F.E.R. Ferrovie Emilia Romagna

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2 1 di 19 F.E.R. Ferrovie Emilia Romagna Sede Legale e Amministrativa: Via Zandonai, Ferrara Ufficio Tecnico: Via F.lli Manfredi, /A (RE) Via Delle Bisce, 15 - Zona Ind. Roveri (BO) POSTO MOVIMENTO DI BOSCO DI SCANDIANO RELAZIONE TECNICA E DI CALCOLO TOMBINI

3 di 19 INDICE 1 PREMESSA... 3 INTERVENTI DI PROGETTO VERIFICHE STATICHE TOMBINI NORMATIVA DI RIFERIMENTO VERIFICHE DI RESISTENZA Carico statico del terreno Carico dinamico da traffico stradale Carico dovuto ad acqua di falda Azione sismica Fogli di calcolo utilizzati per le verifiche di resistenza... 11

4 3 di 19 1 PREMESSA La presente relazione descrive il progetto di Allungamento del piano binari del posto movimento di Bosco di Scandiano sulla linea ferroviaria Sassuolo Reggio Emilia fra la progressiva chilometrica ,80 e la progressiva chilometrica ,00. Il progetto è volto a migliorare alcuni aspetti della linea ferroviaria Sassuolo Reggio Emilia sia a favore del traffico dei treni merci che dei convogli passeggeri. Attualmente l orario di servizio in vigore sul Tronco di Linea Sassuolo Reggio Emilia prevede l effettuazione, nei giorni feriali, di 18 treni viaggiatori e 31 treni merci, praticamente senza soluzione di continuità nell arco delle 4 ore. I treni previsti in orario dalle ore.00 alle ore del giorno successivo sono 1 (11 merci ed 1 viaggiatori per parte del suo orario) Dei 31 treni merci previsti in orario, 19, il mercoledì (negli altri giorni della settimana sono un numero inferiore), hanno una lunghezza superiore al modulo dei binari di stazionamento delle stazioni di Scandiano e Bosco, rispettivamente m. 316 e m Il presente progetto prevede principalmente l aumento dell estensione del piano binari mediante l allungamento del binario n. (Sud) esistente presso la stazione di Bosco dall attuale lunghezza pari a circa 400 m fino a una lunghezza da traversa limite a traversa limite pari a circa 70 m, in grado di accogliere un convoglio ferroviario di lunghezza pari a 63 m e di modificare l impianto di segnalamento in modo da aumentare la lunghezza anche del binario n.1 (Linea) fino a 648 m. Da un analisi dell assetto finale di progetto, come conseguenza dell allungamento del piano binari della stazione di Bosco, si prevede di ottenere la seguente configurazione: 3 tracce merci in fascia diurna (contro i 0 attuali) assorbendo gli attuali notturni. Tale configurazione porterebbe i seguenti vantaggi: 1. Esercizio più flessibile;. Eliminazione del transito treni nella fascia oraria con conseguente riduzione delle emissioni di rumore nelle fasce notturne;

5 4 di Riduzione degli orari di apertura dello scalo di Dinazzano e, quindi, di apertura della linea Reggio Sassuolo; 4. Riduzione degli orari notturni dei turni del personale viaggiante. INTERVENTI DI PROGETTO Il presente progetto non modifica l assetto idraulico del sistema di fossi esistente che regola il deflusso delle acque nelle aree in prossimità del tracciato dei binari. Gli interventi in progetto prevedono l allargamento della sede ferroviaria che comporterà un adeguamento dei tombini esistenti alla nuova configurazione di progetto. Si prevede infatti di spostare alcuni tratti dei fossi esistenti a sud del tracciato dei binari attuali (senza variarne le caratteristiche geometriche, generalmente di forma trapezoidale) ulteriormente verso sud in modo da non essere sovrapposti al sedime dei futuri manufatti di progetto (marciapiedi e rilevato). Tale spostamento comporterà di modificare anche i tombini esistenti che verranno allungati verso sud per ripristinare il collegamento con i fossi spostati nelle nuove posizioni e mantenere quindi inalterato il sistema di deflusso delle acque esistente che allo stato di fatto già garantisce il drenaggio delle acque delle zone in rilevato. Dove il sistema dei fossi presentasse dei difetti di deflusso causati dalla scarsa manutenzione degli alvei e da eventuali deformazioni della sagoma trapezoidale della sezione o la presenza di vegetazione che possa ostacolare il deflusso delle acque verranno eseguite lavorazioni di sistemazione dei suddetti alvei ripristinando le corrette sagome trapezoidali aventi base maggiore di 0.90 m, base minore di 0.30 m, pendenza delle sponde 1/1 (posizionati a circa 50 cm dal piede delle scarpate di progetto ove possibile). Il progetto prevede le seguenti lavorazioni: - Tombino n 1 alla progressiva chilometrica ,89 demolizione e realizzazione di nuova tubatura in progetto del medesimo diametro di quella esistente ad una quota inferiore; - Tombino n alla progressiva chilometrica 14+87,1 demolizione e realizzazione di nuova tubatura in progetto del medesimo diametro di quella esistente ad una quota inferiore;

6 5 di 19 - Tombino n 4 alla progressiva chilometrica 15+06,55 prolungamento verso Sud della tubatura esistente con il medesimo diametro; - Tombino n 6 alla progressiva chilometrica 15+91,44 prolungamento verso Sud della tubatura esistente con il medesimo diametro; - Tombino n 7 alla progressiva chilometrica ,3 prolungamento verso Sud della tubatura esistente con il medesimo diametro. I Tombini n 3 (progressiva chilometrica ,94) e n 5 (progressiva chilometrica ,50) hanno in pianta una lunghezza sufficiente e pertanto non è necessario progettare su di essi interventi di prolungamento. La realizzazione o l allungamento dei manufatti in c.a. esistenti viene eseguita con la posa di tubi in cls tipo superblock o similare autoportante su uno strato in calcestruzzo magro e rinfianchi laterali in calcestruzzo. Figura 1 Per maggiori dettagli si rimanda agli elaborati specifici 4 OA 01 D A Planimetria localizzazione tombini e 5 OA 0 D A Particolari tombini.

7 6 di 19 3 VERIFICHE STATICHE TOMBINI 3.1 NORMATIVA DI RIFERIMENTO I calcoli e le verifiche riportati nei paragrafi successivi sono state redatte seguendo le indicazioni contenute nelle seguenti norme: pren Canalizzazioni in plastica del tipo a gravità per drenaggi e scarichi fognari Tubazioni in conglomerato a base di resine di poliestere (PRC) Parte 1 : tubi e raccordi con giunti flessibili D.M Criteri generali e prescrizioni tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo di ponti stradali ; D.M Norme tecniche per gli attraversamenti e per i parallelismi di condotte e canali convoglianti liquidi e gas con ferrovie ed altre linee di trasporto Appendice A della Norma ANSI-AWWA C950/88. Legge n del 05 novembre Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallica. Circolare Ministero LL.PP. n del 14 febbraio Circolare illustrativa della legge del 5 novembre 1971 Decreto Ministero n. 65 del 14 febbraio Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale, precompresso e per le strutture metalliche Circolare Ministero LL.PP. n /STC del 4 giugno Istruzioni relative alle norme tecniche per l esecuzione delle opere in c.a. normale e precompresso e per le strutture metalliche di cui al D.M. del luglio Decreto Ministero 9 gennaio Norme tecniche per l esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.

8 7 di 19 D. M. LL. PP. 4 Maggio Aggiornamento delle norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo di ponti stradali. D M. LL. PP. Circolare 5 Febbraio 1991 n Legge n 64 -art.1-d. M. LL. PP Istruzioni relative alla normativa tecnica dei ponti stradali. Decreto Ministero 9 gennaio Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi. Istruzione I/SC/PS-OM/98 F.S. del 13 gennaio Sovraccarichi per il calcolo dei ponti ferroviari. Istruzioni per la progettazione, l esecuzione e il collaudo. Circolare Ministero LL.PP. n. 156AA.GG/STC del 4 luglio Istruzioni per l applicazione delle Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni dei carichi e sovraccarichi di cui al D.M. 16 gennaio Allegato alla Legge n del 3 novembre Elenco delle località sismiche di prima e seconda categoria aggiornate con le successive modificazioni e integrazioni. Legge n. 64 del febbraio Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. Decreto Ministero LL.PP del 16 gennaio Norme tecniche relative alle costruzioni in zone sismiche. Circolare LL.PP. n del 5/0/91 Istruzioni relative alla normativa tecnica dei ponti stradali. D.M. del 14 gennaio 008 Norme tecniche per le costruzioni. Circolare n. 617 del febbraio 009 Istruzioni relative alle norme tecniche di cui al D.M

9 8 di VERIFICHE DI RESISTENZA Le presenti verifiche sono state eseguite al fine di controllare il comportamento delle tubazioni rigide in calcestruzzo utilizzate per la rete acque bianche. La verifica consiste nel calcolare il carico gravante sulla tubazione e quindi confrontare il valore trovato con quello a rottura, ricavato sperimentalmente da prove effettuate presso l Università degli Studi di Padova Dipartimento di Costruzioni e Trasporti. Verranno di seguito eseguiti i calcoli in forma generale per quel che concerne la parte teorica, successivamente sono stati riportati i fogli di calcolo elaborati per mezzo di un calcolatore Carico statico del terreno Carico Verticale sul tubo in trincea stretta: Q ST = C γ B dove: Q ST = carico verticale sul tubo in N/m γ t = peso specifico del rinterro in N/m³ B = larghezza effettiva della trincea a livello della generatrice superiore del tubo in m t t C t con Figura k ( H / B) tgρ ' 1 e = = coefficiente di carico del terreno nella posa in trincea stretta k * tg( ρ')

10 9 di 19 k = tg²(45 -ρ/) = coefficiente di spinta attiva. Carico Verticale sul tubo in trincea larga: Q ewt = Carico verticale sul tubo in N/m γ t = peso specifico del rinterro in N/m³ D = diametro esterno del tubo in m Q ewt = C γ D e t C C e e = 0,1 + 0,85( H = 0,1 + 1,68( H / D) + 0,33( H / D) / D)² per H/D,66 per H/D >, Carico dinamico da traffico stradale E stato considerato un carico corrispondente al valore derivante da un Treno LM71 che è schematizzato da quattro assi da 5000 kg disposti ad interasse di 1,60 m e da un carico distribuito di 8000 kg/m in entrambe le direzioni per una lunghezza illimitata. Figura 3

11 10 di 19 dove: φ = fattore dinamico = 1+0.6/H per ferrovie; P vc = σ Dϕ σ z = pressione verticale a livello della generatrice superiore del tubo dovuto ai sovraccarichi mobili concentrati da convoglio pari al valore massimo tra il valore nel punto A in posizione assiale σ ( A) Z 3P πh 5 / a a + b (1 + H H = 5 / ) e nel punto B posto direttamente sotto il treno di ruote 5 / 3P 4a b + = / 4a b σ Z ( B) 1 1 (1 ) 1 πh H H H con P a = carico su ruota; a = metà della distanza di scartamento; b = distanza tra gli assi di carico. 5 / z 3..3 Carico dovuto ad acqua di falda La spinta dell acqua si valuta come segue: Q D = γ w( H w + w ) dove: γ w = peso specifico dell acqua H w = altezza della superficie libera della falda al di sopra della tubazione. D Tale contributo di carico viene considerato solo nei casi in cui risulta realmente presente, ovvero la condotta può intercettare la falda. Nei casi in esame si è trascurato il valore del peso dell acqua all interno della tubazione poiché produce un effetto trascurabile.

12 11 di Azione sismica Gli effetti sismici vengono trascurati in quanto le condotte risultano completamente sotto al livello del terreno. Carico totale sull estradosso della tubazione: C + Q + Q S = Qr int erro traffico falda Il carico con cui confrontare tale valore di azione sollecitante è stato ottenuto nel seguente modo: ( C L ) k C R = µ dove: C L = carico massimo sopportato teorico; C R = carico massimo reale dopo la messa in opera in trincea; k = coefficiente di posa considerato nei tombamenti in progetto pari a 3,0 secondo la normativa EN- 95 nel caso di appoggio su calcestruzzo con rinfianco in calcestruzzo su metà tubo e a favore di sicurezza pari a,0 nei tombamenti esistenti dato che non si conosce il piano di posa esistente; m = coefficiente di sicurezza allo schiacciamento, pari a 1,5 (valore cautelativo per contenere effetti di decadimento del materiale) secondo la normativa UNI 7517 per tubazioni in assenza di pressione interna Fogli di calcolo utilizzati per le verifiche di resistenza Si riportano di seguito i fogli di calcolo utilizzati per le verifiche di resistenza delle tubazioni in calcestruzzo utilizzate.

13 1 di 19 Verifica tombino in calcestruzzo in progetto Sezione 1 alla progressiva chilometrica ,89 Verifica statica tubazione in cls RIGIDA Ø800 D 1.03 m diametro esterno del tubo P N carico per ruota di treno di carico LM71 n 8 numero ruote di treno di carico LM71 A m area d'impronta del convoglio Carichi permanenti h 1. m altezza del rinterro dalla generatrice sup. del tubo B.03 m larghezza effettiva del rinterro a livello della generatrice sup. del tubo r 35 angolo d'attrito interno del rinterro r' 35 angolo d'attrito tra rinterro e terreno naturale k 0.71 coefficiente di spinta attiva Si assume r=r' Trincea stretta C t coefficiente di carico del terreno nella posa in trincea stretta B² m² larghezza effettiva del rinterro a livello della generatrice sup. del tubo Q st N/m Carico verticale sul tubo nella condizione di posa in trincea stretta Trincea larga C e coefficiente di carico del terreno nella posa in trincea larga D² m² diametro esterno del tubo Q ewt N/m Carico verticale sul tubo nella condizione di posa in trincea larga MAX N/m Valore Massimo tra i valori di carico nelle due condizioni di posa analizzate Carichi mobili Concentrato a m metà scartamento b 1.6 m distanza fra gli assi di carico s z (A) N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili_condotta in mezzeria scartamento sz (B) N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili_condotta sotto il treno di ruote sz N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili D 1.03 m diametro esterno della tubazione f 1.5 coefficiente dinamico Pv N/m Carico sollecitante la condotta Distribuito C d Coefficiente funzione di (A, H, L, D) p N/m² valore del sovraccarico distribuito sulla sup. occupata dal veicolo D 1.03 m diametro esterno tubazione f 1.5 coefficiente dinamico Pvd N/m Carico agente sulla condotta MAX N/m Valore Massimo tra i valori di carico nelle due condizioni analizzate Totale carico sull'estradosso tubazione Q TOT 1355 N/m Valore complessivo del carico gravante sull'estradosso della tubazione. Q T N/m Carico massimo teorico per Ø800 K 3 coefficiente di posa µ 1.5 coefficiente di sicurezza allo schiacciamento Carico massimo reale dopo la messa in opera in trincea Q R N/m Q TOT / Q R 0.74 VERIFICATO

14 13 di 19 Verifica tombino in calcestruzzo in progetto Sezione alla progressiva chilometrica 14+87,1 Verifica statica tubazione in cls RIGIDA Ø800 D 1.03 m diametro esterno del tubo P N carico per ruota di treno di carico LM71 n 8 numero ruote di treno di carico LM71 A m area d'impronta del convoglio Carichi permanenti h 1. m altezza del rinterro dalla generatrice sup. del tubo B.03 m larghezza effettiva del rinterro a livello della generatrice sup. del tubo r 35 angolo d'attrito interno del rinterro r' 35 angolo d'attrito tra rinterro e terreno naturale k 0.71 coefficiente di spinta attiva Si assume r=r' Trincea stretta C t coefficiente di carico del terreno nella posa in trincea stretta B² m² larghezza effettiva del rinterro a livello della generatrice sup. del tubo Q st N/m Carico verticale sul tubo nella condizione di posa in trincea stretta Trincea larga C e coefficiente di carico del terreno nella posa in trincea larga D² m² diametro esterno del tubo Q ewt N/m Carico verticale sul tubo nella condizione di posa in trincea larga MAX N/m Valore Massimo tra i valori di carico nelle due condizioni di posa analizzate Carichi mobili Concentrato a m metà scartamento b 1.6 m distanza fra gli assi di carico s z (A) N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili_condotta in mezzeria scartamento sz (B) N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili_condotta sotto il treno di ruote sz N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili D 1.03 m diametro esterno della tubazione f 1.5 coefficiente dinamico Pv N/m Carico sollecitante la condotta Distribuito C d Coefficiente funzione di (A, H, L, D) p N/m² valore del sovraccarico distribuito sulla sup. occupata dal veicolo D 1.03 m diametro esterno tubazione f 1.5 coefficiente dinamico Pvd N/m Carico agente sulla condotta MAX N/m Valore Massimo tra i valori di carico nelle due condizioni analizzate Totale carico sull'estradosso tubazione Q TOT 1355 N/m Valore complessivo del carico gravante sull'estradosso della tubazione. Q T N/m Carico massimo teorico per Ø800 K 3 coefficiente di posa µ 1.5 coefficiente di sicurezza allo schiacciamento Carico massimo reale dopo la messa in opera in trincea Q R N/m Q TOT / Q R 0.74 VERIFICATO

15 14 di 19 Verifica tombino in calcestruzzo esistente Sezione 3 alla progressiva chilometrica ,94 Verifica statica tubazione in cls RIGIDA Ø600 D 0.83 m diametro esterno del tubo P N carico per ruota di treno di carico LM71 n 8 numero ruote di treno di carico LM71 A m area d'impronta del convoglio Carichi permanenti h 1.85 m altezza del rinterro dalla generatrice sup. del tubo B 1.83 m larghezza effettiva del rinterro a livello della generatrice sup. del tubo r 35 angolo d'attrito interno del rinterro r' 35 angolo d'attrito tra rinterro e terreno naturale k 0.71 coefficiente di spinta attiva Si assume r=r' Trincea stretta C t coefficiente di carico del terreno nella posa in trincea stretta B² m² larghezza effettiva del rinterro a livello della generatrice sup. del tubo Q st N/m Carico verticale sul tubo nella condizione di posa in trincea stretta Trincea larga C e coefficiente di carico del terreno nella posa in trincea larga D² m² diametro esterno del tubo Q ewt N/m Carico verticale sul tubo nella condizione di posa in trincea larga MAX N/m Valore Massimo tra i valori di carico nelle due condizioni di posa analizzate Carichi mobili Concentrato a m metà scartamento b 1.6 m distanza fra gli assi di carico s z (A) N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili_condotta in mezzeria scartamento sz (B) N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili_condotta sotto il treno di ruote sz N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili D 0.83 m diametro esterno della tubazione f coefficiente dinamico Pv 4469 N/m Carico sollecitante la condotta Distribuito C d Coefficiente funzione di (A, H, L, D) p N/m² valore del sovraccarico distribuito sulla sup. occupata dal veicolo D 0.83 m diametro esterno tubazione f coefficiente dinamico Pvd N/m Carico agente sulla condotta MAX 4469 N/m Valore Massimo tra i valori di carico nelle due condizioni analizzate Totale carico sull'estradosso tubazione Q TOT N/m Valore complessivo del carico gravante sull'estradosso della tubazione. Q T 1800 N/m Carico massimo teorico per Ø600 K coefficiente di posa µ 1.5 coefficiente di sicurezza allo schiacciamento Carico massimo reale dopo la messa in opera in trincea Q R N/m Q TOT / Q R 0.8 VERIFICATO

16 15 di 19 Verifica tombino in calcestruzzo in progetto Sezione 4 alla progressiva chilometrica 15+06,5 Verifica statica tubazione in cls RIGIDA Ø600 D 0.83 m diametro esterno del tubo P N carico per ruota di treno di carico LM71 n 8 numero ruote di treno di carico LM71 A m area d'impronta del convoglio Carichi permanenti h 1.9 m altezza del rinterro dalla generatrice sup. del tubo B 1.83 m larghezza effettiva del rinterro a livello della generatrice sup. del tubo r 35 angolo d'attrito interno del rinterro r' 35 angolo d'attrito tra rinterro e terreno naturale k 0.71 coefficiente di spinta attiva Si assume r=r' Trincea stretta C t coefficiente di carico del terreno nella posa in trincea stretta B² m² larghezza effettiva del rinterro a livello della generatrice sup. del tubo Q st 633 N/m Carico verticale sul tubo nella condizione di posa in trincea stretta Trincea larga C e coefficiente di carico del terreno nella posa in trincea larga D² m² diametro esterno del tubo Q ewt N/m Carico verticale sul tubo nella condizione di posa in trincea larga MAX 633 N/m Valore Massimo tra i valori di carico nelle due condizioni di posa analizzate Carichi mobili Concentrato a m metà scartamento b 1.6 m distanza fra gli assi di carico s z (A) N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili_condotta in mezzeria scartamento sz (B) N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili_condotta sotto il treno di ruote sz N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili D 0.83 m diametro esterno della tubazione f coefficiente dinamico Pv N/m Carico sollecitante la condotta Distribuito C d Coefficiente funzione di (A, H, L, D) p N/m² valore del sovraccarico distribuito sulla sup. occupata dal veicolo D 0.83 m diametro esterno tubazione f coefficiente dinamico Pvd N/m Carico agente sulla condotta MAX N/m Valore Massimo tra i valori di carico nelle due condizioni analizzate Totale carico sull'estradosso tubazione Q TOT N/m Valore complessivo del carico gravante sull'estradosso della tubazione. Q T 1800 N/m Carico massimo teorico per Ø600 K 3 coefficiente di posa µ 1.5 coefficiente di sicurezza allo schiacciamento Carico massimo reale dopo la messa in opera in trincea Q R N/m Q TOT / Q R 0.4 VERIFICATO

17 16 di 19 Verifica tombino in calcestruzzo esistente Sezione 5 alla progressiva chilometrica ,50 Verifica statica tubazione in cls RIGIDA Ø600 D 0.83 m diametro esterno del tubo P N carico per ruota di treno di carico LM71 n 8 numero ruote di treno di carico LM71 A m area d'impronta del convoglio Carichi permanenti h 1.5 m altezza del rinterro dalla generatrice sup. del tubo B 1.83 m larghezza effettiva del rinterro a livello della generatrice sup. del tubo r 35 angolo d'attrito interno del rinterro r' 35 angolo d'attrito tra rinterro e terreno naturale k 0.71 coefficiente di spinta attiva Si assume r=r' Trincea stretta C t coefficiente di carico del terreno nella posa in trincea stretta B² m² larghezza effettiva del rinterro a livello della generatrice sup. del tubo Q st N/m Carico verticale sul tubo nella condizione di posa in trincea stretta Trincea larga C e.714 coefficiente di carico del terreno nella posa in trincea larga D² m² diametro esterno del tubo Q ewt N/m Carico verticale sul tubo nella condizione di posa in trincea larga MAX N/m Valore Massimo tra i valori di carico nelle due condizioni di posa analizzate Carichi mobili Concentrato a m metà scartamento b 1.6 m distanza fra gli assi di carico s z (A) N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili_condotta in mezzeria scartamento sz (B) N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili_condotta sotto il treno di ruote sz N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili D 0.83 m diametro esterno della tubazione f 1.4 coefficiente dinamico Pv N/m Carico sollecitante la condotta Distribuito C d Coefficiente funzione di (A, H, L, D) p N/m² valore del sovraccarico distribuito sulla sup. occupata dal veicolo D 0.83 m diametro esterno tubazione f 1.4 coefficiente dinamico Pvd N/m Carico agente sulla condotta MAX N/m Valore Massimo tra i valori di carico nelle due condizioni analizzate Totale carico sull'estradosso tubazione Q TOT N/m Valore complessivo del carico gravante sull'estradosso della tubazione. Q T 1800 N/m Carico massimo teorico per Ø600 K coefficiente di posa µ 1.5 coefficiente di sicurezza allo schiacciamento Carico massimo reale dopo la messa in opera in trincea Q R N/m Q TOT / Q R 0.6 VERIFICATO

18 17 di 19 Verifica tombino in calcestruzzo in progetto Sezione 6 alla progressiva chilometrica 15+91,44 Verifica statica tubazione in cls RIGIDA Ø1000 D 1.65 m diametro esterno del tubo P N carico per ruota di treno di carico LM71 n 8 numero ruote di treno di carico LM71 A m area d'impronta del convoglio Carichi permanenti h 3.5 m altezza del rinterro dalla generatrice sup. del tubo B.65 m larghezza effettiva del rinterro a livello della generatrice sup. del tubo r 35 angolo d'attrito interno del rinterro r' 35 angolo d'attrito tra rinterro e terreno naturale k 0.71 coefficiente di spinta attiva Si assume r=r' Trincea stretta C t coefficiente di carico del terreno nella posa in trincea stretta B² m² larghezza effettiva del rinterro a livello della generatrice sup. del tubo Q st N/m Carico verticale sul tubo nella condizione di posa in trincea stretta Trincea larga C e 4.46 coefficiente di carico del terreno nella posa in trincea larga D² m² diametro esterno del tubo Q ewt N/m Carico verticale sul tubo nella condizione di posa in trincea larga MAX N/m Valore Massimo tra i valori di carico nelle due condizioni di posa analizzate Carichi mobili Concentrato a m metà scartamento b 1.6 m distanza fra gli assi di carico sz (A) N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili_condotta in mezzeria scartamento sz (B) N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili_condotta sotto il treno di ruote sz N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili D 1.65 m diametro esterno della tubazione f coefficiente dinamico Pv 3934 N/m Carico sollecitante la condotta Distribuito C d 0.08 Coefficiente funzione di (A, H, L, D) p N/m² valore del sovraccarico distribuito sulla sup. occupata dal veicolo D 1.65 m diametro esterno tubazione f coefficiente dinamico Pvd N/m Carico agente sulla condotta MAX 3934 N/m Valore Massimo tra i valori di carico nelle due condizioni analizzate Carico della falda gw N/m³ peso specifico dell'acqua h 0.95 m quota della falda sulla sommità della canalizzazione D 1.65 m diametro esterno tubazione Q idr N/m carico agente sulla condotta riferito all'asse Totale carico sull'estradosso tubazione Q TOT N/m Valore complessivo del carico gravante sull'estradosso della tubazione. Q T N/m Carico massimo teorico per Ø1000 K 3 coefficiente di posa µ 1.5 coefficiente di sicurezza allo schiacciamento Carico massimo reale dopo la messa in opera in trincea Q R N/m Q TOT / Q R VERIFICATO

19 18 di 19 Verifica tombino in calcestruzzo in progetto Sezione 7 alla progressiva chilometrica ,3 Verifica statica tubazione in cls RIGIDA Ø400 D m diametro esterno del tubo P N carico per ruota di treno di carico LM71 n 8 numero ruote di treno di carico LM71 A m area d'impronta del convoglio Carichi permanenti h.65 m altezza del rinterro dalla generatrice sup. del tubo B m larghezza effettiva del rinterro a livello della generatrice sup. del tubo r 35 angolo d'attrito interno del rinterro r' 35 angolo d'attrito tra rinterro e terreno naturale k 0.71 coefficiente di spinta attiva Si assume r=r' Trincea stretta C t 1.55 coefficiente di carico del terreno nella posa in trincea stretta B² m² larghezza effettiva del rinterro a livello della generatrice sup. del tubo Q st N/m Carico verticale sul tubo nella condizione di posa in trincea stretta Trincea larga C e 8.1 coefficiente di carico del terreno nella posa in trincea larga D² m² diametro esterno del tubo Q ewt N/m Carico verticale sul tubo nella condizione di posa in trincea larga MAX N/m Valore Massimo tra i valori di carico nelle due condizioni di posa analizzate Carichi mobili Concentrato a m metà scartamento b 1.6 m distanza fra gli assi di carico sz (A) N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili_condotta in mezzeria scartamento sz (B) N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili_condotta sotto il treno di ruote sz N/m² tensione specifica trasmessa all'estradosso della tubazione dai carichi mobili D m diametro esterno della tubazione f coefficiente dinamico Pv N/m Carico sollecitante la condotta Distribuito C d Coefficiente funzione di (A, H, L, D) p N/m² valore del sovraccarico distribuito sulla sup. occupata dal veicolo D m diametro esterno tubazione f coefficiente dinamico Pvd N/m Carico agente sulla condotta MAX N/m Valore Massimo tra i valori di carico nelle due condizioni analizzate Carico della falda gw N/m³ peso specifico dell'acqua h 0.6 m quota della falda sulla sommità della canalizzazione D m diametro esterno tubazione Q idr N/m carico agente sulla condotta riferito all'asse Totale carico sull'estradosso tubazione Q TOT N/m Valore complessivo del carico gravante sull'estradosso della tubazione. Q T N/m Carico massimo teorico per Ø400 K 3 coefficiente di posa µ 1.5 coefficiente di sicurezza allo schiacciamento Carico massimo reale dopo la messa in opera in trincea Q R 1900 N/m Q TOT / Q R 0.4 VERIFICATO

20 19 di 19 Le tubazioni rigide in calcestruzzo che attraversano la zona di allungamento del piano binari della stazione di Bosco risultano verificate staticamente. Si riassumono pertanto i tombini oggetto di modifica e quelli che non verranno coinvolti da alcun intervento: N PROGRESSIVA INTERVENTO ALLUNGAMENTO (m) Ø (mm) ,89 Demolizione e ricostruzione completa tombino 19, ,1 Demolizione e ricostruzione completa tombino 15, ,94 Tombino da non modificare ,5 Prolungamento verso sud tombino esistente 6, ,50 Tombino da non modificare ,44 Prolungamento verso sud tombino esistente 6, ,3 Prolungamento verso sud tombino esistente 5, Il presente elaborato è costituito da n 19 pagine numerate progressivamente (escluso il frontespizio). Reggio Emilia, Agosto 014 Il progettista Ing. Lorenzo Serri W:\P-013\P40-F.E.R. - progetto ampliamento stazione Bosco e nuovi binari scalo Dinazzano\1-PROGETTO BINARI BOSCO - AGGIORNAMENTO POSTO MOVIMENTO\5 OA_01_R_B Relazione tecnica e di calcolo Tombini.doc