Ing. Stefàna ROSSI. Via XX Settembre, Sanremo (IM) 1. PREMESSA DESCRIZIONE DEL TRATTO INDAGATO E DELLE AREE DI INTERVENTO...

Transcript

1

2 INDICE Pag. 1. PREMESSA DESCRIZIONE DEL TRATTO INDAGATO E DELLE AREE DI INTERVENTO IL TRATTO INDAGATO AREE OGGETTO DI INTERVENTO OPERE IN PROGETTO INQUADRAMENTO NORMATIVO DESCRIZIONE DEL MODELLO MATEMATICO PREDISPOSTO DATI GEOMETRICI UTILIZZATI SIMULAZIONI IN MOTO VARIO MONODIMENSIONALE L idrogramma implementato I parametri immessi per la simulazione SIMULAZIONI IN MOTO VARIO QUASI-2D La geometria del modello L idrogramma implementato I parametri immessi per la simulazione RISULTATI MODELLO DI CALCOLO MODELLO IN MOTO VARIO MONODIMENSIONALE - PORTATA CINQUANTENNALE MODELLO IN MOTO VARIO MONODIMENSIONALE - PORTATA DUECENTENNALE MOTO VARIO QUASI 2D PORTATA CINQUANTENNALE MOTO VARIO QUASI 2D PORTATA DUECENTENNALE PERIMETRAZIONE AREE A MINOR RISCHIO ALL INTERNO DELLA FASCIA B SIMULAZIONE NELLE CONDIZIONI DI PROGETTO ACCORGIMENTI TECNICI E DI PROTEZIONE CIVILE CONCLUSIONI Relazione Idraulica Rev. A - pag. 1

3 Allegati Stralcio tav. 16bis - rischio idraulico; Stralcio tav rischio geomorfologico Stralcio tavola 18 - regimi normativi; Simulazione Hec-Ras Portata 50 anni - Stato Attuale solo rio - Modello 1D Portata 200 anni - Stato Attuale solo rio - Modello 1D Portata 50 anni - Stato Attuale rio + SA - Modello quasi 2D Portata 200 anni - Stato Attuale + SA - Modello quasi 2D Portata 200 anni - Progetto + SA - Modello quasi 2D Tavole grafiche o Tav. 1: Planimetria generale di rilievo e documentazione fotografica o Tav. 2: Planimetria di rilievo con indicazione fasce inondabili su C.T.C. desunte dal vigente Piano di Bacino o Tav. 3: Planimetria di rilievo o Tav. 4: Profilo longitudinale e sezioni di rilievo o Tav. 5: Planimetria di progetto o Tav. 6: Profilo longitudinale e sezioni di progetto Relazione Idraulica Rev. A - pag. 2

4 1.PREMESSA Il presente studio idraulico è stato redatto al fine di verificare la fattibilità idraulica dell intervento previsto dal progetto per la realizzazione di un complesso edilizio lungo la sponda sinistra del rio Sasso in comune di Bordighera. Questo studio è stato quindi approntato al fine di ottenere un autorizzazione idraulica ai sensi dell art. 15 comma 3 della vigente norma del Piano di Bacino. Alla redazione del presente studio ha collaborato l Ing. Civile e Ambientale iunior Fabio Ravera di Sanremo. Il tratto del rio Sasso oggetto di studio risulta indagato dal vigente PdB e l area di interesse, risulta interessata da una fascia di esondabilità di tipo B (portata duecentennale). Per tal motivo è stato predisposto studio idraulico quasi-2d per andare a definire, senza modificare la perimetrazione generale delle fasce, con uno studio di maggior dettaglio, le aree B0 e BB in cui può essere suddivisa la fascia B in oggetto e verificare, quindi, la fattibilità dell intervento proposto. Lo studio inoltre si pone l obiettivo di individuare gli accorgimenti tecnico-costruttivi da adottare nella costruzione della struttura ai sensi della vigente norma. La verifica idraulica del rio Sasso, effettuata a partire dalle verifiche idrauliche allegate al vigente PdB Ambito n. 3 stralcio Ospedaletti-Sasso, è stata elaborata usufruendo del software Hec- Ras del U.S. Army Corps of Engineers degli Stati Uniti d America, efficace strumento di modellazione degli eventi idraulici di deflusso quasi 2-D in moto permanente gradualmente variato e moto vario. Il presente studio viene redatto in ottemperanza alla vigente normativa del Piano di Bacino Ambito n. 3 - Stralcio Ospedaletti-Sasso. Relazione Idraulica Rev. A - pag. 1

5 2.DESCRIZIONE DEL TRATTO INDAGATO E DELLE AREE DI INTERVENTO 2.1 IL TRATTO INDAGATO L area oggetto di intervento si sviluppa in sponda sinistra del rio Sasso nel tratto ricompreso tra la S.S.1 Aurelia e il rilevato del tracciato ferroviario. Il corso del torrente è prossimo allo sbocco in mare e presenta deboli pendenze di fondo, mentre lungo il tracciato indagato si possono identificare importanti discontinuità idrauliche oltre a strutture viarie che parzializzano la sezione di deflusso del corso d'acqua. Il tratto oggetto di studio e di rilievo ha uno sviluppo di ca. 165 metri ed è caratterizzato dalle sezioni AA fino alle sezioni CC da un alveo a cielo aperto confinato lungo la sponda destra da una viabilità comunale, mentre lungo la sponda sinistra si trovano coltivi in serra. Figura 1: foto del rio a ridosso della sezione AA Il corso d'acqua in questo tratto è limitato da sponde realizzate in muratura, con piano di campagna adiacente alle sponde posto a quote del tutto simili a quelle del corso d'acqua. Il fondo alveo si presenta in materiale sciolto, con presenza di arbusti, canneti e piante lungo entrambe le sponde. Spostandosi a valle della sez. CC si è a ridosso del ponte della S.S.1 Aurelia. Questa struttura è una barriera trasversale al deflusso del corso d'acqua, costituita da un'unica campata al di sotto della quale può defluire la portata del rio. Relazione Idraulica Rev. A - pag. 2

6 Figura 2: foto ponte Aurelia Le spalle della struttura sono piene e continue e hanno un'altezza di ca. 7 m dal fondo alveo del torrente. La struttura in oggetto è in muratura con larghezza netta di ca. 9.8 metri e altezza in chiave di ca metri. Al di sotto di questo attraversamento è stata ricavata una viabilità che conduce ad alcune proprietà site lungo la sponda destra del rio e direttamene a mare. Allavena_Permanente Plan: Stato_Attuale 31/10/2013 Sezione D-D - Ponte Aurelia Legend Ground Bank Sta Elevation (m) Station (m) Figura 3: sezione ponte Aurelia (vista da monte) Relazione Idraulica Rev. A - pag. 3

7 Figura 4: vista del rio a monte della S.S.1 Aurelia A valle del ponte della S.S.1 il corso d'acqua defluisce in una sezione incisa confinata da arginature in muratura. In particolare lungo la sponda sinistra sono state realizzate delle serre rindossate ad una arginatura di altezza variabile da 200 a 250 cm. Lungo la sponda prospiciente, sono presenti oltre a delle murature di confine, diverse aperture per l'accesso a terreni e ad abitazioni. Ridossato all'alveo inciso del corso d'acqua, si trova la viabilità menzionata precedentemente che occupa una larghezza media di 5.0 metri dell'alveo. Figura 5: foto ponte FF.SS. Relazione Idraulica Rev. A - pag. 4

8 A valle di questo tratto si trova il ponte delle FF.SS. struttura su unica campata realizzata in muratura avente una larghezza di ca. 9.9 metri e un'altezza in chiave di ca metri. Anche sotto questa sezione, particolarmente delicata per il deflusso della piena del torrente, si trova la viabilità menzionata precedentemente. Pertanto il tratto indagato per la definizione delle condizioni di pericolosità delle aree oggetto di intervento, è sicuramente significativo in quanto ricompreso tra due ponti. 2.2 AREE OGGETTO DI INTERVENTO Le aree oggetto di intervento si trovano lungo la sponda sinistra del torrente Sasso, ad una distanza dal corso d'acqua maggiore di 10 metri rispetto alla sponda. L'area si presenta piana, senza impedimenti trasversali, confinata verso SUD dal rilevato ferroviario e verso NORD dal rilevato della S.S.1 Aurelia. Sul lato EST l'area è limitata da via Fundura che è una viabilità di collegamento tra la S.S.1 ed il mare. Su lato Ovest della struttura si trova anche una abitazione, di proprietà di terzi, posta con il piano abitabile ad una quota maggiore rispetto alle adiacenti aree verdi. Come evidente dalle tavole allegate alla presente relazione, l'area è attualmente utilizzata quale coltivazione in serra di piante e da un volume edilizio ove è sita l'azienda Allavena. Tutta l'area di intervento ricade in fascia B del vigente Piano di Bacino. 3. OPERE IN PROGETTO Le opere in progetto consistono nell'edificazione di un volume edilizio suddiviso in maniera proporzionale all area disponibile su cui erigere il corpo di fabbrica, realizzando n 4 negozi e n 3 unità abitative al piano terra, n 2 unità abitative accessibili da scale esterne indipendenti e n 4 unità abitative accessibili da un corpo scala centrale inserito nella volumetria del fabbricato, infine al piano secondo risultano presenti n 2 unità abitative. Si è cercato di realizzare blocchi ad uno, due e tre piani (massimo), fuori terra, differenziandoli sia in senso verticale che disallineandoli planimetricamente. Il corpo di fabbrica centrale presenta un blocco scale e ascensore che costituisce una cerniera virtuale di collegamento delle unità abitative e caratterizzato da una torre rivestita in pietra locale. Si prevede inoltre la realizzazione nelle parti esterne di pertinenza del fabbricato, escludendo il mappale 508 di complessivi 670 m², (da cedere come standard al Comune, secondo Relazione Idraulica Rev. A - pag. 5

9 convenzione successiva) non interessate dall edificazione, la trasformazione in aree verdi a giardino per una superficie di circa 1500 m² superiore al doppio di quella coperta (> di 2 x 488,65 = 977,30 m²). La piantumazione sarà realizzata utilizzando essenze tipiche e verranno messe a dimora palme ed arbusti sempreverdi in ragione di ½ del terreno libero dalla costruzione, con una percentuale di alberi ad alto fusto in ragione di 1/40 della superficie a giardino (38 unità) delle quali il 40% palme (15 unità). 4. INQUADRAMENTO NORMATIVO Il corso d acqua oggetto di indagine è classificato, secondo la vigente normativa, come bacino di I livello; pertanto la fascia di rispetto è di 40 m e la fascia di inedificabilità assoluta di 10 m. Le aree oggetto di intervento ricadono secondo la vigente normativa del Piano di Bacino in: fascia B (tavola 13 - fasce fluviali); in zona R4 - rischio molto elevato (tav. 16bis - rischio idraulico); in zona R1 - rischio moderato (tav rischio geomorfologico) in zona AIN/TRZ (tavola 18 - regimi normativi). L'intervento ricade in fascia B e l'art. 23 c.6 specifica che: a) gli interventi di nuova edificazione nonché di ristrutturazione urbanistica, come definita dalla lett. e), comma 1, dell'art. 31 della L. n. 457/78, salvi i casi in cui gli stessi siano corredati da parere favorevole della Provincia, ricadano in contesti di tessuto urbano consolidato, o da completare mediante interventi di integrazione urbanistico-edilizia sempre all interno di ambiti già edificati e interessino aree individuate a minor pericolosità in relazione a modesti tiranti idrici e a ridotte velocità di scorrimento, e purché prevedano le opportune misure od accorgimenti tecnico-costruttivi di cui all allegato 4, e risultino assunte le azioni e le misure di protezione civile di cui al presente Piano e ai piani comunali di protezione civile. Lo studio si prefigge di verificare quanto previsto dalla normativa. Si specifica che il comune di Bordighera, con Delibera della Commissione Straordinaria n 8 del 23/01/2013, ha adottato il Piano di Protezione Civile Comunale. Dall'analisi della tavola 13 del Piano di Bacino, le aree perifluviali del rio Lunassa e del rio Sasso si sovrappongono generando un'unica area inondabile fascia B. Nella realtà a seguito dei sopralluoghi svolti e della conformazione del territorio rilevata, l'esondazione del rio Lunassa, non potrà interessare le aree di intervento in ragione di: Relazione Idraulica Rev. A - pag. 6

10 pendenza della S.S.1 Aurelia in direzione Ovest-Est; presenza di diverse murature a ridosso della sponda dx del rio. L'andamento altimetrico del paraggio a ridosso del rio Lunassa, presenta un minimo di quota nelle aree adiacenti del corso d'acqua. Pertanto è evidente come le portate eventualmente esondate si concentreranno in dette zone. Inoltre si specifica che la differenza di quota sulla S.S.1 Aurelia in corrispondenza dell attraversamento sul rio Lunassa e delle aree di intervento è di oltre 2 metri (con direzione di scorrimento dalla zona di intervento verso il rio Lunassa). Inoltre il rio è confinato da murature piene lungo entrambe le sponde: in particolare la sponda destra a valle della S.S.1 Aurelia è costituita da muri di proprietà ad andamento parallelo al corso d'acqua, che costituiscono successive barriere alla possibile espansione della piena del rio verso l area di intervento. Si segnala infine la presenza del sottopasso di via Fundura, posto a ridosso delle aree di intervento, che favorirebbe lo lo scarico direttamente a mare dell'eventuale esondazione del corso d'acqua prima di poter andare ad interessare le aree in oggetto. 5.DESCRIZIONE DEL MODELLO MATEMATICO PREDISPOSTO Lo studio in oggetto è stato realizzato in moto vario 1D per l'asta del rio e, successivamente, in modo vario quasi 2D per simulare il comportamento delle aree perifluviali del corso d'acqua. L asta principale del corso d acqua è stata simulata nel tratto rilevato: la simulazione non è stata estesa verso monte in quanto, quanto avviene nel tratto oggetto di intervento ricompreso tra i due ponti, è indipendente da quanto avviene a monte, in ragione del confinamento idraulico realizzato dal rilevato della S.S.1 Aurelia. Nello studio, quindi, ci si è limitati al tratto che presenta criticità e che contribuisce a determinare l esondazione che va a interessare l area di nostro interesse. Con queste premesse sono state inserite nel modello geometrico le Lateral Structures [LS] in corrispondenza delle arginature, per valutare i fenomeni esondativi, e delle Storage Area [SA] per determinare i tiranti nelle aree perifluviali e le Storage Area Connection per poter valutare gli scambi di portata tra diverse SA. Gli attraversamenti esistenti sono stati simulati come Lid' poiché strutture di sovrappasso del corso d'acqua, senza diretta interferenza con esso. Per quanto concerne le LS i parametri utilizzati sono quelli di default forniti dal programma. Relazione Idraulica Rev. A - pag. 7

11 5.1 DATI GEOMETRICI UTILIZZATI I dati geometrici utilizzati nel modello di calcolo sono stati desunti a partire dal rilievo planialtimetrico realizzato dal Geom. Fabio Duforvka. Per la definizione della aree limitrofe all alveo, al fine della perimetrazione delle fasce di maggior dettaglio, si è fatto riferimento alla carta tecnica comunale digitalizzata integrata da un rilievo topografico puntuale: in particolare si è integrato il rilievo delle arginature comprese tra il ponte ferroviario ed il ponte della S.S.1 (sia in sponda destra che sinistra) per l esatta definizione delle portate tracimanti durante l esondazione. 5.2 SIMULAZIONI IN MOTO VARIO MONODIMENSIONALE La geometria utilizzata per il modello è quella dedotta dalle sezioni di rilievo senza sfioratori laterali (argini infiniti). La simulazione è stata effettuata ponendo il valore di Ks pari 35 m 1/3 *s -1 in ottemperanza alla norma del vigente PdB che prevede questo limite minimo per alvei caratterizzati da salti di fondo, vegetazione in alveo e presenza di materiale lapideo anche di grande pezzatura nel letto del torrente, conformemente alla vigente normativa del PdB. Le sezioni sono state infittite tramite interpolazioni a distanza pari a 1 metro L idrogramma implementato Per definire l idrogramma di piena da utilizzare nella simulazione in moto vario, si sono fatte alcune considerazioni in riferimento all'intervento. Il dato fondamentale del tempo di corrivazione del corso d'acqua è stato estratto dal capitolo 2 della normativa del Piano di Bacino ed è pari a 0.7 ore, ossia 42 minuti, calcolato come valor medio dei diversi metodi proposti nel vigente Piano di Bacino (capitolo 2). L idrogramma proposto per lo studio è di forma trapezia, con un tempo di moto "permanente" di 3 minuti per la portata di picco ed un tempo di deflusso complessivo pari a 2 volte il tempo di corrivazione. Relazione Idraulica Rev. A - pag. 8

12 River: Torrente Reach: Sasso RS: 100 Legend Flow Flow (m3/s) Simulation Time (days) Figura 6: idrogramma di calcolo implementato I parametri immessi per la simulazione Per facilitare la convergenza del modello è stato predisposto un periodo di riscaldamento (warm up) dello stesso. Di seguito è riportata una tabella esplicativa con i valori utilizzati per il modello in moto vario: Intervallo Theta for WS SA Exp Froude di calcolo Theta worm up Tollerance Tollerance Froude Num [sec] [-] [-] [m] [m] [-] [-] Tabella 1: parametri di calcolo modello in moto vario 1D Per la simulazione in moto vario è stato utilizzato il regime Mixed Flow, ossia di corrente mista lenta veloce. In condizioni di moto vario la simulazione di correnti che variano il loro stato da lente a veloci o viceversa è solitamente piuttosto complessa. In generale la maggior parte degli algoritmi numerici utilizzati per risolvere le equazioni del moto vario (equazioni di De Saint Venant) presentano fenomeni di instabilità numerica quando la corrente si avvicina allo stato critico o lo oltrepassa. La soluzione delle equazioni di De Saint Venant per via numerica è basata sulla discretizzazione delle derivate spaziali o temporali delle grandezze caratteristiche del moto (altezza liquida e Relazione Idraulica Rev. A - pag. 9

13 velocità o portata della corrente). Quando la corrente si avvicina all'altezza critica tali derivate assumono valori molto elevati ed iniziano a causare oscillazioni nella soluzione numerica. Tali oscillazioni tendono spesso ad aumentare con il procedere dei calcoli, fino a portare all'instabilità del programma. Per risolvere i problemi di stabilità che si hanno quando la corrente si avvicina allo stato critico, il Dr. Danny Fread ha sviluppato un metodi analisi chiamato "Local Partiallnertia Technique" (LPI). La tecnica LPI è stata adattata ad HEC-RAS come opzione di calcolo da utilizzare nelle simulazioni in moto vario. In base a tale tecnica al tendere del numero di Froude ad 1 si applica un coefficiente riduttivo ai termini di inerzia locale e convettiva delle equazioni del moto. Le equazioni del moto vengono così modificate nella forma seguente: σ = FT Fr m (Fr FT; m 1) σ = 0 (Fr > FT) σ = coefficiente LPI che moltiplica i termini inerziali dell' equazione del moto; FT = numero di Froude di soglia cui il valore di σ viene fissato a O. Tale valore dovrebbe variare tra 1 e 2. Per default vale 1; Fr = numero di Froude; m = esponente dell' equazione che fornisce il valore di σ. Il suo valore varia tra 1 e 128; h = tirante idrico (m); Sf = pendenza motrice; Q = portata (mc/s) A = sezione (mq) g = accelerazione di gravità (m/s 2 ) Nel caso in esame avendo impostato il numero di Froude FT pari a 1 gli effetti di σ si hanno solamente per correnti veloci lontane dallo stato critico, per tal motivo l effetto di smorzamento è limitato se non nullo. Relazione Idraulica Rev. A - pag. 10

14 L intervallo di simulazione utilizzato è pari a 5 secondi per avvicinarsi e verificare la condizione di Courant per la convergenza del modello e per rendere attendibile il calcolo. 5.3 SIMULAZIONI IN MOTO VARIO QUASI-2D Il modello in moto vario del paragrafo precedente è stato completato tramite l inserimento di stramazzi laterali, storage area, al fine di simulare in maniera ottimale l esondazione del torrente Sasso nella zona di interesse La geometria del modello Dal modello in moto vario è stata ripresa la geometria nella quale sono state inserite delle Lateral Structure per consentire l esondazione del fiume, le quali sono state collegate a delle Storage Area'. Il modello predisposto pertanto è divenuto quello riportato nella figura seguente. Figura 7: modello di calcolo quasi 2D implementato Gli stramazzi laterali sono stati immessi con quota sommitale pari a quella delle arginature, ricomprendendo tutti gli accessi e le bucature presenti lungo le sponde. In particolare lungo la sponda sinistra si è in presenza di una struttura continua, mentre viceversa la sponda destra è Relazione Idraulica Rev. A - pag. 11

15 caratterizzata da bucature, cancelli e altre strutture che facilitano l'esondazione nelle aree perifluviali. Dall analisi dei luoghi e del rilievo predisposto, sono state identificate due diverse Storage Area con le quali poter definire l esondazione lungo l arginatura destra e sinistra del tratto di studio. Il numero delle SA inserite, è stato determinato valutando le insufficienze arginali del corso d acqua nel tratto indagato. In particolare sono state inserite due Storage Area nel tratto intermedio fra il ponte FF.SS. e i ponti della viabilità S.S.1, essendo il resto del tratto indagato non significativo ai fini della determinazione dell esondazione nelle aree di interesse. Sono state inserite pertanto due diverse SA che hanno le seguenti caratteristiche: Storage Area SA Min El SA Area (m) (mq) Argine sinistro Argine destro Tabella 2: struttura Storage Area simulate - Stato attuale In particolare le due Storage Area simulate sono di superficie pressoché uguale prossima a 4000 mq, con quote di fondo del tutto simili, desunte dai rilievi predisposti L idrogramma implementato Per la definizione dell idrogramma implementato si rimanda al paragrafo I parametri immessi per la simulazione Il primo dato immesso per la verifica è l intervallo di simulazione portato a 5 secondi per soddisfare la condizione di Courant e sottostare alle prime indicazione del manuale di Hec Ras. Per facilitare la convergenza del modello è stato predisposto un periodo di riscaldamento (warm up) dello stesso. Di seguito è riportata una tabella esplicativa con i valori utilizzati per il modello in moto vario: Relazione Idraulica Rev. A - pag. 12

16 Intervallo di calcolo [sec] Theta [-] Theta for worm up [-] WS Tollerance [m] SA Tollerance [m] Exp Froude [-] Froude Num [-] Tabella 3: parametri di calcolo modello in moto vario quasi 2D Per quanto concerne il modello di calcolo si rimanda al paragrafo Inoltre è stato modificato il valore dei Weir flow stability factor ed il Weir flow submergence decay exponent portato al valore di 1 per ottenere dei dati attendibili, come prescritto dal manuale, valore da assumere con stramazzi laterali molto rigurgitati come il caso in esame. 6. RISULTATI MODELLO DI CALCOLO 6.1 MODELLO IN MOTO VARIO MONODIMENSIONALE - PORTATA CINQUANTENNALE Il modello in moto vario presenta un profilo di deflusso in corrente veloce per il tratto a monte della S.S.1 Aurelia, mentre defluisce con profilo di corrente lenta per il tratto compreso tra i due attraversamenti. 7 6 Allavena_Vario Plan: 50_anni_solo_rio 31/10/2013 Torrente Sasso Legend EG Max WS WS Max WS Crit Max WS Ground LOB ROB Left Levee Elevation (m) Main Channel Distance (m) Figura 8: profilo di deflusso in moto vario 1D - Stato Attuale - Portata cinquantennale Relazione Idraulica Rev. A - pag. 13

17 A ridosso del ponte delle FF.SS. si ha un accelerazione della corrente, con conseguente richiamo del profilo verso l altezza critica. 6.2 MODELLO IN MOTO VARIO MONODIMENSIONALE - PORTATA DUECENTENNALE Il modello in moto vario presenta un profilo di deflusso in corrente veloce per il tratto a monte della S.S.1 Aurelia, mentre defluisce con profilo di corrente lenta per il tratto compreso tra i due attraversamenti. A ridosso del ponte delle FF.SS. si ha un accelerazione della corrente, con conseguente richiamo del profilo verso l altezza critica. 7 6 Allavena_Vario Plan: 200_anni_solo_rio 31/10/2013 Torrente Sasso Legend EG Max WS WS Max WS Crit Max WS Ground LOB ROB Left Levee Elevation (m) Main Channel Distance (m) Figura 9: profilo di deflusso in moto vario 1D Stato Attuale - Portata duecentennale 6.3 MOTO VARIO QUASI 2D PORTATA CINQUANTENNALE Il profilo di deflusso è quello di una corrente lenta per il tratto oggetto di intervento, che porta a fenomeni inondativi dovuti alla tracimazione delle sponde: in particolare viene tracimata la sponda destra che risulta essere ad una quota minore rispetto alla prospiciente e nella quale si hanno diverse aperture. Relazione Idraulica Rev. A - pag. 14

18 Pertanto le LS che costituiscono le arginature, permetteranno l afflusso ed il riflusso delle portate di piena dal torrente alle aree perifluviali e viceversa. In base a queste condizioni si ha un esondazione significativa lungo la sponda destra del rio mentre lungo la sponda sinistra non si ha esondazione (v. successiva tabella WS Elev) Allavena_Vario Plan: 50_anni 31/10/2013 Torrente Sas s o Legend EG Max WS Crit Max WS WS Max WS Ground LOB ROB Left Levee 4 Elevation (m) Main Channel Distance (m) Figura 10: profilo di deflusso in moto vario quasi 2D - Stato Attuale - Portata 50 anni Storage Area Profile W.S. Elev SA Min El Net Flux SA Area SA Volume (m) (m) (mc/s) (1000 mq) (1000 mc) Argine sx Max WS Argine dx Max WS Tabella 4: risultati simulazione Storage Area - Stato Attuale - Portata 50 anni Relazione Idraulica Rev. A - pag. 15

19 Plan: 50_anni Storage Area: Arigne destro 5 4 Legend Stage Net Inflow Stage (m) Flow (m3/s) Nov2009 Tim e -3 Figura 11: tirante e portata in afflusso alla SA sponda Dx - Stato Attuale - Portata 50 anni Nel caso in esame si ha pertanto all interno della S.A. dx un tirante massimo di ca. 135 cm che aumenta e successivamente diminuisce fino ad un tirante massimo di ca. 55 cm. La diminuzione del tirante all interno del corso d acqua, con il passare della piena, consente il parziale riflusso delle portate esondate verso il corso d acqua. 6.4 MOTO VARIO QUASI 2D PORTATA DUECENTENNALE Il profilo di deflusso anche in questo caso è quello di una corrente lenta, per il tratto oggetto di intervento, che genera fenomeni inondativi dovuti alla tracimazione delle sponde: in particolare viene tracimata la sponda destra che risulta essere ad una quota minore rispetto alla prospiciente e nella quale si hanno diverse aperture. Pertanto le LS che costituiscono le arginature, permetteranno l afflusso ed il riflusso delle portate di piena dal torrente alle aree perifluviali e viceversa. In base a queste condizioni si ha un esondazione significativa lungo la sponda destra del rio mentre lungo la sponda sinistra si hanno limitati fenomeni inondativi con tirante idrico pari a 18 cm. Relazione Idraulica Rev. A - pag. 16

20 7 6 5 Allavena_Vario Plan: 200_anni 31/10/2013 Torrente Sas s o Legend EG Max WS WS Max WS Crit Max WS Ground LOB ROB Left Levee 4 Elevation (m) Main Channel Distance (m) Figura 12: profilo di deflusso in moto vario quasi 2D - Stato Attuale - Portata 200 anni Storage Area Profile W.S. Elev SA Min El Net Flux SA Area SA Volume (m) (m) (mc/s) (1000 mq) (1000 mc) Argine sx Max WS Argine dx Max WS Tabella 5: risultati simulazione Storage Area - Stato Attuale - Portata 200 anni Plan: 200_anni Storage Area: Arigne destro Legend Stage Net Inflow Stage (m) Flow (m3/s) Nov2009 Tim e -6 Figura 13: tirante e portata in afflusso alla SA sponda Dx - Stato Attuale - Portata 200 anni Relazione Idraulica Rev. A - pag. 17

21 Plan: 200_anni Storage Area: Argine sinistro Legend Stage Net Inflow Stage (m) Flow (m3/s) Nov2009 Tim e 0.0 Figura 14: tirante e portata in afflusso alla SA sponda Sx - Stato Attuale - Portata 200 anni Nel caso in esame si ha pertanto all interno della S.A. destra un tirante massimo di ca. 230 cm. Per la S.A. sinistra, invece, il tirante massimo è pari a 18 cm e non si ha riflusso della portata esondata verso il corso d acqua, a causa della conformazione dell area perifluviale e soprattutto della quota dell arginatura posta ad una quota di ca cm rispetto alle quote del terreno. 7. PERIMETRAZIONE AREE A MINOR RISCHIO ALL INTERNO DELLA FASCIA B Partendo come dato di base dalla vigente perimetrazione delle fasce inondabile del Piano di Bacino Ambito 3 San Francesco - Stralcio Ospedalletti - Sasso, si vuole evidenziare in base alla modellistica di maggior dettaglio approntata per quanto in oggetto, come le aree di intervento siano soggette ad un tirante idrico massimo di 18 cm. Questa condizione fa si che le strutture si trovino in un ambito a minor pericolosità relativa come previsto dalla vigente normativa per la possibile edificazione e così come previsto e specificato dal DGR 91/2013. Per quanto concerne le velocità di deflusso nelle aree perifluviali, si specifica che l'ambito ove avviene l'esondazione è un ambiente confinato, senza sbocchi verso l'esterno, avente andamento planoaltimetrico pressoché costante. Per tal motivo le velocità di deflusso saranno Relazione Idraulica Rev. A - pag. 18

22 sicuramente molto limitate (tendenti a zero) e saranno sempre minori allontanandosi dalla sponda sinistra del torrente: l acqua, sostanzialmente, una volta entrata nell area tenderà a fermarsi. 8.SIMULAZIONE NELLE CONDIZIONI DI PROGETTO Le opere in progetto prevedono l'edificazione di una struttura all'interno della fascia inondabile, andando a modificare le superfici nelle quali la portata eventualmente esondata potrà andare ad espandersi. La realizzazione del volume edilizio in progetto porta ad una modifica delle dimensioni della SA Sinistra che ne caso di specie ha le seguenti caratteristiche: Storage Area SA Min El SA Area (m) (1000 mq) Argine sinistro Argine destro Tabella 6: struttura Storage Area simulate - Stato progetto Pertanto nelle condizioni di progetto si ha una modifica del tirante idrico nella SA sinistra in conseguenza della riduzione della zona di espansione Allavena_Vario Plan: 1) 200_anni 31/10/2013 2) Pro_200_anni 31/10/2013 Torrente Sasso Legend EG Max WS - 200_anni EG Max WS - Pro_200_anni WS Max WS - Pro_200_anni WS Max WS - 200_anni Crit Max WS - 200_anni Crit Max WS - Pro_200_anni Ground LOB ROB Left Levee 4 3 Elevation (m) Main Channel Distance (m) Figura 15: profilo di deflusso in moto vario quasi 2D - Stato Progetto - Portata 200 anni Relazione Idraulica Rev. A - pag. 19

23 I profili di deflusso della portata duecentennale nello stato attuale e in progetto sono del tutto coincidenti, senza variazione alcuna lungo il tratto indagato. Storage SA Profile W.S. Elev SA Min El Net Flux SA Area Area Volume (m) (m) (mc/s) (1000 mq) (1000 mc) Argine sx Max WS Argine dx Max WS Tabella 7: risultati simulazione Storage Area - Stato Progetto - Portata 200 anni Plan: Pro_200_anni Storage Area: Arigne destro Legend Stage Net Inflow Stage (m) Flow (m3/s) Nov2009 Time -6 Figura 16: tirante e portata in afflusso alla SA sponda Dx - Stato Progetto - Portata 200 anni Plan: Pro_200_anni Storage Area: Argine sinistro Legend Stage Net Inflow Stage (m) 0.8 Flow (m3/s) Nov2009 Time 0.0 Figura 17: tirante e portata in afflusso alla SA sponda Sx - Stato Progetto - Portata 200 anni Relazione Idraulica Rev. A - pag. 20

24 Nel caso in esame si ha pertanto all interno della S.A. destra un tirante massimo di ca. 230 cm. Per la S.A. sinistra il tirante massimo è pari a 45 cm e non si ha riflusso della portata esondata verso il corso d acqua, a causa della conformazione dell area perifluviale e soprattutto della quota dell arginatura posta ad una quota di ca cm rispetto alle quote del terreno. 9. ACCORGIMENTI TECNICI E DI PROTEZIONE CIVILE Le strutture in progetto, non presentano lungo il prospetto OVEST bucature al livello del terreno, ad esclusione di una unica porta utilizzata come via di fuga dall'interrato, per il rispetto della normativa antincendio. Questa chiusura realizzata con porta REI 120, avente adeguato spessore e tenuta idraulica, consentirà il confinamento della struttura rispetto al tirante idrico eventualmente esondato dal corso d'acqua. La presenza delle areazioni e ventilazioni dell'interrato poste a quota +130 cm rispetto al terreno attuale, garantiscono il rispetto del franco di sicurezza di 50 cm previsto dalla normativa, essendo il tirante di calcolo delle condizioni di progetto pari a 45 cm. 10. CONCLUSIONI Dalle simulazione effettuate tramite il software Hec-Ras sia in moto vario monodimensionale ed in moto vario quasi 2D, si evidenzia come l intervento in oggetto sia assentibile dal punto di vista idraulico in quanto ricadente, allo stato attuale, in una fascia B0. In sede di realizzazione dell intervento, comunque, dovranno essere adottati tutti gli accorgimenti tecnico-costruttivi quali la sopraelevazione delle prese d aria e l impermeabilizzazione della fondazioni e dei muri fino ad una quota pari a +0,5 m rispetto al tirante d acqua previsto nella zona. Sanremo, 08/11/2013 Il tecnico Relazione Idraulica Rev. A - pag. 21

25 CARTA DEI REGIMI NORMATIVI- TAVOLA 18 VIGENTE PIANO DI BACINO

26 CARTA DEL RISCHIO IDRAULICO - TAVOLA 16BIS VIGENTE PAINO DI BACINO

27 CARTA DEL RISCHIO GEOMORFOLOGICO - TAVOLA 16 VIGENTE PIANO DI BACINO

28 HEC-RAS Plan: 50_anni_rio River: Torrente Reach: Sasso Profile: Max WS Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Sasso 100 Max WS Sasso 90 Max WS Sasso 80 Max WS Sasso 79 Max WS Sasso 70 Max WS Sasso 69 Max WS Sasso 60 Max WS Sasso 55 Max WS Sasso 50 Max WS Sasso 40 Max WS Sasso 31 Max WS Sasso 30 Max WS Sasso 29 Max WS

29 Allavena_Vario Plan: 50_anni_solo_rio 31/10/2013 Torrente Sasso Main Channel Distance (m) Legend EG Max WS WS Max WS Crit Max WS Ground LOB ROB Left Levee Elevation (m) Sezion... Ponte... Sezion... Sezione... Sezione... Sezione... Ponte Au... Sezione B-B Sezione A-A

30 HEC-RAS Plan: 200_anni_rio River: Torrente Reach: Sasso Profile: Max WS Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Sasso 100 Max WS Sasso 90 Max WS Sasso 80 Max WS Sasso 79 Max WS Sasso 70 Max WS Sasso 69 Max WS Sasso 60 Max WS Sasso 55 Max WS Sasso 50 Max WS Sasso 40 Max WS Sasso 31 Max WS Sasso 30 Max WS Sasso 29 Max WS

31 Allavena_Vario Plan: 200_anni_solo_rio 31/10/2013 Torrente Sasso Main Channel Distance (m) Legend EG Max WS WS Max WS Crit Max WS Ground LOB ROB Left Levee Elevation (m) Sezion... Ponte... Sezion... Sezione... Sezione... Sezione... Ponte Au... Sezione B-B Sezione A-A

32 HEC-RAS Plan: 50_anni River: Torrente Reach: Sasso Profile: Max WS Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Sasso 100 Max WS Sasso 90 Max WS Sasso 80 Max WS Sasso 79 Max WS Sasso 70 Max WS Sasso 69 Max WS Sasso 60 Max WS Sasso 57 Lat Struct Sasso 56 Lat Struct Sasso 55 Max WS Sasso 52 Lat Struct Sasso 51 Lat Struct Sasso 50 Max WS Sasso 45 Lat Struct Sasso 44 Lat Struct Sasso 40 Max WS Sasso 35 Lat Struct Sasso 34 Lat Struct Sasso 31 Max WS Sasso 30 Max WS Sasso 29 Max WS

33 HEC-RAS Plan: 50_anni Profile: Max WS Storage Area Profile W.S. Elev SA Min El Net Flux SA Area SA Volume (m) (m) (m3/s) (1000 m2) (1000 m3) Argine sinistro Max WS Arigne destro Max WS

34 Allavena_Vario Plan: 50_anni 31/10/2013 Torrente Sasso Main Channel Distance (m) Legend EG Max WS Crit Max WS WS Max WS Ground LOB ROB Left Levee Elevation (m) Sezion... Ponte... Sezion... Sezione... Sezione... Sezione... Ponte Au... Sezione B-B Sezione A-A

35 Plan: 50_anni Storage Area: Arigne destro 5 4 Legend Stage Net Inflow Stage (m) Flow (m3/s) Nov2009 Time -3

36 HEC-RAS Plan: 200_anni River: Torrente Reach: Sasso Profile: Max WS Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. LOB Elev ROB Elev E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Sasso 100 Max WS Sasso 90 Max WS Sasso 80 Max WS Sasso 79 Max WS Sasso 70 Max WS Sasso 69 Max WS Sasso 60 Max WS Sasso 57 Lat Struct Sasso 56 Lat Struct Sasso 55 Max WS Sasso 52 Lat Struct Sasso 51 Lat Struct Sasso 50 Max WS Sasso 45 Lat Struct Sasso 44 Lat Struct Sasso 40 Max WS Sasso 35 Lat Struct Sasso 34 Lat Struct Sasso 31 Max WS Sasso 30 Max WS Sasso 29 Max WS

37 HEC-RAS Plan: 200_anni Profile: Max WS Storage Area Profile W.S. Elev SA Min El Net Flux SA Area SA Volume (m) (m) (m3/s) (1000 m2) (1000 m3) Argine sinistro Max WS Arigne destro Max WS

38 Allavena_Vario Plan: 200_anni 31/10/2013 Torrente Sasso Main Channel Distance (m) Legend EG Max WS WS Max WS Crit Max WS Ground LOB ROB Left Levee Elevation (m) Sezion... Ponte... Sezion... Sezione... Sezione... Sezione... Ponte Au... Sezione B-B Sezione A-A

39 Plan: 200_anni Storage Area: Arigne destro Legend Stage 8 Net Inflow Stage (m) Flow (m3/s) Nov2009 Time -6

40 Plan: 200_anni Storage Area: Argine sinistro Legend Stage 1.4 Net Inflow Stage (m) Flow (m3/s) Nov2009 Time 0.0

41 HEC-RAS Plan: Pro_200_anni River: Torrente Reach: Sasso Profile: Max WS Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. LOB Elev ROB Elev E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Sasso 100 Max WS Sasso 90 Max WS Sasso 80 Max WS Sasso 79 Max WS Sasso 70 Max WS Sasso 69 Max WS Sasso 60 Max WS Sasso 57 Lat Struct Sasso 56 Lat Struct Sasso 55 Max WS Sasso 52 Lat Struct Sasso 51 Lat Struct Sasso 50 Max WS Sasso 45 Lat Struct Sasso 44 Lat Struct Sasso 40 Max WS Sasso 35 Lat Struct Sasso 34 Lat Struct Sasso 31 Max WS Sasso 30 Max WS Sasso 29 Max WS

42 HEC-RAS Plan: Pro_200_anni Profile: Max WS Storage Area Profile W.S. Elev SA Min El Net Flux SA Area SA Volume (m) (m) (m3/s) (1000 m2) (1000 m3) Argine sinistro Max WS Arigne destro Max WS

43 Allavena_Vario Plan: Progetto_200_anni 31/10/2013 Torrente Sasso Main Channel Distance (m) Legend EG Max WS WS Max WS Crit Max WS Ground LOB ROB Left Levee Elevation (m) Sezion... Ponte... Sezion... Sezione... Sezione... Sezione... Ponte Au... Sezione B-B Sezione A-A

44 Plan: Pro_200_anni Storage Area: Arigne destro Legend Stage 8 Net Inflow Stage (m) Flow (m3/s) Nov2009 Time -6

45 0.5 Plan: Pro_200_anni Storage Area: Argine sinistro Legend Stage Net Inflow Stage (m) 0.8 Flow (m3/s) Nov2009 Time 0.0