Relazione di Calcolo

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2 INTERVENTO DI RICOSTRUZIONE DEL CONCIO 2 DEL MURO DI SOTTOSCARPA SU PALI POSTO A SOSTEGNO DELLA STRADA Q,DALLA SEZ 26 ALLA SEZ 29 DELLO STADIO SAN FILIPPO. INTERVENTO DI CONSOLIDAMENTO DEI CONCI 1,3,4,5,6, DEL MURO DI SOTTOSCARPA SU PALI POSTO A SOSTEGNO DELLA STRADA Q,DALLA SEZ 25 ALLA SEZ. 31. Relazione di Calcolo

3 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo Indice INDICE GENERALITÀ E DESCRIZIONE DELLE OPERE DESCRIZIONE DELLA STRUTTURA ESISTENTE DESCRIZIONE DEGLI INTERVENTI IN PROGETTO PER L ADEGUAMENTO DELLE STRUTTURE ESISTENTI RIFERIMENTI NORMATIVI VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA E PROGETTO DEGLI INTERVENTI SU OPERE ESISTENTI ANALISI STORICO-CRITICA RILIEVO CARATTERIZZAZIONE MECCANICA DEI MATERIALI LIVELLI DI CONOSCENZA E FATTORI DI CONFIDENZA CARATTERISTICHE DEI MATERIALI MATERIALI PER LE OPERE STRUTTURALI IN C.A. ESISTENTI Calcestruzzo per opere in c.a. esistenti Armature per strutture in c.a. esistenti MATERIALI IMPIEGATI NEGLI INTERVENTI DI ADEGUAMENTO Calcestruzzo per interventi localizzati Armature per strutture in c.a. per interventi di adeguamento Acciaio per carpenteria metallica Acciaio armonico per tiranti di ancoraggio CARATTERISTICHE GEOTECNICHE E GEOMECCANICHE DEL TERRENO SICUREZZA E PRESTAZIONI ATTESE SISMICITÀ DELLA ZONA VERIFICA DELLA SICUREZZA E DELLE PRESTAZIONI AZIONI NELLE VERIFICHE AGLI STATI LIMITE VERIFICHE NEI CONFRONTI DEGLI STATI LIMITE ULTIMI (SLU) DETERMINAZIONE DELLE AZIONI E COMBINAZIONI DI CARICO CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI Spinta attiva del terrapieno in fase statica Spinta del sovraccarico Spinta del terrapieno in fase sismica Forze inerziali Azioni dei tiranti di ancoraggio COMBINAZIONI DI CARICO AGLI STATI LIMITE ULTIMI (SLU) MODELLO DI CALCOLO PER I CONCI N MODELLAZIONE DEI PALI DI FONDAZIONE AZIONI DI CALCOLO RISULTATI DELLE ANALISI MODELLO DI CALCOLO PER IL CONCIO N VERIFICHE DI SICUREZZA VERIFICHE DI SICUREZZA AGLI SLU DI TIPO GEOTECNICO (GEO) Verifica al collasso per carico limite verticale dei pali di fondazione Verifica al collasso per carico limite trasversale dei pali di fondazione

4 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo Verifica allo sfilamento della fondazione dei tiranti di ancoraggio Verifiche di stabilità globale VERIFICHE DI SICUREZZA AGLI SLU DI TIPO STRUTTURALE (STR) Verifica al raggiungimento della resistenza strutturale delle sezioni in c.a. dei muri Verifica degli elementi strutturali principali Verifica al raggiungimento della resistenza strutturale dei pali in c.a Verifica al raggiungimento della resistenza strutturale dei tiranti di ancoraggio Verifica a rottura dell acciaio Verifica dell aderenza acciaio-malta di iniezione Verifica al raggiungimento della resistenza strutturale della trave di ripartizione in acciaio dei tiranti di ancoraggio Verifica del blocco in c.a. alla base delle pareti in elevazione Verifica dell ancoraggio del tirante di armatura Verifica dell ancoraggio delle barre di armatura di ripresa per il concio n ALLEGATI DI CALCOLO

5 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo 1. Generalità e descrizione delle opere La presente relazione si riferisce ai muri di sostegno realizzati lungo la Strada di Servizio Q nell'ambito dei lavori di costruzione del Nuovo Stadio Comunale nel Polo Sportivo di San Filippo. In particolare i muri calcolati sono quelli di sottoscarpa del tratto compreso tra le sezioni 25 e 31. A seguito del crollo del concio n 2 dei muri suddetti e sulla scorta dei saggi effettuati, che hanno rivelato un erronea disposizione delle armature nell elevazione di conci stessi, con l inversione dell armatura tesa (interna) con quella compressa (esterna) e contemporaneamente l inversione del paramento esterno con quello interno in modo che il paramento inclinato si è venuto a trovare sul lato controterra, si è ritenuto necessario, per i conci n , predisporre degli interventi di adeguamento strutturale in modo da far rientrare le parti non conformi entro i livelli di sicurezza stabiliti dalle norme attualmente vigenti (DM ) come richiesto dall Uffico del Genio Civile con nota prot del Inoltre anche per il concio n. 2 si prevede di ricostruire la parte crollata, nel rispetto delle norme attuali. Il calcolo per gli interventi di adeguamento dei conci n è stato effettuato per le sezioni più rappresentative. Più specificamente sono state effettuate le verifiche per le altezze di m Invece per gli interventi di adeguamento del concio n 2 è stata effettuata la verifica per la tipologia H=m. 9.00, che corrisponde all altezza di progetto del muro di che trattasi. 1.1 Descrizione della struttura esistente Sono presenti tre tipologie diverse con altezze: m Si tratta in tutti i casi di muri a mensola in c.a. di sottoscarpa fondati su pali di diametro 80 cm, disposti a tre file alternate di uno o di due pali ciascuna e con interassi rispettivamente di m. La loro lunghezza è funzione della stratigrafia del terreno nella sezione considerata. Per le opere in oggetto nello stato di fatto attuale risultano: - Autorizzazione ai sensi dell art. 18 della L. n. 64 del dell Ufficio del Genio Civile di Messina sez. I gr.2 prot del ,deposito ai sensi dell art. 4, comma 6 della L. n del presso l Ufficio dell ing Capo del Comune di Messina. Si riportano di seguito le caratteristiche geometriche fondamentali: MURO H=8.00 M Fondazione Altezza: Larghezza Mensola Interna: Larghezza Mensola Esterna: Pali di fondazione: Elevazione Altezza max.: 8.00 m Spessore: m Pendenza paramento interno: 10% MURO H=9.00 M Fondazione 1.20 m 2.00 m 2.00 m DN800 - L = m i = 2.40 m 4

6 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo Altezza: Larghezza Mensola Interna: Larghezza Mensola Esterna: Pali di fondazione: Elevazione Altezza max.: 9.00 m Spessore: m Pendenza paramento interno: 10% MURO H=9.60 M Fondazione Altezza: Larghezza Mensola Interna: Larghezza Mensola Esterna: Pali di fondazione: 1.20 m 2.10 m 2.10 m DN800 - L = m i = 2.60 m 1.30 m 2.18 m 2.18 m DN800 L = m i = 2.80 m Elevazione Altezza max.: 9.60 m Spessore: m Pendenza paramento interno: 10% Il concio n. 2, come detto innanzi, appartiene alla tipologia H= Descrizione degli interventi in progetto per l adeguamento delle strutture esistenti A seguito del crollo sul concio n. 2 (tipologia H=9.00 m), è stata eseguita una campagna di indagine su tutte le opere in oggetto, dalla quale risulta che le armature delle pareti in elevazione sono state invertite rispetto alle previsioni di progetto. Pertanto le armature esistenti non risultano adeguate allo stato di sollecitazione attuale. Nell ottica di far si che tutte le parti strutturali esistenti soddisfino tutti i requisiti di sicurezza, considerando le azioni imposte dalla normativa vigente, per i conci n sono stati previsti i seguenti interventi di adeguamento: Muro H=8.00 m - Esecuzione di n. 1 fila di tiranti passivi a quota 6.00 m dalla quota di spiccato dell elevazione, disposti ad interasse di 1.40 m, costituiti da n. 6 trefoli in acciaio armonico da 0.6'', inclinati di 15 rispetto all'orizzontale, e di lunghezza complessiva di ml di cui ml di ancoraggio. - Esecuzione di inghisaggi di spille orizzontali φ16/100x40 all altezza del tirante in progetto, al fine di incrementare la resistenza a taglio della parete nella zona di intervento. Muro H=9.00 m - Esecuzione di n. 2 file di tiranti passivi a quota 3.00 e 7.00 m dalla quota di spiccato dell elevazione, disposti ad interasse di 1.90 m, costituiti da n. 6 trefoli in acciaio armonico da 0.6'', inclinati di 15 rispetto all'orizzontale, e di lunghezza complessiva di ml di cui ml di ancoraggio. - Esecuzione di inghisaggi di spille orizzontali φ16/100x40 all altezza del tirante in progetto a quota 7.00 m (fila di testa), al fine di incrementare la resistenza a taglio della parete nella zona di intervento. 5

7 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo Muro H=9.60 m - Esecuzione di n. 2 file di tiranti passivi a quota 3.60 e 8.60 m dalla quota di spiccato dell elevazione, disposti ad interasse di 1.90 m, costituiti da n. 6 trefoli in acciaio armonico da 0.6'', inclinati di 15 rispetto all'orizzontale, e di lunghezza complessiva di ml di cui ml di ancoraggio. - Esecuzione di inghisaggi di spille orizzontali φ16/60x40 all altezza del tirante in progetto a quota 8.60 m (fila di testa), al fine di incrementare la resistenza a taglio della parete nella zona di intervento. In tutti i casi, pur trattandosi di tiranti passivi, a ciascun di essi viene applicato uno sforzo di tesatura iniziale di 100 KN. Inoltre è prevista, per ogni tipologia di muro, la realizzazione di un blocco in c.a. antistante la base della parete in elevazione, di sezione 50x50 cm per tutto lo sviluppo del muro, saldamente inghisato alla fondazione, allo scopo di creare un vincolo allo scorrimento del piede della parete per effetto delle spinte esercitate dal terrapieno. Per il concio n. 2 è stata invece prevista la ricostruzione della parete crollata, con l inghisaggio alla fondazione esistente dell armatura dell elevazione, risultante dai calcoli di verifica eseguiti in conformità alla normativa vigente. Tale verifica viene pertanto estesa al resto della struttura (plinto e pali di fondazione): per far si che la struttura soddisfi i requisiti imposti, è necessario prevedere una fila di tiranti attivi a quota 3.40 m dalla quota di spiccato dell elevazione, disposti ad interasse di 1.90 m, costituiti da n. 4 trefoli in acciaio armonico da 0.6'', inclinati di 15 rispetto all'orizzontale, di lunghezza complessiva di ml di cui ml di ancoraggio, ai quali viene applicato uno sforzo di pretensione pari a 350 kn. Per i dettagli sulla geometria delle strutture e le sezioni degli elementi strutturali, si rimanda agli elaborati grafici forniti ad integrazione della presente. 2. Riferimenti Normativi Zone Sismiche Legge n. 64 del Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. D.M. del Norme tecniche per le costruzioni (NTC). Circolare C.S.LL.PP. n. 617 del Istruzioni per l'applicazione delle "Nuove norme tecniche per le costruzioni (Circ. 617/2009). Eurocodice 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture. Azioni D.M. del Norme tecniche per le costruzioni (NTC). Circolare C.S.LL.PP. n. 617 del Istruzioni per l'applicazione delle "Nuove norme tecniche per le costruzioni (Circ. 617/2009). Eurocodice 1 - Basi della progettazione ed azioni sulle strutture. Strutture in c.a. Legge n del Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio 6

8 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo armato, normale e precompresso, ed a struttura metallica. D.M. del Norme tecniche per le costruzioni (NTC). Circolare C.S.LL.PP. n. 617 del Istruzioni per l'applicazione delle "Nuove norme tecniche per le costruzioni (Circ. 617/2009). Eurocodice 2 - Progettazione delle strutture di calcestruzzo. Strutture in acciaio Legge n del Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso, ed a struttura metallica. D.M. del Norme tecniche per le costruzioni (NTC). Circolare C.S.LL.PP. n. 617 del Istruzioni per l'applicazione delle "Nuove norme tecniche per le costruzioni (Circ. 617/2009). Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture in acciaio. Progettazione geotecnica D.M. del Norme tecniche per le costruzioni (NTC). Circolare C.S.LL.PP. n. 617 del Istruzioni per l'applicazione delle "Nuove norme tecniche per le costruzioni (Circ. 617/2009). Eurocodice 7 - Progettazione geotecnica. Materiali D.M. del Norme tecniche per le costruzioni (NTC). Circolare C.S.LL.PP. n. 617 del Istruzioni per l'applicazione delle "Nuove norme tecniche per le costruzioni (Circ. 617/2009). Eurocodice 2 - Progettazione delle strutture di calcestruzzo. Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture in acciaio. Norme UNI Linee Guida sul calcestruzzo preconfezionato - Servizio Tecnico Centrale del Consiglio Superiore dei LL.PP. 3. Valutazione della sicurezza e progetto degli interventi su opere esistenti Per interventi su strutture esistenti, come nel caso in oggetto, occorre procedere nel rispetto delle prescrizioni del cap. 8 delle NTC. 3.1 Analisi storico-critica Le opere in oggetto non sono state soggette ad interventi strutturali successivi alla loro ultimazione. Pertanto il progetto originale approvato, con i relativi elaborati grafici, ad eccezione della discordanza relativa all inversione dell armatura delle pareti in elevazione e, legata a questa, anche la realizzazione del paramento inclinato all interno del muro (lato contro terra) anziché sull esterno (come previsto nello stesso progetto originario), rispecchia lo stato di fatto, e ad esso si è fatto riferimento per la caratterizzazione dei materiali, delle azioni, della geometria e delle armature. 7

9 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo A tali documenti, risultanti agli atti presso gli uffici di competenza, si è fatto costante riferimento nella redazione del presente progetto di adeguamento. 3.2 Rilievo Sia la geometria complessiva delle opere che quella degli elementi costruttivi nello stato di fatto corrispondono al progetto originario, con le eccezioni già specificate. Ad ulteriore verifica sono stati eseguiti rilievi a campione per accertare la reale disposizione delle armature nelle strutture in c.a. (pareti e fondazioni), che sono quelle a base dei calcoli di progetto. Durante il rilievo si è anche riscontrata la qualità e lo stato di conservazione dei materiali in opera e degli elementi costitutivi, ritenuti ottimali. 3.3 Caratterizzazione meccanica dei materiali Per conseguire un adeguata conoscenza delle caratteristiche dei materiali, oltre che con verifiche visive in situ, si è fatto riferimento alla documentazione già disponibile, da ritenersi esaustiva e sufficiente per definire con certezza gli interventi da prevedere, integrata da verifiche in situ eseguite nel rispetto delle richieste delle NTC. Pertanto i valori delle resistenze meccaniche dei materiali esistenti sono stati desunti dal progetto originario, tutti concordi e coerenti fra loro, sono stati controllati in fase di esecuzione con le verifiche sperimentali previste dalla norma allora vigente (controlli di accettazione su provini in cls e su prelievi di barre di armatura) i cui risultati sono stati acquisiti e resi disponibili in allegato, ed infine sono stati confermati dalla campagna di indagini eseguita in situ in occasione degli accertamenti eseguiti dal CTU nominato dalla Procura della Repubblica, che in questa sede vengono acquisiti e considerati parte integrante del presente progetto di intervento. La trattazione esaustiva di tali indagini è eseguita nell elaborato Relazione sui materiali, fornita nel presente progetto. Nella fase attuale, per la caratterizzazione dei materiali, si prescinde, come consentito dalla norma attualmente vigente, dalle classi discretizzate previste per le nuove costruzioni. 3.4 Livelli di conoscenza e fattori di confidenza Sulla base degli approfondimenti effettuati nelle fasi conoscitive sopra riportate, sono stati individuati i livelli di conoscenza dei diversi parametri coinvolti nel modello (geometria, dettagli costruttivi e materiali), e definiti i correlati fattori di confidenza, da utilizzare come ulteriori coefficienti parziali di sicurezza che tengono conto delle carenze nella conoscenza dei parametri del modello. Sulla base della Tabella C8A.1.2 della Circ. n. 617/09, si può assumere: Livello di conoscenza: LC3: Conoscenza Accurata Fattore di confidenza: FC = Caratteristiche dei materiali Per i dettagli sulle caratteristiche dei materiali si rimanda alla Relazione sui materiali fornita a 8

10 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo corredo del progetto. In questa sede si riassumono esclusivamente i parametri considerati in fase di calcolo. 4.1 Materiali per le opere strutturali in c.a. esistenti Le strutture esistenti sono stati realizzati con i materiali previsti nel progetto originario, verificati in fase di esecuzione e dichiarati conformi sia nella RSU che in fase di collaudo statico. Di seguito si riassumono pertanto le caratteristiche principali, a base del calcolo eseguito in questa sede Calcestruzzo per opere in c.a. esistenti A favore della sicurezza si assumono dei valori ottenuti sulla base delle prove di resistenza a compressione delle carote prelevate in opera e seguendo le indicazioni delle Linee guida per la messa in opera del calcestruzzo strutturale e per la valutazione delle caratteristiche meccaniche del calcestruzzo indurito mediante prove non distruttive redatte dal Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici Servizio Tecnico Centrale febbraio La trattazione completa del problema, assieme alle considerazioni sui valori sperimentali ottenuti è stata fatta nella Relazione sui Materiali, alla quale si rimanda per ulteriori chiarimenti. PARAMETRI DI CALCOLO Calcestruzzo per strutture di fondazione in c.a.: Pali in c.a. e fondazione muri: γ = 25.0 KN/mc peso specifico R ck = MPa resistenza caratteristica cubica a compressione f cd = 9.37 MPa resistenza di calcolo a compressione Calcestruzzo per strutture in elevazione in c.a.: Elevazione muri: γ = 25.0 KN/mc peso specifico R ck = MPa resistenza caratteristica cubica a compressione f cd = 9.37 MPa resistenza di calcolo a compressione Armature per strutture in c.a. esistenti PARAMETRI DI CALCOLO Acciaio Armature: Tipo FeB44k f yk = 430 MPa tensione caratteristica di snervamento f tk = 540 MPa tensione caratteristica di rottura f yd = MPa resistenza di calcolo 4.2 Materiali impiegati negli interventi di adeguamento Calcestruzzo per interventi localizzati 9

11 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo PARAMETRI DI CALCOLO Calcestruzzo per strutture in c.a.: Classe di resistenza C20/25 (Rck=25 MPa) γ = 25.0 KN/mc peso specifico R ck = 25.0 MPa resistenza caratteristica cubica a compressione f cd = MPa resistenza di calcolo a compressione Armature per strutture in c.a. per interventi di adeguamento PARAMETRI DI CALCOLO Acciaio Armature: Tipo B450C saldabile Barre, reti e tralicci ad aderenza migliorata f yk = 450 MPa tensione caratteristica di snervamento f tk = 540 MPa tensione caratteristica di rottura f yd = MPa resistenza di calcolo Acciaio per carpenteria metallica PARAMETRI DI CALCOLO Acciaio per travi di ripartizione tiranti: Tipo S355 (ex Fe510) f yk = 355 MPa tensione caratteristica di snervamento f tk = 510 MPa tensione caratteristica di rottura La resistenza di calcolo delle membrature R d si pone in generale nella forma: dove: R k γ M R d R = γ k M è il valore caratteristico della resistenza (trazione, compressione, flessione, taglio e torsione) della membratura, determinata dai valori caratteristici delle resistenza dei materiali f yk e dalle caratteristiche geometriche degli elementi strutturali, è il fattore parziale globale relativo al modello di resistenza adottato. Per le verifiche di resistenza delle sezioni delle membrature, si adottano i fattori parziali γm0 e γm2 indicati nella Tab. 4.2.V del D.M , che di seguito si riproduce: Tipo di verifica Coefficienti di sicurezza Resistenza delle Sezioni γ M0 =1.05 Resistenza all instabilità delle membrature γ M1 =1.05 Resistenza all instabilità delle membrature di ponti stradali e ferroviari γ M1 =1.10 Resistenza, nei riguardi della frattura, delle sezioni tese (indebolite dai fori) γ M2 =1.25 Per il calcolo della resistenza delle unioni, si adottano i fattori parziali γ M indicati nella Tab. 4.2.XII delle citate NTC, di seguito riportata: 10

12 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo Tipo di verifica Resistenza dei bulloni Resistenza dei chiodi Resistenza delle connessioni a perno Resistenza delle saldature a parziale penetrazione e a cordone d angolo Resistenza dei piatti a contatto Resistenza a scorrimento per SLU Coefficienti di sicurezza γ M2 =1.25 γ M3 =1.25 γ M3 =1.10 per SLE Resistenza delle connessioni a perno allo stato limite di esercizio γ M6,ser =1.00 Precarico di bulloni ad alta resistenza γ M7 = Acciaio armonico per tiranti di ancoraggio PARAMETRI DI CALCOLO Acciaio armonico in trefoli per tiranti di ancoraggio: f p(1)k = 1670 MPa tensione caratteristica all 1 % di deformazione totale di snervamento f ptk = 1860 MPa tensione caratteristica di rottura f yd = MPa resistenza di calcolo 5. Caratteristiche geotecniche e geomeccaniche del terreno La descrizione litologica e geologico-tecnica completa delle varie formazioni stratigrafiche presenti nella zona interessata dalle opere, oltre che la caratterizzazione geomeccanica dei terreni di fondazione sono deducibili dalle relazioni geologiche e geotecniche fornite a corredo del progetto originario, che in questa sede si richiama integralmente. Ad esse si rimanda per la caratterizzazione puntuale delle stratigrafie e dei parametri di calcolo. Le stratigrafie sono variabili a seconda delle sezioni considerate. Per la loro individuazione, si rimanda ai tabulati di calcolo, dove vengono specificate dettagliatamente per ciascuna tipologia. Lo studio geologico della zona interessata mostra che il terreno di fondazione è costituito dalle due seguenti tipologie di terreno: Strato detritico: γ = 20.0 KN/mc peso specifico c' = 0 KN/mq coesione ϕ' = 24 angolo di attrito interno Substrato Molassico: γ = 17.0 KN/mc peso specifico c' = 0 KN/mq coesione ϕ' = 36 angolo di attrito interno Si precisa che per il substrato molassico, a favore della sicurezza si è assunto un angolo di attrito φ pari a 36 e coesione C=0; detti valori risultano a favore della sicurezza rispetto a quanto indicato nella Relazione sulla valutazione dei parametri geotecnica del Versante Nord dello Stadio Comunale a firma del Prof. Leonardo Cascini,a corredo della 3 Perizia di Variante e suppletiva approvata dall Ufficio del Genio Civile in conferenza dei servizi con voto n del In detta relazione con riferimento 11

13 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo alla facies sabbiosa della molassa a pag. 6 è specificato: Per quanto riguarda la frazione grossolana debolmente cementata si osserva che questa mediamente ed indipendentemente dalle condizioni di saturazione,può essere caratterizzata, a livello del pendio,da una coesione di 0,2-0,6 t/mq e da un angolo di attrito compreso tra Valori successivamente riportati nella fig 10 Interpetrazione unitaria di tutti i dati forniti dalle prove Iwest e di laboratorio. Per la parte in elevazione, il calcolo viene condotto utilizzando i seguenti parametri: Terreno Spingente (di riporto): γ = 17 KN/mc peso specifico c' = 0 KN/mq coesione ϕ' = 35 angolo di attrito interno Pur operando nei pressi della vallata del torrente S. Filippo, alla quota e alle profondità interessate non è rilevabile, come risultato dalle indagini geognostiche, la presenza di falda acquifera. Come si ha modo di rilevare nella 3 perizia di variante e suppletiva con particolare riferimento alla relazione S 504 del Prof. Ing. Leonardo Cascini dove è detto L insieme dei dati disponibili (Tab 1a e1b ) evidenzia che nei periodi asciutti si attestano intorno a quote variabili tra 86 e 87 m s.l.m, con escursioni massime dell ordine di 3-4 m. Nell effettuare le verifiche di stabilità, incluse le verifiche geotecniche, e le verifiche strutturali dei diversi elementi, i parametri geotecnici caratteristici del terreno che intervengono nelle relazioni impiegate vanno intesi corretti con i coefficienti parziali riportati nel seguente prospetto: Parametro Tangente dell angolo di attrito interno Coefficiente parziale γ m M1 M2 tan ϕ k γ ϕ ' = 1.00 γ ϕ ' = 1.25 Coesione efficace c k γ c = 1.00 γ c = 1.25 Resistenza non drenata c uk γ cu = 1.00 γ cu = 1.40 Peso specifico γ γ γ = 1.00 γ γ = 1.00 Solitamente, ma non necessariamente, i coefficienti della colonna M1, combinati con quelli della colonna A1 per le azioni ( Tab. 6.2.I DM ), sono rilevanti per stabilire la capacità strutturale delle opere che interagiscono con il terreno, mentre i coefficienti della colonna M2, combinati con quelli del gruppo A2, sono rilevanti per il dimensionamento geotecnico. Sulla base di misurazioni effettuate nelle campagna di indagini, è stato possibile classificare il suolo di fondazione secondo quanto indicato al p.to del DM ricavando il V S,30 con l espressione: V S,30 = i 30 hi V S, i Con h i spessore (in metri) dell i-esimo strato compreso nei primi 30 m di profondità; V S,30 velocità delle onde di taglio nell i-esimo strato; Si è assunto per le opere interessate: Categoria di sottosuolo: Tipo B 12

14 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo 6. Sicurezza e prestazioni attese La sicurezza e le prestazioni delle strutture devono essere valutate in relazione agli stati limite che si possono verificare durante la loro vita nominale. In particolare, secondo quanto stabilito dal DM , le opere e le varie tipologie strutturali devono possedere i seguenti requisiti: - sicurezza nei confronti di stati limite ultimi (SLU): capacità di evitare crolli, perdite di equilibrio e dissesti gravi, totali o parziali, che possano compromettere l incolumità delle persone ovvero comportare la perdita di beni, ovvero provocare gravi danni ambientali e sociali, ovvero mettere fuori servizio l opera; - sicurezza nei confronti di stati limite di esercizio (SLE): capacità di garantire le prestazioni previste per le condizioni di esercizio; Nel metodo semiprobabilistico agli stati limite, la sicurezza strutturale deve essere verificata tramite il confronto tra la resistenza e l effetto delle azioni. Per la sicurezza strutturale, la resistenza dei materiali e le azioni sono rappresentate dai valori caratteristici delle resistenze e delle azioni che minimizzano la sicurezza. La verifica della sicurezza nei riguardi degli stati limite ultimi di resistenza si effettua con il metodo dei coefficienti parziali di sicurezza espresso dalla equazione formale: Rd E d dove R d ed E d sono rispettivamente la resistenza di progetto, valutata in base ai valori di progetto della resistenza dei materiali e ai valori nominali delle grandezze geometriche interessate, e il valore di progetto dell effetto delle azioni. Nella definizione sia delle resistenze che delle azioni, intervengono dei coefficienti parziali di sicurezza che tengono in conto la variabilità delle varie grandezze e le incertezze relative alle intolleranze geometriche e alla affidabilità dei modelli di calcolo. La vita nominale di un opera strutturale V N, intesa come il numero di anni nel quale la struttura deve potere essere usata per lo scopo al quale è destinata, è fissata in base alla Tab. 2.4.I del DM Nel caso in esame si può assumere: Tipo di Costruzione: 2 VN 50 anni Poiché si è in presenza di azioni sismiche, con riferimento alle conseguenze di una interruzione di operatività o di un eventuale collasso, per l opere in progetto si è assunta la seguente classe d uso: Classe III: Costruzioni il cui uso preveda affollamenti significativi. In tal caso, le azioni sismiche vengono valutate in relazione ad un periodo di riferimento V R che si ricava moltiplicandone la vita nominale V N per il coefficiente d uso C U, definito in funzione della classe d uso, come mostrato in Tab. 2.4.II del citato DM. In particolare, assunto: C U = 1.5 si ha: V V C = 75 anni R = N U 7. Sismicità della zona L azione del sisma viene valutata con riferimento al p.to 3.2 delle NTC. Si definisce a partire dalla pericolosità sismica di base del sito di costruzione. La pericolosità sismica è definita in termini di accelerazione orizzontale massima attesa a g su sito di riferimento rigido con superficie topografica orizzontale (Categoria A), nonché di ordinate dello spettro di risposta elastico in accelerazione ad essa corrispondente S e (T), con riferimento a prefissate probabilità di superamento Pv R, nel periodo di riferimento V R. Le forme spettrali sono definite a partire dai valori dei seguenti parametri: 13

15 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo a g accelerazione orizzontale massima al sito F o valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale T * C periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale Tali parametri vengono forniti dall INGV per un reticolo di riferimento e per determinati periodi di ritorno T R (30, 50, 72, 101, 140, 201, 475, 975, 2475 anni). Noti: la vita di riferimento della costruzione: V R = 75 anni la probabilità di superamento nella vita di riferimento P VR = 10% associato allo stato limite considerato SLV al quale bisogna riferirsi per le azioni sismiche nel caso in oggetto Si determina il periodo di ritorno dell azione sismica T R : VR T = R ln 1 P = 712 anni ( ) VR Poiché la attuale pericolosità sismica su reticolo di riferimento non contempla esattamente il periodo di ritorno appena determinato, i valori generici dei parametri a g, F o, T * C corrispondenti sono ricavati per interpolazione secondo la formula (2) dell All. A alle NTC nella quale: p è il valore del parametro di interesse corrispondente al periodo di ritorno T R desiderato; TR1, TR2 sono i periodi di ritorno più prossimi a T R (475 e 975 anni rispettivamente) per i quali si dispone dei valori p 1 e p 2 del generico parametro p. Per un qualunque punto del territorio non ricadente nei nodi del reticolo di riferimento, i valori dei parametri sono calcolati come media pesata dei valori assunti dagli stessi nei quattro vertici della maglia elementare del reticolo contenente il punto, utilizzando come pesi gli inversi delle distanze tra il punto in questione ed i quattro vertici. La seguente schermata riassume ed individua i parametri principali per il sito in esame: 38,17 38,16 38,15 38,14 38,13 38,12 38,11 Coordinate geografiche della località in esame Punto interno al reticolo Input da Comuni d'italia LON LAT Tolleranza [ ] [ ] [ ] [km] 47,0 Località 15,520 38, ,000 46,5 46,0 Coordinate geografiche dei 4 punti del reticolo ID LON LAT Distanza 45,5 [#] [ ] [ ] [ ] [km] 45,0 Punto ,521 38,166 0,004 0,399 44,5 Punto ,457 38,167 0,050 5,569 Punto ,519 38,116 0,046 5,166 44,0 Punto ,456 38,117 0,068 7,568 43,5 43,0 15, ,46 15,47 Media dei valori dei parametri dei 4 punti per la località in esame 15,48 15,49 15,50 15,51 15, T R a g F O T C * [anni] [g/10] [adm] [s] ,605 2,38 0, ,811 2,33 0, ,987 2,31 0, ,177 2,32 0, ,388 2,35 0, ,662 2,36 0, ,469 2,41 0, ,353 2,44 0, ,817 2,49 0, ,5 42,0 41,5 41,0 40,5 40,0 39,5 39,0 38,5 38,0 37,5 37,0 36,5 6,5 7,0 7,5 8,0 8,5 9,0 9,5 10,0 10,5 11,0 11,5 12,0 12,5 13,0 13,5 14,0 14,5 15,0 15,5 16,0 16,5 17,0 17,5 18,0 18,5 19,0 14

16 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo Così operando, si ottengono per il sito in esame i tre parametri cercati: Accelerazione orizzontale massima su sito rigido: a g = g Fattore di amplificazione max spettro: F o = 2.43 Periodo inizio tratto a velocità costante spettro: T * C = 0.37 s Ai fini della definizione dell azione sismica di progetto, si rende necessario valutare l effetto della risposta sismica locale basata sull individuazione di categorie di sottosuolo di riferimento (Tab. 3.2.II e 3.2.III delle NTC). Sulla base di tale assunzione, si definisce, con riferimento alla Tab. 3.2.V delle NTC, il coefficiente di amplificazione stratigrafica S S ed coefficiente C C funzione della particolare categoria di sottosuolo. Bisogna inoltre tenere conto delle condizioni topografiche locali. Definita la categoria topografica per il particolare sito, si ricava il valore del coefficiente di amplificazione topografica S T. Nel caso in oggetto, in base alla Tab. 3.2.IV delle NTC l area di intervento ricade nella seguente categoria topografica: Categoria topografica: T2 (Pendii con inclinazione media i > 15 ) Si utilizzano quindi i valori del coefficiente topografico S T riportati nella Tab. 3.2.VI delle NTC, in funzione della particolare categoria topografica e dell ubicazione dell opera o dell intervento. Ciononostante, come si evidenzia dalla sezione tipo riportata in allegato, l opera risulta ubicata al piede del versante: infatti si trova a ridosso del piazzale nord di accesso alle gradinate, e da qui il profilo del terreno prosegue con andamento regolare quasi in piano. Si precisa inoltre che i muri in oggetto sono di sottoscarpa ed a contenimento del rilevato stradale della strada Q, ma non assolvono alcuna funzione di sostegno del versante o di parti d esso. Poiché quindi l opera è situata alla base del pendio, si assume, nel rispetto del p.to delle NTC, il valore: S T = 1.0 La categoria di sottosuolo e le condizioni topografiche vengono tenute in conto contemporaneamente attraverso un unico coefficiente così definito: S = S S S T Il moto sismico alla superficie di un sito, associato a ciascuna categoria di sottosuolo, è definito mediante l accelerazione massima (a max ) attesa in superficie il cui valore può essere ricavato dalla relazione: a max = S a g = S S S T a g dove a g è l accelerazione massima su sito di riferimento rigido. Per il sito in esame e tenendo conto delle condizioni al contorno, si ottiene quindi: Accelerazione orizzontale massima su sito rigido: a g = g Fattore di amplificazione max spettro: F o = 2.43 Periodo inizio tratto a velocità costante spettro: T * C = 0.37 s Categoria di sottosuolo: B Coefficiente di amplificazione topografica: S T = 1.0 (Categoria topografica T2) Coefficiente di amplificazione stratigrafica: S S = Accelerazione massima attesa al sito: a max = 0.327g 8. Verifica della sicurezza e delle prestazioni 8.1 Azioni nelle verifiche agli stati limite 15

17 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo Per determinare le azioni di progetto, in alcune combinazioni di carico, più avanti specificate, ai parametri geotecnici caratteristici del terreno vanno applicati i coefficienti parziali riportati al p.to 5., dove si individuano due gruppi di coefficienti: M1 ed M2. Per le azioni, si individuano tre gruppi di combinazione, denominati EQU, A1 ed A2. Nelle verifiche agli stati limite ultimi si distinguono infatti: - lo stato limite di equilibrio come corpo rigido: EQU - lo stato limite di resistenza della struttura compresi gli elementi di fondazione: STR - lo stato limite di resistenza del terreno: GEO Per le verifiche nei confronti dello stato limite ultimo di equilibrio come corpo rigido (EQU) si utilizzano i coefficienti parziali γ F relativi alle azioni del gruppo EQU. Tale stato limite comunque viene tenuto in conto solo nel caso di sistemi con fondazioni superficiali, potenzialmente soggette ad instabilità per ribaltamento, per cui nel caso in esame non viene considerato. Nelle verifiche nei confronti degli stati limite ultimi strutturali (STR) e geotecnici (GEO) si adotta esclusivamente l Approccio Tipo 1. In tale approccio si impiegano due diverse combinazioni di gruppi di coefficienti parziali, rispettivamente definiti per le azioni (A), per la resistenza dei materiali (M) e, eventualmente, per la resistenza globale del sistema (R). Nella Combinazione 1, per le azioni si impiegano i coefficienti γ F del gruppo A1, mentre nella Combinazione 2, si impiegano invece i coefficienti γ F del gruppo A2. In fase sismica le verifiche agli stati limite ultimi devono essere effettuate ponendo pari all unità i coefficienti parziali sulle azioni e impiegando i parametri geotecnici e le resistenze di progetto, con i valori dei coefficienti parziali indicati nel prospetto di cui al p.to 5. L analisi della sicurezza delle spalle in condizioni sismiche è eseguita secondo le indicazioni di normativa per le opere di sostegno, utilizzando quindi i metodi pseudostatici. L analisi pseudostatica si effettua mediante i metodi dell equilibrio limite. L azione sismica è rappresentata da una forza statica equivalente pari al prodotto delle forze di gravità per degli opportuni coefficienti sismici. Nelle verifiche allo stato limite ultimo, i valori dei coefficienti sismici orizzontale k h e verticale k v possono essere valutati mediante le espressioni: dove: k h a max g β m amax = β m kv = ± 0. 5 k h g accelerazione orizzontale massima attesa al sito, già definita precedentemente; accelerazione di gravità coefficiente di riduzione dell accelerazione massima attesa al sito Quest ultimo coefficiente assume i valori riportati nella Tab II delle NTC. Per muri che non siano in grado di subire spostamenti relativi rispetto al terreno, ad esempio in presenza di tiranti di ancoraggio o di fondazioni profonde che non consentono scorrimenti della struttura, come nei casi in esame, assume valore unitario. Nel caso in oggetto considerate le assunzioni fatte in precedenza per il sito e per la classe della struttura, i parametri sismici principali valgono: a max = g β m =

18 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo per cui infine: k h = k v = ± L analisi delle condizioni di stabilità globale del complesso muro-terreno in condizioni sismiche è eseguita ancora mediante metodi pseudostatici. L azione sismica è rappresentata da un azione statica equivalente, costante nello spazio e nel tempo, proporzionale al peso W del volume di terreno potenzialmente instabile. Tale forza dipende dalle caratteristiche del moto sismico atteso nel volume di terreno potenzialmente instabile e dalla capacità di tale volume di subire spostamenti senza significative riduzioni di resistenza. Nelle verifiche allo stato limite ultimo le componenti orizzontale e verticale di tale forza possono esprimersi come F h = k h W ed F v = k v W, con k h e k v (coefficienti sismici orizzontale e verticale) calcolati con una espressione simile a quella precedente: k h amax = β s kv = ± 0. 5 k h g I loro valori sono però diversi, a motivo di una diversa definizione del coefficiente di riduzione dell accelerazione massima attesa al sito β s. Quest ultimo coefficiente assume i valori riportati nella Tab I delle NTC. Nel caso in esame in particolare si ha: β s = 0.28 per cui infine: k h = k v = ± Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU) Secondo quanto stabilito dal p.to 8.3 delle NTC, a valutazione della sicurezza e la progettazione degli interventi sulle costruzioni esistenti possono essere eseguiti con riferimento ai soli SLU, prescindendo quindi dalle prescrizioni per gli SLE. Nelle verifiche di sicurezza agli stati limite ultimi (SLU) deve essere rispettata la condizione: E d R d dove E d è il valore di progetto dell azione o dell effetto dell azione ed R d è il valore di progetto della resistenza del terreno. Nella formulazione della resistenza R d, compare esplicitamente un coefficiente γ R che opera direttamente sulla resistenza del sistema, e può essere semplicemente interpretato come il coefficiente di sicurezza minimo che deve essere raggiunto. Il suo valore è stabilito in funzione della particolare verifica che si sta conducendo e della particolare combinazione di carico considerata. La verifica della condizione sopra riportata, deve essere effettuata impiegando diverse combinazioni di gruppi di coefficienti parziali, rispettivamente definiti per le azioni (A1 e A2) per i parametri geotecnici (M1 e M2) e per le resistenze (R1, R2 e R3). I diversi gruppi di coefficienti di sicurezza parziali sono scelti nell ambito dell approccio progettuale scelto. 9. Determinazione delle azioni e combinazioni di carico 9.1 Condizioni di carico elementari In generale si considerano azioni sulla struttura quelle dovute al peso proprio del terreno e del 17

19 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo materiale di riempimento, alle spinte del terreno, dei sovraccarichi, del sisma, dell acqua, alle azioni trasmesse dagli eventuali tiranti di ancoraggio presollecitati. Nel modello di calcolo si tiene conto delle seguenti azioni instabilizzanti: FASE STATICA: - Spinta attiva del terrapieno (in fase statica) - Spinta dovuta alla presenza dell eventuale sovraccarico (accidentale) FASE SISMICA: - Spinta attiva del terrapieno in fase sismica - Spinta dovuta alla presenza dell eventuale sovraccarico (permanente e/o accidentale) - Forze d'inerzia dovute all'azione del sisma sia orizzontali che verticali Trattandosi di sistemi a gravità, il peso del muro e del terreno gravante sulla mensola interna della fondazione costituiscono delle forze stabilizzanti. Esercitano inoltre effetto stabilizzante i pali di fondazione, ed i tiranti di ancoraggio. Ai fini dell individuazione dei coefficienti parziali da attribuire ai singoli carichi elementari, i pesi propri della struttura e del terreno, la spinta del terrapieno, vengono assimilati a carichi permanenti, mentre le spinte dei sovraccarichi sono considerati come carichi variabili. I valori delle azioni in oggetto sono determinati come illustrato nei paragrafi seguenti Spinta attiva del terrapieno in fase statica In condizione limite attiva e per terreni non coesivi, la spinta esercitata da un terrepieno di altezza H, in base alla teoria dell'equilibrio limite di Coulomb, è: 1 Sa = γ 2 ' H K a 2 in cui K a è il coefficiente di spinta attiva, valutabile nei casi più generali per via analitica attraverso la relazione ricavata da Muller-Breslau. In presenza di muri non liberi di subire spostamenti, è più corretto applicare il coefficiente di spinta a riposo K 0. Tale spinta si ritiene applicata ad H/3 dalla base ed inclinata rispetto alla normale al paramento interno del muro di un angolo δ, inteso come l angolo di attrito terra-muro Spinta del sovraccarico Nel caso che sul terrapieno agisca un sovraccarico distribuito, esso determina una spinta aggiuntiva sul muro data da: S = q H q K a Tale spinta si ritiene applicata ad H/2 dalla base ed inclinata rispetto alla normale al paramento interno del muro di δ. Nei casi in esame, in fase statica si tiene conto di un sovraccarico accidentale per simulare la presenza di eventuali carichi da traffico sul terrapieno, pari a: q Q = 20 KN/mq Spinta del terrapieno in fase sismica L'azione sismica determina la nascita di forze inerziali agenti sul cuneo di spinta che producono un effetto instabilizzante sull'opera. La spinta totale di progetto esercitata dal terrapieno è data da: 18

20 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo 1 2 Ed = γ '( 1 ± kv ) K AE H 2 in cui K AE è il coefficiente di spinta attiva in condizioni sismiche, valutabile attraverso la relazione proposta da Okabe-Mononobe, e k v è il coefficiente sismico verticale. Tale spinta assume valori diversi nel caso di sisma verso l alto o verso il basso. Nel caso l opera sia libera di traslare o di ruotare intorno al piede, si può assumere che l incremento di spinta dovuta al sisma agisca nello stesso punto di quella statica. Negli altri casi, si assume che tale incremento sia applicato a metà altezza del muro. Nei casi in questione, essendo gli spostamenti orizzontali impediti per la presenza sia dei pali di fondazione che per i tiranti di ancoraggio, si ricade nella seconda ipotesi. La spinta agisce inclinata rispetto alla normale al paramento interno del muro di un angolo δ Forze inerziali L'azione sismica determina la nascita di forze inerziali agenti, oltre che sul cuneo di spinta, anche sulla struttura e sul terreno gravante sulla mensola interna di quest'ultima. Valutati i pesi W i dei vari elementi e noto il coefficiente sismico orizzontale k h, le forze inerziali orizzontali sono: F = k i h W i Allo stesso modo, le forze inerziali verticali valgono: F = ± k i v W i in cui il segno dipende dal verso considerato (verso l alto o verso il basso). Tali forze si considerano applicate nei baricentri dei singoli elementi Azioni dei tiranti di ancoraggio I tiranti di ancoraggio determinano un effetto stabilizzante sulla spalla. La loro presenza viene simulata con delle forze concentrate, di valore pari al carico di tesatura, in corrispondenza dei punti in cui sono ubicati. La loro inclinazione rispetto al piano orizzontale determina l insorgere di una componente verticale ed una orizzontale, entrambe ad effetto stabilizzante. 9.2 Combinazioni di carico agli Stati Limite Ultimi (SLU) Secondo quanto stabilito al p.to delle NTC, devono essere effettuate le verifiche con riferimento ai seguenti stati limite ultimi: SLU di tipo geotecnico (GEO) e di equilibrio di corpo rigido (EQU) 1) stabilità globale del complesso opera di sostegno-terreno; 2) scorrimento sul piano di posa; 3) collasso per carico limite dell insieme fondazione-terreno; 4) ribaltamento; SLU di tipo strutturale (STR) 5) raggiungimento della resistenza negli elementi strutturali. Riguardo al primo gruppo di verifiche, le sole che interessano nei casi in oggetto sono le verifiche di cui ai punti 1), e 3), trattandosi di muri fondati su pali. Tutte le verifiche di sicurezza, devono rispettare la condizione: 19

21 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo Ed R d o equivalentemente, definito il coefficiente di sicurezza F s, deve essere: Rd F s = 1.0 E d dove E d è il valore di progetto dell azione o degli effetti dell azione, e R d è il valore di progetto della resistenza, in relazione alla verifica considerata. Se la resistenza R d viene determinata senza considerare il coefficiente parziale della resistenza γ R a denominatore, allora la relazione precedente si può scrivere semplicemente: Rd Fs = γ R E d FASE STATICA La verifica di stabilità globale del complesso opera di sostegno-terreno è effettuata secondo l Approccio 1 - Combinazione 2: (A2+M2+R2). Le rimanenti verifiche, incluse quelle di tipo strutturale (STR), possono essere effettuate secondo almeno uno dei seguenti approcci: Approccio 1: - Combinazione 1: (A1+M1+R1) - Combinazione 2: (A2+M2+R2) Approccio 2: - Combinazione Unica: (A1+M1+R3) Per i coefficienti parziali delle resistenze γ R, si assumono i valori riportati nella seguente tabella: Verifica EQU R1 R2 R3 Ribaltamento Capacità portante della fondazione Scorrimento Resistenza del terreno a valle Stabilità globale Nel caso di muri di sostegno dotati di ancoraggi al terreno, come nel caso in esame, le verifiche devono essere effettuate con riferimento al solo Approccio 1. Lo stato limite di ribaltamento non prevede la mobilitazione della resistenza del terreno di fondazione è trattato come uno stato limite di equilibrio come corpo rigido (EQU), utilizzando i coefficienti parziali sulle azioni della colonna EQU e adoperando coefficienti parziali del gruppo (M2) per il calcolo delle spinte: - Combinazione EQU: (EQU+M2) Nel caso in oggetto tale verifica perde di significato. FASE SISMICA In fase sismica, si ricorda che i coefficienti parziali delle azioni sono sempre considerati unitari. La verifica di stabilità globale del complesso opera di sostegno-terreno è effettuata secondo una Combinazione unica: (A1*+M1). Il coefficiente parziale della resistenza va definita e motivata dal progettista. A favore di sicurezza si assume lo stesso valore considerato in fase statica: 20

22 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo γ R2 = 1.1 Le rimanenti verifiche, incluse quelle di tipo strutturale (STR), possono essere effettuate secondo almeno uno dei seguenti approcci: Approccio 1: - Combinazione 1: (A1*+M1+R1) - Combinazione 2: (A2*+M2+R2) Risultando la Combinazione 2 più restrittiva per tutti gli SLU considerati, in fase di analisi è sufficiente considerare solo quest ultima. Approccio 2: - Combinazione Unica: (A1*+M1+R3) Per i coefficienti parziali delle resistenze, si assumono i valori riportati nella seguente tabella: Verifica EQU R1 R2 R3 Ribaltamento Capacità portante della fondazione Scorrimento Resistenza del terreno a valle Stabilità globale Nel caso di muri di sostegno dotati di ancoraggi al terreno, le verifiche devono essere effettuate con riferimento al solo Approccio 1. Nei casi in oggetto si è quindi optato per il seguente approccio: Approccio Tipo 2. In definitiva e complessivamente, per tutte le verifiche agli SLU, comprese quelle strutturali (STR), si considerano le combinazioni di carico appresso elencate. Per le verifiche di stabilità globale: 1. Fase sismica: Sisma verso l alto. Coefficienti A1* unitari per le azioni, M1 per i parametri geotecnici, R2 per le resistenze. 2. Fase statica: Sisma Assente. Coefficienti A2 per le azioni, M2 per i parametri geotecnici, R2 per le resistenze. Per tutte le altre verifiche, comprese quelle strutturali (STR): 1. Combinazione: SLV-A Fase sismica con sisma verso l alto Assenza di carichi variabili da traffico sul terrapieno. Coefficienti A2* unitari per le azioni, M2 per i parametri geotecnici, R2 per le resistenze. 2. Combinazione: SLV-B Fase sismica con sisma verso il basso Assenza di carichi variabili da traffico sul terrapieno. Coefficienti A2* unitari per le azioni, M2 per i parametri geotecnici, R2 per le resistenze. 3. Combinazione: A1+M1+R1 Fase statica in assenza di sisma - Presenza di carichi variabili da traffico sul terrapieno. Coefficienti A1 per le azioni, M1 per i parametri geotecnici, R1 21

23 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo per le resistenze. 4. Combinazione: A2+M2+R2 Fase statica in assenza di sisma- Presenza di carichi variabili da traffico sul terrapieno. Coefficienti A2 per le azioni, M2 per i parametri geotecnici, R2 per le resistenze. 10. Modello di calcolo per i conci n I conci in questione sono attualmente integri, ma nei saggi eseguiti in sito è stata rilevata l errata disposizione dei ferri di armatura dell elevazione: rispetto alle previsioni di progetto, risultano invertiti i ferri interni con quelli esterni, e quindi l armatura più resistente è disposta sul lato esterno, mentre sulla parte interna risulta un armatura fortemente inadeguata alle sollecitazioni agenti. Inoltre risulta invertito anche il paramento esterno, nel senso che se originariamente era previsto il paramento inclinato all esterno e verticale sul lato controterra, nello stato di fatto risultano invertiti, trovando il paramento verticale all esterno. Essendo l armatura interna isnufficiente alle azioni presenti, è verosimile ritenere che l armatura sul lato interno della parete, ed in particolare allo spiccato dell elevazione dove le sollecitazioni sono maggiori, sia prossima alla fase di snervamento, o che possa venire a trovarvisi nelle condizioni normali di esercizio. Talora ciò dovesse avvenire, l ipotesi di vincolo d incastro perfetto alla sezione di attacco con la fondazione cadrebbe in difetto, e il vincolo tenderebbe a trasformarsi in cerniera, rendendo di fatto labile la struttura. Tale evenienza si è già verificata per il concio n. 2, con il conseguente ribaltamento della parete. Sulla base di tali osservazioni, nella definizione del modello di calcolo per studiare e definire gli interventi di adeguamento dei conci in oggetto, a favore di sicurezza si considera che il vincolo di cerniera all incastro sia già presente. Pertanto, per rimuovere tale labilità, occorre inserire nuovi punti di vincolo lungo la parete. Tale scopo è raggiunto attraverso l introduzione di tiranti di ancoraggio passivi opportunamente disposti. Per tener conto di tutti questi fattori e per cogliere il reale comportamento della struttura in seguito agli interventi di adeguamento, appare più opportuno studiare ciascuna struttura con un modello agli elementi finiti (FEM). Nel modello di calcolo, studiato attraverso il programma Sismicad 11, prodotto dalla Concrete s.r.l. (PD), concesso in licenza n , i tiranti vengono schematizzati mediante dei vincoli elastici reagenti a sola trazione, di rigidezza pari a: Es Atr K = L m in cui: E s modulo elastico dell acciaio dei trefoli A tr area dei trefoli L m lunghezza di calcolo del tirante, pari alla lunghezza libera più metà della lunghezza di ancoraggio Il movimento controterra della parete è invece contrastato dallo stesso terrapieno, che piuttosto esercita una spinta contro la stessa parete. La resistenza esercitata dal terreno viene schematizzata con un vincolo a comportamento elastico-lineare (modello di Winkler), ma reagente a sola compressione, avente 22

24 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo modulo di reazione orizzontale variabile linearmente con la profondità: z Ks = nh B in cui n h è il gradiente del modulo di reazione orizzontale che per il tipo di terreno in esame si può assumere pari a 8000 kn/mc, z è la profondità rispetto al p.c. e B la larghezza della parete. Nel modello, il vincolo elastico unilaterale si schematizza con molle di rigidezza: K i = K s B I con I interasse delle molle. I valori di tali parametri sono riportati in dettaglio in allegato. Di seguito si riporta invece il modello tipo del muro H=9.60 m inserito nel programma FEM, dove sono evidenti i vincoli schematizzanti le due file di tiranti e le molle associate al terrapieno, oltre al vincolo cerniera alla base della parete. Le pareti sono state inserite tenendo conto della variabilità della sezione con l altezza per la pendenza del paramento interno pari al 10% Modellazione dei pali di fondazione Per quanto riguarda i pali di fondazione, nella modellazione FEM si immagina il palo immerso in un terreno ancora a comportamento elastico-lineare (modello di Winkler) avente modulo di reazione orizzontale variabile linearmente con la profondità: K s = A + B s s z in cui A s è una costante e B s è un coefficiente di profondità. Secondo Bowles, tali parametri possono essere calcolati, per ogni strato del terreno di fondazione, con le seguenti espressioni: ( cn csc + 0. γ DNγ sγ ) ( γ N s ) As = C 5 B = C s q q 23

25 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo con: C = 80 c γ D N c, N q, N γ, nel S.I. per pali di grande diametro coesione peso specifico del terreno diametro del palo fattori di capacità portante s c, s q, s γ, fattori di forma Nel modello di calcolo, il terreno è schematizzato con molle di rigidezza K h,m date da: K h,m = K s D I con I interasse delle molle. I valori di tali parametri sono ricavabili caso per caso in allegato. Poiché i pali di una stessa tipologia di muro presentano lunghezze diverse a seconda della stratigrafia interessata, in fase di modellazione e calcolo, escludendo ovviamente le verifiche di natura geotecnica, si è fatto riferimento al palo più lungo, perché si dimostra essere quello più sollecitato. Infatti, le strutture di fondazione sono costituite da pali in c.a. incastrati al plinto di fondazione del muro. La distribuzione delle sollecitazioni trasmesse dalla parte in elevazione ai diversi pali avviene in modo indipendente dalla lunghezza del palo, ponendo come ipotesi semplificative e certamente valide che: - il plinto sia infinitamente rigido - i pali siano tutti uguali ed egualmente deformabili Stabilito un riferimento locale con asse X trasversale ed origine in corrispondenza del baricentro della fondazione, siano N, M, V le sollecitazioni di calcolo alla base del plinto di fondazione e riferite alla particolare combinazione di carico. In base alle ipotesi fatte sul palo i-esimo agirà un carico verticale dato da: N xi Pi = + M 2 n x in cui: n x i i i numero di pali coordinate baricentriche del palo i-esimo Nei riguardi delle sollecitazioni di taglio, esse si ripartiscono tra tutti i pali, per cui si ha: V V i = n Poiché N, M, V sono identici per una stessa tipologia di muro e per una data combinazione di calcolo, il carico assiale P i ed il taglio V i in testa al palo sono invarianti rispetto alla lunghezza del palo, mentre può variare leggermente il momento flettente in funzione del modulo di reazione orizzontale del terreno, legato alla stratigrafia dello stesso. In particolare, nel caso specifico si può rilevare che il momento flettente tendenzialmente si riduce con il diminuire della lunghezza. A titolo di esempio, nel caso del muro tipo H=9.00 m, si riportano gli andamenti del taglio V e del momento flettente M nei pali di fondazione nella combinazione di carico SLV-A. Per tale tipo di muri i pali variano da una lunghezza di ml a ml Nella prima tabella si riportano le sollecitazioni lungo il palo L=23.50 m, mentre nella seconda quelle relative al palo L=13.00 m. 24

26 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo Successivamente vengono riportati i relativi grafici. Muro tipo H=9.00 m - Sollecitazioni per palo L=23.50 m Nodo z Kh y ϕ M V p [m] [kn/mc] [mm] [rad] [knm] [kn] [kn/mq] 1 0, ,2E+00 0,0E ,60 297,00-76,05 2 0, ,9E+00-5,8E ,90 213,73-110,74 3 1, ,2E+00-7,9E-04 35,99 125,42-117,43 4 2, ,5E+00-7,6E-04-81,90 50,33-99,86 5 3, ,5E-01-6,0E ,21-1,64-69,11 6 4, ,8E-01-4,0E ,66-29,25-36,71 7 5, ,7E-02-2,2E ,17-37,27-10,66 8 6, ,6E-02-9,2E-05-65,14-32,98 5,71 9 7, ,2E-02-1,5E-05-34,14-23,31 12, , ,7E-02 2,1E-05-12,22-13,26 13, , ,2E-02 3,0E-05 0,24-5,46 10, , ,5E-02 2,6E-05 5,38-0,68 6, , ,5E-02 1,7E-05 6,01 1,52 2, , ,0E-03 8,6E-06 4,58 2,00 0, , ,2E-03 3,0E-06 2,70 1,62-0, , ,5E-03-2,9E-09 1,18 0,99-0, , ,8E-03-1,1E-06 0,25 0,45-0, , ,7E-03-1,2E-06-0,18 0,11-0, , ,6E-04-8,1E-07-0,28-0,06-0, , ,9E-04-4,2E-07-0,23-0,10-0, , ,8E-05-1,5E-07-0,13-0,08 0, , ,3E-04 2,5E-09-0,06-0,05 0, , ,4E-05 5,4E-08-0,01-0,03 0, , ,2E-05 5,0E-08 0,01 0,01 0, , ,6E-06 3,2E-08 0,01 0,01 0, , ,2E-05 2,5E-08 0,00-0,01-0,03 Muro tipo H=9.00 m - Sollecitazioni per palo L=13.00 m Nodo z Kh y Π M V p [m] [kn/mc] [mm] [rad] [knm] [kn] [kn/mq] 1 0, ,1E+00 0,0E ,56 297,00-72,37 2 0, ,0E+00-3,6E ,12 258,02-93,69 3 1, ,7E+00-5,9E ,95 213,36-107,37 4 1, ,4E+00-7,2E-04 95,00 166,53-112,57 5 2, ,0E+00-7,6E-04 8,41 120,85-109,81 6 2, ,6E+00-7,4E-04-54,44 79,05-100,48 7 3, ,2E+00-6,8E-04-95,54 43,09-86,46 8 3, ,8E-01-5,9E ,95 14,06-69,77 9 4, ,0E-01-4,8E ,26-7,69-52, , ,7E-01-3,8E ,26-22,50-35, , ,0E-01-2,8E ,56-31,18-20, , ,9E-02-1,9E-04-93,35-34,84-8, , ,5E-03-1,2E-04-75,23-34,71 0, , ,0E-02-6,5E-05-57,18-32,05 6, , ,2E-02-2,3E-05-40,51-27,97 9, , ,6E-02 5,6E-06-25,97-23,42 10, , ,9E-02 2,3E-05-13,79-19,10 10, , ,4E-02 3,0E-05-3,86-15,48 8, , ,9E-02 3,0E-05 4,19-6,44 21, , ,4E-02 2,5E-05 7,54-0,52 14, , ,3E-02 1,8E-05 7,81 2,77 7, , ,9E-03 1,2E-05 6,37 4,08 3, , ,9E-04 7,8E-06 4,25 3,99-0, , ,6E-03 5,1E-06 2,17 2,96-2, , ,8E-03 3,9E-06 0,63 1,21-4, , ,7E-03 3,6E-06 0,00-1,21-5,81 25

27 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo Muro tipo H=9.00 m Grafico sollecitazioni per palo L=23.50 m Momento - Taglio -200,00-100,00 0,00 100,00 200,00 300,00 400,00 500,00 600,00 0,00 M [knm] V [kn] 5,00 10,00 z [m] 15,00 Momenti Taglio 20,00 25,00 Muro tipo H=9.00 m Grafico sollecitazioni per palo L=13.00 m Momento - Taglio -200, ,0 0 0,00 100,00 200,00 300,00 400,00 500,00 600,00 0,00 M [knm] V [kn] 2,00 4,00 6,00 z [m] 8,00 Momenti Taglio 10,00 12,00 14,00 Dall esame dei risultati esemplificativi sopra riportati si rileva che i valori delle sollecitazioni di taglio 26

28 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo e momento sono sempre massime in testa al palo, mentre decrescono con la profondità. Inoltre, a conferma di quanto si voleva dimostrare, a parità di altre condizioni, il momento massimo M si presenta per il palo di lunghezza L=23.50 m, risultando: M= kn m mentre, il momento nel palo L=13.00 m, vale: M= kn m che è inferiore, anche se di poco, rispetto al primo valore. È pertanto valida l ipotesi di considerare nei diversi modelli di calcolo ed ai soli fini della determinazione della distribuzione delle sollecitazioni e quindi della verifica delle armature, il palo più lungo, mentre si ribadisce, tale ipotesi decade nel considerare le verifiche geotecniche, dove è determinante la lunghezza effettiva dei pali Azioni di calcolo I carichi inseriti nel modello sono determinate negli allegati di calcolo. Si fa presente che ciascun modello è stato inserito facendo riferimento ad un concio di larghezza pari all interasse dei pali, e cioè: - Muro H=9.60 m Concio da 2.40 m - Muro H=9.00 m Concio da 2.60 m - Muro H=8.00 m Concio da 2.80 m Pertanto sia i carichi applicati al modello che le sollecitazioni risultanti dall analisi vanno rapportati a tali larghezze. Le spinte esercitate dal terrapieno, in fase statica, sismica o per effetto dei sovraccarichi, sono simulati per semplicità ed a favore di sicurezza con dei carichi uniformi lungo tutta la parete Risultati delle analisi I risultati delle analisi sono riassunti dai tabulati di calcolo forniti dal programma FEM, dove è possibile rilevare i valori delle sollecitazioni nelle varie sezioni e nelle varie combinazioni di calcolo. Preme evidenziare che la formazione della cerniera al piede della parete modifica in modo sostanziale il comportamento statico del muro, determinando: 1. un inversione del diagramma dei momenti, che questa volta chiama in gioco le armature esterne, di sezione maggiore, come evidenzia il diagramma tipo riportato in figura, 2. l annullamento del momento all incastro, punto critico prima dell intervento; 3. una forte riduzione del momento ribaltante in fondazione, che determina una riduzione dei carichi assiali trasmessi ai pali, e di conseguenza la verifica in maggiore sicurezza del palo dal punto di vista geotecnico; 4. una riduzione delle azioni di taglio sui pali, in quanto contribuiscono a tale scopo i tiranti passivi introdotti. 27

29 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo In sostanza gli interventi adottati, oltre a ripristinare il rispetto dei livelli minimi di sicurezza, determinano un miglioramento globale del comportamento statico della struttura, ed una migliore ridistribuzione delle sollecitazioni, scaricando i punti critici. 11. Modello di calcolo per il concio n. 2 Per il concio n. 2 non si ritiene necessario procedere ad una modellazione FEM, in quanto in seguito al crollo della parete, la restante parte della struttura risulta sostanzialmente scarica, per cui si ripresentano le condizioni che si avevano in fase di costruzione. Sotto tale ipotesi il muro viene studiato con le teorie classiche per i muri di sostegno, applicando le regole dell equilibrio limite. Le strutture di fondazione sono costituite da pali in c.a. incastrati al plinto di fondazione del muro. La distribuzione delle sollecitazioni trasmesse dalla parte in elevazione ai diversi pali sui quali poggia il plinto viene effettuata supponendo che: - il plinto sia infinitamente rigido - i pali siano tutti uguali ed egualmente deformabili Stabilito un riferimento locale con asse X trasversale ed origine in corrispondenza del baricentro della fondazione, siano N, M, V le sollecitazioni di calcolo alla base del plinto di fondazione e riferite alla particolare combinazione di carico. In base alle ipotesi fatte sul palo i-esimo agirà un carico verticale dato da: N xi Pi = + M 2 n x in cui: n x i i i numero di pali coordinate baricentriche del palo i-esimo Nei riguardi delle sollecitazioni di taglio, esse si ripartiscono tra tutti i pali, per cui si ha: V V i = n Il momento M i alla testa del palo dovuto all'effetto del vincolo d'incastro col plinto si può ritenere proporzionale al taglio V i attraverso un coefficiente di proporzionalità C T, la cui determinazione si ottiene attraverso una modellazione del palo agli elementi finiti. Nella modellazione agli elementi finiti si immagina il palo immerso in un terreno a comportamento elastico-lineare (modello di Winkler) avente modulo di reazione orizzontale variabile linearmente con la profondità: K s = A + B s s z in cui A s è una costante e B s è un coefficiente di profondità. Secondo Bowles, tali parametri possono essere calcolati, per ogni strato del terreno di fondazione, con le seguenti espressioni: con: ( cn csc + 0. γ DNγ sγ ) ( γ N s ) As = C 5 B s = C C = 80 q q nel S.I. per pali di grande diametro 28

30 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo c γ D N c, N q, N γ, coesione peso specifico del terreno diametro del palo fattori di capacità portante s c, s q, s γ, fattori di forma Nel modello di calcolo, il terreno è schematizzato con molle di rigidezza K h,m date da: K h,m = K s D I con I interasse delle molle. Supposto di caricare il modello con le azioni di calcolo, il coefficiente C T cercato è ricavabile dagli outputs di calcolo come rapporto tra momento e taglio in testa al palo: M C T = V ( 0) ( 0) Per cui alla fine in generale, alla testa di ogni palo agirà un momento flettente: M i = C T V i 12. Verifiche di sicurezza 12.1 Verifiche di sicurezza agli SLU di tipo Geotecnico (GEO) Le verifiche non strutturali agli SLU riguardano nello specifico: - Verifica al collasso per carico limite verticale dei pali di fondazione - Verifica al collasso per carico limite trasversale dei pali di fondazione - Verifica allo sfilamento della fondazione dei tiranti di ancoraggio - Verifiche di stabilità globale Le verifiche in oggetto sono condotte come descritto sinteticamente nei punti a seguire Verifica al collasso per carico limite verticale dei pali di fondazione La trasmissione dei carichi verticali dal palo al terreno avviene attraverso due distinti meccanismi: - per attrito laterale, ossia per attrito tra la superficie laterale del palo ed il terreno ad esso adiacente; - per carico alla base, cioè per trasmissione diretta di forze verticali dalla sezione di estremità inferiore del palo al terreno. Indicata con Q s la capacità portante dovuta al primo meccanismo e con Q b quella dovuta al secondo, la capacità portante complessiva di calcolo sarà: Q lim = Q s + Q b Per terreni stratificati e incoerenti, si utilizza la relazione fornita da Reese O Neill (1999): Q = π D l i ( σ β l ) in cui per lo strato i-esimo: vi i = = γ k 1 k k vi i i σ h tensione verticale media nello strato l i spessore dello strato 29

31 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo Per il fattore β si usano la seguente relazione: ( z ) 0. 5 β i = i in cui z i è la profondità rispetto al p.c. La portata limite di punta vale invece, utilizzando l equazione di Terzaghi: con: Q b = A 3 p ( 1. c N + σ N ) c vp q 2 A p = π D / 4 area del palo nella sezione di base c coesione del terreno nella sezione di punta N c, N q Fattori di capacità portante del terreno nella sezione di punta secondo Terzaghi vp N = = σ h tensione verticale del terreno nella sezione di punta γ k 1 k k I parametri geotecnici caratteristici del terreno presenti nelle relazioni descritte vanno intesi corretti con i coefficienti parziali riportati nella Tab. 6.2.II delle NTC, in funzione della particolare combinazione di carico. Le combinazioni di carico da prendere in considerazione sono quelle indicate al p.to 9.2, seguendo quindi anche nel caso in oggetto l approccio progettuale di Tipo 1, sia per la fase statica che per quella sismica. Secondo tale approccio, la resistenza, o più precisamente il carico limite verticale, ottenuto come sopra va ridotto con i relativi coefficienti parziali, tratti dalla tab. 6.4.II delle NTC: Resistenza γ R1 γ R2 γ R3 Resistenza di punta 1,00 1,70 1,35 Resistenza laterale per palo in compressione 1,00 1,45 1,15 Resistenza laterale per palo in trazione 1,00 1,60 1,25 Solo in fase sismica, nell Approccio 1 Combinazione 2, così come stabilito al p.to delle NTC, si deve fare riferimento ai coefficienti R3 anziché ai coefficienti R2. Per ciascuna combinazione, la forza verticale agente in testa al palo (Q eser ) va sommata al peso proprio del palo (P palo ), ottenendo così il carico massimo di compressione di riferimento per le verifiche: Q max = Q eser + γ G1 P palo Si definisce pertanto il coefficiente di sicurezza F s per palo soggetto a carichi verticali di compressione: Q F S = Q lim max il quale dovrà risultare maggiore di 1.0. In presenza di pali in trazione, non si terrà conto della capacità portante di base, essendo la resistenza allo sfilamento affidata al solo attrito lungo la superficie laterale del palo (Q st ). A contrastare lo sfilamento si aggiunge inoltre il peso dello stesso palo. Si avrà pertanto: Q lim = Q st + γ G1 P palo a cui va applicata la riduzione attraverso i coefficienti parziali delle resistenze della tabella sopra, mentre il carico minimo complessivo relativo al palo è: Q min = Q eser in cui il carico Q eser deve ovviamente considerarsi negativo. La verifica della capacità portante è soddisfatta se anche in questo caso il coefficiente di sicurezza: 30

32 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo Q F S = Q lim min risulta maggiore di 1.0. Nel caso in esame, occorre tuttavia tener conto, vista la particolare natura del terreno di fondazione, della possibilità che i pali siano soggetti ad attrito negativo. La presenza di detrito di scarse attitudini meccaniche fa sì che il terreno circostante i pali, sotto il peso del rilevato di monte, sia soggetto a cedimenti superiori a quello del palo stesso, saldamente immorsato nel substrato molassico. Nell ambito della profondità in cui lo spostamento del terreno supera quello del palo, non si ha portanza laterale, ed inoltre si assiste ad un inversione delle forze di attrito, che vengono così a costituire un carico addizionale per il palo. La tensione unitaria di attrito negativo τ n, supposta agente con valore costante lungo tutta la lunghezza l i di palo che attraversa lo strato più comprimibile, si può valutare con la relazione: τ = tan( αϕ ) σ ' n vm K 0 nella quale σ vm è la tensione verticale efficace media nell ambito del tratto interessato dalle τ n, e α è la percentuale di attrito all interfaccia palo-terreno, che si assume pari a 0.7, e K 0 è il coefficiente di spinta a riposo. La tensione τ n, integrata su tutta la superficie intercettata da l i, da origine al carico Q neg, che dovrà aggiungersi al carico di esercizio: Q max = Q eser + γ G1 P palo + Q neg La capacità portante Q lim a compressione si calcola come visto sopra, con la differenza che la portanza laterale Q l va riferita al solo tratto che si sviluppa nel terreno più resistente. Si definisce alla fine un nuovo coefficiente di sicurezza F s, con i diversi fattori convenientemente rivalutati: Qlim F S = Q max il quale dovrà risultare ancora maggiore di Verifica al collasso per carico limite trasversale dei pali di fondazione Quando il palo è soggetto ad azioni orizzontali, si può verificare la rottura per raggiungimento dello stato limite ultimo sia del terreno che del palo. La prima avviene nel caso di pali corti, la seconda nel caso di pali lunghi. Per stabilire se un palo ricade nell uno o nell altro caso, si ricava la lunghezza caratteristica del palo T: dove: E p J p B s E p J T = Bs p 1/ 4 modulo elastico del palo momento di inerzia del palo parametro del terreno di Winkler (formulazione di Bowles) Il palo è corto se risulta T 2.5, lungo in caso contrario. Nel primo caso la verifica è di tipo geotecnico, mentre nel secondo caso la rottura avviene quando si raggiunge il momento flettente ultimo della sezione in c.a., per cui se la verifica della sezione è 31

33 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo soddisfatta, è al contempo soddisfatta anche la verifica a carico limite trasversale dei pali di fondazione. Poiché nel caso in oggetto si ha a che fare con pali lunghi, si ricade con certezza nel secondo caso, per cui si rimanda al paragrafo relativo alle verifiche strutturali Verifica allo sfilamento della fondazione dei tiranti di ancoraggio Il dimensionamento geotecnico dei tiranti di ancoraggio si riferisce allo sviluppo di meccanismi di collasso determinati dalla mobilitazione della resistenza del terreno. La verifica a sfilamento della fondazione dell ancoraggio si esegue confrontando la massima azione di progetto T d con la resistenza di progetto R ad, determinata applicando alla resistenza caratteristica R ak i fattori parziali γ R riportati nella Tab. 6.6.I delle NTC. Il valore della resistenza caratteristica R ak è il minore dei valori derivanti dall applicazione dei fattori di correlazione ξ a3 e ξ a4 rispettivamente al valor medio e al valor minimo delle resistenze R ac ottenute dal calcolo. Per la valutazione dei fattori ξ a3 e ξ a4, si deve tenere conto che i profili di indagine sono solo quelli che consentono la completa identificazione del modello geotecnico di sottosuolo per il terreno di fondazione dell ancoraggio. Tali fattori vanno fissati sulla base delle indicazioni della Tab. 6.6.III delle NTC. R ak = min ( R ) ( R ) ac ξ a3 med ; ac ξ a4 min La verifica prevede in prima analisi la determinazione, con i metodi propri della geotecnica, del carico limite del terreno Q lim. In generale si può scrivere: in cui: Q lim ( τ ' + c) = π δ D L α p a D p diametro di perforazione del tirante δ Coefficiente di incremento diametro bulbo (Bustamante-Doix) L a lunghezza del tratto di ancoraggio α i coefficiente di adesione del terreno c i coesione del terreno Inoltre compare il termine τ che rappresenta la tensione tangenziale resistente media al bulbo, che si ricava con la seguente espressione: τ ' dove: = v v σ cos β tanϕ + σ sin β v n = = σ h tensione verticale media nell ancoraggio del tirante β γ i 1 i i angolo di inclinazione del tirante rispetto all'orizzontale tanϕ coefficiente di attrito del terreno I parametri geotecnici caratteristici del terreno presenti nelle relazioni descritte vanno intesi corretti con i coefficienti parziali riportati nella Tab. 6.2.II delle NTC, in funzione della particolare combinazione di carico. Le combinazioni di carico di riferimento sono quelle indicate al p.to 9.2. In realtà, le NTC stabiliscono (p.to 6.6.2) che le verifiche in fase statica possono essere eseguite con riferimento alla combinazione unica A1+M1+R3, ed in fase sismica alla combinazione A1*+M1+R3, dove si assumono unitari, come in precedenza, tutti i coefficienti parziali delle azioni. La resistenza, o più precisamente il carico limite allo sfilamento, ottenuto come sopra va quindi ridotto 32

34 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo con il coefficiente parziale, fissato nella tab. 6.6.I delle NTC: γ R1 = 1.2 valido per tiranti permanenti. Noto il carico limite, è semplicemente: R ac = Q lim dalla quale è possibile ricavare il valore caratteristico R ak. La resistenza di calcolo si ottiene applicando a quest ultimo il coefficiente parziale delle resistenze γ R3. R ad R = γ ak R3 La resistenza di calcolo va poi confrontata con il carico T d agente sul tirante, dato dal carico di pretensionamento, maggiorato dell incremento che si verifica per effetto degli spostamenti subiti dal muro sotto i carichi di esercizio o sotto l azione del sisma. Tale incremento può semplicemente ricavarsi anche dal modello FEM impiegato nel caso in oggetto, rilevando il valore della reazione nel vincolo elastico, reagente a sola trazione, che simula il tirante. Quindi è: T d = T 0 + T Ai fini della verifica geotecnica, si definisce infine il coefficiente di sicurezza: F S R = T ad d 1.0 che deve risultare, come indicato, non inferiore ad uno. Nei casi in oggetto, dal modello FEM risultano i seguenti valori massimi: MURO COMB. To T Td [kn] [kn] [kn] H=9.60 m SLV-B H=9.00 m SLV-B H=8.00 m SLV-B H=9.00 m (Concio n. 2) I risultati delle verifiche sono riportati negli allegati di calcolo, dove è possibile inoltre rilevare lo sviluppo dei calcoli effettuati. Si precisa infine che i risultati delle verifiche condotte nel seguente paragrafo dovranno essere supportati e confermati da prove di carico eseguite su tiranti di prova nel rispetto del p.to delle NTC Verifiche di stabilità globale Le normative vigenti impongono di verificare la stabilità d'insieme del complesso terreno-struttura. La verifica della stabilità globale prevede che si esegua un controllo della stabilità del complesso terrenoopera di sostegno nei riguardi della probabile formazione di superfici di scorrimento nella parte di terreno interessata. La verifica di stabilità globale in fase statica deve essere effettuata secondo l Approccio 1 - Combinazione 2: (A2+M2+R2). In tal caso il coefficiente parziale della resistenza va assunto pari a γ R2 = 1.1. In fase sismica deve invece essere effettuata secondo combinazione (A1*+M1). Il coefficiente parziale 33

35 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo della resistenza va definita e motivata dal progettista. A favore di sicurezza si assume lo stesso valore considerato in fase statica γ R2 = 1.1. In presenza di mezzi omogenei non si hanno a disposizione metodi per individuare la superficie di scorrimento critica ed occorre esaminarne un numero elevato di potenziali superfici. Nel caso vengano ipotizzate superfici di forma circolare, la ricerca diventa più semplice in quanto dopo aver posizionato una maglia dei centri costituita da m righe e n colonne saranno esaminate tutte le superficie avente per centro il generico nodo della maglia m x n e raggio variabile in un determinato range di valori tale da esaminare superfici cinematicamente ammissibili. Esistono diversi metodi per lo studio dei fenomeni di instabilità di un pendio. Nel caso in esame si è adottato il metodo di Bishop, di seguito sinteticamente descritto. Metodo di BISHOP (1955) Con tale metodo non viene trascurato nessun contributo di forze agenti sui blocchi. Le equazioni usate per risolvere il problema sono: ΣFv = 0, ΣM0 = 0: (Criterio di rottura) secα Σ{ c b + (W - u b + X) tan ϕ } 1 + tanα tanϕ / F F = ΣW sinα in cui: F = fattore di sicurezza; c = coesione efficace (o totale) alla base dell i-esimo concio; φ = angolo di attrito efficace alla base dell i-esimo concio; W = peso dell i-esimo concio; u = pressione dell acqua al centro della base dell i-esimo concio. I valori di F e di X per ogni elemento che soddisfano questa equazione danno una soluzione rigorosa al problema. Come prima approssimazione conviene porre X= 0 ed iterare per il calcolo del fattore di sicurezza. Tale procedimento è noto come metodo di Bishop ordinario, gli errori commessi rispetto al metodo completo sono di circa 1 %. Il coefficiente di sicurezza F non deve essere convenientemente inferiore a γ R2 = Verifiche di sicurezza agli SLU di tipo strutturale (STR) Le verifiche strutturali agli SLU riguardano nello specifico: - Verifica al raggiungimento della resistenza strutturale delle sezioni in c.a. dei muri - Verifica al raggiungimento della resistenza strutturale dei pali in c.a. - Verifica al raggiungimento della resistenza strutturale dei tiranti di ancoraggio - Verifica al raggiungimento della resistenza strutturale della trave di ripartizione in acciaio dei tiranti di ancoraggio Per i conci occorre inoltre eseguire la verifica del blocco in c.a. alla base delle pareti in elevazione. Per il concio n. 2 infine, occorre verificare l ancoraggio dell incastro, per la ricostruzione della nuova parete. 34

36 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo Le verifiche in oggetto sono condotte come descritto sinteticamente nei punti a seguire Verifica al raggiungimento della resistenza strutturale delle sezioni in c.a. dei muri Verifica degli elementi strutturali principali Ai fini del dimensionamento strutturale, occorre verificare che in ogni sezione degli elementi strutturali e nelle diverse combinazioni di carico SLU, non si determini il raggiungimento della resistenza ultima dei materiali. Vanno prese in considerazione le sezioni principali più sollecitate o i punti singolari: - Sezione d'incastro della parte in elevazione con la fondazione - Sezione della parte in elevazione in cui avviene il cambio di armatura (riduzione), o comunque la sezione più sollecitata dove è presente tale armatura ridotta; - Sezione in fondazione, di solito all incastro fra la mensola esterna e la parete, risultando quella più sollecitata; Per i conci , le sollecitazioni sono rilevabili dai tabulati di calcolo di ciascun modello FEM, Le armature della parete in elevazione andranno verificate a pressoflessione e taglio nelle 4 combinazioni di carico allo SLU considerate, tenendo conto delle azioni trasmesse dal terreno e quelle indotte dal sisma. Nei fogli di calcolo allegati sono riportate le verifiche per le diverse combinazioni di csrico. Per ciascuna combinazione vengono determinati i coefficienti di sicurezza relativi a 3 possibili meccanismi di rottura, nell ambito del dominio M-N. Indicando con: - N sd sforzo normale sollecitante di calcolo - N rd sforzo normale resistente di calcolo N rd - M sd momento flettente sollecitante di calcolo - M rd momento resistente di calcolo tra gli infiniti possibili, si esaminano i seguenti meccanismi di rottura: 1. Rottura 1 - Valutazione dello sforzo normale resistente N rd e del momento resistente M rd nell ipotesi del rapporto M / N = cost. Il coefficiente di sicurezza Fs è dato dal rapporto fra la lunghezza del segmento OS congiungente l origine O(0;0) con il punto relativo alle sollecitazioni di calcolo S(N sd ; M sd ) e la lunghezza del segmento OR ottenuto dal prolungamento del precedente, lungo la stessa direzione, fino all intercettazione del limite del dominio R1(N rd ; M rd ). In termini analitici: F S1 = N N 2 rd 2 sd + M + M 2 rd 2 sd 2. Rottura 2 - Valutazione del momento resistente M rd nell ipotesi di N = cost. e pari ad N sd. Il coefficiente di sicurezza Fs è dato dal rapporto: M rd F = S 2 M sd 3. Rottura 3 - Valutazione dello sforzo normale resistente N rd nell ipotesi di M = cost. e pari ad M sd. Il coefficiente di sicurezza Fs è dato dal rapporto: N rd F = S 3 N sd Tutte le suddette verifiche si intendono soddisfatte se i valori dei coefficienti di sicurezza Fs risultano superiori ad 1. 35

37 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo A titolo di esempio si riporta la schermata di verifica del muro Tipo H=8.00 m nella sezione di spiccato dell elevazione. Sollecitazione nel baricentro della sezione per lunghezza unitaria: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Sforzo Normale: Nsd = 337,64 396,32 438,29 341,54 KN Momento flettente: Msd = 0,00 0,00 0,00 0,00 KN m Taglio: Vsd = 153,29 158,54 133,96 109,89 KN Risultati verifica: Verifica M-N: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Rottura 1 (M/N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd1 = 11397, , , ,81 KN Momento flettente ultimo: Mrd1 = 0,00 0,00 0,00 0,00 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 33,76 28,76 26,01 33,37 Rottura 2 (N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd2 = 337,64 396,32 438,29 341,54 KN Momento flettente ultimo: Mrd2 = 533,50 562,86 583,86 535,44 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 1000, , , ,00 Rottura 3 (M=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd3 = 11397, , , ,81 KN Momento flettente ultimo: Mrd3 = 0,00 0,00 0,00 0,00 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 33,76 28,76 26,01 33,37 In figura si riporta il dominio di rottura M-N, della sezione in oggetto e, riferendosi ad esempio alla prima combinazione di carico SLV-A, si individuano i punti della sollecitazione di calcolo S(337.64; 0) e le relative resistenze di calcolo per i 3 criteri di rottura: R1( ; 0) R2(337.64; ) R3( ; 0) (R1 ed R3 in questo caso particolare sono coincidenti). I coefficienti di sicurezza valgono quindi nelle 3 rispettive condizioni di rottura: 2 1. Rottura F = = S Rottura F S 2 = + Si assume convenzionalmente

38 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo 3. Rottura F = = S È evidente che le verifiche nella sezione in oggetto costituiscono un caso particolare di verifica a pressoflessione in quanto il momento flettente all incastro risulta nullo, e la sezione risulta semplicemente compressa. Per le altre sezioni si può rilevare, dai tabulati di calcolo allegati, che i valori risultano invece più diversificati. Le mensole di fondazione andranno verificate come sezioni rettangolari semplicemente inflesse, con determinazione del momento resistente M rd : le sollecitazioni sono quelle prodotte dal peso proprio, dalle reazioni del terreno e dei pali di fondazione. Per la mensola interna occorre tener conto, oltre che dei contributi suddetti, anche del peso del terreno gravante su di essa. Le verifiche degli elementi in c.a. sono condotte col metodo agli stati limite nel rispetto del p.to delle NTC (DM ) e dell Eurocodice 2. I risultati delle verifiche nelle diverse sezioni e nelle diverse combinazioni di carico, sono riportati negli allegati di calcolo Verifica al raggiungimento della resistenza strutturale dei pali in c.a. Le armature longitudinali del palo andranno verificate agli SLU, considerando una sezione circolare in c.a. ad armatura distribuita uniformemente soggetta, a seconda della combinazione di carico, a presso/tenso-flessione e taglio. Le sollecitazioni nelle varie sezioni si possono ottenere, come già anticipato, ricorrendo al modello su terreno alla Winkler, in cui bisogna considerare applicati all'estremità superiore i carichi nelle combinazioni limite. Nei tabulati in allegato si possono consultare i risultati di tali analisi. Dal loro esame tuttavia, così come dalla figura sotto dove è riportato un andamento tipico, si nota che le sollecitazioni flessionali decrescono rapidamente con la profondità, presentando il loro valore massimo proprio nella sezione di testa, all attacco con il plinto. Per tale ragione, il calcolo di verifica delle armature può essere eseguito considerando la sola sezione di testa. Diagramma tipo del momento flettente in un palo di fondazione Negli allegati di calcolo si riportano i tabulati relative alle verifiche per le sezioni scelte e per le 37

39 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo condizioni di carico più gravose Verifica al raggiungimento della resistenza strutturale dei tiranti di ancoraggio Si indicherà nel seguito con T d il tiro di calcolo agente sul tirante nella data combinazione di carico, dato dalla somma del tiro iniziale T 0 e dell incremento massimo in esercizio T. Occorre procedere alle seguenti verifiche: - Verifica allo stato limite ultimo di rottura dell'acciaio del tirante - Verifica allo stato limite ultimo di aderenza acciaio-malta di iniezione Verifica a rottura dell acciaio La sezione complessiva dei trefoli deve essere tale da sopportare in sicurezza i carichi di esercizio, senza cioè che si arrivi al carico di rottura dell acciaio del tirante. Deve essere soddisfatta la seguente relazione: Td R sd con R sd la resistenza ultima dell acciaio dei tiranti. Tale resistenza è valutata attraverso l espressione: dove: f pd A tref R pd = f pd A tref resistenza a trazione di calcolo dell acciaio area complessiva dei trefoli Verifica dell aderenza acciaio-malta di iniezione La lunghezza minima del bulbo iniettato (ancoraggio) deve essere tale da soddisfare la verifica di aderenza acciaio-malta di iniezione. Deve essere soddisfatta la seguente relazione: Td R bd con R bd la resistenza ultima per aderenza acciaio-malta di iniezione. Tale resistenza è valutata attraverso l espressione: dove: φ tref L a f bd γ b s R bd = = π φ L f γ s A tref π tref 4 q m a bd b diametro equivalente trefoli lunghezza del tratto di ancoraggio del tirante resistenza tangenziale di calcolo per aderenza della malta coefficiente correttivo (tabulato) che tiene conto della tipologia di tirante coefficiente correttivo (tabulato) che tiene conto del numero di elementi tesi 38

40 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo Verifica al raggiungimento della resistenza strutturale della trave di ripartizione in acciaio dei tiranti di ancoraggio Ci si riferisce al caso più restrittivo rappresentato dal muro tipo H=9.00, che registra il carico maggiore nel tirante, pari a: T d = kn Allo scopo di determinare lo stato tensionale indotto dallo sforzo dei tiranti sulla trave di ripartizione, si fa riferimento ad uno schema di trave continua su più appoggi costituiti dalle testate di tiranti distanti tra essi 1.90 m su una lunghezza complessiva di m. Il carico distribuito corrispondente, distribuito su 1.90 m, è pari a: q = /1.90 = kn/m Nelle ipotesi assunte, il momento flettente ed il taglio sulla singola trave si possono assumere pari a: M = 1/2 (q x l 2 / 10) = knm V = 1/2 (q x l / 2) = kn La resistenza dell acciaio vale: f f = γ 355 = yk yd = M 1.05 MPa La trave di contrasto dei tiranti è costituita da due profili IPN 240 accoppiati in acciaio S355 (ex Fe510), ciascuna delle quali presenta le seguenti caratteristiche: A = cm 2 Area della sezione W = cm 3 Modulo di resistenza della sezione W pl = cm 3 Modulo di resistenza plastico della sezione I = 3892 cm 4 Momento di inerzia della sezione t w = 0.62 cm Spessore dell anima h w = cm Altezza dell anima Si ottiene una tensione normale pari a: σ = M / W = MPa τ = V / (t w * h w ) = N/mmq La tensione ideale massima vale quindi: σ id = 2 2 σ + 3τ = MPa < MPa Sono previsti dei fazzoletti di irrigidimento trasversali in corrispondenza dei tiranti, disposti ad interasse di a = 160 mm a cavallo del tirante. Si effettua comunque la verifica all imbozzamento dell anima per carichi concentrati F. Deve essere soddisfatta una prima condizione: 2 F h 1 2 w tw + tw beff a hw Avendo indicato con: { a } b = min ; eff h w Risultando: MPa < 873 MPa la verifica è soddisfatta. La seconda condizione invece è: 2 39

41 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo F 1.15 f t c w yd con c = 300 mm pari alla larghezza dell impronta del carico concentrato. Risulta: MPa < MPa ancora soddisfatta Verifica del blocco in c.a. alla base delle pareti in elevazione A favore di sicurezza è stato disposta la realizzazione di un blocco in c.a. di sezione 50x50 cm alla base delle pareti dei conci Si tratta di un elemento in c.a. con funzionamento a mensola tozza. Dall esame dei tabulati di calcolo si rileva che la massima reazione vincolare nella direzione interessata si registra per il muro tipo H=9.60 m: Nodo FEM: 4 Asta: 7 Comb.: SLV-B F sd = 501.2/2.4= kn I calcoli di verifica sono eseguiti con riferimento alla teoria delle mensole tozze con meccanismo di rottura tirante-puntone (a ferri dritti). La rottura può avvenire per schiacciamento del puntone compresso (parte campita in figura) o per snervamento dell acciaio del tirante. Con riferimento ai simboli di figura, la resistenza del puntone compresso si ricava con: F rd, c = 0.2 d b fcd λ dove: d altezza utile della sezione b larghezza della sezione resistenza a compressione di calcolo del cls f cd l λ = cotψ = fattore di inclinazione del puntone compresso 0.9 d Invece la resistenza del tirante di armatura si ricava con: As f yd Frd, s = λ 40

42 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo in cui: A s area dell armatura resistente f yd resistenza a trazione di calcolo dell acciaio La verifica si ritiene soddisfatta, posto: P = F sd se risulta contemporaneamente: F sd F rd, c F sd F rd, s I risultati delle verifiche sono riportate negli allegati di calcolo, avendo eseguito una sola verifica per tutti i casi Verifica dell ancoraggio del tirante di armatura L ancoraggio delle barre deve avvenire realizzando opportune fiorettature entro la fondazione esistente. Si impiegano barre φ20 disposte con passo 25 cm. La forza di estrazione sulla singola barra dipende dallo stato di sollecitazione massima agente. Dagli allegati di calcolo risulta una forza di trazione nel tirante di armatura (a ml) pari a: N sd = F sd λ = kn Dalla quale risulta una tensione nella barra: N sd σ = = MPa sd A s L ancoraggio delle barre viene eseguito con malta fluida espansiva per ancoraggi. Occorre verificare l aderenza barra-calcestruzzo esistente: la tensione di aderenza di progetto nel cls vale (p.to 8.4 della UNI EN EC2): f bd =2.25 η 1 η 2 f ctd = 2.39 MPa dove η 1 = 1 (buona aderenza) η 2 = 1 per Φ = 20 mm <32 mm f ctd = f ctk,0.05 /γ c = 1.06 MPa (resistenza a trazione cls) f ctk,0.05 = 1.59 MPa (per cls f ck = MPa) La lunghezza di ancoraggio di riferimento si calcola con: l b,rqd = (Φ/4) (σ sd / f bd )= 20/4*242.06/2.39 = 506 mm La lunghezza di ancoraggio di progetto si calcola infine con: l bd = α 1 α 2 α 3 α 4 l b,rqd = 1.0*1.0*1.0*0.7*506 = 354 mm dove i parametri α 1, α 2, α 3, α 4 sono stati fissati con riferimento alla tab. 8.2 della UNI EN EC2. Si assume alla fine una lunghezza di ancoraggio effettiva: l b = 400 mm Verifica dell ancoraggio delle barre di armatura di ripresa per il concio n. 2 L ancoraggio delle barre deve avvenire realizzando opportune fiorettature entro la fondazione esistente. La forza di estrazione sulla singola barra dipende dalle caratteristiche meccaniche della barra. Si impiegano barre φ26 disposte con passo 20 cm + φ26 disposte con passo 40 cm. La forza di estrazione sulla singola barra dipende dalle caratteristiche meccaniche della barra. Come 41

43 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo riportato al p.to delle NTC e al cap della UNI EN (EC2), la massima tensione ammessa da una barra di armatura è pari a: σ sd =0.80 f yk = 0.8*450 = 360 MPa L ancoraggio delle barre viene eseguito con malta fluida espansiva per ancoraggi. Occorre verificare l aderenza barra-calcestruzzo esistente: tale verifica viene condotta, a favore di sicurezza, per la massima tensione ammissibile dalla barra, che risulta certamente superiore alle tensioni che si presentano in fase di esercizio nel muro. La tensione di aderenza di progetto nel cls vale (p.to 8.4 della UNI EN EC2): f bd =2.25 η 1 η 2 f ctd = 2.39 MPa dove η 1 = 1 (buona aderenza) η 2 = 1 per Φ = 26 mm <32 mm f ctd = f ctk,0.05 /γ c = 1.06 MPa (resistenza a trazione cls) f ctk,0.05 = 1.59 MPa (per cls f ck = MPa) La lunghezza di ancoraggio di riferimento si calcola con: l b,rqd = (Φ/4) (σ sd / f bd )= 26/4*360/2.39 = 979 mm La lunghezza di ancoraggio di progetto si calcola infine con: l bd = α 1 α 2 α 3 α 4 l b,rqd = 1.0*1.0*1.0*0.7*979 = 685 mm ancora i parametri α 1, α 2, α 3, α 4 sono stati fissati con riferimento alla tab. 8.2 della UNI EN EC2. Si assume alla fine una lunghezza di ancoraggio effettiva: l b = 850 mm 42

44 Strada di Servizio Q - Muri di Sottoscarpa Sezz Interventi d adeguamento - Relazione di calcolo ALLEGATI DI CALCOLO 43

45 Muro Tipo H=8,00 m

46 Dati Input TITOLO: Muro su pali H=8,00 m Dati di INPUT: Dati Geometrici: Parte in elevazione: Altezza: Hel= 8,00 m Spessore in testa: b= 0,30 m Larghezza: L = 2,80 m Pendenza paramento esterno: p= 0,000 % Angolo paramento interno: ψ' = 5,7 0,100 gradi/rad Fondazione: Altezza: Hf= 1,20 m Mensola esterna: Se= 2,00 m Mensola interna: Si= 2,00 m Base parte triangolare esterna te= 0,00 m Base parte triangolare interna ti= 0,80 m Spessore base elevazione: bel= 1,10 m Altezza totale: H= 9,20 m Base: B = 5,10 m Dente di fondazione posteriore: Altezza: Hd= 0,00 m Base inferiore Bdi= 0,00 m Base superiore: Bds= 0,00 m Y F M X F P Caratteristiche dei materiali: γcls = 25,00 KN/mc Peso specifico cls. Rck = 199,3 dan/cmq fyk= 4300 dan/cmq Resistenze caratteristiche cls / acciaio γc= 1,5 γs = 1,15 Coefficienti di sicurezza cls / acciaio fck = 165,42 dan/cmq fcd = 93,74 dan/cmq Resistenze cilindrica cls caratteristica / di calcolo fyd = 3739,13 dan/cmq Resistenze di calcolo acciaio Es = dan/cmq Modulo di elasticità acciaio εcu= 0,0035 Deformazione rottura cls Terreno: M1 M2 γϕ ' = 1,00 1,25 Coefficiente parziale per la tangente dell'angolo di attrito γc' = 1,00 1,25 Coefficiente parziale per la coesione efficace γγ = 1,00 1,00 Coefficiente parziale per il peso specifico Terreno a monte: γel' = 17,00 KN/mc Peso specifico efficace terreno. φ = 35 grad/rad Angolo di attrito terreno. c = 0,00 KN/mq Coesione hterr = 0,00 m Profondità terreno rispetto alla testa del muro (positiva) Hterr = 8,00 m Altezza terreno i = 0,0 0,000 gradi/rad Angolo estradosso terreno M1 M2 γel',d = 17,00 17,00 KN/mc Peso specifico di calcolo φd' = 0,611 0,511 rad Angolo di attrito di calcolo cd = 0,00 0,00 KN/mq Coesione di calcolo δ = 0,407 0,340 grad/rad Angolo di attrito muro-terreno. Terreno di fondazione: γf' = 20,00 KN/mc Peso specifico efficace terreno. φ = 24,0 grad/rad Angolo di attrito terreno. c = 0,00 KN/mq Coesione a = 0,00 (0,5 0,7) Coefficiente di aderenza della fondazione α = 0,0 0,000 grad/rad Angolo di inclinazione piano di campagna a valle. D = 1,00 m Profondità piano di fondazione. hv = 0,00 m Altezza terreno a valle per resistenza passiva (comprensiva di eventuale dente di fond.) %Sp = 0,0% Percentuale resistenza passiva terreno a valle. M1 M2 γf',d = 20,00 20,00 KN/mc Peso specifico di calcolo φd' = 0,419 0,342 rad Angolo di attrito di calcolo cd = 0,00 0,00 KN/mq Coesione di calcolo ca = 0,00 0,00 KN/mq Adesione di calcolo δ = 0,279 0,228 rad Angolo di attrito muro-terreno. f = 0,45 0,45 Coefficiente di attrito fondazione-terreno. Falda: 0 SI = 1 / No =0 Presenza di falda hw = 0,00 m Se "SI" inserire profondità piano di falda (rispetto estrad. terreno) hw= 9,20 m Profondità del piano di falda rispetto all'estradosso terreno Hw= -1,20 m Altezza del piano di falda γw= 0,00 KN/mc Peso specifico acqua di falda M1 M2 γsat= 0,00 0,00 KN/mc Peso specifico terreno saturo Pagina 2 Muro H=8.00_REV06

47 Dati Input Carichi e Condizioni di carico: Sovraccarichi sul terrapieno: qg = 0,00 KN/mq Sovraccarico permanente sul terrapieno qq = 20,00 KN/mq Sovraccarico accidentale sul terrapieno r = 1 Tipologia vincolo spostamenti : "1"impediti - "2" consentiti Parametri sismici: CS = B Categoria di sottosuolo ag = 0,2933 g Accelerazione orizzontale massima attesa su sito riferimento rigido Fo = 2,43 Fattore ampificazione spettro accelerazione orizzontale. g = 9,81 m/s^2 Accelerazione di gravità S S = 1,11 Coefficiente di amplificazione stratigrafica S T = 1,0 Coefficiente di amplificazione topografica S = 1,1 Coefficiente di amplificazione del sito amax = 0,327 g Accelerazione orizzontale massima attesa al sito βm= 1,00 Coefficiente di riduzione accelerazione max attesa al sito kh = 0,3270 Coefficiente sismico orizzontale 1 Sisma verticale: "1"=SI / "0"=NO kv = 0,1635 Coefficiente sismico verticale Coefficienti parziali carichi - Stato Limite Ultimo (SLU) - Approccio 1: Fase statica Fase sismica A1 A2 EQU SLV-A SLV-B γg1 = 1,30 1,00 0,90 1,00 1,00 Coefficiente parziale per peso proprio γg2 = 1,30 1,00 0,90 0,00 0,00 Coefficiente parziale per sovraccarichi permanenti γq = 1,50 1,30 1,50 0,00 0,00 Coefficiente parziale per sovraccarichi variabili γp = 1,00 1,00 0,90 1,00 1,00 Coefficiente parziale per azioni tiranti γsa = 1,30 1,00 1,10 1,00 1,00 Coefficiente parziale per spinte attive e acqua γsp = 1,00 1,00 0,90 1,00 1,00 Coefficiente parziale per resistenze passive γeh = 1,00 1,00 Coefficiente parziale per azioni sismiche orizzontali γev = -1,00 1,00 Coefficiente parziale per azioni sismiche verticali Punto di applicazione della spinta attiva: A1 A2 SLV-A SLV-B YSa = 1/3 1/3 1/2 1/2 Frazione dell'altezza di spinta H (es. 1/3, 1/2, ecc.) Coefficienti parziali carichi - Stati Limite Esercizio (SLE): RA FR QP γg1 = 1,00 1,00 1,00 Coefficiente parziale per peso proprio γg2 = 1,00 1,00 1,00 Coefficiente parziale per sovraccarichi permanenti γq = 0,70 0,70 0,00 Coefficiente parziale per sovraccarichi variabili in fase sismica γp = 1,00 1,00 1,00 Coefficiente parziale per azioni tiranti γsa = 1,00 1,00 1,00 Coefficiente parziale per spinte attive e acqua Punto di applicazione della spinta attiva: RA FR QP YSa = 1/3 1/3 1/3 Frazione dell'altezza di spinta H (es. 1/3, 1/2, ecc.) Coefficienti di spinta: M1 M2 Ka = 0,2872 0,3493 Coefficiente di spinta attiva Ko = 0,4264 0,5113 Coefficiente di spinta a riposo Kp = 2,371 2,010 Coefficiente di spinta passiva terreno di fondazione ψ = 1,471 1,471 rad Angolo paramento interno (risp. orizzontale) θa = 0,3727 0,3727 rad Per sisma verticale verso l'alto θb = 0,2740 0,2740 rad Per sisma verticale verso il basso Kae,a = 0,683 0,817 Coefficiente di spinta attiva in fase sismica (verso l'alto) Kae,b = 0,525 0,618 Coefficiente di spinta attiva in fase sismica (verso il basso) Pagina 3 Muro H=8.00_REV06

48 Verifiche Stabilità Azioni sul muro. Muro su pali H=8,00 m Terreno sulla mensola interna: Pter = 761,60 KN/m Peso terreno. Xgter = 4,10 m Punto di applicazione. Ygter = 5,20 m Forza d'inerzia: Fiter,h = 249,05 KN Forza inerziale orizzontale terreno. Fiter,v = 124,52 KN Forza inerziale orizzontale terreno. Terreno a monte: Altezza Cuneo di spinta: Hs= 9,20 m Spinta del terreno a monte: M1 M2 Sa,h = 85,73 105,53 KN/m Spinta attiva in fase statica Sa,v = 36,98 37,38 KN/m XSa = 5,10 5,10 m Punto di applicazione. YSa = 3,07 3,07 m Spinta del sovraccarico: M1 M2 Sqa,h = 21,93 26,99 KN Spinta sovraccarico accidentale. Sqa,v = 9,46 9,56 KN XSqa = 5,10 5,10 m Punto di applicazione. YSqa = 4,60 4,60 m Spinta Attiva in condizioni sismiche: M1 M2 SLV-A SLV-B SLV-A SLV-B Ed,h = 114,92 122,73 140,98 148,52 KN Spinta attiva sismica Ed,v = 49,57 52,94 49,94 52,61 KN XEd,h = 5,10 5,10 5,10 5,10 m Punto di applicazione. YEd,v = 4,60 4,60 4,60 4,60 m Sollecitazioni trasmesse dai tiranti: Punto di applicaz. Fila n N Ft [KN] α [ ] Xt [m] Yt [m] Ft,h [KN] Ft,v [KN] N Numero tiranti per fila , ,00 7,20-193,19 51,76 Ft Forza di pretensione nel tirante 2 0 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 α Inclinazione del tirante (orizz.) 3 0 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 Ft,h Risultante orizzontale Ft,v Risultante verticale Pagina 4 Muro H=8.00_REV06

49 Sez. Incastro Parete Verifiche Armature Sezione di Incastro Parete. Muro su pali H=8,00 m Profondità sezione di verifica: Z' = 8,00 m (Rispetto alla testa muro) Terreno a monte: Altezza Cuneo di spinta: Hs= 8,00 m Spinta del terreno a monte: M1 M2 RA FR QP Sa,h = 74,55 91,76 KN/m Spinta attiva in fase statica Sa,v = 32,16 32,50 KN/m exsa = -0,28-0,28 m Eccentricità eysa = 2,67 2,67 2,67 2,67 2,67 m Spinta del sovraccarico: Sqa,h = 21,93 26,99 KN/m Spinta sovraccarico accidentale. Sqa,v = 9,46 9,56 KN/m exsqa = -0,15-0,15 m Eccentricità eysqa = 4,00 4,00 m Spinta Attiva in condizioni sismiche: SLV-A SLV-B Ed,h = 122,59 129,15 KN/m Spinta attiva sismica Ed,v = 43,42 45,75 KN/m exed,h = -0,15-0,15 m Eccentricità eyed,v = 4,00 4,00 m Verifiche della sezione - Stati limite ultimi (SLU). Sollecitazione nel baricentro della sezione per lunghezza unitaria: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Sforzo Normale: Nsd = 337,64 396,32 438,29 341,54 KN Momento flettente: Msd = 0,00 0,00 0,00 0,00 KN m Taglio: Vsd = 153,29 158,54 133,96 109,89 KN Geometria sezione di incastro della parete: B = 1,00 m Larghezza unitaria H = 1,10 m Altezza. Definizione armatura: c = 0,04 m Copriferro sup/inf Zona più tesa: Zona più compressa: φ = 16 mm φ = 16 mm Diametro tondini n ferri 10 n ferri 5 Numero tondini/ml φ = mm φ = mm Diametro tondini (armature aggiuntive) n ferri n ferri Numero tondini (armature aggiuntive) As = 0,0020 mq As' = 0,0010 mq Area armatura totale Risultati verifica: Verifica M-N: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Rottura 1 (M/N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd1 = 11397, , , ,81 KN Momento flettente ultimo: Mrd1 = 0,00 0,00 0,00 0,00 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 33,76 28,76 26,01 33,37 Rottura 2 (N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd2 = 337,64 396,32 438,29 341,54 KN Momento flettente ultimo: Mrd2 = 533,50 562,86 583,86 535,44 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 1000, , , ,00 Rottura 3 (M=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd3 = 11397, , , ,81 KN Momento flettente ultimo: Mrd3 = 0,00 0,00 0,00 0,00 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 33,76 28,76 26,01 33,37 Verifica a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio sollecitante Vsd / ml Vsd = 153,29 158,54 133,96 109,89 Taglio resistente di calcolo Vrdc Vrd,c = 309,86 318,66 324,96 310,44 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 2,02 2,01 2,43 2,82 Pagina 5 Muro H=8.00_REV06

50 Sezione cambio armatura Verifiche Armature Sezione ad altezza H'. Muro su pali H=8,00 m Profondità sezione di verifica: Z' = 6,05 m (Rispetto alla testa muro) Verifiche della sezione - Stati limite ultimi (SLU). Sollecitazione nel baricentro della sezione per lunghezza unitaria: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Sforzo Normale: Nsd = 220,79 249,04 267,89 208,79 KN Momento flettente: Msd = 280,50 289,86 256,43 194,68 KN m Taglio: Vsd = 39,64 41,00 36,36 27,11 KN Geometria sezione di incastro della parete: B = 1,00 m Larghezza unitaria H = 0,91 m Altezza. Definizione armatura: c = 0,04 m Copriferro sup/inf Zona più tesa: Zona più compressa: φ = 16 mm φ = 14 mm Diametro tondini n ferri 5 n ferri 5 Numero tondini/ml φ = mm φ = mm Diametro tondini (armature aggiuntive) n ferri n ferri Numero tondini (armature aggiuntive) As = 0,0010 mq As' = 0,0008 mq Area armatura totale Risultati verifica: Verifica M-N: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Rottura 1 (M/N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd1 = 342,01 390,26 537,32 562,74 KN Momento flettente ultimo: Mrd1 = 434,52 454,23 514,33 524,71 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,55 1,57 2,01 2,70 Rottura 2 (N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd2 = 220,79 249,04 267,89 208,79 KN Momento flettente ultimo: Mrd2 = 384,98 396,52 404,23 380,07 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,37 1,37 1,58 1,95 Rottura 3 (M=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd3 = 8322, , , ,10 KN Momento flettente ultimo: Mrd3 = 280,50 289,86 256,43 194,68 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 37,70 33,32 31,29 40,90 Verifica a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio sollecitante Vsd / ml Vsd = 39,64 41,00 36,36 27,11 Taglio resistente di calcolo Vrdc Vrd,c = 255,01 259,25 262,08 253,21 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 6,43 6,32 7,21 9,34 Pagina 6 Muro H=8.00_REV06

51 Sezione imposta tiranti Verifiche Armature Sezione ad altezza H'. Muro su pali H=8,00 m Profondità sezione di verifica: Z' = 2,00 m (Rispetto alla testa muro) Verifiche della sezione - Stati limite ultimi (SLU). Sollecitazione nel baricentro della sezione per lunghezza unitaria: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Sforzo Normale: Nsd = 136,04 146,93 148,57 115,18 KN Momento flettente: Msd = 113,11 138,79 111,04 90,75 KN m Taglio: Vsd = 221,61 229,36 208,64 163,18 KN Geometria sezione di incastro della parete: B = 1,00 m Larghezza unitaria H = 0,50 m Altezza. Definizione armatura: c = 0,04 m Copriferro sup/inf Zona più tesa: Zona più compressa: φ = 14 mm φ = 16 mm Diametro tondini n ferri 5 n ferri 5 Numero tondini/ml φ = mm φ = mm Diametro tondini (armature aggiuntive) n ferri n ferri Numero tondini (armature aggiuntive) As = 0,0008 mq As' = 0,0010 mq Area armatura totale Risultati verifica: Verifica M-N: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Rottura 1 (M/N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd1 = 189,14 159,60 219,32 203,65 KN Momento flettente ultimo: Mrd1 = 157,26 150,76 163,91 160,46 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,39 1,09 1,48 1,77 Rottura 2 (N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd2 = 136,04 146,93 148,57 115,18 KN Momento flettente ultimo: Mrd2 = 145,57 147,97 148,33 140,97 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,29 1,07 1,34 1,55 Rottura 3 (M=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd3 = 4844, , , ,15 KN Momento flettente ultimo: Mrd3 = 113,11 138,79 111,04 90,75 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 35,61 32,15 32,68 42,98 Verifica a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio sollecitante Vsd / ml Vsd = 221,61 229,36 208,64 163,18 Taglio resistente di calcolo Vrdc Vrd,c = 160,38 162,01 162,26 157,25 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 0,72 0,71 0,78 0,96 Necessaria Armatura a taglio Armatura a taglio: α= 90 Inclinazione armature a taglio (90 se normali alla parete) φst = 16 mm Diametro tondini Per una fascia di ml. 1,00 n bracci 2,5 Numero bracci armature a taglio a ml. φst = 12 mm n bracci 1 p = 100,0 cm Passo armatura a taglio cotθ = 2,500 Inclinazione puntone compresso Verifica a taglio con armatura a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio resistente Vrd,max Vrd,max = 690,20 691,89 692,15 686,96 KN Taglio resistente Vrd,s Vrd,s = 238,30 238,30 238,30 238,30 KN Taglio resistente di calcolo Vrd Vrd = 238,30 238,30 238,30 238,30 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,08 1,04 1,14 1,46 Pagina 7 Muro H=8.00_REV06

52 Verifiche GEO_L=10.0 Verifica capacità portante (SLU) dei pali di fondazione per Carichi Assiali. Muro H=8,00 m - Lpali = 10,00 m. Dati di INPUT: Geometria e pesi: Lp = 10,00 m Lunghezza palo D = 0,80 m Diametro palo Dp = 0,80 m Diametro palo alla punta Ap = 0,503 mq Area sezione di punta γp = 25,00 kn/mc Peso specifico palo Coefficienti parziali parametri geotecnici terreno M1 (Tab. 6.2.II - NTC): γϕ ' γc' γcu γγ M1 1,00 1,00 1,00 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico M2 1,25 1,25 1,25 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico Dati verifiche: Tipo: NV = Condizioni drenate 1 Numero verticali indagate Sondaggio Verticale: Resistenza laterale - Parametri M1 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,20 1,20 0,60 20,00 24, ,00 12, ,50 5,70 3,45 20,00 24,0 1,045 72,10 90,00 69,00 815,44 91,16 3 5,50 11,20 8,45 17,00 36,0 0, ,64 93,50 160, , Qs 2565,99 91,16 Resistenza di base: Nq = 47,16 Nc = 63,53 Fattori di capacità portante σvb = 207,50 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 4918,41 kn Resistenza alla base Resistenza laterale - Parametri M2 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,20 1,20 0,60 20,00 24, ,00 12, ,50 5,70 3,45 20,00 24,0 1,045 72,10 90,00 69,00 815,44 91,16 3 5,50 11,20 8,45 17,00 36,0 0, ,64 93,50 160, , Qs 2565,99 91,16 Resistenza di base: Nq = 26,05 Nc = 27,58 Fattori di capacità portante σvb = 207,50 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 2717,02 kn Resistenza alla base Resistenze caratteristiche del palo: ζ3 = 1,70 ζ4 = 1,70 Fattori di correlazione della resistenza caratteristica M1 M2 Numero verticale di indagine Qs = 2565, ,99 kn Resistenze laterali calcolate Qb = 4918, ,02 kn Resistenze alla base calcolate Qc,cal = 7484, ,01 kn Resistenze a compressione calcolata Qt,cal = 4918, ,02 kn Resistenze a trazione calcolata Qs,k = 1509, ,41 kn Resistenza caratteristica laterale Qb,k = 2893, ,25 kn Resistenza caratteristica alla base Qc,k = 4402, ,66 kn Resistenza caratteristica a compressione Qt,k = 2893, ,25 kn Resistenza caratteristica a trazione Coefficienti parziali: Coefficienti parziali azioni (Tab. 6.2.I - NTC): SLV-A SLV-B A1-M1 A2-M2 Combinazione di carico γgp = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale peso proprio γqneg = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale eventuale attrito negativo Coefficienti parziali resistenze caratteristiche (Tab. 6.4.II - NTC): Ri = R3 R3 R1 R2 Selezione gruppo coefficienti parziali di resistenza γb = 1,35 1,35 1,00 1,70 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza di base γs = 1,15 1,15 1,00 1,45 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in compressione γst = 1,25 1,25 1,00 1,60 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in trazione Qsi [kn] Qsi [kn] Qneg,i [kn] Qneg,i [kn] Muro H=8.00_REV06 Pagina 8

53 Verifiche GEO_L=10.0 Verifica capacità portante per palo in compressione: Mi = M2 M2 M1 M2 Selezione gruppo coefficienti parziali parametri geotecnici SLV-A-R3 SLV-B-R3 A1-M1-R1 A2-M2-R2 - - Qeser= 1131, , ,40 625,90 kn Carico massimo di esercizio in testa al palo ((+) compress.) Gp = 125,66 125,66 125,66 125,66 0,00 0,00 kn Peso proprio palo Qmax = 1348, , ,27 842,72 0,00 0,00 kn Carico massimo di calcolo sul palo Qs,d = 1312, , , ,97 0,00 0,00 kn Resistenza laterale in compressione di calcolo Qb,d = 1183, , ,18 940,15 0,00 0,00 kn Resistenza di base di calcolo Qlim,dc = 2496, , , ,12 0,00 0,00 kn Carico limite ultimo a compressione del palo di calcolo Fs = 1,85 1,70 2,88 2, Fattore di sicurezza Verifica capacità portante (SLU) dei pali di fondazione per Carichi Trasversali. Dati di INPUT: Geometria e parametri palo: Lp = 10,00 m Lunghezza palo D = 0,80 m Diametro palo Jp= 0,0201 m^4 Momento di inerzia della sezione del palo Ep= kn/mq Modulo elastico del materiale costituente il palo Bs = 15365,4 Gradiente modulo di reazione terreno T = 2,51 m Lunghezza caratteristica palo Lp/T = 3,99 Palo LUNGO Coefficienti parziali resistenze (Tab. 6.4.VI - NTC) - Combinazione di carico: SLV-A SLV-B A1-M1 A2-M2 - - Ri = R3 R3 R1 R2 Selezione gruppo coefficienti parziali di resistenza γ T = 1,30 1,30 1,00 1,60 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza trasversale Resistenza ultima terreno: n str = 2 n strato di riferimento per calcolo resistenza trasversale V RtrC,cal = 844,40 kn Resistenza trasversale calcolata V RtrC,k = 496,70 kn Resistenza trasversale caratteristica (per palo corto) Verifica capacità portante azioni trasversali: SLV-A-R3 SLV-B-R3 A1-M1-R1 A2-M2-R2 - - V Rd,tr = 0,00 0,00 0,00 0, kn Resistenza trasversale di calcolo V Ed,tr = kn Carico trasversale max agente Fs = 100,00 100,00 100,00 100, Fattore di sicurezza Muro H=8.00_REV06 Pagina 9

54 Verifiche GEO_L=11,0 Verifica capacità portante (SLU) dei pali di fondazione per Carichi Assiali. Muro H=9,00 m - Lpali = 11,00 m. Dati di INPUT: Geometria e pesi: Lp = 11,00 m Lunghezza palo D = 0,80 m Diametro palo Dp = 0,80 m Diametro palo alla punta Ap = 0,503 mq Area sezione di punta γp = 25,00 kn/mc Peso specifico palo Coefficienti parziali parametri geotecnici terreno M1 (Tab. 6.2.II - NTC): γϕ ' γc' γcu γγ M1 1,00 1,00 1,00 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico M2 1,25 1,25 1,25 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico Dati verifiche: Tipo: NV = Condizioni drenate 1 Numero verticali indagate Sondaggio Verticale: Resistenza laterale - Parametri M1 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,20 1,20 0,60 20,00 24, ,00 12, ,50 7,70 4,45 20,00 24,0 0,983 87,50 130,00 89, ,46 190,20 3 4,50 12,20 9,95 17,00 36,0 0, ,80 76,50 192, , Qs 3010,57 190,20 Resistenza di base: Nq = 47,16 Nc = 63,53 Fattori di capacità portante σvb = 230,50 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 5463,59 kn Resistenza alla base Resistenza laterale - Parametri M2 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,20 1,20 0,60 20,00 24, ,00 12, ,50 7,70 4,45 20,00 24,0 0,983 87,50 130,00 89, ,46 190,20 3 4,50 12,20 9,95 17,00 36,0 0, ,80 76,50 192, , Qs 3010,57 190,20 Resistenza di base: Nq = 26,05 Nc = 27,58 Fattori di capacità portante σvb = 230,50 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 3018,18 kn Resistenza alla base Resistenze caratteristiche del palo: ζ3 = 1,70 ζ4 = 1,70 Fattori di correlazione della resistenza caratteristica M1 M2 Numero verticale di indagine Qs = 3010, ,57 kn Resistenze laterali calcolate Qb = 5463, ,18 kn Resistenze alla base calcolate Qc,cal = 8474, ,75 kn Resistenze a compressione calcolata Qt,cal = 5463, ,18 kn Resistenze a trazione calcolata Qs,k = 1770, ,92 kn Resistenza caratteristica laterale Qb,k = 3213, ,40 kn Resistenza caratteristica alla base Qc,k = 4984, ,33 kn Resistenza caratteristica a compressione Qt,k = 3213, ,40 kn Resistenza caratteristica a trazione Coefficienti parziali: Coefficienti parziali azioni (Tab. 6.2.I - NTC): SLV-A SLV-B A1-M1 A2-M2 Combinazione di carico γgp = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale peso proprio γqneg = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale eventuale attrito negativo Coefficienti parziali resistenze caratteristiche (Tab. 6.4.II - NTC): Ri = R3 R3 R1 R2 Selezione gruppo coefficienti parziali di resistenza γb = 1,35 1,35 1,00 1,70 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza di base γs = 1,15 1,15 1,00 1,45 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in compressione γst = 1,25 1,25 1,00 1,60 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in trazione Verifica capacità portante per palo in compressione: Mi = M2 M2 M1 M2 Selezione gruppo coefficienti parziali parametri geotecnici SLV-A-R3 SLV-B-R3 A1-M1-R1 A2-M2-R2 - - Qeser= 1131, , ,40 625,90 kn Carico massimo di esercizio in testa al palo ((+) compress.) Gp = 138,23 138,23 138,23 138,23 0,00 0,00 kn Peso proprio palo Qmax = 1460, , ,35 954,33 0,00 0,00 kn Carico massimo di calcolo sul palo Qs,d = 1539, , , ,33 0,00 0,00 kn Resistenza laterale in compressione di calcolo Qb,d = 1315, , , ,35 0,00 0,00 kn Resistenza di base di calcolo Qlim,dc = 2855, , , ,68 0,00 0,00 kn Carico limite ultimo a compressione del palo di calcolo Fs = 1,96 1,81 2,97 2, Fattore di sicurezza Qsi [kn] Qsi [kn] Qneg,i [kn] Qneg,i [kn] Muro H=8.00_REV06 Pagina 10

55 Coeff_Calcolo Calcolo del modulo di reazione orizzontale del terreno per pali C= 80 Coefficiente moltiplicativo (80 nel SI per pali) D= 0,80 m Diametro palo Nodo ϕ [ ] γ Khi c [kn/mq] zi [m] Nq Nc Nγ As Bs [κν/µχ] [kn/mc] Ki [kn/m] 1 24,0 20,0 1,00 1,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 2,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 3,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 4,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 5,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 6,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 7,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 8,20 9,60 19,32 5, ,0 17,0 9,20 37,75 50,59 40, ,0 17,0 10,20 37,75 50,59 40, ,0 17,0 11,20 37,75 50,59 40, ,0 17,0 12,20 37,75 50,59 40, ϕ = Angolo di attrito terreno γ = Peso specifico terreno c = Coesione H = Spessore dello strato Nq, Nc, Nγ = Fattori di capacità portante secondo Hansen zi = Profondità del nodo i-esimo Kh,i = Modulo di reazione orizzontale del terreno al punto i-esimo Esso è dato da (Formula di Bowles): Con: K h = A + B z s ( c N c + 0. γ B N γ ) ( γ ) As = C 5 B = C s N q s Muro H=8.00_REV06 Pagina 11

56 Coeff_Calcolo_Parete Calcolo del modulo di reazione orizzontale parete verticale C= 40 Coefficiente moltiplicativo (40 nel SI) B= 2,40 m Larghezza parete nh = 8000 Gradiente del modulo di reazione orizzontale Nodo ϕ [ ] γ [κν/µχ] c [kn/mq] zi [m] Nq Nc Nγ Ki [kn/m] 1 35,0 17,0 0,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 1,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 2,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 3,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 4,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 5,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 6,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 7,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 8,00 33,30 46,12 33, ϕ = γ = c = H = Nq, Nc, Nγ = zi = K,i = Angolo di attrito terreno Peso specifico terreno Coesione Spessore dello strato Fattori di capacità portante secondo Hansen Profondità del nodo i-esimo Rigidezza della molla Muro H=8.00_REV06 Pagina 12

57 Armatura pali Verifica Armature Palo di fondazione Sez. z = 0,00 m Comb.: Nmin Dati di INPUT: Caratteristiche di sollecitazione: Nsd = 194,40 kn Sforzo normale (+ se compressione / - se trazione) Msd = 604,70 kn m Momento flettente Vsd = 336,80 kn Taglio Caratteristiche geometriche: D = 0,80 m Diametro sezione c = 0,04 m c' = 0,04 m Copriferri diffusa / concentrata h = 0,76 m Altezza utile Materiali: Rck = 19,9 N/mmq fyk= 430 N/mmq Resistenze caratteristiche cls / acciaio γc= 1,5 γs = 1,15 Coefficienti di sicurezza cls / acciaio fck = 16,54 N/mmq fcd = 9,37 N/mmq Resistenze cilindrica cls caratteristica / di calcolo εcu= 0,0035 ε'cu= 0,002 Deformazioni a rottura cls/compressione (+) fyd = 373,91 N/mmq Resistenze di calcolo acciaio Es = N/mmq Modulo elastico acciaio Armature: Armature diffuse: Armature concentrate (aggiuntive e simmetriche): φ = 26 mm φ = mm Diametro tondini n ferri 18 n ferri Numero tondini φ = mm φ = mm Diametro tondini n ferri n ferri Numero tondini Ad = 0,0096 mq As = 0,0000 mq Area armatura totale Resistenze di calcolo: Rottura 1 (M/N=cost.): Rottura 2 (N=cost.): Rottura 3 (M=cost.): Nrd1 = 312,70 kn Nrd2 = 194,40 kn Nrd3 = 6074,59 Mrd1 = 972,69 kn m Mrd2 = 959,67 kn m Mrd3 = 604,70 Fs = 1,61 Fs = 1,59 Fs = 31,25 Verifica a Taglio: Vrd,c = 242,96 kn Taglio resistente di calcolo Vrdc Fs=0,72 Necessaria Armatura a taglio υ = 0,500 αc= 1,049 Fattori correttivi z = 53,1 cm Braccio coppia interna cotθ = 2,5 α= 90 Inclinazione staffe (90 se verticali) Vrd,max = 648,48 kn Taglio massimo schiacciamento puntone Staffe: φst = 10 mm Diametro tondini n bracci 2 Numero bracci staffe Ast = 1,57 cmq Area staffe p = 10,0 cm Passo massimo assunto Asw = 15,71 cmq/m Area armatura a taglio presente Vrd,s = 780,22 kn Resistenza di snervamento staffe Vrd = 648,48 kn Resistenza a taglio Fs=1,93 Verifica Armature Palo di fondazione Sez. z = 0,00 m Comb.: Nmax Dati di INPUT: Caratteristiche di sollecitazione: Nsd = 1249,40 kn Sforzo normale (+ se compressione / - se trazione) Msd = 360,90 kn m Momento flettente Vsd = 181,30 kn Taglio Armature: Armature diffuse: Armature concentrate (aggiuntive e simmetriche): φ = 26 mm φ = 0 mm Diametro tondini n ferri 18 n ferri 0 Numero tondini φ = 0 mm φ = 0 mm Diametro tondini n ferri 0 n ferri 0 Numero tondini Ad = 0,0096 mq As = 0,0000 mq Area armatura totale Resistenze di calcolo: Rottura 1 (M/N=cost.): Rottura 2 (N=cost.): Rottura 3 (M=cost.): Nrd1 = 3550,92 kn Nrd2 = 1249,40 kn Nrd3 = 7038,91 Mrd1 = 1025,71 kn m Mrd2 = 1075,77 kn m Mrd3 = 360,90 Fs = 2,84 Fs = 2,98 Fs = 5,63 Verifica a Taglio: Vrd,c = 333,34 kn Taglio resistente di calcolo Vrdc Fs=1,84 NON Necessaria Armatura a Taglio Muro H=8.00_REV06 Pagina 13

58 Mensole Fondazione_Pali Mensola esterna (sez. S2). Muro su pali H=8,00 m Verifica sezione: INPUT armatura: c = 0,10 m Copriferro sup/inf Lembo Inferiore: Lembo Superiore: φ = 24 mm φ = 24 mm Diametro tondini n ferri 5 n ferri 5 Numero tondini/ml φ = 26 mm φ = mm Diametro tondini (armature aggiuntive) n ferri 3,57 n ferri Numero tondini (armature aggiuntive) As = 0,0042 mq As' = 0,0023 mq Area armatura totale Risultati verifica - Stati limite ultimi (SLU): Verifica a flessione: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Momento flettente di calcolo a ml. Msd = 408,96 439,43 185,00 194,86 KN m Momento flettente ultimo Mrd = 1598, , , ,95 KN m Coefficiente di sicurezza Fs = 3,91 3,64 8,64 8,21 Verifica a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio di calcolo a ml. Vsd = 385,32 419,89 219,21 200,96 KN Taglio resistente di calcolo Vrdc Vrd,c = 545,10 545,10 545,10 545,10 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,41 1,30 2,49 2,71 Armatura lembo inferiore: - distribuita: φ24/20 - aggiuntiva in corrispondenza dei pali: 10φ26/280 Quindi: 10/2,8 = 3,57φ26/ 1 m Pagina 14 Muro H=8.00_REV06

59 Tiranti sub Orizzontali Verifica del tirante - Verifica a Tiro MAX Caratteristiche del tirante: n = 6 Numero trefoli / tirante As,tref = 1,39 cmq Area singolo trefolo fp(1)k = 1670 MPa Tensione caratteristica acciaio armonico all'1% di deformazione Es = MPa Modulo elastico acciaio Carico massimo di progetto nel tirante: Lm = 23,04 m Lunghezza di calcolo K = 7603 KN/m Costante elastica tirante. Ux' = 0,000 mm Allungamento massimo tirante i% = 0% % Incremento percentuale (per tener conto di spostamenti) U' = 0,000 mm Spostamento massimo tirante (incrementato). To = 100,00 KN Carico di presollecitazione tirante. T = 415,87 KN Incremento di carico nel tirante. Td = 515,87 KN Sollecitazione massima di progetto. Verifica stato limite ultimo di sfilamento della fondazione dell'ancoraggio: ϕ l = 24,0 gradi Angolo di attrito del terreno del tratto libero. dt = 1,04 m Lunghezza libera tirante entro la struttura. Ls = 3,46 m Lunghezza libera di calcolo in fase statica. ag/g = 0,327 Accelerazione orizzontale massima attesa su sito. Le = 5,16 m Lunghezza libera di calcolo in fase sismica. ht = 2,00 m Profondità testa del tirante rispetto al piano campagna. Lb = 15,00 Lunghezza libera del tirante: La = 14,00 m Lunghezza tratto di ancoraggio. Lt = 30,04 m Lunghezza complessiva tirante Dp = 0,10 m Diametro di perforazione δ = 1,2 Coefficiente di incremento diametro bulbo (Bustamante-Doix ) D = 0,12 m Diametro efficace bulbo di ancoraggio. Lo = 16,04 m Lunghezza tratto nudo. β = 15,0 0,262 Angolo di inclinazione del tirante rispetto all'orizzontale i = 30,0 % Inclinazione piano di campagna (percentuale). hm = 14,64 m Profondità media del tratto di ancoraggio. γ '= 17,00 KN/mc Peso specifico terreno. γγ= 1,00 Coefficiente parziale peso specifico ϕ '= 36 gradi Angolo di attrito terreno tratto ancoraggio.. γϕ= 1,00 Coefficiente parziale angolo attrito c' = 0,00 KN/mq Coesione del terreno. γ c= 1,00 Coefficiente parziale coesione α = 0 Coefficiente di adesione del terreno. ϕ d= 36,00 gradi Angolo di attrito di calcolo. τ' = 239,03 KN/mq Tensione tangenziale resistente media al bulbo. Rac = 1261,56 KN Resistenza allo sfilamento (da calcolo analitico). ζa = 1,80 Fattore di correlazione per resistenza caratteristica. Rak = 700,87 KN Resistenza caratteristica allo sfilamento. γ R3= 1,20 Coefficiente parziale per la resistenza dell'ancoraggio. Rad = 584,05 KN Resistenza di calcolo allo sfilamento. Td = 515,87 KN Sollecitazione massima di progetto. Fs = 1,13 Coefficiente di sicurezza allo sfilamento. Verifica stato limite ultimo di snervamento dell'acciaio del tirante: Rd = 1211,11 KN Resistenza di progetto allo snervamento. Td = 515,87 KN Sollecitazione massima di progetto. Fs = 2,35 Coefficiente di sicurezza allo snervamento. Verifica stato limite ultimo di aderenza acciaio-malta iniezione: Rck = 15,0 MPa Resistenza caratteristica cubica malta γc= 3,0 Coefficiente parziale di sicurezza malta fbk = 2,54 MPa Resistenza tangenziale caratteristica di aderenza fbd = 0,85 MPa Resistenza tangenziale di aderenza di calcolo γb= 2,5 Coefficiente parziale di sicurezza acciaio Cs = 0,55 Coefficiente correttivo per numero trefoli φtr,eq= 3,26 cm Diametro equibvalente trefoli Rbd = 1667,29 KN Resistenza di progetto di aderenza acciaio-malta Td = 515,87 KN Sollecitazione massima di progetto Fs = 3,23 Coefficiente di sicurezza. Muro H=8.00_REV06 Pagina 15

60 Stabilità Globale Verifiche di stabilità Globale. Muro su pali H=8,00 m Fase Sismica. Pagina 16 Muro H=8.00_REV06

61 Stabilità Globale Muro su pali H=8,00 m Fase Statica - Approccio 1 - Comb. 2 (A2+M2+R2) Pagina 17 Muro H=8.00_REV06

62 Tabulati modello FEM Muro Tipo H=8,00 m

63 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM MURO H=8.00 m - Tabulati di calcolo modello FEM MODELLO

64 SINTESI GRAFICA DEI RISULTATI Diagramma Inviluppo N 85 8 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM Diagramma Inviluppo M

65 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM Diagramma Inviluppo V Tabulati numerici LOAD SET FOR REACTION OUTPUT - Load Set 1 << LOAD COMB/CASE/ENVEL ABBREVIATION TABLE >> ABBREVIATION FULL NAME TYPE DESCRIPTION Peso p~1 Peso proprio Static peso proprio Spinta~1 Spinta statica M1 Static Spinta Statica M1 Spinta~2 Spinta sovracc_m1 Static Spinta sovracc_m1 Azione~1 Azione tiranti Static Azione tiranti Spinta~3 Spinta Sismica SLV-A Static Spinta Sismica SLV-A Spinta~4 Spinta Sismica SLV-B Static Spinta Sismica SLV-B Spinta~5 Spinta statica M2 Static Spinta Statica M2 Spinta~6 Spinta sovracc_m2 Static Spinta sovracc_m << SELECTED LOAD CASE/COMBINATION DETAIL LIST >> [Selected Load Combinations] L. COMB TYPE COMBINATION DETAIL A1+M1 Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Spinta~ x Azione~1 SLV-A Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Azione~1 SLV-B Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Azione~1 A2+M2 Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Spinta~6 3

66 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM LOAD SET FOR ELEMENT OUTPUT - Load Set 1 << LOAD COMB/CASE/ENVEL ABBREVIATION TABLE >> ABBREVIATION FULL NAME TYPE DESCRIPTION Peso p~1 Peso proprio Static peso proprio Spinta~1 Spinta statica M1 Static Spinta Statica M1 Spinta~2 Spinta sovracc_m1 Static Spinta sovracc_m1 Azione~1 Azione tiranti Static Azione tiranti Spinta~3 Spinta Sismica SLV-A Static Spinta Sismica SLV-A Spinta~4 Spinta Sismica SLV-B Static Spinta Sismica SLV-B Spinta~5 Spinta statica M2 Static Spinta Statica M2 Spinta~6 Spinta sovracc_m2 Static Spinta sovracc_m << SELECTED LOAD CASE/COMBINATION DETAIL LIST >> [Selected Load Combinations] L. COMB TYPE COMBINATION DETAIL A1+M1 Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Spinta~ x Azione~1 SLV-A Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Azione~1 SLV-B Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Azione~1 A2+M2 Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Spinta~6 4

67 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM BEAM ELEMENT FORCES & MOMENTS DEFAULT PRINTOUT Unit System : kn, m ELEM MAT SEC LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

68 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

69 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

70 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

71 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

72 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

73 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

74 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J

75 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM BEAM ELEMENT FORCES & MOMENTS MIN/MAX SUMMARY BY PROPERTY PRINTOUT Unit System : kn, m * LENGTH : the length between two nodes [ SECTION NAME : R280*120, SECTION ID : 1, SECTION SHAPE : SB ] [ SECTION SIZE ] H:1.2 B:2.8 ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 J TOR SLV-B 1 J MTY SLV-B 1 I MTZ SLV-B 1 J ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL SLV-B 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 J TOR SLV-B 1 J MTY SLV-B 1 J MTZ SLV-B 1 J [ SECTION NAME : R*(120), SECTION ID : 2 ] ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL SLV-A 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 I TOR SLV-B 1 I MTY A1+M1 1 I MTZ A1+M1 1 I ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 I TOR SLV-B 1 I MTY SLV-B 1 J MTZ A1+M1 1 I [ SECTION NAME : D80, SECTION ID : 3, SECTION SHAPE : SR ] [ SECTION SIZE ] D:0.8 ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL SLV-A 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 I TOR SLV-B 1 J MTY SLV-B 1 I MTZ A1+M1 1 J ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A1+M1 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 J TOR SLV-B 1 J MTY SLV-B 1 I MTZ A1+M1 1 J [ SECTION NAME : R*( ), SECTION ID : 5 ] 13

76 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A2+M2 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 I TOR SLV-B 1 I MTY A2+M2 1 I MTZ A1+M1 1 I ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 J TOR SLV-B 1 I MTY SLV-B 1 J MTZ A1+M1 1 I [ SECTION NAME : R*(100-90), SECTION ID : 6 ] ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A2+M2 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 I TOR SLV-B 1 I MTY A2+M2 1 I MTZ A1+M1 1 I ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 J TOR SLV-B 1 I MTY SLV-B 1 J MTZ A1+M1 1 I [ SECTION NAME : R*(90-80), SECTION ID : 7 ] ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A2+M2 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 I TOR A2+M2 1 J MTY A2+M2 1 J MTZ A1+M1 1 I ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 J TOR A2+M2 1 J MTY SLV-B 1 J MTZ A1+M1 1 I [ SECTION NAME : R*(80-70), SECTION ID : 8 ] ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A2+M2 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 I TOR SLV-B 1 J MTY A2+M2 1 J

77 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM ** MIN 76 MTZ A1+M1 1 I ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 J TOR SLV-B 1 J MTY SLV-B 1 I MTZ A1+M1 1 I [ SECTION NAME : R*(70-60), SECTION ID : 9 ] ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A2+M2 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 I TOR SLV-B 1 J MTY A2+M2 1 J MTZ A1+M1 1 I ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 J TOR SLV-B 1 J MTY SLV-B 1 I MTZ A1+M1 1 I [ SECTION NAME : R*(60-50), SECTION ID : 10 ] ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A2+M2 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 I TOR SLV-B 1 J MTY SLV-B 1 J MTZ A1+M1 1 I ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 J TOR SLV-B 1 J MTY SLV-B 1 I MTZ A1+M1 1 I [ SECTION NAME : R(50-40), SECTION ID : 11 ] ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL SLV-A 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 I TOR SLV-B 1 I MTY SLV-B 1 I MTZ A1+M1 1 I ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 J

78 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM 79 TOR SLV-B 1 I MTY A2+M2 1 J MTZ A1+M1 1 I [ SECTION NAME : R(40-30), SECTION ID : 12 ] ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL SLV-B 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 I TOR SLV-B 1 I MTY SLV-B 1 I MTZ A1+M1 1 I ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z LENGTH AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 J TOR SLV-B 1 I MTY SLV-B 1 J MTZ A1+M1 1 I BEAM ELEMENT STRESSES DEFAULT PRINTOUT Unit System : kn, m ELEM MAT SEC LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J

79 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J

80 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J

81 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J

82 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J

83 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J

84 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J

85 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J

86 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM 24

87 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM BEAM ELEMENT STRESSES MIN/MAX SUMMARY BY PROPERTY PRINTOUT Unit System : kn, m [ SECTION NAME : R280*120, SECTION ID : 1, SECTION SHAPE : SB ] [ SECTION SIZE ] H:1.2 B:2.8 ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 J BY+ A1+M1 1 I BY- A1+M1 1 I BZ+ SLV-B 1 J BZ- SLV-B 1 I ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL SLV-B 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 J BY+ SLV-B 1 J BY- SLV-B 1 J BZ+ SLV-B 1 I BZ- SLV-B 1 J [ SECTION NAME : R*(120), SECTION ID : 2 ] ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL SLV-A 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 I BY+ SLV-A 1 J BY- SLV-A 1 J BZ+ SLV-B 1 J BZ- SLV-A 1 I ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 I BY+ A1+M1 1 I BY- A1+M1 1 I BZ+ A1+M1 1 I BZ- SLV-B 1 J [ SECTION NAME : D80, SECTION ID : 3, SECTION SHAPE : SR ] [ SECTION SIZE ] D:0.8 ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL SLV-A 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 I BY+ SLV-A 1 I BY- SLV-A 1 I BZ+ SLV-B 1 I BZ- SLV-B 1 I ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A1+M1 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 J BY+ A1+M1 1 J BY- A1+M1 1 J BZ+ SLV-B 1 I BZ- SLV-B 1 I

88 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM [ SECTION NAME : R*( ), SECTION ID : 5 ] ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A2+M2 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 I BY+ A2+M2 1 J BY- A2+M2 1 J BZ+ SLV-B 1 J BZ- A2+M2 1 I ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 J BY+ A1+M1 1 I BY- A1+M1 1 I BZ+ A2+M2 1 I BZ- SLV-B 1 J [ SECTION NAME : R*(100-90), SECTION ID : 6 ] ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A2+M2 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 I BY+ A2+M2 1 J BY- A2+M2 1 J BZ+ SLV-B 1 J BZ- A2+M2 1 I ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 J BY+ A1+M1 1 I BY- A1+M1 1 I BZ+ A2+M2 1 I BZ- SLV-B 1 J [ SECTION NAME : R*(90-80), SECTION ID : 7 ] ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A2+M2 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 I BY+ A2+M2 1 J BY- A2+M2 1 J BZ+ SLV-B 1 J BZ- A2+M2 1 I ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 J BY+ A1+M1 1 I BY- A1+M1 1 I BZ+ A2+M2 1 I BZ- SLV-B 1 J [ SECTION NAME : R*(80-70), SECTION ID : 8 ] 26

89 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A2+M2 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 I BY+ A2+M2 1 J BY- A2+M2 1 J BZ+ SLV-B 1 J BZ- A2+M2 1 J ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 J BY+ A1+M1 1 I BY- A1+M1 1 I BZ+ A2+M2 1 J BZ- SLV-B 1 J [ SECTION NAME : R*(70-60), SECTION ID : 9 ] ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A2+M2 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 I BY+ A2+M2 1 J BY- A2+M2 1 J BZ+ SLV-B 1 I BZ- A2+M2 1 J ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 J BY+ A1+M1 1 I BY- A1+M1 1 I BZ+ A2+M2 1 J BZ- SLV-B 1 I [ SECTION NAME : R*(60-50), SECTION ID : 10 ] ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A2+M2 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 I BY+ A2+M2 1 J BY- A2+M2 1 J BZ+ SLV-B 1 I BZ- SLV-B 1 J ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 J BY+ A1+M1 1 I BY- A1+M1 1 I BZ+ SLV-B 1 J BZ- SLV-B 1 I [ SECTION NAME : R(50-40), SECTION ID : 11 ] ** MAX 27

90 Muro H=8.00 Tabulati di calcolo modello FEM ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL SLV-A 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 I BY+ SLV-A 1 J BY- SLV-A 1 J BZ+ A2+M2 1 J BZ- SLV-B 1 I ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 J BY+ A1+M1 1 I BY- A1+M1 1 I BZ+ SLV-B 1 I BZ- A2+M2 1 J [ SECTION NAME : R(40-30), SECTION ID : 12 ] ** MAX ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL SLV-B 1 J SHY A1+M1 1 I SHZ SLV-B 1 I BY+ SLV-B 1 J BY- SLV-B 1 J BZ+ SLV-B 1 J BZ- SLV-B 1 I ** MIN ELEM COM LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-Z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) AXL A1+M1 1 I SHY A1+M1 1 I SHZ A2+M2 1 J BY+ A1+M1 1 I BY- A1+M1 1 I BZ+ SLV-B 1 I BZ- SLV-B 1 J REACTION FORCES & MOMENTS DEFAULT PRINTOUT Unit System : kn, m Node LC FX FY FZ MX MY MZ A1+M SLV-A SLV-B A2+M SUMMATION OF REACTION FORCES LC SUM-FX SUM-FY SUM-FZ A1+M SLV-A SLV-B A2+M

91 Muro Tipo H=9,00 m

92 Dati Input TITOLO: Muro su pali H=9,00 m Dati di INPUT: Dati Geometrici: Parte in elevazione: Altezza: Hel= 9,00 m Spessore in testa: b= 0,30 m Larghezza: L = 2,60 m Pendenza paramento esterno: p= 0,000 % Angolo paramento interno: ψ' = 5,7 0,100 gradi/rad Fondazione: Altezza: Hf= 1,20 m Mensola esterna: Se= 2,10 m Mensola interna: Si= 2,10 m Base parte triangolare esterna te= 0,00 m Base parte triangolare interna ti= 0,90 m Spessore base elevazione: bel= 1,20 m Altezza totale: H= 10,20 m Base: B = 5,40 m Dente di fondazione posteriore: Altezza: Hd= 0,00 m Base inferiore Bdi= 0,00 m Base superiore: Bds= 0,00 m Y F M X F P Caratteristiche dei materiali: γcls = 25,00 KN/mc Peso specifico cls. Rck = 199,3 dan/cmq fyk= 4300 dan/cmq Resistenze caratteristiche cls / acciaio γc= 1,5 γs = 1,15 Coefficienti di sicurezza cls / acciaio fck = 165,42 dan/cmq fcd = 93,74 dan/cmq Resistenze cilindrica cls caratteristica / di calcolo fyd = 3739,13 dan/cmq Resistenze di calcolo acciaio Es = dan/cmq Modulo di elasticità acciaio εcu= 0,0035 Deformazione rottura cls Terreno: M1 M2 γϕ ' = 1,00 1,25 Coefficiente parziale per la tangente dell'angolo di attrito γc' = 1,00 1,25 Coefficiente parziale per la coesione efficace γγ = 1,00 1,00 Coefficiente parziale per il peso specifico Terreno a monte: γel' = 17,00 KN/mc Peso specifico efficace terreno. φ = 35 grad/rad Angolo di attrito terreno. c = 0,00 KN/mq Coesione hterr = 0,00 m Profondità terreno rispetto alla testa del muro (positiva) Hterr = 9,00 m Altezza terreno i = 0,0 0,000 gradi/rad Angolo estradosso terreno M1 M2 γel',d = 17,00 17,00 KN/mc Peso specifico di calcolo φd' = 0,611 0,511 rad Angolo di attrito di calcolo cd = 0,00 0,00 KN/mq Coesione di calcolo δ = 0,407 0,340 grad/rad Angolo di attrito muro-terreno. Terreno di fondazione: γf' = 20,00 KN/mc Peso specifico efficace terreno. φ = 24,0 grad/rad Angolo di attrito terreno. c = 0,00 KN/mq Coesione a = 0,00 (0,5 0,7) Coefficiente di aderenza della fondazione α = 0,0 0,000 grad/rad Angolo di inclinazione piano di campagna a valle. D = 1,00 m Profondità piano di fondazione. hv = 0,00 m Altezza terreno a valle per resistenza passiva (comprensiva di eventuale dente di fond.) %Sp = 0,0% Percentuale resistenza passiva terreno a valle. M1 M2 γf',d = 20,00 20,00 KN/mc Peso specifico di calcolo φd' = 0,419 0,342 rad Angolo di attrito di calcolo cd = 0,00 0,00 KN/mq Coesione di calcolo ca = 0,00 0,00 KN/mq Adesione di calcolo δ = 0,279 0,228 rad Angolo di attrito muro-terreno. f = 0,45 0,45 Coefficiente di attrito fondazione-terreno. Falda: 0 SI = 1 / No =0 Presenza di falda hw = 0,00 m Se "SI" inserire profondità piano di falda (rispetto estrad. terreno) hw= 10,20 m Profondità del piano di falda rispetto all'estradosso terreno Hw= -1,20 m Altezza del piano di falda γw= 0,00 KN/mc Peso specifico acqua di falda M1 M2 γsat= 0,00 0,00 KN/mc Peso specifico terreno saturo Pagina 2 Muro H=9.00_REV06

93 Dati Input Carichi e Condizioni di carico: Sovraccarichi sul terrapieno: qg = 0,00 KN/mq Sovraccarico permanente sul terrapieno qq = 20,00 KN/mq Sovraccarico accidentale sul terrapieno r = 1 Tipologia vincolo spostamenti : "1"impediti - "2" consentiti Parametri sismici: CS = B Categoria di sottosuolo ag = 0,2933 g Accelerazione orizzontale massima attesa su sito riferimento rigido Fo = 2,43 Fattore ampificazione spettro accelerazione orizzontale. g = 9,81 m/s^2 Accelerazione di gravità S S = 1,11 Coefficiente di amplificazione stratigrafica S T = 1,0 Coefficiente di amplificazione topografica S = 1,1 Coefficiente di amplificazione del sito amax = 0,327 g Accelerazione orizzontale massima attesa al sito βm= 1,00 Coefficiente di riduzione accelerazione max attesa al sito kh = 0,3270 Coefficiente sismico orizzontale 1 Sisma verticale: "1"=SI / "0"=NO kv = 0,1635 Coefficiente sismico verticale Coefficienti parziali carichi - Stato Limite Ultimo (SLU) - Approccio 1: Fase statica Fase sismica A1 A2 EQU SLV-A SLV-B γg1 = 1,30 1,00 0,90 1,00 1,00 Coefficiente parziale per peso proprio γg2 = 1,30 1,00 0,90 0,00 0,00 Coefficiente parziale per sovraccarichi permanenti γq = 1,50 1,30 1,50 0,00 0,00 Coefficiente parziale per sovraccarichi variabili γp = 1,00 1,00 0,90 1,00 1,00 Coefficiente parziale per azioni tiranti γsa = 1,30 1,00 1,10 1,00 1,00 Coefficiente parziale per spinte attive e acqua γsp = 1,00 1,00 0,90 1,00 1,00 Coefficiente parziale per resistenze passive γeh = 1,00 1,00 Coefficiente parziale per azioni sismiche orizzontali γev = -1,00 1,00 Coefficiente parziale per azioni sismiche verticali Punto di applicazione della spinta attiva: A1 A2 SLV-A SLV-B YSa = 1/3 1/3 1/2 1/2 Frazione dell'altezza di spinta H (es. 1/3, 1/2, ecc.) Coefficienti parziali carichi - Stati Limite Esercizio (SLE): RA FR QP γg1 = 1,00 1,00 1,00 Coefficiente parziale per peso proprio γg2 = 1,00 1,00 1,00 Coefficiente parziale per sovraccarichi permanenti γq = 0,70 0,70 0,00 Coefficiente parziale per sovraccarichi variabili in fase sismica γp = 1,00 1,00 1,00 Coefficiente parziale per azioni tiranti γsa = 1,00 1,00 1,00 Coefficiente parziale per spinte attive e acqua Punto di applicazione della spinta attiva: RA FR QP YSa = 1/3 1/3 1/3 Frazione dell'altezza di spinta H (es. 1/3, 1/2, ecc.) Coefficienti di spinta: M1 M2 Ka = 0,2872 0,3493 Coefficiente di spinta attiva Ko = 0,4264 0,5113 Coefficiente di spinta a riposo Kp = 2,371 2,010 Coefficiente di spinta passiva terreno di fondazione ψ = 1,471 1,471 rad Angolo paramento interno (risp. orizzontale) θa = 0,3727 0,3727 rad Per sisma verticale verso l'alto θb = 0,2740 0,2740 rad Per sisma verticale verso il basso Kae,a = 0,683 0,817 Coefficiente di spinta attiva in fase sismica (verso l'alto) Kae,b = 0,525 0,618 Coefficiente di spinta attiva in fase sismica (verso il basso) Pagina 3 Muro H=9.00_REV06

94 Verifiche Stabilità Azioni sul muro. Muro su pali H=9,00 m Terreno sulla mensola interna: Pter = 835,38 KN/m Peso terreno. Xgter = 4,35 m Punto di applicazione. Ygter = 5,70 m Forza d'inerzia: Fiter,h = 273,17 KN Forza inerziale orizzontale terreno. Fiter,v = 136,59 KN Forza inerziale orizzontale terreno. Terreno a monte: Altezza Cuneo di spinta: Hs= 10,20 m Spinta del terreno a monte: M1 M2 Sa,h = 88,26 108,64 KN/m Spinta attiva in fase statica Sa,v = 38,07 38,48 KN/m XSa = 5,40 5,40 m Punto di applicazione. YSa = 3,40 3,40 m Spinta del sovraccarico: M1 M2 Sqa,h = 20,36 25,06 KN Spinta sovraccarico accidentale. Sqa,v = 8,78 8,88 KN XSqa = 5,40 5,40 m Punto di applicazione. YSqa = 5,10 5,10 m Spinta Attiva in condizioni sismiche: M1 M2 SLV-A SLV-B SLV-A SLV-B Ed,h = 118,31 126,35 145,14 152,91 KN Spinta attiva sismica Ed,v = 51,03 54,50 51,41 54,16 KN XEd,h = 5,40 5,40 5,40 5,40 m Punto di applicazione. YEd,v = 5,10 5,10 5,10 5,10 m Sollecitazioni trasmesse dai tiranti: Punto di applicaz. Fila n N Ft [KN] α [ ] Xt [m] Yt [m] Ft,h [KN] Ft,v [KN] N Numero tiranti per fila 1 1, , ,10 8,20-132,18 35,42 Ft Forza di pretensione nel tirante 2 1, , ,10 4,20-132,18 35,42 α Inclinazione del tirante (orizz.) 3 0 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 Ft,h Risultante orizzontale Ft,v Risultante verticale Pagina 4 Muro H=9.00_REV06

95 Sez. Incastro Parete Verifiche Armature Sezione di Incastro Parete. Muro su pali H=9,00 m Profondità sezione di verifica: Z' = 9,00 m (Rispetto alla testa muro) Terreno a monte: Altezza Cuneo di spinta: Hs= 9,00 m Spinta del terreno a monte: M1 M2 RA FR QP Sa,h = 77,88 95,86 KN/m Spinta attiva in fase statica Sa,v = 33,59 33,95 KN/m exsa = -0,30-0,30 m Eccentricità eysa = 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 m Spinta del sovraccarico: Sqa,h = 20,36 25,06 KN/m Spinta sovraccarico accidentale. Sqa,v = 8,78 8,88 KN/m exsqa = -0,15-0,15 m Eccentricità eysqa = 4,50 4,50 m Spinta Attiva in condizioni sismiche: SLV-A SLV-B Ed,h = 128,07 134,92 KN/m Spinta attiva sismica Ed,v = 45,36 47,79 KN/m exed,h = -0,15-0,15 m Eccentricità eyed,v = 4,50 4,50 m Verifiche della sezione - Stati limite ultimi (SLU). Sollecitazione nel baricentro della sezione per lunghezza unitaria: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Sforzo Normale: Nsd = 435,27 338,46 547,04 425,08 KN Momento flettente: Msd = 0,00 0,00 0,00 0,00 KN m Taglio: Vsd = 113,27 117,27 94,19 83,62 KN Geometria sezione di incastro della parete: B = 1,00 m Larghezza unitaria H = 1,20 m Altezza. Definizione armatura: c = 0,04 m Copriferro sup/inf Zona più tesa: Zona più compressa: φ = 18 mm φ = 16 mm Diametro tondini n ferri 10 n ferri 5 Numero tondini/ml φ = mm φ = mm Diametro tondini (armature aggiuntive) n ferri n ferri Numero tondini (armature aggiuntive) As = 0,0025 mq As' = 0,0010 mq Area armatura totale Risultati verifica: Verifica M-N: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Rottura 1 (M/N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd1 = 12531, , , ,64 KN Momento flettente ultimo: Mrd1 = 0,00 0,00 0,00 0,00 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 28,79 37,03 22,91 29,48 Rottura 2 (N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd2 = 435,27 338,46 547,04 425,08 KN Momento flettente ultimo: Mrd2 = 638,82 585,79 700,04 633,24 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 1000, , , ,00 Rottura 3 (M=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd3 = 12531, , , ,64 KN Momento flettente ultimo: Mrd3 = 0,00 0,00 0,00 0,00 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 28,79 37,03 22,91 29,48 Verifica a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio sollecitante Vsd / ml Vsd = 113,27 117,27 94,19 83,62 Taglio resistente di calcolo Vrdc Vrd,c = 343,30 328,78 360,06 341,77 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 3,03 2,80 3,82 4,09 Pagina 5 Muro H=9.00_REV06

96 Sezione cambio armatura Verifiche Armature Sezione ad altezza H'. Muro su pali H=9,00 m Profondità sezione di verifica: Z' = 5,00 m (Rispetto alla testa muro) Verifiche della sezione - Stati limite ultimi (SLU). Sollecitazione nel baricentro della sezione per lunghezza unitaria: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Sforzo Normale: Nsd = 342,92 373,81 412,77 320,69 KN Momento flettente: Msd = 156,92 162,92 136,38 120,81 KN m Taglio: Vsd = 32,31 32,77 29,65 16,50 KN Geometria sezione di incastro della parete: B = 1,00 m Larghezza unitaria H = 0,80 m Altezza. Definizione armatura: c = 0,04 m Copriferro sup/inf Zona più tesa: Zona più compressa: φ = 18 mm φ = 14 mm Diametro tondini n ferri 5 n ferri 5 Numero tondini/ml φ = mm φ = mm Diametro tondini (armature aggiuntive) n ferri n ferri Numero tondini (armature aggiuntive) As = 0,0013 mq As' = 0,0008 mq Area armatura totale Risultati verifica: Verifica M-N: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Rottura 1 (M/N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd1 = 1811, , , ,95 KN Momento flettente ultimo: Mrd1 = 828,75 856,93 973,08 947,03 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 5,28 5,26 7,13 7,84 Rottura 2 (N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd2 = 342,92 373,81 412,77 320,69 KN Momento flettente ultimo: Mrd2 = 449,27 460,40 474,45 441,26 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 2,86 2,83 3,48 3,65 Rottura 3 (M=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd3 = 7591, , , ,04 KN Momento flettente ultimo: Mrd3 = 156,92 162,92 136,38 120,81 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 22,14 20,26 18,53 24,00 Verifica a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio sollecitante Vsd / ml Vsd = 32,31 32,77 29,65 16,50 Taglio resistente di calcolo Vrdc Vrd,c = 252,78 257,41 263,25 249,44 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 7,82 7,86 8,88 15,12 Pagina 6 Muro H=9.00_REV06

97 Sezione imposta tiranti Verifiche Armature Sezione ad altezza H'. Muro su pali H=9,00 m Profondità sezione di verifica: Z' = 2,00 m (Rispetto alla testa muro) Verifiche della sezione - Stati limite ultimi (SLU). Sollecitazione nel baricentro della sezione per lunghezza unitaria: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Sforzo Normale: Nsd = 133,38 107,08 144,92 115,27 KN Momento flettente: Msd = 121,12 125,50 33,54 99,00 KN m Taglio: Vsd = 188,85 195,54 124,73 143,62 KN Geometria sezione di incastro della parete: B = 1,00 m Larghezza unitaria H = 0,50 m Altezza. Definizione armatura: c = 0,04 m Copriferro sup/inf Zona più tesa: Zona più compressa: φ = 14 mm φ = 18 mm Diametro tondini n ferri 5 n ferri 5 Numero tondini/ml φ = mm φ = mm Diametro tondini (armature aggiuntive) n ferri n ferri Numero tondini (armature aggiuntive) As = 0,0008 mq As' = 0,0013 mq Area armatura totale Risultati verifica: Verifica M-N: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Rottura 1 (M/N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd1 = 167,89 121, ,15 180,80 KN Momento flettente ultimo: Mrd1 = 152,45 142,24 410,35 155,28 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,26 1,13 12,24 1,57 Rottura 2 (N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd2 = 133,38 107,08 144,92 115,27 KN Momento flettente ultimo: Mrd2 = 144,88 139,11 147,41 140,91 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,20 1,11 4,40 1,42 Rottura 3 (M=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd3 = 4989, , , ,02 KN Momento flettente ultimo: Mrd3 = 121,12 125,50 33,54 99,00 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 37,41 46,41 37,19 44,19 Verifica a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio sollecitante Vsd / ml Vsd = 188,85 195,54 124,73 143,62 Taglio resistente di calcolo Vrdc Vrd,c = 159,98 156,03 161,71 157,26 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 0,85 0,80 1,30 1,10 Necessaria Armatura a taglio Armatura a taglio: α= 90 Inclinazione armature a taglio (90 se normali alla parete) φst = 16 mm Diametro tondini Per una fascia di ml. 1,00 n bracci 2,5 Numero bracci armature a taglio a ml. φst = 12 mm n bracci 1 p = 100,0 cm Passo armatura a taglio cotθ = 2,500 Inclinazione puntone compresso Verifica a taglio con armatura a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio resistente Vrd,max Vrd,max = 689,79 685,71 691,58 686,98 KN Taglio resistente Vrd,s Vrd,s = 238,30 238,30 238,30 238,30 KN Taglio resistente di calcolo Vrd Vrd = 238,30 238,30 238,30 238,30 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,26 1,22 1,91 1,66 Pagina 7 Muro H=9.00_REV06

98 Verifiche GEO_L=13.0 Verifica capacità portante (SLU) dei pali di fondazione per Carichi Assiali. Muro H=9,00 m - Lpali = 13,00 m. Dati di INPUT: Geometria e pesi: Lp = 13,00 m Lunghezza palo D = 0,80 m Diametro palo Dp = 0,80 m Diametro palo alla punta Ap = 0,503 mq Area sezione di punta γp = 25,00 kn/mc Peso specifico palo Coefficienti parziali parametri geotecnici terreno M1 (Tab. 6.2.II - NTC): γϕ ' γc' γcu γγ M1 1,00 1,00 1,00 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico M2 1,25 1,25 1,25 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico Dati verifiche: Tipo: NV = Condizioni drenate 1 Numero verticali indagate Sondaggio Verticale: Resistenza laterale - Parametri M1 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,20 1,20 0,60 20,00 24, ,00 12, ,00 10,20 5,70 20,00 24,0 0, ,32 180,00 114, ,62 364,64 3 4,00 14,20 12,20 17,00 36,0 0, ,33 68,00 238, , Qs 3901,08 364,64 Resistenza di base: Nq = 47,16 Nc = 63,53 Fattori di capacità portante σvb = 272,00 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 6447,27 kn Resistenza alla base Resistenza laterale - Parametri M2 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,20 1,20 0,60 20,00 24, ,00 12, ,00 10,20 5,70 20,00 24,0 0, ,32 180,00 114, ,62 364,64 3 4,00 14,20 12,20 17,00 36,0 0, ,33 68,00 238, , Qs 3901,08 364,64 Resistenza di base: Nq = 26,05 Nc = 27,58 Fattori di capacità portante σvb = 272,00 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 3561,59 kn Resistenza alla base Resistenze caratteristiche del palo: ζ3 = 1,70 ζ4 = 1,70 Fattori di correlazione della resistenza caratteristica M1 M2 Numero verticale di indagine Qs = 3901, ,08 kn Resistenze laterali calcolate Qb = 6447, ,59 kn Resistenze alla base calcolate Qc,cal = 10348, ,67 kn Resistenze a compressione calcolata Qt,cal = 6447, ,59 kn Resistenze a trazione calcolata Qs,k = 2294, ,75 kn Resistenza caratteristica laterale Qb,k = 3792, ,05 kn Resistenza caratteristica alla base Qc,k = 6087, ,80 kn Resistenza caratteristica a compressione Qt,k = 3792, ,05 kn Resistenza caratteristica a trazione Coefficienti parziali: Coefficienti parziali azioni (Tab. 6.2.I - NTC): SLV-A SLV-B A1-M1 A2-M2 Combinazione di carico γgp = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale peso proprio γqneg = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale eventuale attrito negativo Coefficienti parziali resistenze caratteristiche (Tab. 6.4.II - NTC): Ri = R3 R3 R1 R2 Selezione gruppo coefficienti parziali di resistenza γb = 1,35 1,35 1,00 1,70 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza di base γs = 1,15 1,15 1,00 1,45 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in compressione γst = 1,25 1,25 1,00 1,60 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in trazione Qsi [kn] Qsi [kn] Qneg,i [kn] Qneg,i [kn] Muro H=9.00_REV06 Pagina 8

99 Verifiche GEO_L=13.0 Verifica capacità portante per palo in compressione: Mi = M2 M2 M1 M2 Selezione gruppo coefficienti parziali parametri geotecnici SLV-A-R3 SLV-B-R3 A1-M1-R1 A2-M2-R2 - - Qeser= 1119, , ,30 617,40 kn Carico massimo di esercizio in testa al palo ((+) compress.) Gp = 163,36 163,36 163,36 163,36 0,00 0,00 kn Peso proprio palo Qmax = 1647, , , ,40 0,00 0,00 kn Carico massimo di calcolo sul palo Qs,d = 1995, , , ,59 0,00 0,00 kn Resistenza laterale in compressione di calcolo Qb,d = 1551, , , ,38 0,00 0,00 kn Resistenza di base di calcolo Qlim,dc = 3547, , , ,97 0,00 0,00 kn Carico limite ultimo a compressione del palo di calcolo Fs = 2,15 2,24 2,84 2, Fattore di sicurezza Verifica capacità portante (SLU) dei pali di fondazione per Carichi Trasversali. Dati di INPUT: Geometria e parametri palo: Lp = 13,00 m Lunghezza palo D = 0,80 m Diametro palo Jp= 0,0201 m^4 Momento di inerzia della sezione del palo Ep= kn/mq Modulo elastico del materiale costituente il palo Bs = 15365,4 Gradiente modulo di reazione terreno T = 2,51 m Lunghezza caratteristica palo Lp/T = 5,18 Palo LUNGO Coefficienti parziali resistenze (Tab. 6.4.VI - NTC) - Combinazione di carico: SLV-A SLV-B A1-M1 A2-M2 - - Ri = R3 R3 R1 R2 Selezione gruppo coefficienti parziali di resistenza γ T = 1,30 1,30 1,00 1,60 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza trasversale Resistenza ultima terreno: n str = 2 n strato di riferimento per calcolo resistenza trasversale V RtrC,cal = 2357,70 kn Resistenza trasversale calcolata V RtrC,k = 1386,88 kn Resistenza trasversale caratteristica (per palo corto) Verifica capacità portante azioni trasversali: SLV-A-R3 SLV-B-R3 A1-M1-R1 A2-M2-R2 - - V Rd,tr = 0,00 0,00 0,00 0, kn Resistenza trasversale di calcolo V Ed,tr = kn Carico trasversale max agente Fs = 100,00 100,00 100,00 100, Fattore di sicurezza Muro H=9.00_REV06 Pagina 9

100 Verifiche GEO_L=14,0 Verifica capacità portante (SLU) dei pali di fondazione per Carichi Assiali. Muro H=9,00 m - Lpali = 14,00 m. Dati di INPUT: Geometria e pesi: Lp = 14,00 m Lunghezza palo D = 0,80 m Diametro palo Dp = 0,80 m Diametro palo alla punta Ap = 0,503 mq Area sezione di punta γp = 25,00 kn/mc Peso specifico palo Coefficienti parziali parametri geotecnici terreno M1 (Tab. 6.2.II - NTC): γϕ ' γc' γcu γγ M1 1,00 1,00 1,00 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico M2 1,25 1,25 1,25 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico Dati verifiche: Tipo: NV = Condizioni drenate 1 Numero verticali indagate Sondaggio Verticale: Resistenza laterale - Parametri M1 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,20 1,20 0,60 20,00 24, ,00 12, ,00 12,20 6,70 20,00 24,0 0, ,02 220,00 134, ,54 544,71 3 3,00 15,20 13,70 17,00 36,0 0, ,86 51,00 269, , Qs 4412,85 544,71 Resistenza di base: Nq = 47,16 Nc = 63,53 Fattori di capacità portante σvb = 295,00 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 6992,44 kn Resistenza alla base Resistenza laterale - Parametri M2 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,20 1,20 0,60 20,00 24, ,00 12, ,00 12,20 6,70 20,00 24,0 0, ,02 220,00 134, ,54 544,71 3 3,00 15,20 13,70 17,00 36,0 0, ,86 51,00 269, , Qs 4412,85 544,71 Resistenza di base: Nq = 26,05 Nc = 27,58 Fattori di capacità portante σvb = 295,00 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 3862,75 kn Resistenza alla base Resistenze caratteristiche del palo: ζ3 = 1,70 ζ4 = 1,70 Fattori di correlazione della resistenza caratteristica M1 M2 Numero verticale di indagine Qs = 4412, ,85 kn Resistenze laterali calcolate Qb = 6992, ,75 kn Resistenze alla base calcolate Qc,cal = 11405, ,60 kn Resistenze a compressione calcolata Qt,cal = 6992, ,75 kn Resistenze a trazione calcolata Qs,k = 2595, ,79 kn Resistenza caratteristica laterale Qb,k = 4113, ,21 kn Resistenza caratteristica alla base Qc,k = 6708, ,00 kn Resistenza caratteristica a compressione Qt,k = 4113, ,21 kn Resistenza caratteristica a trazione Coefficienti parziali: Coefficienti parziali azioni (Tab. 6.2.I - NTC): SLV-A SLV-B A1-M1 A2-M2 Combinazione di carico γgp = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale peso proprio γqneg = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale eventuale attrito negativo Coefficienti parziali resistenze caratteristiche (Tab. 6.4.II - NTC): Ri = R3 R3 R1 R2 Selezione gruppo coefficienti parziali di resistenza γb = 1,35 1,35 1,00 1,70 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza di base γs = 1,15 1,15 1,00 1,45 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in compressione γst = 1,25 1,25 1,00 1,60 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in trazione Verifica capacità portante per palo in compressione: Mi = M2 M2 M1 M2 Selezione gruppo coefficienti parziali parametri geotecnici SLV-A-R3 SLV-B-R3 A1-M1-R1 A2-M2-R2 - - Qeser= 1119, , ,30 617,40 kn Carico massimo di esercizio in testa al palo ((+) compress.) Gp = 175,93 175,93 175,93 175,93 0,00 0,00 kn Peso proprio palo Qmax = 1840, , , ,03 0,00 0,00 kn Carico massimo di calcolo sul palo Qs,d = 2257, , , ,20 0,00 0,00 kn Resistenza laterale in compressione di calcolo Qb,d = 1683, , , ,59 0,00 0,00 kn Resistenza di base di calcolo Qlim,dc = 3940, , , ,79 0,00 0,00 kn Carico limite ultimo a compressione del palo di calcolo Fs = 2,14 2,22 2,80 2, Fattore di sicurezza Qsi [kn] Qsi [kn] Qneg,i [kn] Qneg,i [kn] Muro H=9.00_REV06 Pagina 10

101 Verifiche GEO_L=16,0 Verifica capacità portante (SLU) dei pali di fondazione per Carichi Assiali. Muro H=9,00 m - Lpali = 16,00 m. Dati di INPUT: Geometria e pesi: Lp = 16,00 m Lunghezza palo D = 0,80 m Diametro palo Dp = 0,80 m Diametro palo alla punta Ap = 0,503 mq Area sezione di punta γp = 25,00 kn/mc Peso specifico palo Coefficienti parziali parametri geotecnici terreno M1 (Tab. 6.2.II - NTC): γϕ ' γc' γcu γγ M1 1,00 1,00 1,00 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico M2 1,25 1,25 1,25 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico Dati verifiche: Tipo: NV = Condizioni drenate 1 Numero verticali indagate Sondaggio Verticale: Resistenza laterale - Parametri M1 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,20 1,20 0,60 20,00 24, ,00 12, ,00 14,20 7,70 20,00 24,0 0, ,30 260,00 154, ,66 760,79 3 3,00 17,20 15,70 17,00 36,0 0, ,80 51,00 309, , Qs 5361,66 760,79 Resistenza di base: Nq = 47,16 Nc = 63,53 Fattori di capacità portante σvb = 335,00 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 7940,57 kn Resistenza alla base Resistenza laterale - Parametri M2 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,20 1,20 0,60 20,00 24, ,00 12, ,00 14,20 7,70 20,00 24,0 0, ,30 260,00 154, ,66 760,79 3 3,00 17,20 15,70 17,00 36,0 0, ,80 51,00 309, , Qs 5361,66 760,79 Resistenza di base: Nq = 26,05 Nc = 27,58 Fattori di capacità portante σvb = 335,00 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 4386,52 kn Resistenza alla base Resistenze caratteristiche del palo: ζ3 = 1,70 ζ4 = 1,70 Fattori di correlazione della resistenza caratteristica M1 M2 Numero verticale di indagine Qs = 5361, ,66 kn Resistenze laterali calcolate Qb = 7940, ,52 kn Resistenze alla base calcolate Qc,cal = 13302, ,17 kn Resistenze a compressione calcolata Qt,cal = 7940, ,52 kn Resistenze a trazione calcolata Qs,k = 3153, ,92 kn Resistenza caratteristica laterale Qb,k = 4670, ,30 kn Resistenza caratteristica alla base Qc,k = 7824, ,22 kn Resistenza caratteristica a compressione Qt,k = 4670, ,30 kn Resistenza caratteristica a trazione Coefficienti parziali: Coefficienti parziali azioni (Tab. 6.2.I - NTC): SLV-A SLV-B A1-M1 A2-M2 Combinazione di carico γgp = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale peso proprio γqneg = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale eventuale attrito negativo Coefficienti parziali resistenze caratteristiche (Tab. 6.4.II - NTC): Ri = R3 R3 R1 R2 Selezione gruppo coefficienti parziali di resistenza γb = 1,35 1,35 1,00 1,70 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza di base γs = 1,15 1,15 1,00 1,45 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in compressione γst = 1,25 1,25 1,00 1,60 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in trazione Verifica capacità portante per palo in compressione: Mi = M2 M2 M1 M2 Selezione gruppo coefficienti parziali parametri geotecnici SLV-A-R3 SLV-B-R3 A1-M1-R1 A2-M2-R2 - - Qeser= 1119, , ,30 617,40 kn Carico massimo di esercizio in testa al palo ((+) compress.) Gp = 201,06 201,06 201,06 201,06 0,00 0,00 kn Peso proprio palo Qmax = 2081, , , ,25 0,00 0,00 kn Carico massimo di calcolo sul palo Qs,d = 2742, , , ,12 0,00 0,00 kn Resistenza laterale in compressione di calcolo Qb,d = 1911, , , ,83 0,00 0,00 kn Resistenza di base di calcolo Qlim,dc = 4653, , , ,94 0,00 0,00 kn Carico limite ultimo a compressione del palo di calcolo Fs = 2,24 2,31 2,89 2, Fattore di sicurezza Qsi [kn] Qsi [kn] Qneg,i [kn] Qneg,i [kn] Muro H=9.00_REV06 Pagina 11

102 Verifiche GEO_L=19,5 Verifica capacità portante (SLU) dei pali di fondazione per Carichi Assiali. Muro H=9,00 m - Lpali = 19,50 m. Dati di INPUT: Geometria e pesi: Lp = 19,50 m Lunghezza palo D = 0,80 m Diametro palo Dp = 0,80 m Diametro palo alla punta Ap = 0,503 mq Area sezione di punta γp = 25,00 kn/mc Peso specifico palo Coefficienti parziali parametri geotecnici terreno M1 (Tab. 6.2.II - NTC): γϕ ' γc' γcu γγ M1 1,00 1,00 1,00 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico M2 1,25 1,25 1,25 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico Dati verifiche: Tipo: NV = Condizioni drenate 1 Numero verticali indagate Sondaggio Verticale: Resistenza laterale - Parametri M1 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,20 1,20 0,60 20,00 24, ,00 12, ,00 18,20 9,70 20,00 24,0 0, ,97 340,00 194, , ,99 3 2,50 20,70 19,45 17,00 36,0 0, ,61 42,50 385, , Qs 7123, ,99 Resistenza di base: Nq = 47,16 Nc = 63,53 Fattori di capacità portante σvb = 406,50 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 9635,35 kn Resistenza alla base Resistenza laterale - Parametri M2 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,20 1,20 0,60 20,00 24, ,00 12, ,00 18,20 9,70 20,00 24,0 0, ,97 340,00 194, , ,99 3 2,50 20,70 19,45 17,00 36,0 0, ,61 42,50 385, , Qs 7123, ,99 Resistenza di base: Nq = 26,05 Nc = 27,58 Fattori di capacità portante σvb = 406,50 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 5322,74 kn Resistenza alla base Resistenze caratteristiche del palo: ζ3 = 1,70 ζ4 = 1,70 Fattori di correlazione della resistenza caratteristica M1 M2 Numero verticale di indagine Qs = 7123, ,86 kn Resistenze laterali calcolate Qb = 9635, ,74 kn Resistenze alla base calcolate Qc,cal = 16759, ,61 kn Resistenze a compressione calcolata Qt,cal = 9635, ,74 kn Resistenze a trazione calcolata Qs,k = 4190, ,51 kn Resistenza caratteristica laterale Qb,k = 5667, ,02 kn Resistenza caratteristica alla base Qc,k = 9858, ,53 kn Resistenza caratteristica a compressione Qt,k = 5667, ,02 kn Resistenza caratteristica a trazione Coefficienti parziali: Coefficienti parziali azioni (Tab. 6.2.I - NTC): SLV-A SLV-B A1-M1 A2-M2 Combinazione di carico γgp = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale peso proprio γqneg = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale eventuale attrito negativo Coefficienti parziali resistenze caratteristiche (Tab. 6.4.II - NTC): Ri = R3 R3 R1 R2 Selezione gruppo coefficienti parziali di resistenza γb = 1,35 1,35 1,00 1,70 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza di base γs = 1,15 1,15 1,00 1,45 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in compressione γst = 1,25 1,25 1,00 1,60 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in trazione Verifica capacità portante per palo in compressione: Mi = M2 M2 M1 M2 Selezione gruppo coefficienti parziali parametri geotecnici SLV-A-R3 SLV-B-R3 A1-M1-R1 A2-M2-R2 - - Qeser= 1119, , ,30 617,40 kn Carico massimo di esercizio in testa al palo ((+) compress.) Gp = 245,04 245,04 245,04 245,04 0,00 0,00 kn Peso proprio palo Qmax = 2665, , , ,43 0,00 0,00 kn Carico massimo di calcolo sul palo Qs,d = 3643, , , ,01 0,00 0,00 kn Resistenza laterale in compressione di calcolo Qb,d = 2319, , , ,78 0,00 0,00 kn Resistenza di base di calcolo Qlim,dc = 5963, , , ,78 0,00 0,00 kn Carico limite ultimo a compressione del palo di calcolo Fs = 2,24 2,29 2,85 2, Fattore di sicurezza Qsi [kn] Qsi [kn] Qneg,i [kn] Qneg,i [kn] Muro H=9.00_REV06 Pagina 12

103 Verifiche GEO_L=21,5 Verifica capacità portante (SLU) dei pali di fondazione per Carichi Assiali. Muro H=9,00 m - Lpali = 21,50 m. Dati di INPUT: Geometria e pesi: Lp = 21,50 m Lunghezza palo D = 0,80 m Diametro palo Dp = 0,80 m Diametro palo alla punta Ap = 0,503 mq Area sezione di punta γp = 25,00 kn/mc Peso specifico palo Coefficienti parziali parametri geotecnici terreno M1 (Tab. 6.2.II - NTC): γϕ ' γc' γcu γγ M1 1,00 1,00 1,00 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico M2 1,25 1,25 1,25 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico Dati verifiche: Tipo: NV = Condizioni drenate 1 Numero verticali indagate Sondaggio Verticale: Resistenza laterale - Parametri M1 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,20 1,20 0,60 20,00 24, ,00 12, ,50 19,70 10,45 20,00 24,0 0, ,97 370,00 209, , ,71 3 3,00 22,70 21,20 17,00 36,0 0, ,03 51,00 419, , Qs 8056, ,71 Resistenza di base: Nq = 47,16 Nc = 63,53 Fattori di capacità portante σvb = 445,00 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 10547,92 kn Resistenza alla base Resistenza laterale - Parametri M2 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,20 1,20 0,60 20,00 24, ,00 12, ,50 19,70 10,45 20,00 24,0 0, ,97 370,00 209, , ,71 3 3,00 22,70 21,20 17,00 36,0 0, ,03 51,00 419, , Qs 8056, ,71 Resistenza di base: Nq = 26,05 Nc = 27,58 Fattori di capacità portante σvb = 445,00 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 5826,86 kn Resistenza alla base Resistenze caratteristiche del palo: ζ3 = 1,70 ζ4 = 1,70 Fattori di correlazione della resistenza caratteristica M1 M2 Numero verticale di indagine Qs = 8056, ,47 kn Resistenze laterali calcolate Qb = 10547, ,86 kn Resistenze alla base calcolate Qc,cal = 18604, ,34 kn Resistenze a compressione calcolata Qt,cal = 10547, ,86 kn Resistenze a trazione calcolata Qs,k = 4739, ,10 kn Resistenza caratteristica laterale Qb,k = 6204, ,57 kn Resistenza caratteristica alla base Qc,k = 10943, ,67 kn Resistenza caratteristica a compressione Qt,k = 6204, ,57 kn Resistenza caratteristica a trazione Coefficienti parziali: Coefficienti parziali azioni (Tab. 6.2.I - NTC): SLV-A SLV-B A1-M1 A2-M2 Combinazione di carico γgp = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale peso proprio γqneg = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale eventuale attrito negativo Coefficienti parziali resistenze caratteristiche (Tab. 6.4.II - NTC): Ri = R3 R3 R1 R2 Selezione gruppo coefficienti parziali di resistenza γb = 1,35 1,35 1,00 1,70 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza di base γs = 1,15 1,15 1,00 1,45 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in compressione γst = 1,25 1,25 1,00 1,60 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in trazione Verifica capacità portante per palo in compressione: Mi = M2 M2 M1 M2 Selezione gruppo coefficienti parziali parametri geotecnici SLV-A-R3 SLV-B-R3 A1-M1-R1 A2-M2-R2 - - Qeser= 1119, , ,30 617,40 kn Carico massimo di esercizio in testa al palo ((+) compress.) Gp = 270,18 270,18 270,18 270,18 0,00 0,00 kn Peso proprio palo Qmax = 2930, , , ,28 0,00 0,00 kn Carico massimo di calcolo sul palo Qs,d = 4120, , , ,35 0,00 0,00 kn Resistenza laterale in compressione di calcolo Qb,d = 2538, , , ,22 0,00 0,00 kn Resistenza di base di calcolo Qlim,dc = 6659, , , ,56 0,00 0,00 kn Carico limite ultimo a compressione del palo di calcolo Fs = 2,27 2,32 2,87 2, Fattore di sicurezza Qsi [kn] Qsi [kn] Qneg,i [kn] Qneg,i [kn] Muro H=9.00_REV06 Pagina 13

104 Verifiche GEO_L=23,5 Verifica capacità portante (SLU) dei pali di fondazione per Carichi Assiali. Muro H=9,00 m - Lpali = 23,50 m. Dati di INPUT: Geometria e pesi: Lp = 23,50 m Lunghezza palo D = 0,80 m Diametro palo Dp = 0,80 m Diametro palo alla punta Ap = 0,503 mq Area sezione di punta γp = 25,00 kn/mc Peso specifico palo Coefficienti parziali parametri geotecnici terreno M1 (Tab. 6.2.II - NTC): γϕ ' γc' γcu γγ M1 1,00 1,00 1,00 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico M2 1,25 1,25 1,25 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico Dati verifiche: Tipo: NV = Condizioni drenate 1 Numero verticali indagate Sondaggio Verticale: Resistenza laterale - Parametri M1 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,20 1,20 0,60 20,00 24, ,00 12, ,00 22,20 11,70 20,00 24,0 0, ,90 420,00 234, , ,25 3 2,50 24,70 23,45 17,00 36,0 0, ,89 42,50 465,25 916, Qs 9092, ,25 Resistenza di base: Nq = 47,16 Nc = 63,53 Fattori di capacità portante σvb = 486,50 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 11531,61 kn Resistenza alla base Resistenza laterale - Parametri M2 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,20 1,20 0,60 20,00 24, ,00 12, ,00 22,20 11,70 20,00 24,0 0, ,90 420,00 234, , ,25 3 2,50 24,70 23,45 17,00 36,0 0, ,89 42,50 465,25 916, Qs 9092, ,25 Resistenza di base: Nq = 26,05 Nc = 27,58 Fattori di capacità portante σvb = 486,50 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 6370,27 kn Resistenza alla base Resistenze caratteristiche del palo: ζ3 = 1,70 ζ4 = 1,70 Fattori di correlazione della resistenza caratteristica M1 M2 Numero verticale di indagine Qs = 9092, ,18 kn Resistenze laterali calcolate Qb = 11531, ,27 kn Resistenze alla base calcolate Qc,cal = 20623, ,44 kn Resistenze a compressione calcolata Qt,cal = 11531, ,27 kn Resistenze a trazione calcolata Qs,k = 5348, ,34 kn Resistenza caratteristica laterale Qb,k = 6783, ,22 kn Resistenza caratteristica alla base Qc,k = 12131, ,55 kn Resistenza caratteristica a compressione Qt,k = 6783, ,22 kn Resistenza caratteristica a trazione Coefficienti parziali: Coefficienti parziali azioni (Tab. 6.2.I - NTC): SLV-A SLV-B A1-M1 A2-M2 Combinazione di carico γgp = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale peso proprio γqneg = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale eventuale attrito negativo Coefficienti parziali resistenze caratteristiche (Tab. 6.4.II - NTC): Ri = R3 R3 R1 R2 Selezione gruppo coefficienti parziali di resistenza γb = 1,35 1,35 1,00 1,70 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza di base γs = 1,15 1,15 1,00 1,45 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in compressione γst = 1,25 1,25 1,00 1,60 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in trazione Verifica capacità portante per palo in compressione: Mi = M2 M2 M1 M2 Selezione gruppo coefficienti parziali parametri geotecnici SLV-A-R3 SLV-B-R3 A1-M1-R1 A2-M2-R2 - - Qeser= 1119, , ,30 617,40 kn Carico massimo di esercizio in testa al palo ((+) compress.) Gp = 295,31 295,31 295,31 295,31 0,00 0,00 kn Peso proprio palo Qmax = 3400, , , ,96 0,00 0,00 kn Carico massimo di calcolo sul palo Qs,d = 4650, , , ,51 0,00 0,00 kn Resistenza laterale in compressione di calcolo Qb,d = 2775, , , ,25 0,00 0,00 kn Resistenza di base di calcolo Qlim,dc = 7426, , , ,75 0,00 0,00 kn Carico limite ultimo a compressione del palo di calcolo Fs = 2,18 2,23 2,74 2, Fattore di sicurezza Qsi [kn] Qsi [kn] Qneg,i [kn] Qneg,i [kn] Muro H=9.00_REV06 Pagina 14

105 Coeff_Calcolo Calcolo del modulo di reazione orizzontale del terreno per pali C= 80 Coefficiente moltiplicativo (80 nel SI per pali) D= 0,80 m Diametro palo Nodo ϕ [ ] γ Khi c [kn/mq] zi [m] Nq Nc Nγ As Bs [κν/µχ] [kn/mc] Ki [kn/m] 1 24,0 20,0 1,00 1,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 2,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 3,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 4,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 5,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 6,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 7,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 8,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 9,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 10,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 11,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 12,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 13,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 14,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 15,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 16,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 17,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 18,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 19,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 20,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 21,20 9,60 19,32 5, ,0 17,0 22,20 37,75 50,59 40, ,0 17,0 23,20 37,75 50,59 40, ,0 17,0 24,20 37,75 50,59 40, ,0 17,0 24,70 37,75 50,59 40, ϕ = Angolo di attrito terreno γ = Peso specifico terreno c = Coesione H = Spessore dello strato Nq, Nc, Nγ = Fattori di capacità portante secondo Hansen zi = Profondità del nodo i-esimo Kh,i = Modulo di reazione orizzontale del terreno al punto i-esimo Esso è dato da (Formula di Bowles): Con: K h = A + B z s ( c N c + 0. γ B N γ ) ( γ ) As = C 5 B = C s N q s Muro H=9.00_REV06 Pagina 15

106 Coeff_Calcolo_Parete Calcolo del modulo di reazione orizzontale parete verticale C= 40 Coefficiente moltiplicativo (40 nel SI) B= 2,40 m Larghezza parete nh = 8000 Gradiente del modulo di reazione orizzontale Nodo ϕ [ ] γ [κν/µχ] c [kn/mq] zi [m] Nq Nc Nγ Ki [kn/m] 1 35,0 17,0 0,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 1,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 2,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 3,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 4,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 5,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 6,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 7,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 8,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 9,00 33,30 46,12 33, ϕ = γ = c = H = Nq, Nc, Nγ = zi = K,i = Angolo di attrito terreno Peso specifico terreno Coesione Spessore dello strato Fattori di capacità portante secondo Hansen Profondità del nodo i-esimo Rigidezza della molla Muro H=9.00_REV06 Pagina 16

107 Armatura pali Verifica Armature Palo di fondazione Sez. z = 0,00 m Comb.: Nmin Dati di INPUT: Caratteristiche di sollecitazione: Nsd = -371,80 kn Sforzo normale (+ se compressione / - se trazione) Msd = 507,60 kn m Momento flettente Vsd = 297,00 kn Taglio Caratteristiche geometriche: D = 0,80 m Diametro sezione c = 0,04 m c' = 0,04 m Copriferri diffusa / concentrata h = 0,76 m Altezza utile Materiali: Rck = 19,9 N/mmq fyk= 430 N/mmq Resistenze caratteristiche cls / acciaio γc= 1,5 γs = 1,15 Coefficienti di sicurezza cls / acciaio fck = 16,54 N/mmq fcd = 9,37 N/mmq Resistenze cilindrica cls caratteristica / di calcolo εcu= 0,0035 ε'cu= 0,002 Deformazioni a rottura cls/compressione (+) fyd = 373,91 N/mmq Resistenze di calcolo acciaio Es = N/mmq Modulo elastico acciaio Armature: Armature diffuse: Armature concentrate (aggiuntive e simmetriche): φ = 26 mm φ = mm Diametro tondini n ferri 24 n ferri Numero tondini φ = mm φ = mm Diametro tondini n ferri n ferri Numero tondini Ad = 0,0127 mq As = 0,0000 mq Area armatura totale Resistenze di calcolo: Rottura 1 (M/N=cost.): Rottura 2 (N=cost.): Rottura 3 (M=cost.): Nrd1 = -817,41 kn Nrd2 = -371,80 kn Nrd3 = -3207,47 Mrd1 = 1115,97 kn m Mrd2 = 1162,60 kn m Mrd3 = 507,60 Fs = 2,20 Fs = 2,29 Fs = 8,63 Verifica a Taglio: Vrd,c = 179,54 kn Taglio resistente di calcolo Vrdc Fs=0,6 Necessaria Armatura a taglio υ = 0,500 αc= 1,000 Fattori correttivi z = 53,1 cm Braccio coppia interna cotθ = 2,5 α= 90 Inclinazione staffe (90 se verticali) Vrd,max = 618,31 kn Taglio massimo schiacciamento puntone Staffe: φst = 10 mm Diametro tondini n bracci 2 Numero bracci staffe Ast = 1,57 cmq Area staffe p = 10,0 cm Passo massimo assunto Asw = 15,71 cmq/m Area armatura a taglio presente Vrd,s = 780,22 kn Resistenza di snervamento staffe Vrd = 618,31 kn Resistenza a taglio Fs=2,08 Verifica Armature Palo di fondazione Sez. z = 0,00 m Comb.: Nmax Dati di INPUT: Caratteristiche di sollecitazione: Nsd = 1455,30 kn Sforzo normale (+ se compressione / - se trazione) Msd = 313,40 kn m Momento flettente Vsd = 136,40 kn Taglio Armature: Armature diffuse: Armature concentrate (aggiuntive e simmetriche): φ = 26 mm φ = 0 mm Diametro tondini n ferri 24 n ferri 0 Numero tondini φ = 0 mm φ = 0 mm Diametro tondini n ferri 0 n ferri 0 Numero tondini Ad = 0,0127 mq As = 0,0000 mq Area armatura totale Resistenze di calcolo: Rottura 1 (M/N=cost.): Rottura 2 (N=cost.): Rottura 3 (M=cost.): Nrd1 = 4974,96 kn Nrd2 = 1455,30 kn Nrd3 = 8388,47 Mrd1 = 1071,36 kn m Mrd2 = 1353,81 kn m Mrd3 = 313,40 Fs = 3,42 Fs = 4,32 Fs = 5,76 Verifica a Taglio: Vrd,c = 354,85 kn Taglio resistente di calcolo Vrdc Fs=2,6 NON Necessaria Armatura a Taglio Muro H=9.00_REV06 Pagina 17

108 Mensole Fondazione_Pali Mensola esterna (sez. S2). Muro su pali H=9,00 m Verifica sezione: INPUT armatura: c = 0,10 m Copriferro sup/inf Lembo Inferiore: Lembo Superiore: φ = 24 mm φ = 24 mm Diametro tondini n ferri 5 n ferri 5 Numero tondini/ml φ = 26 mm φ = mm Diametro tondini (armature aggiuntive) n ferri 3,85 n ferri Numero tondini (armature aggiuntive) As = 0,0043 mq As' = 0,0023 mq Area armatura totale Risultati verifica - Stati limite ultimi (SLU): Verifica a flessione: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Momento flettente di calcolo a ml. Msd = 490,58 404,77 215,31 242,08 KN m Momento flettente ultimo Mrd = 1652, , , ,98 KN m Coefficiente di sicurezza Fs = 3,37 4,08 7,68 6,83 Verifica a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio di calcolo a ml. Vsd = 411,81 380,04 228,00 214,85 KN Taglio resistente di calcolo Vrdc Vrd,c = 593,81 593,81 593,81 593,81 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,44 1,56 2,60 2,76 Armatura lembo inferiore: - distribuita: φ24/20 - aggiuntiva in corrispondenza dei pali: 10φ26/260 Quindi: 10/2,6 = 3,85φ26/ 1 m Pagina 18 Muro H=9.00_REV06

109 Tiranti sub Orizzontali Verifica del tirante - Verifica a Tiro MAX Caratteristiche del tirante: n = 6 Numero trefoli / tirante As,tref = 1,39 cmq Area singolo trefolo fp(1)k = 1670 MPa Tensione caratteristica acciaio armonico all'1% di deformazione Es = MPa Modulo elastico acciaio Carico massimo di progetto nel tirante: Lm = 26,54 m Lunghezza di calcolo K = 6600 KN/m Costante elastica tirante. Ux' = 0,000 mm Allungamento massimo tirante i% = 0% % Incremento percentuale (per tener conto di spostamenti) U' = 0,000 mm Spostamento massimo tirante (incrementato). To = 100,00 KN Carico di presollecitazione tirante. T = 548,30 KN Incremento di carico nel tirante. Td = 648,30 KN Sollecitazione massima di progetto. Verifica stato limite ultimo di sfilamento della fondazione dell'ancoraggio: ϕ l = 24,0 gradi Angolo di attrito del terreno del tratto libero. dt = 1,04 m Lunghezza libera tirante entro la struttura. Ls = 4,28 m Lunghezza libera di calcolo in fase statica. ag/g = 0,327 Accelerazione orizzontale massima attesa su sito. Le = 6,38 m Lunghezza libera di calcolo in fase sismica. ht = 2,00 m Profondità testa del tirante rispetto al piano campagna. Lb = 18,00 Lunghezza libera del tirante: La = 15,00 m Lunghezza tratto di ancoraggio. Lt = 34,04 m Lunghezza complessiva tirante Dp = 0,10 m Diametro di perforazione δ = 1,2 Coefficiente di incremento diametro bulbo (Bustamante-Doix ) D = 0,12 m Diametro efficace bulbo di ancoraggio. Lo = 19,04 m Lunghezza tratto nudo. β = 15,0 0,262 Angolo di inclinazione del tirante rispetto all'orizzontale i = 30,0 % Inclinazione piano di campagna (percentuale). hm = 16,56 m Profondità media del tratto di ancoraggio. γ '= 17,00 KN/mc Peso specifico terreno. γγ= 1,00 Coefficiente parziale peso specifico ϕ '= 36 gradi Angolo di attrito terreno tratto ancoraggio.. γϕ= 1,00 Coefficiente parziale angolo attrito c' = 0,00 KN/mq Coesione del terreno. γ c= 1,00 Coefficiente parziale coesione α = 0 Coefficiente di adesione del terreno. ϕ d= 36,00 gradi Angolo di attrito di calcolo. τ' = 270,38 KN/mq Tensione tangenziale resistente media al bulbo. Rac = 1528,98 KN Resistenza allo sfilamento (da calcolo analitico). ζa = 1,80 Fattore di correlazione per resistenza caratteristica. Rak = 849,43 KN Resistenza caratteristica allo sfilamento. γ R3= 1,20 Coefficiente parziale per la resistenza dell'ancoraggio. Rad = 707,86 KN Resistenza di calcolo allo sfilamento. Td = 648,30 KN Sollecitazione massima di progetto. Fs = 1,09 Coefficiente di sicurezza allo sfilamento. Verifica stato limite ultimo di snervamento dell'acciaio del tirante: Rd = 1211,11 KN Resistenza di progetto allo snervamento. Td = 648,30 KN Sollecitazione massima di progetto. Fs = 1,87 Coefficiente di sicurezza allo snervamento. Verifica stato limite ultimo di aderenza acciaio-malta iniezione: Rck = 15,0 MPa Resistenza caratteristica cubica malta γc= 3,0 Coefficiente parziale di sicurezza malta fbk = 2,54 MPa Resistenza tangenziale caratteristica di aderenza fbd = 0,85 MPa Resistenza tangenziale di aderenza di calcolo γb= 2,5 Coefficiente parziale di sicurezza acciaio Cs = 0,55 Coefficiente correttivo per numero trefoli φtr,eq= 3,26 cm Diametro equibvalente trefoli Rbd = 1786,39 KN Resistenza di progetto di aderenza acciaio-malta Td = 648,30 KN Sollecitazione massima di progetto Fs = 2,76 Coefficiente di sicurezza. Muro H=9.00_REV06 Pagina 19

110 Stabilità Globale Verifiche di stabilità Globale. Muro su pali H=9,00 m Fase Sismica. Pagina 20 Muro H=9.00_REV06

111 Stabilità Globale Muro su pali H=9,00 m Fase Statica - Approccio 1 - Comb. 2 (A2+M2+R2) Pagina 21 Muro H=9.00_REV06

112 Tabulati modello FEM Muro Tipo H=9,00 m

113 MURO H=9.00 m - Tabulati di calcolo modello FEM MODELLO Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM

114 SINTESI GRAFICA DEI RISULTATI Diagramma Inviluppo N 85 8 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM Diagramma Inviluppo M

115 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM Diagramma Inviluppo V Tabulati numerici LOAD SET FOR REACTION OUTPUT - Load Set 1 << LOAD COMB/CASE/ENVEL ABBREVIATION TABLE >> ABBREVIATION FULL NAME TYPE DESCRIPTION Peso p~1 Peso proprio Static peso proprio Spinta~1 Spinta statica M1 Static Spinta Statica M1 Spinta~2 Spinta sovracc_m1 Static Spinta sovracc_m1 Azione~1 Azione tiranti Static Azione tiranti Spinta~3 Spinta Sismica SLV-A Static Spinta Sismica SLV-A Spinta~4 Spinta Sismica SLV-B Static Spinta Sismica SLV-B Spinta~5 Spinta statica M2 Static Spinta Statica M2 Spinta~6 Spinta sovracc_m2 Static Spinta sovracc_m << SELECTED LOAD CASE/COMBINATION DETAIL LIST >> [Selected Load Combinations] L. COMB TYPE COMBINATION DETAIL A1+M1 Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Spinta~ x Azione~1 SLV-A Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Azione~1 SLV-B Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Azione~1 A2+M2 Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Spinta~6 3

116 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM LOAD SET FOR ELEMENT OUTPUT - Load Set 1 << LOAD COMB/CASE/ENVEL ABBREVIATION TABLE >> ABBREVIATION FULL NAME TYPE DESCRIPTION Peso p~1 Peso proprio Static peso proprio Spinta~1 Spinta statica M1 Static Spinta Statica M1 Spinta~2 Spinta sovracc_m1 Static Spinta sovracc_m1 Azione~1 Azione tiranti Static Azione tiranti Spinta~3 Spinta Sismica SLV-A Static Spinta Sismica SLV-A Spinta~4 Spinta Sismica SLV-B Static Spinta Sismica SLV-B Spinta~5 Spinta statica M2 Static Spinta Statica M2 Spinta~6 Spinta sovracc_m2 Static Spinta sovracc_m << SELECTED LOAD CASE/COMBINATION DETAIL LIST >> [Selected Load Combinations] L. COMB TYPE COMBINATION DETAIL A1+M1 Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Spinta~ x Azione~1 SLV-A Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Azione~1 SLV-B Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Azione~1 A2+M2 Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Spinta~6 BEAM ELEMENT FORCES & MOMENTS DEFAULT PRINTOUT Unit System : kn, m ELEM MAT SEC LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J

117 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J

118 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J

119 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J

120 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J

121 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J

122 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J

123 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J

124 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J

125 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J

126 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J

127 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J

128 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J

129 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J

130 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM BEAM ELEMENT STRESSES DEFAULT PRINTOUT Unit System : kn, m ELEM MAT SEC LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

131 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

132 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

133 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

134 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

135 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

136 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

137 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

138 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

139 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

140 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

141 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

142 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

143 Muro H=9.00 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J REACTION FORCES & MOMENTS DEFAULT PRINTOUT Unit System : kn, m Node LC FX FY FZ MX MY MZ A1+M SLV-A SLV-B A2+M A1+M SLV-A SLV-B A2+M SUMMATION OF REACTION FORCES LC SUM-FX SUM-FY SUM-FZ A1+M SLV-A SLV-B A2+M

144 Muro Tipo H=9,60 m

145 Dati Input TITOLO: Muro su pali H=960 Dati di INPUT: Dati Geometrici: Parte in elevazione: Altezza: Hel= 9,60 m Spessore in testa: b= 0,30 m Larghezza: L = 2,40 m Pendenza paramento esterno: p= 0,000 % Angolo paramento interno: ψ' = 5,7 0,100 gradi/rad Fondazione: Altezza: Hf= 1,30 m Mensola esterna: Se= 2,18 m Mensola interna: Si= 2,18 m Base parte triangolare esterna te= 0,00 m Base parte triangolare interna ti= 0,96 m Spessore base elevazione: bel= 1,26 m Altezza totale: H= 10,90 m Base: B = 5,62 m Dente di fondazione posteriore: Altezza: Hd= 0,00 m Base inferiore Bdi= 0,00 m Base superiore: Bds= 0,00 m Y F M X F P Caratteristiche dei materiali: γcls = 25,00 KN/mc Peso specifico cls. Rck = 199,3 dan/cmq fyk= 4300 dan/cmq Resistenze caratteristiche cls / acciaio γc= 1,5 γs = 1,15 Coefficienti di sicurezza cls / acciaio fck = 165,42 dan/cmq fcd = 93,74 dan/cmq Resistenze cilindrica cls caratteristica / di calcolo fyd = 3739,13 dan/cmq Resistenze di calcolo acciaio Es = dan/cmq Modulo di elasticità acciaio εcu= 0,0035 Deformazione rottura cls Terreno: M1 M2 γϕ ' = 1,00 1,25 Coefficiente parziale per la tangente dell'angolo di attrito γc' = 1,00 1,25 Coefficiente parziale per la coesione efficace γγ = 1,00 1,00 Coefficiente parziale per il peso specifico Terreno a monte: γel' = 17,00 KN/mc Peso specifico efficace terreno. φ = 36 grad/rad Angolo di attrito terreno. c = 0,00 KN/mq Coesione hterr = 0,00 m Profondità terreno rispetto alla testa del muro (positiva) Hterr = 9,60 m Altezza terreno i = 0,0 0,000 gradi/rad Angolo estradosso terreno M1 M2 γel',d = 17,00 17,00 KN/mc Peso specifico di calcolo φd' = 0,628 0,527 rad Angolo di attrito di calcolo 36,0 30,2 cd = 0,00 0,00 KN/mq Coesione di calcolo δ = 0,419 0,351 grad/rad Angolo di attrito muro-terreno. Terreno di fondazione: γf' = 20,00 KN/mc Peso specifico efficace terreno. φ = 24,0 grad/rad Angolo di attrito terreno. c = 0,00 KN/mq Coesione a = 0,00 (0,5 0,7) Coefficiente di aderenza della fondazione α = 0,0 0,000 grad/rad Angolo di inclinazione piano di campagna a valle. D = 1,00 m Profondità piano di fondazione. hv = 0,00 m Altezza terreno a valle per resistenza passiva (comprensiva di eventuale dente di fond.) %Sp = 0,0% Percentuale resistenza passiva terreno a valle. M1 M2 γf',d = 20,00 20,00 KN/mc Peso specifico di calcolo φd' = 0,419 0,342 rad Angolo di attrito di calcolo cd = 0,00 0,00 KN/mq Coesione di calcolo ca = 0,00 0,00 KN/mq Adesione di calcolo δ = 0,279 0,228 rad Angolo di attrito muro-terreno. f = 0,45 0,45 Coefficiente di attrito fondazione-terreno. Falda: 0 SI = 1 / No =0 Presenza di falda hw = 0,00 m Se "SI" inserire profondità piano di falda (rispetto estrad. terreno) hw= 10,90 m Profondità del piano di falda rispetto all'estradosso terreno Hw= -1,30 m Altezza del piano di falda γw= 0,00 KN/mc Peso specifico acqua di falda M1 M2 γsat= 0,00 0,00 KN/mc Peso specifico terreno saturo Pagina 2 Muro H=9.60_REV06

146 Dati Input Carichi e Condizioni di carico: Sovraccarichi sul terrapieno: qg = 0,00 KN/mq Sovraccarico permanente sul terrapieno qq = 20,00 KN/mq Sovraccarico accidentale sul terrapieno r = 1 Tipologia vincolo spostamenti : "1"impediti - "2" consentiti Parametri sismici: CS = B Categoria di sottosuolo ag = 0,2933 g Accelerazione orizzontale massima attesa su sito riferimento rigido Fo = 2,43 Fattore ampificazione spettro accelerazione orizzontale. g = 9,81 m/s^2 Accelerazione di gravità S S = 1,11 Coefficiente di amplificazione stratigrafica S T = 1,0 Coefficiente di amplificazione topografica S = 1,1 Coefficiente di amplificazione del sito amax = 0,327 g Accelerazione orizzontale massima attesa al sito βm= 1,00 Coefficiente di riduzione accelerazione max attesa al sito kh = 0,3270 Coefficiente sismico orizzontale 1 Sisma verticale: "1"=SI / "0"=NO kv = 0,1635 Coefficiente sismico verticale Coefficienti parziali carichi - Stato Limite Ultimo (SLU) - Approccio 1: Fase statica Fase sismica A1 A2 EQU SLV-A SLV-B γg1 = 1,30 1,00 0,90 1,00 1,00 Coefficiente parziale per peso proprio γg2 = 1,30 1,00 0,90 0,00 0,00 Coefficiente parziale per sovraccarichi permanenti γq = 1,50 1,30 1,50 0,00 0,00 Coefficiente parziale per sovraccarichi variabili γp = 1,00 1,00 0,90 1,00 1,00 Coefficiente parziale per azioni tiranti γsa = 1,30 1,00 1,10 1,00 1,00 Coefficiente parziale per spinte attive e acqua γsp = 1,00 1,00 0,90 1,00 1,00 Coefficiente parziale per resistenze passive γeh = 1,00 1,00 Coefficiente parziale per azioni sismiche orizzontali γev = -1,00 1,00 Coefficiente parziale per azioni sismiche verticali Punto di applicazione della spinta attiva: A1 A2 SLV-A SLV-B YSa = 1/3 1/3 1/2 1/2 Frazione dell'altezza di spinta H (es. 1/3, 1/2, ecc.) Coefficienti parziali carichi - Stati Limite Esercizio (SLE): RA FR QP γg1 = 1,00 1,00 1,00 Coefficiente parziale per peso proprio γg2 = 1,00 1,00 1,00 Coefficiente parziale per sovraccarichi permanenti γq = 0,70 0,70 0,00 Coefficiente parziale per sovraccarichi variabili in fase sismica γp = 1,00 1,00 1,00 Coefficiente parziale per azioni tiranti γsa = 1,00 1,00 1,00 Coefficiente parziale per spinte attive e acqua Punto di applicazione della spinta attiva: RA FR QP YSa = 1/3 1/3 1/3 Frazione dell'altezza di spinta H (es. 1/3, 1/2, ecc.) Coefficienti di spinta: M1 M2 Ka = 0,2776 0,3387 Coefficiente di spinta attiva Ko = 0,4122 0,4975 Coefficiente di spinta a riposo Kp = 2,371 2,010 Coefficiente di spinta passiva terreno di fondazione ψ = 1,471 1,471 rad Angolo paramento interno (risp. orizzontale) θa = 0,3727 0,3727 rad Per sisma verticale verso l'alto θb = 0,2740 0,2740 rad Per sisma verticale verso il basso Kae,a = 0,665 0,792 Coefficiente di spinta attiva in fase sismica (verso l'alto) Kae,b = 0,510 0,602 Coefficiente di spinta attiva in fase sismica (verso il basso) Pagina 3 Muro H=9.60_REV06

147 Verifiche Stabilità Azioni sul muro. Muro su pali H=960 Terreno sulla mensola interna: Pter = 853,86 KN/m Peso terreno. Xgter = 4,53 m Punto di applicazione. Ygter = 6,10 m Forza d'inerzia: Fiter,h = 279,22 KN Forza inerziale orizzontale terreno. Fiter,v = 139,61 KN Forza inerziale orizzontale terreno. Terreno a monte: Altezza Cuneo di spinta: Hs= 10,90 m Spinta del terreno a monte: M1 M2 Sa,h = 83,74 103,88 KN/m Spinta attiva in fase statica Sa,v = 37,28 38,04 KN/m XSa = 5,62 5,62 m Punto di applicazione. YSa = 3,63 3,63 m Spinta del sovraccarico: M1 M2 Sqa,h = 18,08 22,42 KN Spinta sovraccarico accidentale. Sqa,v = 8,05 8,21 KN XSqa = 5,62 5,62 m Punto di applicazione. YSqa = 5,45 5,45 m Spinta Attiva in condizioni sismiche: M1 M2 SLV-A SLV-B SLV-A SLV-B Ed,h = 112,92 120,64 138,28 146,25 KN Spinta attiva sismica Ed,v = 50,28 53,71 50,63 53,55 KN XEd,h = 5,62 5,62 5,62 5,62 m Punto di applicazione. YEd,v = 5,45 5,45 5,45 5,45 m Sollecitazioni trasmesse dai tiranti: Punto di applicaz. Fila n N Ft [KN] α [ ] Xt [m] Yt [m] Ft,h [KN] Ft,v [KN] N Numero tiranti per fila 1 1, , ,18 9,90-122,01 32,69 Ft Forza di pretensione nel tirante 2 1, , ,18 4,90-122,01 32,69 α Inclinazione del tirante (orizz.) 3 0 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 Ft,h Risultante orizzontale Ft,v Risultante verticale Pagina 4 Muro H=9.60_REV06

148 Sez. Incastro Parete Verifiche Armature Sezione di Incastro Parete. Muro su pali H=960 Profondità sezione di verifica: Z' = 9,60 m (Rispetto alla testa muro) Terreno a monte: Altezza Cuneo di spinta: Hs= 9,60 m Spinta del terreno a monte: M1 M2 RA FR QP Sa,h = 73,75 91,49 KN/m Spinta attiva in fase statica Sa,v = 32,84 33,50 KN/m exsa = -0,31-0,31 m Eccentricità eysa = 3,20 3,20 3,20 3,20 3,20 m Spinta del sovraccarico: Sqa,h = 18,08 22,42 KN/m Spinta sovraccarico accidentale. Sqa,v = 8,05 8,21 KN/m exsqa = -0,15-0,15 m Eccentricità eysqa = 4,80 4,80 m Spinta Attiva in condizioni sismiche: SLV-A SLV-B Ed,h = 121,78 128,80 KN/m Spinta attiva sismica Ed,v = 44,59 47,16 KN/m exed,h = -0,15-0,15 m Eccentricità eyed,v = 4,80 4,80 m Verifiche della sezione - Stati limite ultimi (SLU). Sollecitazione nel baricentro della sezione per lunghezza unitaria: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Sforzo Normale: Nsd = 470,38 548,04 592,19 487,13 KN Momento flettente: Msd = 0,00 0,00 0,00 0,00 KN m Taglio: Vsd = 201,38 208,83 171,94 167,42 KN Geometria sezione di incastro della parete: B = 1,00 m Larghezza unitaria H = 1,26 m Altezza. Definizione armatura: c = 0,04 m Copriferro sup/inf Zona più tesa: Zona più compressa: φ = 20 mm φ = 14 mm Diametro tondini n ferri 10 n ferri 10 Numero tondini/ml φ = mm φ = mm Diametro tondini (armature aggiuntive) n ferri n ferri Numero tondini (armature aggiuntive) As = 0,0031 mq As' = 0,0015 mq Area armatura totale Risultati verifica: Verifica M-N: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Rottura 1 (M/N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd1 = 13505, , , ,63 KN Momento flettente ultimo: Mrd1 = 0,00 0,00 0,00 0,00 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 28,71 24,64 22,81 27,73 Rottura 2 (N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd2 = 470,38 548,04 592,19 487,13 KN Momento flettente ultimo: Mrd2 = 918,88 963,68 989,15 928,55 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 1000, , , ,00 Rottura 3 (M=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd3 = 13505, , , ,63 KN Momento flettente ultimo: Mrd3 = 0,00 0,00 0,00 0,00 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 28,71 24,64 22,81 27,73 Verifica a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio sollecitante Vsd / ml Vsd = 201,38 208,83 171,94 167,42 Taglio resistente di calcolo Vrdc Vrd,c = 359,75 371,40 378,02 362,26 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,79 1,78 2,20 2,16 Pagina 5 Muro H=9.60_REV06

149 Sezione cambio armatura Verifiche Armature Sezione ad altezza H'. Muro su pali H=960 Profondità sezione di verifica: Z' = 6,45 m (Rispetto alla testa muro) Verifiche della sezione - Stati limite ultimi (SLU). Sollecitazione nel baricentro della sezione per lunghezza unitaria: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Sforzo Normale: Nsd = 348,33 394,38 417,86 350,83 KN Momento flettente: Msd = 411,88 427,33 366,05 356,54 KN m Taglio: Vsd = 23,13 23,88 10,88 22,58 KN Geometria sezione di incastro della parete: B = 1,00 m Larghezza unitaria H = 0,95 m Altezza. Definizione armatura: c = 0,04 m Copriferro sup/inf Zona più tesa: Zona più compressa: φ = 20 mm φ = 14 mm Diametro tondini n ferri 5 n ferri 5 Numero tondini/ml φ = mm φ = mm Diametro tondini (armature aggiuntive) n ferri n ferri Numero tondini (armature aggiuntive) As = 0,0016 mq As' = 0,0008 mq Area armatura totale Risultati verifica: Verifica M-N: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Rottura 1 (M/N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd1 = 622,34 705,56 981,05 776,24 KN Momento flettente ultimo: Mrd1 = 735,86 764,53 859,41 788,87 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,79 1,79 2,35 2,21 Rottura 2 (N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd2 = 348,33 394,38 417,86 350,83 KN Momento flettente ultimo: Mrd2 = 631,77 651,43 661,45 632,84 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,53 1,52 1,81 1,77 Rottura 3 (M=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd3 = 8408, , , ,77 KN Momento flettente ultimo: Mrd3 = 411,88 427,33 366,05 356,54 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 24,14 21,23 20,39 24,35 Verifica a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio sollecitante Vsd / ml Vsd = 23,13 23,88 10,88 22,58 Taglio resistente di calcolo Vrdc Vrd,c = 281,88 288,79 292,31 282,26 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 12,19 12,10 26,86 12,50 Pagina 6 Muro H=9.60_REV06

150 Sezione imposta tiranti Verifiche Armature Sezione ad altezza H'. Muro su pali H=960 Profondità sezione di verifica: Z' = 1,00 m (Rispetto alla testa muro) Verifiche della sezione - Stati limite ultimi (SLU). Sollecitazione nel baricentro della sezione per lunghezza unitaria: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Sforzo Normale: Nsd = 101,13 107,58 103,67 95,00 KN Momento flettente: Msd = 33,71 34,96 32,33 31,63 KN m Taglio: Vsd = 222,75 231,08 207,38 201,08 KN Geometria sezione di incastro della parete: B = 1,00 m Larghezza unitaria H = 0,40 m Altezza. Definizione armatura: c = 0,04 m Copriferro sup/inf Zona più tesa: Zona più compressa: φ = 14 mm φ = 20 mm Diametro tondini n ferri 5 n ferri 5 Numero tondini/ml φ = mm φ = mm Diametro tondini (armature aggiuntive) n ferri n ferri Numero tondini (armature aggiuntive) As = 0,0008 mq As' = 0,0016 mq Area armatura totale Risultati verifica: Verifica M-N: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Rottura 1 (M/N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd1 = 507,25 532,02 575,74 508,48 KN Momento flettente ultimo: Mrd1 = 169,08 172,88 179,57 169,27 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 5,02 4,95 5,55 5,35 Rottura 2 (N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd2 = 101,13 107,58 103,67 95,00 KN Momento flettente ultimo: Mrd2 = 106,01 107,11 106,44 104,97 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 3,14 3,06 3,29 3,32 Rottura 3 (M=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd3 = 4537, , , ,12 KN Momento flettente ultimo: Mrd3 = 33,71 34,96 32,33 31,63 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 44,87 42,17 43,77 47,76 Verifica a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio sollecitante Vsd / ml Vsd = 222,75 231,08 207,38 201,08 Taglio resistente di calcolo Vrdc Vrd,c = 133,33 134,30 133,72 132,42 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 0,60 0,58 0,64 0,66 Necessaria Armatura a taglio Armatura a taglio: α= 90 Inclinazione armature a taglio (90 se normali alla parete) φst = 16 mm Diametro tondini Per una fascia di ml. 1,00 n bracci 4,167 Numero bracci armature a taglio a ml. φst = 12 mm n bracci 1 p = 100,0 cm Passo armatura a taglio cotθ = 2,500 Inclinazione puntone compresso Verifica a taglio con armatura a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio resistente Vrd,max Vrd,max = 539,33 540,33 539,72 538,38 KN Taglio resistente Vrd,s Vrd,s = 287,99 287,99 287,99 287,99 KN Taglio resistente di calcolo Vrd Vrd = 287,99 287,99 287,99 287,99 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,29 1,25 1,39 1,43 Pagina 7 Muro H=9.60_REV06

151 Verifiche GEO_L=15.0 Verifica capacità portante (SLU) dei pali di fondazione per Carichi Assiali. Muro H=9,60 m - Lpali = 15,00 m. Dati di INPUT: Geometria e pesi: Lp = 15,00 m Lunghezza palo D = 0,80 m Diametro palo Dp = 0,80 m Diametro palo alla punta Ap = 0,503 mq Area sezione di punta γp = 25,00 kn/mc Peso specifico palo Coefficienti parziali parametri geotecnici terreno M1 (Tab. 6.2.II - NTC): γϕ ' γc' γcu γγ M1 1,00 1,00 1,00 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico M2 1,25 1,25 1,25 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico Dati verifiche: Tipo: NV = Condizioni drenate 1 Numero verticali indagate Sondaggio Verticale: Resistenza laterale - Parametri M1 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,40 1,40 0,70 20,00 24, ,00 14, ,50 11,90 6,65 20,00 24,0 0, ,47 210,00 133, ,21 496,31 3 4,50 16,40 14,15 17,00 36,0 0, ,78 76,50 276, , Qs 4854,30 496,31 Resistenza di base: Nq = 47,16 Nc = 63,53 Fattori di capacità portante σvb = 314,50 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 7454,66 kn Resistenza alla base Resistenza laterale - Parametri M2 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,40 1,40 0,70 20,00 24, ,00 14, ,50 11,90 6,65 20,00 24,0 0, ,47 210,00 133, ,21 496,31 3 4,50 16,40 14,15 17,00 36,0 0, ,78 76,50 276, , Qs 4854,30 496,31 Resistenza di base: Nq = 26,05 Nc = 27,58 Fattori di capacità portante σvb = 314,50 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 4118,09 kn Resistenza alla base Resistenze caratteristiche del palo: ζ3 = 1,70 ζ4 = 1,70 Fattori di correlazione della resistenza caratteristica M1 M2 Numero verticale di indagine Qs = 4854, ,30 kn Resistenze laterali calcolate Qb = 7454, ,09 kn Resistenze alla base calcolate Qc,cal = 12308, ,39 kn Resistenze a compressione calcolata Qt,cal = 7454, ,09 kn Resistenze a trazione calcolata Qs,k = 2855, ,47 kn Resistenza caratteristica laterale Qb,k = 4385, ,40 kn Resistenza caratteristica alla base Qc,k = 7240, ,88 kn Resistenza caratteristica a compressione Qt,k = 4385, ,40 kn Resistenza caratteristica a trazione Coefficienti parziali: Coefficienti parziali azioni (Tab. 6.2.I - NTC): SLV-A SLV-B A1-M1 A2-M2 Combinazione di carico γgp = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale peso proprio γqneg = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale eventuale attrito negativo Coefficienti parziali resistenze caratteristiche (Tab. 6.4.II - NTC): Ri = R3 R3 R1 R2 Selezione gruppo coefficienti parziali di resistenza γb = 1,35 1,35 1,00 1,70 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza di base γs = 1,15 1,15 1,00 1,45 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in compressione γst = 1,25 1,25 1,00 1,60 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in trazione Qsi [kn] Qsi [kn] Qneg,i [kn] Qneg,i [kn] Muro H=9.60_REV06 Pagina 8

152 Verifiche GEO_L=15.0 Verifica capacità portante per palo in compressione: Mi = M2 M2 M1 M2 Selezione gruppo coefficienti parziali parametri geotecnici SLV-A-R3 SLV-B-R3 A1-M1-R1 A2-M2-R2 - - Qeser= 1160, , ,00 690,80 kn Carico massimo di esercizio in testa al palo ((+) compress.) Gp = 188,50 188,50 188,50 188,50 0,00 0,00 kn Peso proprio palo Qmax = 1844, , , ,61 0,00 0,00 kn Carico massimo di calcolo sul palo Qs,d = 2483, , , ,29 0,00 0,00 kn Resistenza laterale in compressione di calcolo Qb,d = 1794, , , ,94 0,00 0,00 kn Resistenza di base di calcolo Qlim,dc = 4277, , , ,23 0,00 0,00 kn Carico limite ultimo a compressione del palo di calcolo Fs = 2,32 2,21 3,14 2, Fattore di sicurezza Verifica capacità portante (SLU) dei pali di fondazione per Carichi Trasversali. Dati di INPUT: Geometria e parametri palo: Lp = 15,00 m Lunghezza palo D = 0,80 m Diametro palo Jp= 0,0201 m^4 Momento di inerzia della sezione del palo Ep= kn/mq Modulo elastico del materiale costituente il palo Bs = 15365,4 Gradiente modulo di reazione terreno T = 2,51 m Lunghezza caratteristica palo Lp/T = 5,98 Palo LUNGO Coefficienti parziali resistenze (Tab. 6.4.VI - NTC) - Combinazione di carico: SLV-A SLV-B A1-M1 A2-M2 - - Ri = R3 R3 R1 R2 Selezione gruppo coefficienti parziali di resistenza γ T = 1,30 1,30 1,00 1,60 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza trasversale Resistenza ultima terreno: n str = 2 n strato di riferimento per calcolo resistenza trasversale V RtrC,cal = 3662,11 kn Resistenza trasversale calcolata V RtrC,k = 2154,18 kn Resistenza trasversale caratteristica (per palo corto) Verifica capacità portante azioni trasversali: SLV-A-R3 SLV-B-R3 A1-M1-R1 A2-M2-R2 - - V Rd,tr = 0,00 0,00 0,00 0, kn Resistenza trasversale di calcolo V Ed,tr = kn Carico trasversale max agente Fs = 100,00 100,00 100,00 100, Fattore di sicurezza Muro H=9.60_REV06 Pagina 9

153 Verifiche GEO_L=19.5 Verifica capacità portante (SLU) dei pali di fondazione per Carichi Assiali. Muro H=9,60 m - Lpali = 19,50 m. Dati di INPUT: Geometria e pesi: Lp = 19,50 m Lunghezza palo D = 0,80 m Diametro palo Dp = 0,80 m Diametro palo alla punta Ap = 0,503 mq Area sezione di punta γp = 25,00 kn/mc Peso specifico palo Coefficienti parziali parametri geotecnici terreno M1 (Tab. 6.2.II - NTC): γϕ ' γc' γcu γγ M1 1,00 1,00 1,00 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico M2 1,25 1,25 1,25 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico Dati verifiche: Tipo: NV = Condizioni drenate 1 Numero verticali indagate Sondaggio Verticale: Resistenza laterale - Parametri M1 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,40 1,40 0,70 20,00 24, ,00 14, ,50 16,90 9,15 20,00 24,0 0, ,88 310,00 183, , ,53 3 4,00 20,90 18,90 17,00 36,0 0, ,78 68,00 372, , Qs 7036, ,53 Resistenza di base: Nq = 47,16 Nc = 63,53 Fattori di capacità portante σvb = 406,00 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 9623,50 kn Resistenza alla base Resistenza laterale - Parametri M2 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,40 1,40 0,70 20,00 24, ,00 14, ,50 16,90 9,15 20,00 24,0 0, ,88 310,00 183, , ,53 3 4,00 20,90 18,90 17,00 36,0 0, ,78 68,00 372, , Qs 7036, ,53 Resistenza di base: Nq = 26,05 Nc = 27,58 Fattori di capacità portante σvb = 406,00 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 5316,20 kn Resistenza alla base Resistenze caratteristiche del palo: ζ3 = 1,70 ζ4 = 1,70 Fattori di correlazione della resistenza caratteristica M1 M2 Numero verticale di indagine Qs = 7036, ,48 kn Resistenze laterali calcolate Qb = 9623, ,20 kn Resistenze alla base calcolate Qc,cal = 16659, ,68 kn Resistenze a compressione calcolata Qt,cal = 9623, ,20 kn Resistenze a trazione calcolata Qs,k = 4139, ,11 kn Resistenza caratteristica laterale Qb,k = 5660, ,17 kn Resistenza caratteristica alla base Qc,k = 9799, ,28 kn Resistenza caratteristica a compressione Qt,k = 5660, ,17 kn Resistenza caratteristica a trazione Coefficienti parziali: Coefficienti parziali azioni (Tab. 6.2.I - NTC): SLV-A SLV-B A1-M1 A2-M2 Combinazione di carico γgp = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale peso proprio γqneg = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale eventuale attrito negativo Coefficienti parziali resistenze caratteristiche (Tab. 6.4.II - NTC): Ri = R3 R3 R1 R2 Selezione gruppo coefficienti parziali di resistenza γb = 1,35 1,35 1,00 1,70 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza di base γs = 1,15 1,15 1,00 1,45 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in compressione γst = 1,25 1,25 1,00 1,60 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in trazione Verifica capacità portante per palo in compressione: Mi = M2 M2 M1 M2 Selezione gruppo coefficienti parziali parametri geotecnici SLV-A-R3 SLV-B-R3 A1-M1-R1 A2-M2-R2 - - Qeser= 1160, , ,00 690,80 kn Carico massimo di esercizio in testa al palo ((+) compress.) Gp = 245,04 245,04 245,04 245,04 0,00 0,00 kn Peso proprio palo Qmax = 2486, , , ,38 0,00 0,00 kn Carico massimo di calcolo sul palo Qs,d = 3599, , , ,56 0,00 0,00 kn Resistenza laterale in compressione di calcolo Qb,d = 2316, , , ,51 0,00 0,00 kn Resistenza di base di calcolo Qlim,dc = 5915, , , ,07 0,00 0,00 kn Carico limite ultimo a compressione del palo di calcolo Fs = 2,38 2,30 3,12 2, Fattore di sicurezza Qsi [kn] Qsi [kn] Qneg,i [kn] Qneg,i [kn] Muro H=9.60_REV06 Pagina 10

154 Coeff_Calcolo Calcolo del modulo di reazione orizzontale del terreno per pali C= 80 Coefficiente moltiplicativo (80 nel SI per pali) D= 0,80 m Diametro palo Nodo ϕ [ ] γ Khi c [kn/mq] zi [m] Nq Nc Nγ As Bs [κν/µχ] [kn/mc] Ki [kn/m] 1 24,0 20,0 1,00 1,40 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 2,40 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 3,40 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 4,40 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 5,40 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 6,40 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 7,40 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 8,40 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 9,40 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 10,40 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 11,40 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 12,40 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 13,40 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 14,40 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 15,40 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 16,40 9,60 19,32 5, ,0 17,40 37,75 50,59 40, ,0 18,40 37,75 50,59 40, ,0 19,40 37,75 50,59 40, ,0 20,40 37,75 50,59 40, ,0 20,90 37,75 50,59 40, ϕ = Angolo di attrito terreno γ = Peso specifico terreno c = Coesione H = Spessore dello strato Nq, Nc, Nγ = Fattori di capacità portante secondo Hansen zi = Profondità del nodo i-esimo Kh,i = Modulo di reazione orizzontale del terreno al punto i-esimo Esso è dato da (Formula di Bowles): Con: K h = A + B z s ( c N c + 0. γ B N γ ) ( γ ) As = C 5 B = C s N q s Muro H=9.60_REV06 Pagina 11

155 Coeff_Calcolo_Parete Calcolo del modulo di reazione orizzontale parete verticale C= 40 Coefficiente moltiplicativo (40 nel SI) B= 2,40 m Larghezza parete nh = 8000 Gradiente del modulo di reazione orizzontale Nodo ϕ [ ] γ [κν/µχ] c [kn/mq] zi [m] Nq Nc Nγ Ki [kn/m] 1 35,0 17,0 0,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 1,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 2,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 3,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 4,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 5,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 6,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 7,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 8,00 33,30 46,12 33, ,0 17,0 9,00 33,30 46,12 33, ϕ = γ = c = H = Nq, Nc, Nγ = zi = K,i = Angolo di attrito terreno Peso specifico terreno Coesione Spessore dello strato Fattori di capacità portante secondo Hansen Profondità del nodo i-esimo Rigidezza della molla Muro H=9.60_REV06 Pagina 12

156 Armatura pali Verifica Armature Palo di fondazione Sez. z = 0,00 m Comb.: Nmin Dati di INPUT: Caratteristiche di sollecitazione: Nsd = -349,60 kn Sforzo normale (+ se compressione / - se trazione) Msd = 558,70 kn m Momento flettente Vsd = 370,10 kn Taglio Caratteristiche geometriche: D = 0,80 m Diametro sezione c = 0,04 m c' = 0,04 m Copriferri diffusa / concentrata h = 0,76 m Altezza utile Materiali: Rck = 19,9 N/mmq fyk= 430 N/mmq Resistenze caratteristiche cls / acciaio γc= 1,5 γs = 1,15 Coefficienti di sicurezza cls / acciaio fck = 16,54 N/mmq fcd = 9,37 N/mmq Resistenze cilindrica cls caratteristica / di calcolo εcu= 0,0035 ε'cu= 0,002 Deformazioni a rottura cls/compressione (+) fyd = 373,91 N/mmq Resistenze di calcolo acciaio Es = N/mmq Modulo elastico acciaio Armature: Armature diffuse: Armature concentrate (aggiuntive e simmetriche): φ = 26 mm φ = mm Diametro tondini n ferri 26 n ferri Numero tondini φ = mm φ = mm Diametro tondini n ferri n ferri Numero tondini Ad = 0,0138 mq As = 0,0000 mq Area armatura totale Resistenze di calcolo: Rottura 1 (M/N=cost.): Rottura 2 (N=cost.): Rottura 3 (M=cost.): Nrd1 = -757,42 kn Nrd2 = -349,60 kn Nrd3 = -3445,64 Mrd1 = 1210,45 kn m Mrd2 = 1252,54 kn m Mrd3 = 558,70 Fs = 2,17 Fs = 2,24 Fs = 9,86 Verifica a Taglio: Vrd,c = 189,24 kn Taglio resistente di calcolo Vrdc Fs=0,51 Necessaria Armatura a taglio υ = 0,500 αc= 1,000 Fattori correttivi z = 53,1 cm Braccio coppia interna cotθ = 2,5 α= 90 Inclinazione staffe (90 se verticali) Vrd,max = 618,31 kn Taglio massimo schiacciamento puntone Staffe: φst = 10 mm Diametro tondini n bracci 2 Numero bracci staffe Ast = 1,57 cmq Area staffe p = 10,0 cm Passo massimo assunto Asw = 15,71 cmq/m Area armatura a taglio presente Vrd,s = 780,22 kn Resistenza di snervamento staffe Vrd = 618,31 kn Resistenza a taglio Fs=1,67 Verifica Armature Palo di fondazione Sez. z = 0,00 m Comb.: Nmax Dati di INPUT: Caratteristiche di sollecitazione: Nsd = 1418,00 kn Sforzo normale (+ se compressione / - se trazione) Msd = 366,28 kn m Momento flettente Vsd = 196,50 kn Taglio Armature: Armature diffuse: Armature concentrate (aggiuntive e simmetriche): φ = 26 mm φ = 0 mm Diametro tondini n ferri 26 n ferri 0 Numero tondini φ = 0 mm φ = 0 mm Diametro tondini n ferri 0 n ferri 0 Numero tondini Ad = 0,0138 mq As = 0,0000 mq Area armatura totale Resistenze di calcolo: Rottura 1 (M/N=cost.): Rottura 2 (N=cost.): Rottura 3 (M=cost.): Nrd1 = 4661,83 kn Nrd2 = 1418,00 kn Nrd3 = 8599,50 Mrd1 = 1204,19 kn m Mrd2 = 1434,97 kn m Mrd3 = 366,28 Fs = 3,29 Fs = 3,92 Fs = 6,06 Verifica a Taglio: Vrd,c = 361,22 kn Taglio resistente di calcolo Vrdc Fs=1,84 NON Necessaria Armatura a Taglio Muro H=9.60_REV06 Pagina 13

157 Mensole Fondazione_Pali Mensola esterna (sez. S2). Muro su pali H=960 Verifica sezione: INPUT armatura: c = 0,10 m Copriferro sup/inf Lembo Inferiore: Lembo Superiore: φ = 24 mm φ = 24 mm Diametro tondini n ferri 5 n ferri 5 Numero tondini/ml φ = 26 mm φ = mm Diametro tondini (armature aggiuntive) n ferri 4,17 n ferri Numero tondini (armature aggiuntive) As = 0,0045 mq As' = 0,0023 mq Area armatura totale Risultati verifica - Stati limite ultimi (SLU): Verifica a flessione: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Momento flettente di calcolo a ml. Msd = 621,50 643,79 302,83 319,46 KN m Momento flettente ultimo Mrd = 1883, , , ,18 KN m Coefficiente di sicurezza Fs = 3,03 2,93 6,22 5,89 Verifica a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio di calcolo a ml. Vsd = 463,00 492,33 276,42 260,42 KN Taglio resistente di calcolo Vrdc Vrd,c = 637,52 637,52 637,52 637,52 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,38 1,29 2,31 2,45 Armatura lembo inferiore: - distribuita: φ24/20 - aggiuntiva in corrispondenza dei pali: 10φ26/240 Quindi: 10/2,4 = 4,17φ26/ 1 m Pagina 14 Muro H=9.60_REV06

158 Tiranti sub Orizzontali Verifica del tirante - Verifica a Tiro MAX Caratteristiche del tirante: n = 6 Numero trefoli / tirante As,tref = 1,39 cmq Area singolo trefolo fp(1)k = 1670 MPa Tensione caratteristica acciaio armonico all'1% di deformazione Es = MPa Modulo elastico acciaio Carico massimo di progetto nel tirante: Lm = 26,54 m Lunghezza di calcolo K = 6600 KN/m Costante elastica tirante. Ux' = 0,000 mm Allungamento massimo tirante i% = 0% % Incremento percentuale (per tener conto di spostamenti) U' = 0,000 mm Spostamento massimo tirante (incrementato). To = 100,00 KN Carico di presollecitazione tirante. T = 498,51 KN Incremento di carico nel tirante. Td = 598,51 KN Sollecitazione massima di progetto. Verifica stato limite ultimo di sfilamento della fondazione dell'ancoraggio: ϕ l = 24,0 gradi Angolo di attrito del terreno del tratto libero. dt = 1,04 m Lunghezza libera tirante entro la struttura. Ls = 4,80 m Lunghezza libera di calcolo in fase statica. ag/g = 0,327 Accelerazione orizzontale massima attesa su sito. Le = 7,16 m Lunghezza libera di calcolo in fase sismica. ht = 1,00 m Profondità testa del tirante rispetto al piano campagna. Lb = 18,00 Lunghezza libera del tirante: La = 15,00 m Lunghezza tratto di ancoraggio. Lt = 34,04 m Lunghezza complessiva tirante Dp = 0,10 m Diametro di perforazione δ = 1,2 Coefficiente di incremento diametro bulbo (Bustamante-Doix ) D = 0,12 m Diametro efficace bulbo di ancoraggio. Lo = 19,04 m Lunghezza tratto nudo. β = 15,0 0,262 Angolo di inclinazione del tirante rispetto all'orizzontale i = 30,0 % Inclinazione piano di campagna (percentuale). hm = 15,56 m Profondità media del tratto di ancoraggio. γ '= 17,00 KN/mc Peso specifico terreno. γγ= 1,00 Coefficiente parziale peso specifico ϕ '= 36 gradi Angolo di attrito terreno tratto ancoraggio.. γϕ= 1,00 Coefficiente parziale angolo attrito c' = 0,00 KN/mq Coesione del terreno. γ c= 1,00 Coefficiente parziale coesione α = 0 Coefficiente di adesione del terreno. ϕ d= 36,00 gradi Angolo di attrito di calcolo. τ' = 254,05 KN/mq Tensione tangenziale resistente media al bulbo. Rac = 1436,64 KN Resistenza allo sfilamento (da calcolo analitico). ζa = 1,80 Fattore di correlazione per resistenza caratteristica. Rak = 798,13 KN Resistenza caratteristica allo sfilamento. γ R3= 1,20 Coefficiente parziale per la resistenza dell'ancoraggio. Rad = 665,11 KN Resistenza di calcolo allo sfilamento. Td = 598,51 KN Sollecitazione massima di progetto. Fs = 1,11 Coefficiente di sicurezza allo sfilamento. Verifica stato limite ultimo di snervamento dell'acciaio del tirante: Rd = 1211,11 KN Resistenza di progetto allo snervamento. Td = 598,51 KN Sollecitazione massima di progetto. Fs = 2,02 Coefficiente di sicurezza allo snervamento. Verifica stato limite ultimo di aderenza acciaio-malta iniezione: Rck = 15,0 MPa Resistenza caratteristica cubica malta γc= 3,0 Coefficiente parziale di sicurezza malta fbk = 2,54 MPa Resistenza tangenziale caratteristica di aderenza fbd = 0,85 MPa Resistenza tangenziale di aderenza di calcolo γb= 2,5 Coefficiente parziale di sicurezza acciaio Cs = 0,55 Coefficiente correttivo per numero trefoli φtr,eq= 3,26 cm Diametro equibvalente trefoli Rbd = 1786,39 KN Resistenza di progetto di aderenza acciaio-malta Td = 598,51 KN Sollecitazione massima di progetto Fs = 2,98 Coefficiente di sicurezza. Muro H=9.60_REV06 Pagina 15

159 Stabilità Globale Verifiche di stabilità Globale. Muro su pali H=960 Fase Sismica. Pagina 16 Muro H=9.60_REV06

160 Stabilità Globale Muro su pali H=960 Fase Statica - Approccio 1 - Comb. 2 (A2+M2+R2) Pagina 17 Muro H=9.60_REV06

161 Verifiche armature mensola tozza Blocco al piede della parete. Dati di INPUT: Sollecitazione: Fsd = 208,83 KN Azione di calcolo a = 0,50 m Distanza del carico dall'incastro mensola Geometria: h = 0,50 m Altezza mensola b = 1,00 m Larghezza mensola c = 0,05 m Copriferro Materiali: Rck = 250 dan/cmq fyk= 4500 dan/cmq Resistenze caratteristiche cls / acciaio γc= 1,5 γs = 1,15 Coefficienti di sicurezza cls / acciaio fck = 207,50 dan/cmq fcd = 117,58 dan/cmq Resistenze di calcolo cls / ridotta fyd = 3913,04 dan/cmq Resistenze di calcolo acciaio Armature lembo teso: φ = 20 mm n ferri 4 φ = mm n ferri As = 12,57 cmq Parametri di calcolo: d = 0,45 m Altezza utile sezione z = 0,41 m Braccio coppia interna l = 0,590 m Luce di calcolo λ = 1,457 ψ = 0,602 rad Angolo di inclinazione del puntone Verifiche: Verifica tirante d'armatura: Frd,s = 337,54 kn Resistenza a trazione di calcolo Fs=1,62 Verifica puntone cls: Nrd,c = 598,90 kn Resistenza a compressione di calcolo Fs=2,87 Verifica a Taglio: Caratteristiche di sollecitazione: Nsd = 0,00 KN Sforzo normale ((+) se di compressione) Vsd = 208,83 KN Taglio Caratteristiche geometriche: b = 100,0 cm Base sezione h = 50,0 cm Altezza sezione c = 5,0 cm Copriferro d = 45,00 cm Altezza utile Materiali: Rck = 250 dan/cmq fyk= 4500 dan/cmq Resistenze caratteristiche cls / acciaio γc= 1,5 γs = 1,15 Coefficienti di sicurezza cls / acciaio fcd = 117,58 dan/cmq fyd = 3913,04 dan/cmq Resistenze di calcolo cls / acciaio Armature longitudinali (zona più tesa): φ = 20 mm n ferri 4 φ = mm n ferri Ad = 12,57 cmq Verifica a Taglio: 1 "1": Verifica Generica - "2" Verifica con carico concentrato prossimità appoggio x = 0,00 m Distanza carico più esterno dall'incastro Staffe: α= 90 Inclinazione staffe (90 se normali all'asse) φst = 12 mm φst = mm Diametro tondini n bracci 4 n bracci Numero bracci staffe Ast = 4,52 cmq Area staffe p = 25,0 cm Passo massimo assunto Asw = 18,10 cmq/m Area armatura a taglio presente VEd = 208,83 KN Taglio di calcolo Vrd,c = 161,65 KN Taglio resistente di calcolo Vrdc Fs=0,77 Necessaria Armatura a taglio cotθ = 1,000 Inclinazione puntone compresso Vrd,max = 1190,53 KN Taglio massimo schiacciamento puntone Vrd,s = 286,78 KN Resistenza di snervamento staffe Vrd = 286,78 KN Resistenza a taglio Fs=1,37 Verifica integrativa armatura longitudinale: Msd 1 "0" per Msd=Med,max - "1" per Msd<Med,max Ftd = 104,42 kn Forza di trazione aggiuntiva armatura longitudinale Ftd = 104,42 kn Forza di trazione armatura longitudinale Frd = 491,73 kn Resistenza a trazione armatura longitudinale Fs=4,71

162 Tabulati modello FEM Muro Tipo H=9,60 m

163 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM MURO H=9.60 m - Tabulati di calcolo modello FEM MODELLO

164 SINTESI GRAFICA DEI RISULTATI Diagramma Inviluppo N 85 8 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM Diagramma Inviluppo M

165 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM Diagramma Inviluppo V Tabulati numerici LOAD SET FOR REACTION OUTPUT - Load Set 1 << LOAD COMB/CASE/ENVEL ABBREVIATION TABLE >> ABBREVIATION FULL NAME TYPE DESCRIPTION Peso p~1 Peso proprio Static peso proprio Spinta~1 Spinta statica M1 Static Spinta Statica Spinta~2 Spinta sovracc_m1 Static Spinta sovracc_m1 Azione~1 Azione tiranti Static Azione tiranti Spinta~3 Spinta Sismica SLV-A Static Spinta Sismica SLV-A Spinta~4 Spinta Sismica SLV-B Static Spinta Sismica SLV-B Spinta~5 Spinta statica M2 Static Spinta statica M2 Spinta~6 Spinta sovracc_m2 Static Spinta sovracc_m << SELECTED LOAD CASE/COMBINATION DETAIL LIST >> [Selected Load Combinations] L. COMB TYPE COMBINATION DETAIL A1+M1 Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Spinta~ x Azione~1 SLV-A Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Azione~1 SLV-B Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Azione~1 A2+M2 Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Spinta~ x Azione~1 3

166 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM LOAD SET FOR ELEMENT OUTPUT - Load Set 1 << LOAD COMB/CASE/ENVEL ABBREVIATION TABLE >> ABBREVIATION FULL NAME TYPE DESCRIPTION Peso p~1 Peso proprio Static peso proprio Spinta~1 Spinta statica M1 Static Spinta Statica Spinta~2 Spinta sovracc_m1 Static Spinta sovracc_m1 Azione~1 Azione tiranti Static Azione tiranti Spinta~3 Spinta Sismica SLV-A Static Spinta Sismica SLV-A Spinta~4 Spinta Sismica SLV-B Static Spinta Sismica SLV-B Spinta~5 Spinta statica M2 Static Spinta statica M2 Spinta~6 Spinta sovracc_m2 Static Spinta sovracc_m << SELECTED LOAD CASE/COMBINATION DETAIL LIST >> [Selected Load Combinations] L. COMB TYPE COMBINATION DETAIL A1+M1 Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Spinta~ x Azione~1 SLV-A Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Azione~1 SLV-B Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Azione~1 A2+M2 Gen.Comb x Peso p~ x Spinta~ x Spinta~ x Azione~1 4

167 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM BEAM ELEMENT FORCES & MOMENTS DEFAULT PRINTOUT Unit System : kn, m ELEM MAT SEC LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

168 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

169 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

170 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

171 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

172 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

173 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

174 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

175 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

176 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

177 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

178 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J

179 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM BEAM ELEMENT STRESSES DEFAULT PRINTOUT Unit System : kn, m ELEM MAT SEC LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z (+y)-bending-(-y) (+z)-bending-(-z) A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

180 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

181 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

182 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

183 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

184 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

185 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

186 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

187 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

188 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

189 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J

190 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J A1+M1 I J SLV-A I J SLV-B I J A2+M2 I J

191 Muro H=9.60 Tabulati di calcolo modello FEM REACTION FORCES & MOMENTS DEFAULT PRINTOUT Unit System : kn, m Node LC FX FY FZ MX MY MZ A1+M SLV-A SLV-B A2+M A1+M SLV-A SLV-B A2+M SUMMATION OF REACTION FORCES LC SUM-FX SUM-FY SUM-FZ A1+M SLV-A SLV-B A2+M

192 Muro Tipo H=9,00 m Concio N. 2

193 TITOLO: Muro su pali H=900 - Concio n. 2 Dati di INPUT: Dati Geometrici: Dati Input Parte in elevazione: Altezza: Hel= 9,00 m Spessore in testa: b= 0,30 m Larghezza: L = 1,00 m Pendenza paramento esterno: p= 0,000 % Angolo paramento interno: ψ' = 5,7 0,100 gradi/rad Fondazione: Altezza: Hf= 1,20 m Mensola esterna: Se= 2,10 m Mensola interna: Si= 2,10 m Base parte triangolare esterna te= 0,00 m Base parte triangolare interna ti= 0,90 m Spessore base elevazione: bel= 1,20 m Altezza totale: H= 10,20 m Base: B = 5,40 m Dente di fondazione posteriore: Altezza: Hd= 0,00 m Base inferiore Bdi= 0,00 m Base superiore: Bds= 0,00 m Y F M X F P Caratteristiche dei materiali: γcls = 25,00 KN/mc Peso specifico cls. Rck = 250 dan/cmq fyk= 4300 dan/cmq Resistenze caratteristiche cls / acciaio γc= 1,5 γs = 1,15 Coefficienti di sicurezza cls / acciaio fck = 207,50 dan/cmq fcd = 117,58 dan/cmq Resistenze cilindrica cls caratteristica / di calcolo fyd = 3739,13 dan/cmq Resistenze di calcolo acciaio Es = dan/cmq Modulo di elasticità acciaio εcu= 0,0035 Deformazione rottura cls Terreno: M1 M2 γϕ ' = 1,00 1,25 Coefficiente parziale per la tangente dell'angolo di attrito γc' = 1,00 1,25 Coefficiente parziale per la coesione efficace γγ = 1,00 1,00 Coefficiente parziale per il peso specifico Terreno a monte: γel' = 17,00 KN/mc Peso specifico efficace terreno. φ = 35 grad/rad Angolo di attrito terreno. c = 0,00 KN/mq Coesione hterr = 0,00 m Profondità terreno rispetto alla testa del muro (positiva) Hterr = 9,00 m Altezza terreno i = 0,0 0,000 gradi/rad Angolo estradosso terreno M1 M2 γel',d = 17,00 17,00 KN/mc Peso specifico di calcolo φd' = 0,611 0,511 rad Angolo di attrito di calcolo cd = 0,00 0,00 KN/mq Coesione di calcolo δ = 0,407 0,340 grad/rad Angolo di attrito muro-terreno. Terreno di fondazione: γf' = 20,00 KN/mc Peso specifico efficace terreno. φ = 24,0 grad/rad Angolo di attrito terreno. c = 0,00 KN/mq Coesione a = 0,00 (0,5 0,7) Coefficiente di aderenza della fondazione α = 0,00 0,000 grad/rad Angolo di inclinazione piano di campagna a valle. D = 1,00 m Profondità piano di fondazione. hv = 0,00 m Altezza terreno a valle per resistenza passiva (comprensiva di eventuale dente di fond.) %Sp = 0,0% Percentuale resistenza passiva terreno a valle. M1 M2 γf',d = 20,00 20,00 KN/mc Peso specifico di calcolo φd' = 0,419 0,342 rad Angolo di attrito di calcolo cd = 0,00 0,00 KN/mq Coesione di calcolo ca = 0,00 0,00 KN/mq Adesione di calcolo δ = 0,279 0,228 rad Angolo di attrito muro-terreno. f = 0,45 0,45 Coefficiente di attrito fondazione-terreno. Falda: 0 SI = 1 / No =0 Presenza di falda hw = 0,00 m Se "SI" inserire profondità piano di falda (rispetto estrad. terreno) hw= 10,20 m Profondità del piano di falda rispetto all'estradosso terreno Hw= -1,20 m Altezza del piano di falda γw= 0,00 KN/mc Peso specifico acqua di falda M1 M2 γsat= 0,00 0,00 KN/mc Peso specifico terreno saturo Pagina 2 Muro H=9.00 Concio 2_REV04

194 Dati Input Carichi e Condizioni di carico: Sovraccarichi sul terrapieno: qg = 0,00 KN/mq Sovraccarico permanente sul terrapieno qq = 20,00 KN/mq Sovraccarico accidentale sul terrapieno r = 1 Tipologia vincolo spostamenti : "1"impediti - "2" consentiti Parametri sismici: CS = B Categoria di sottosuolo ag = 0,2933 g Accelerazione orizzontale massima attesa su sito riferimento rigido Fo = 2,43 Fattore ampificazione spettro accelerazione orizzontale. g = 9,81 m/s^2 Accelerazione di gravità S S = 1,11 Coefficiente di amplificazione stratigrafica S T = 1,0 Coefficiente di amplificazione topografica S = 1,1 Coefficiente di amplificazione del sito amax = 0,327 g Accelerazione orizzontale massima attesa al sito βm= 1,00 Coefficiente di riduzione accelerazione max attesa al sito kh = 0,3270 Coefficiente sismico orizzontale 1 Sisma verticale: "1"=SI / "0"=NO kv = 0,1635 Coefficiente sismico verticale Coefficienti parziali carichi - Stato Limite Ultimo (SLU) - Approccio 1: Fase statica Fase sismica A1 A2 EQU SLV-A SLV-B γg1 = 1,30 1,00 0,90 1,00 1,00 Coefficiente parziale per peso proprio γg2 = 1,30 1,00 0,90 0,00 0,00 Coefficiente parziale per sovraccarichi permanenti γq = 1,50 1,30 1,50 0,00 0,00 Coefficiente parziale per sovraccarichi variabili γp = 1,00 1,00 0,90 1,00 1,00 Coefficiente parziale per azioni tiranti γsa = 1,30 1,00 1,10 1,00 1,00 Coefficiente parziale per spinte attive e acqua γsp = 1,00 1,00 0,90 1,00 1,00 Coefficiente parziale per resistenze passive γeh = 1,00 1,00 Coefficiente parziale per azioni sismiche orizzontali γev = -1,00 1,00 Coefficiente parziale per azioni sismiche verticali Punto di applicazione della spinta attiva: A1 A2 SLV-A SLV-B YSa = 1/3 1/3 1/2 1/2 Frazione dell'altezza di spinta H (es. 1/3, 1/2, ecc.) Coefficienti parziali carichi - Stati Limite Esercizio (SLE): RA FR QP γg1 = 1,00 1,00 1,00 Coefficiente parziale per peso proprio γg2 = 1,00 1,00 1,00 Coefficiente parziale per sovraccarichi permanenti γq = 0,70 0,70 0,00 Coefficiente parziale per sovraccarichi variabili in fase sismica γp = 1,00 1,00 1,00 Coefficiente parziale per azioni tiranti γsa = 1,00 1,00 1,00 Coefficiente parziale per spinte attive e acqua Punto di applicazione della spinta attiva: RA FR QP YSa = 1/3 1/3 1/3 Frazione dell'altezza di spinta H (es. 1/3, 1/2, ecc.) Coefficienti di spinta: M1 M2 Ka = 0,2872 0,3493 Coefficiente di spinta attiva Ko = 0,4264 0,5113 Coefficiente di spinta a riposo Kp = 2,371 2,010 Coefficiente di spinta passiva terreno di fondazione ψ = 1,471 1,471 rad Angolo paramento interno (risp. orizzontale) θa = - 0,3727 rad Per sisma verticale verso l'alto θb = - 0,2740 rad Per sisma verticale verso il basso Kae,a = - 0,817 Coefficiente di spinta attiva in fase sismica (verso l'alto) Kae,b = - 0,618 Coefficiente di spinta attiva in fase sismica (verso il basso) Verifiche di stabilità (SLU) - Coefficienti di sicurezza minimi: R1 R2 EQU γ R rib = - - 1,00 Coefficiente di sicurezza al ribaltamento. γ R scor = 1,00 1,00 - Coefficiente di sicurezza allo scorrimento. γ R sch = 1,00 1,00 - Coefficiente di sicurezza allo schiacciamento. Verifiche stati limite di fessurazione (SLE) - Parametri di calcolo: FR QP wlim = 0,3 0,2 mm Apertura limite fessure kt = 0,6 0,4 Fattore durata di carico k1 = 0,8 0,8 Fattori barre acciaio k2 = 0,5 0,5 Fattore tipologia sollecitazioni Verifiche stati limite di limitazione delle tensioni (SLE) - Parametri di calcolo: RA QP sc*/fck= 0,60 0,45 Aliquota fck per tensioni limite di compressione cls ss*/fyk= 0,80 - Aliquota fyk per tensioni limite di trazione acciaio Pagina 3 Muro H=9.00 Concio 2_REV04

195 Verifiche Stabilità Verifiche di Stabilità. Muro su pali H=900 - Concio n. 2 Sollecitazioni trasmesse dai tiranti: Punto di applicaz. Fila n N Ft [KN] α [ ] Xt [m] Yt [m] Ft,h [KN] Ft,v [KN] N Numero tiranti per fila 1 0, , ,10 4,60-177,93 47,68 Ft Forza di pretensione nel tirante 2 0 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 α Inclinazione del tirante (orizz.) 3 0 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 Ft,h Risultante orizzontale Ft,v Risultante verticale Combinazione delle azioni. 1. Fase sismica: Pesi - SLV-A Pesi - SLV-B γg P [KN] X [m] γg P [KN] X [m] Peso muro: 1,00 330,75 2,61 1,00 330,75 2,61 Peso terreno su mensola interna: 1,00 321,30 4,35 1,00 321,30 4,35 Peso acqua su mensola interna: 1,00 0,00 4,35 1,00 0,00 4,35 Totali: - 652,05 3,47-652,05 3,47 Comb. SLV-A Comb. SLV-B Azioni verticali: Azioni verticali: Azioni verticali: Azioni verticali: γi Fv [KN] X [m] γi Fv [KN] X [m] γi Fv [KN] X [m] γi Fv [KN] X [m] Forze esterne aggiuntive: 1,00 0,00 0, ,00 0,00 0, Azione dei tiranti: 1,00 47,68 2, ,00 47,68 2, Spinta del sovraccarico permanente: ,00 0,00 0, ,00 0,00 0,00 Spinta del sovraccarico accidentale ,00 34,82 5, ,00 34,82 5,40 Spinta del terreno in fase sismica: ,00 201,68 5, ,00 212,47 5,40 Forze d'inerzia del muro: -1,00 54,08 2, ,00 54,08 2, Forze d'inerzia del terreno sulla fondazione: 0,00 0,00 0, ,00 52,53 4, Totali: - -6,40 6,39-201,68 5,40-154,29 3,04-212,47 5,40 Comb. SLV-A Azioni orizzontali: Comb. SLV-B Azioni orizzontali: γi Fh [KN] Y [m] γi Fh [KN] Y [m] Forze esterne aggiuntive: 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 Azione dei tiranti: 1,00-177,93 4,60 1,00-177,93 4,60 Spinta del sovraccarico permanente: 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Spinta del sovraccarico accidentale 0,00 98,32 5,10 0,00 98,32 5,10 Spinta della falda: 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 Spinta del terreno in fase sismica: 1,00 569,41 5,10 1,00 599,86 5,10 Incremento sismico della spinta di falda: 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 Forze d'inerzia del muro: 1,00 108,16 2,74 1,00 108,16 2,74 Forze d'inerzia del terreno sulla fondazione: 1,00 105,07 5,70 1,00 105,07 5,70 Totali: - 604,70 3,94-635,15 4,00 Resistenza passiva del terreno: 1,00 0,00 1,00 0,00 2. Fase statica: Pesi - A1 Pesi - A2 Pesi - EQU γg P [KN] X [m] γg P [KN] X [m] γg P [KN] X [m] Peso muro: 1,30 330,75 2,61 1,00 330,75 2,61 0,90 330,75 2,61 Peso terreno su mensola interna: 1,30 321,30 4,35 1,00 321,30 4,35 0,90 321,30 4,35 Peso acqua su mensola interna: 1,30 0,00 4,35 1,00 0,00 4,35 0,90 0,00 4,35 Totali: - 847,67 3,47-652,05 3,47-586,85 3,47 Comb. A1 Comb. A2 Azioni verticali: Azioni verticali: Azioni verticali: Azioni verticali: γi Fv [KN] X [m] γi Fv [KN] X [m] γi Fv [KN] X [m] γi Fv [KN] X [m] Forze esterne aggiuntive: 1,00 0,00 0, ,00 0,00 0, Azione dei tiranti: 1,00 47,68 2, ,00 47,68 2, Spinta attiva del terreno: ,30 149,36 5, ,00 150,96 5,40 Spinta del sovraccarico permanente: ,30 0,00 5, ,00 0,00 5,40 Spinta del sovraccarico accidentale ,50 34,46 5, ,30 34,82 5,40 Spinta della falda: Totali: - 47,68 2,10-245,85 5,40-47,68 2,10-196,23 5,40 Comb. A1 Azioni orizzontali: Comb. A2 Azioni orizzontali: Comb. EQU Azioni orizzontali: γi Fh [KN] Y [m] γi Fh [KN] Y [m] γi Fh [KN] Y [m] Forze esterne aggiuntive: 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 Azione dei tiranti: 1,00-177,93 4,60 1,00-177,93 4,60 0,90-177,93 4,60 Spinta attiva del terreno: 1,30 346,26 3,40 1,00 426,21 3,40 1,10 426,21 3,40 Spinta del sovraccarico permanente: 1,30 0,00 5,10 1,00 0,00 5,10 0,90 0,00 5,10 Spinta del sovraccarico accidentale 1,50 79,88 5,10 1,30 98,32 5,10 1,50 98,32 5,10 Spinta della falda: 1,30 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 1,10 0,00 0,00 Totali: - 392,02 3,37-376,08 3,41-456,16 3,53 Resistenza passiva del terreno: 1,00 0,00 1,00 0,00 Sollecitazioni al piano di fondazione. Sollecitazioni rispetto al baricentro: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Sforzo Normale: N = 847, , ,20 895,96 KN Momento flettente: M = 1361, ,93 38,13 281,46 KN m Taglio: V = 604,70 635,15 392,02 376,08 KN Pagina 4 Muro H=9.00 Concio 2_REV04

196 Sez. Incastro Parete Verifiche Armature Sezione di Incastro Parete. Muro su pali H=900 - Concio n. 2 Profondità sezione di verifica: Z' = 9,00 m (Rispetto alla testa muro) Sollecitazioni trasmesse dai tiranti: Eccentricità Fila n N Ft [KN] α [ ] ext [m] eyt [m] Ft,h [KN] Ft,v [KN] N Numero tiranti per fila 1 0, ,60 3,40-177,93 47,68 Ft Forza di pretensione nel tirante ,70-1,20 0,00 0,00 α Inclinazione del tirante (orizz.) ,70-1,20 0,00 0,00 Ft,h Risultante orizzontale Ft,v Risultante verticale Verifiche della sezione - Stati limite ultimi (SLU). Sollecitazione nel baricentro della sezione per lunghezza unitaria: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Sforzo Normale: Nsd = 345,86 409,44 463,83 373,90 KN Momento flettente: Msd = 1619, ,42 462,30 408,22 KN m Taglio: Vsd = 320,56 344,27 278,24 266,66 KN Geometria sezione di incastro della parete: B = 1,00 m Larghezza unitaria H = 1,20 m Altezza. Definizione armatura: c = 0,04 m Copriferro sup/inf Zona più tesa: Zona più compressa: φ = 26 mm φ = 16 mm Diametro tondini n ferri 5 n ferri 5 Numero tondini/ml φ = 26 mm φ = mm Diametro tondini (armature aggiuntive) n ferri 2,5 n ferri Numero tondini (armature aggiuntive) As = 0,0040 mq As' = 0,0010 mq Area armatura totale Risultati verifica: Verifica M-N: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Rottura 1 (M/N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd1 = 378,52 422, , ,65 KN Momento flettente ultimo: Mrd1 = 1771, , , ,90 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,09 1,03 5,61 6,16 Rottura 2 (N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd2 = 345,86 409,44 463,83 373,90 KN Momento flettente ultimo: Mrd2 = 1757, , , ,94 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,09 1,03 3,91 4,34 Rottura 3 (M=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd3 = 11452, , , ,27 KN Momento flettente ultimo: Mrd3 = 1619, ,42 462,30 408,22 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 33,11 27,18 30,03 37,52 Verifica a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio sollecitante Vsd / ml Vsd = 320,56 344,27 278,24 266,66 Taglio resistente di calcolo Vrdc Vrd,c = 430,92 440,46 448,61 435,13 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,34 1,28 1,61 1,63 Verifiche della sezione - Stati limite di fessurazione (SLE). Sollecitazione nel baricentro della sezione per lunghezza unitaria: FR QP Sforzo Normale: Nsd = 353,99 332,71 KN Momento flettente: Msd = 224,67 227,87 KN m Eccentricità del carico: e = 0,635 0,685 m Parzializzazione sezione: NO NO Risultati verifica: Armatura min di normativa Asmin = 7,51 7,54 cmq Momento prima fessurazione Msr = 657,91 653,46 KN m Tensione min nel cls σcmin= -1,16-1,15 MPa (+/- trazione/compressione) Tensione max nel cls σcmax= 0,58 0,61 MPa (+/- trazione/compressione) Tensione max nell'acciaio σs,max= 3,59 3,79 MPa (+/- trazione/compressione) Distanza media fessure sr,max = 0,0 0,0 mm Deformazione acciaio ε = 0,0E+00 0,0E+00 Apertura caratteristica fessure wk= 0,00 0,00 mm SL formazione fessure: NO NO Apertura limite fessure wlim= 0,3 0,2 mm Verifiche della sezione - Stati limite delle tensioni di esercizio (SLE). Sollecitazione nel baricentro della sezione per lunghezza unitaria: RA QP Sforzo Normale: Nsd = 353,99 332,71 KN Momento flettente: Msd = 224,67 227,87 KN m Parametri e risultati di verifica: Aliquota fck σc*/fck= 0,60 0,45 Aliquota fyk σs*/fyk= 0,80 - Tensione limite compres. cls σc*= 12,45 9,34 MPa Tensioni limite trazione acciaio σs*= 344,00 - MPa Eccentricità rispetto a Gs e,cs = -65,4-70,4 cm Sezione parzializzata. Tensione minima nel cls σc= -1,41-1,43 MPa ( +/- trazione/compressione) Tensione massima acciaio σs= 20,51 - MPa ( +/- trazione/compressione) Tensione acciaio più compresso σs'= -19,73 - MPa ( +/- trazione/compressione) Pagina 5 Muro H=9.00 Concio 2_REV04

197 Sezione cambio armatura Verifiche Armature Sezione ad altezza H'. Muro su pali H=900 - Concio n. 2 Profondità sezione di verifica: Z' = 6,70 m (Rispetto alla testa muro) Sollecitazioni trasmesse dai tiranti: Eccentricità Fila n N Ft [KN] α [ ] ext [m] eyt [m] Ft,h [KN] Ft,v [KN] N Numero tiranti per fila 1 0, ,49 0,70-177,93 47,68 Ft Forza di pretensione nel tirante ,59 0,00 0,00 α Inclinazione del tirante (orizz.) ,59 0,00 0,00 Ft,h Risultante orizzontale Ft,v Risultante verticale Verifiche della sezione - Stati limite ultimi (SLU). Sollecitazione nel baricentro della sezione per lunghezza unitaria: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Sforzo Normale: Nsd = 223,67 263,10 303,68 248,91 KN Momento flettente: Msd = 826,58 875,22 324,41 302,45 KN m Taglio: Vsd = 102,53 115,67 94,99 89,92 KN Geometria sezione di incastro della parete: B = 1,00 m Larghezza unitaria H = 0,97 m Altezza. Definizione armatura: c = 0,04 m Copriferro sup/inf Zona più tesa: Zona più compressa: φ = 26 mm φ = 16 mm Diametro tondini n ferri 5 n ferri 5 Numero tondini/ml φ = mm φ = mm Diametro tondini (armature aggiuntive) n ferri n ferri Numero tondini (armature aggiuntive) As = 0,0027 mq As' = 0,0010 mq Area armatura totale Risultati verifica: Verifica M-N: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Rottura 1 (M/N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd1 = 257,95 290, , ,59 KN Momento flettente ultimo: Mrd1 = 953,27 967, , ,37 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,15 1,11 4,02 4,07 Rottura 2 (N=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd2 = 223,67 263,10 303,68 248,91 KN Momento flettente ultimo: Mrd2 = 938,24 955,53 973,32 949,31 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,14 1,09 3,00 3,14 Rottura 3 (M=cost.): Sorzo normale ultimo: Nrd3 = 10093, , , ,51 KN Momento flettente ultimo: Mrd3 = 826,58 875,22 324,41 302,45 KN m Coefficiente di sicurezza: Fs = 45,13 37,83 37,37 45,80 Verifica a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio sollecitante Vsd / ml Vsd = 102,53 115,67 94,99 89,92 Taglio resistente di calcolo Vrdc Vrd,c = 329,11 335,02 341,11 332,89 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 3,21 2,90 3,59 3,70 Verifiche della sezione - Stati limiti di fessurazione (SLE). Sollecitazione nel baricentro della sezione per lunghezza unitaria: FR QP Sforzo Normale: Nsd = 234,33 218,49 KN Momento flettente: Msd = 227,68 230,05 KN m Eccentricità del carico: e = 0,972 1,053 m Parzializzazione sezione: NO NO Risultati verifica: Armatura min di normativa Asmin = 6,11 6,14 cmq Momento prima fessurazione Msr = 417,67 415,01 KN m Tensione min nel cls σcmin= -1,60-1,60 MPa (+/- trazione/compressione) Tensione max nel cls σcmax= 1,13 1,16 MPa (+/- trazione/compressione) Tensione max nell'acciaio σs,max= 6,93 7,12 MPa (+/- trazione/compressione) Distanza media fessure sr,max = 0,0 0,0 mm Deformazione acciaio ε = 0,0E+00 0,0E+00 Apertura caratteristica fessure wk= 0,00 0,00 mm SL formazione fessure: NO NO Apertura limite fessure wlim= 0,3 0,2 mm Verifiche della sezione - Stati limite delle tensioni di esercizio (SLE). Sollecitazione nel baricentro della sezione per lunghezza unitaria: RA QP Sforzo Normale: Nsd = 234,33 218,49 KN Momento flettente: Msd = 227,68 230,05 KN m Parametri e risultati di verifica: RA QP Aliquota fck σc*/fck= 0,60 0,45 Aliquota fyk σs*/fyk= 0,80 - Tensione limite compres. cls σc*= 12,45 9,34 MPa Tensioni limite trazione acciaio σs*= 344,00 - MPa Eccentricità rispetto a Gs e,cs = -98,2-106,4 cm Sezione parzializzata. Tensione minima nel cls σc= -2,28-2,30 MPa ( +/- trazione/compressione) Tensione massima acciaio σs= 63,06 - MPa ( +/- trazione/compressione) Tensione acciaio più compresso ( σs'= -29,95 - MPa ( +/- trazione/compressione) Pagina 6 Muro H=9.00 Concio 2_REV04

198 Distribuzione carichi Distribuzione sollecitazioni sui pali di fondazione: Muro su pali H=900 - Concio n. 2 Dati di INPUT: D = 0,80 m Diametro pali B = 5,40 m Base fondazione L = 1,00 m Larghezza fondazione α Vtr = 1,00 0<α Vtr <=1 Aliquota taglio assorbito da pali in trazione C T,tr = 1,721 Coefficiente moltiplicativo per calcolo momento Mi per pali in trazione C T,com = 1,721 Coefficiente moltiplicativo per calcolo momento Mi per pali in compressione Coordinate baricentri dei pali: Sistema di riferimento con origine nel baricentro del plinto e X (+) verso l'estreno del muro. N Pali = numero di pali della fila i relativi alla larghezza L della fondazione. Fila Pali N Pali Xi [m] Xi/Σ /ΣXi 2 1 0,3846 1,900 0, ,3846 0,000 0, ,3846-1,900-0, , , , , , , ,0000 Sollecitazioni al piano di fondazione. Comb. SLU Comb. SLE Sollecitazioni rispetto al baricentro: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 RA FR QP Sforzo Normale: N = 847, , ,20 895,96 873,21 873,21 849,09 KN Momento flettente: M = 1361, ,93 38,13 281,46-295,61-295,61-515,65 KN m Taglio: V = 604,70 635,15 392,02 376,08 224,24 224,24 168,33 KN Azioni sulla testa dei pali: 1 Inserire "1 / 2" per taglio ripartito su "tutti i pali" / "solo pali in compressione" SLU Fila Pali Fvi [KN] Fhi [KN] Mi [KN] Fvi [KN] Fhi [KN] Mi [KN] Fvi [KN] Fhi [KN] Mi [KN] Fvi [KN] Fhi [KN] Mi [KN] ,89 524,07 901, ,34 550,47 947, ,13 339,75 584,67 969,07 325,94 560, ,35 524,07 901,86 882,97 550,47 947,28 989,04 339,75 584,67 776,50 325,94 560, ,18 524,07 901,86-82,40 550,47 947,28 962,95 339,75 584,67 583,92 325,94 560,90 4 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 8 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 SLE Fila Pali Fvi [KN] RA Fhi [KN] Mi [KN] Fvi [KN] FR Fhi [KN] Mi [KN] Fvi [KN] QP Fhi [KN] Mi [KN] 1 554,52 194,34 334,44 554,52 194,34 334,44 383,07 145,88 251, ,78 194,34 334,44 756,78 194,34 334,44 735,88 145,88 251, ,04 194,34 334,44 959,04 194,34 334, ,69 145,88 251,05 4 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 8 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Fvi = Carico verticale in testa al singolo palo della fila i ((+) di compressione). Fhi = Carico orizzontale in testa al singolo palo della fila i. Mi = Momento flettente in testa al singolo palo della fila i. Sollecitazioni Massime: SLU SLE SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 RA FR QP SLV-A Comb. di carico FvM = Carico verticale max in testa ai pali. Fvm = Carico verticale minimo in testa ai pali. Fh(FvM)= Carico orizzontale in testa ai pali con FvM. M(FvM)= Momento in testa ai pali con FvM. Fh(Fvm)= Carico orizzontale in testa ai pali con Fvm. M(Fvm)= Momento in testa ai pali con Fvm. SLV-B A1+M1 FvM [KN] Fvm [KN] Fh(FvM) [KN] M(FvM) [KNm] Fh(Fvm) [KN] M(Fvm) [KNm] 1665,89-197,18 524,07 901,86 524,07 901, ,34-82,40 550,47 947,28 550,47 947, ,13 962,95 339,75 584,67 339,75 584,67 969,07 583,92 325,94 560,90 325,94 560,90 959,04 554,52 194,34 334,44 194,34 334,44 959,04 554,52 194,34 334,44 194,34 334, ,69 383,07 145,88 251,05 145,88 251,05 A2+M2 Muro H=9.00 Concio 2_REV04 Pagina 7

199 Verifiche GEO Verifica capacità portante (SLU) dei pali di fondazione per Carichi Assiali. Muro H=9,00 m Concio n. 2 - Lpali = 23,50 m. Dati di INPUT: Geometria e pesi: Lp = 23,50 m Lunghezza palo D = 0,80 m Diametro palo Dp = 0,80 m Diametro palo alla punta Ap = 0,503 mq Area sezione di punta γp = 25,00 kn/mc Peso specifico palo Coefficienti parziali parametri geotecnici terreno M1 (Tab. 6.2.II - NTC): γϕ ' γc' γcu γγ M1 1,00 1,00 1,00 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico M2 1,25 1,25 1,25 1,00 Tangente angolo di attrito - coesione efficace - drenata - peso specifico Dati verifiche: Tipo: NV = Condizioni drenate 1 Numero verticali indagate Sondaggio Verticale: Resistenza laterale - Parametri M1 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,70 1,70 0,85 20,00 24, ,00 17, ,50 22,20 11,95 20,00 24,0 0, ,08 410,00 239, , ,84 3 3,00 25,20 23,70 17,00 36,0 0, ,27 51,00 469, , Qs 9129, ,84 Resistenza di base: Nq = 47,16 Nc = 63,53 Fattori di capacità portante σvb = 495,00 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 11733,08 kn Resistenza alla base Resistenza laterale - Parametri M2 Strato li [m] hi [m] zi [m] γi' [kn/mc] ϕi [grad] ci [kn/mq] α βi [kn/mq] q L i [KN/mq] γi'li [kn/mq] σvi [kn/mq] 1 1,70 1,70 0,85 20,00 24, ,00 17, ,50 22,20 11,95 20,00 24,0 0, ,08 410,00 239, , ,84 3 3,00 25,20 23,70 17,00 36,0 0, ,27 51,00 469, , Qs 9129, ,84 Resistenza di base: Nq = 26,05 Nc = 27,58 Fattori di capacità portante σvb = 495,00 kn/mq Tensione verticale alla base Qb = 6481,57 kn Resistenza alla base Resistenze caratteristiche del palo: ζ3 = 1,70 ζ4 = 1,70 Fattori di correlazione della resistenza caratteristica M1 M2 Numero verticale di indagine Qs = 9129, ,44 kn Resistenze laterali calcolate Qb = 11733, ,57 kn Resistenze alla base calcolate Qc,cal = 20862, ,01 kn Resistenze a compressione calcolata Qt,cal = 11733, ,57 kn Resistenze a trazione calcolata Qs,k = 5370, ,26 kn Resistenza caratteristica laterale Qb,k = 6901, ,69 kn Resistenza caratteristica alla base Qc,k = 12272, ,95 kn Resistenza caratteristica a compressione Qt,k = 6901, ,69 kn Resistenza caratteristica a trazione Coefficienti parziali: Coefficienti parziali azioni (Tab. 6.2.I - NTC): SLV-A SLV-B A1-M1 A2-M2 Combinazione di carico γgp = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale peso proprio γqneg = 1,00 1,00 1,30 1,00 Coefficiente parziale eventuale attrito negativo Coefficienti parziali resistenze caratteristiche (Tab. 6.4.II - NTC): Ri = R3 R3 R1 R2 Selezione gruppo coefficienti parziali di resistenza γb = 1,35 1,35 1,00 1,70 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza di base γs = 1,15 1,15 1,00 1,45 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in compressione γst = 1,25 1,25 1,00 1,60 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza laterale in trazione Qsi [kn] Qsi [kn] Qneg,i [kn] Qneg,i [kn] Muro H=9.00 Concio 2_REV04 Pagina 8

200 Verifiche GEO Verifica capacità portante per palo in compressione: Mi = M2 M2 M1 M2 Selezione gruppo coefficienti parziali parametri geotecnici SLV-A-R3 SLV-B-R3 A1-M1-R1 A2-M2-R2 - - Qeser= 1665, , ,13 969,07 kn Carico massimo di esercizio in testa al palo ((+) compress.) Gp = 295,31 295,31 295,31 295,31 0,00 0,00 kn Peso proprio palo Qmax = 3853, , , ,22 0,00 0,00 kn Carico massimo di calcolo sul palo Qs,d = 4669, , , ,63 0,00 0,00 kn Resistenza laterale in compressione di calcolo Qb,d = 2824, , , ,76 0,00 0,00 kn Resistenza di base di calcolo Qlim,dc = 7494, , , ,38 0,00 0,00 kn Carico limite ultimo a compressione del palo di calcolo Fs = 1,94 1,86 3,18 1, Fattore di sicurezza Verifica capacità portante per palo in trazione: SLV-A-R3 SLV-B-R3 A1-M1-R1 A2-M2-R2 - - Qeser= -197,18-82,40 962,95 583,92 kn Carico minimo di esercizio in testa al palo ((-) trazione) Gp = 295,31 295,31 295,31 295,31 0,00 0,00 kn Peso proprio palo Qst,d = 4296, , , ,41 0,00 0,00 kn Resistenza laterale in trazione di calcolo Qmin = -197,18-82,40 0,00 0,00 0,00 0,00 kn Carico minimo di calcolo sul palo Qlim,dt = 4591, , , ,72 0,00 0,00 kn Carico limite ultimo a trazione del palo Fs = 23,29 55,72 100,00 100,00 100,00 100,00 Fattore di sicurezza Verifica capacità portante (SLU) dei pali di fondazione per Carichi Trasversali. Dati di INPUT: Geometria e parametri palo: Lp = 23,50 m Lunghezza palo D = 0,80 m Diametro palo Jp= 0,0201 m^4 Momento di inerzia della sezione del palo Ep= kn/mq Modulo elastico del materiale costituente il palo Bs = 15365,4 Gradiente modulo di reazione terreno T = 2,51 m Lunghezza caratteristica palo Lp/T = 9,37 Palo LUNGO Coefficienti parziali resistenze (Tab. 6.4.VI - NTC) - Combinazione di carico: SLV-A SLV-B A1-M1 A2-M2 - - Ri = R3 R3 R1 R2 Selezione gruppo coefficienti parziali di resistenza γ T = 1,30 1,30 1,00 1,60 0,00 0,00 Coefficiente parziale per la resistenza trasversale Resistenza ultima terreno: n str = 2 n strato di riferimento per calcolo resistenza trasversale V RtrC,cal = 16152,19 kn Resistenza trasversale calcolata V RtrC,k = 9501,29 kn Resistenza trasversale caratteristica (per palo corto) Verifica capacità portante azioni trasversali: SLV-A-R3 SLV-B-R3 A1-M1-R1 A2-M2-R2 - - V Rd,tr = 0,00 0,00 0,00 0, kn Resistenza trasversale di calcolo V Ed,tr = kn Carico trasversale max agente Fs = 100,00 100,00 100,00 100, Fattore di sicurezza Muro H=9.00 Concio 2_REV04 Pagina 9

201 Coeff_Calcolo Calcolo del modulo di reazione orizzontale del terreno per pali Muro su pali H=900 - Concio n. 2 C= 80 Coefficiente moltiplicativo (80 nel SI per pali) D= 0,80 m Diametro palo Nodo ϕ [ ] γ c Khi zi [m] Nq Nc Nγ As Bs [KN/mc] [KN/mq] [KN/mc] 1 24,0 20,0 1,00 1,20 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 2,14 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 3,08 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 4,02 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 4,96 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 5,90 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 6,84 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 7,78 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 8,72 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 9,66 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 10,60 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 11,54 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 12,48 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 13,42 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 14,36 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 15,30 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 16,24 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 17,18 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 18,12 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 19,06 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 20,00 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 20,94 9,60 19,32 5, ,0 20,0 1,00 21,88 9,60 19,32 5, ,0 0,00 22,82 37,75 50,59 40, ,0 0,00 23,76 37,75 50,59 40, ,0 0,00 24,70 37,75 50,59 40, ϕ = Angolo di attrito terreno γ = Peso specifico terreno c = Coesione H = Spessore dello strato Nq, Nc, Nγ = Fattori di capacità portante secondo Hansen zi = Profondità del nodo i-esimo Kh,i = Modulo di reazione orizzontale del terreno al punto i-esimo Esso è dato da (Formula di Bowles): Con: K h = A + B z s ( c + 0. γ B N γ ) ( γ ) As = C c N 5 B = C s N q s Muro H=9.00 Concio 2_REV04 Pagina 10

202 Sollecitazioni Palo Analisi Sollecitazioni Palo Procedura FEM. Combinazione: Trazione max Dati: Lp= 23,50 m Lunghezza del palo Ep= kn/mq Modulo elastico del materiale costituente il palo D = 0,80 m Diametro del palo Jp= 0,0201 m^4 Momento di inerzia della sezione del palo Jp,comp= 0,0201 m^4 Momento di inerzia della sezione del palo in compressione Jp,traz= 0,0201 m^4 Momento di inerzia della sezione del palo in trazione Fh= 524,07 kn Forza orizzontale applicata all'estremita' superiore (positiva verso sinistra) Fv = -197,18 kn Forza verticale applicata all'estremita' superiore (positiva verso il basso) Tabella deformazioni, sollecitazioni e pressioni sul terreno z profondità della sezione Kh modulo di reazione orizzontale del terreno (Winkler) alla profondità z y spostamento laterale del palo alla profondità z (positivo verso sinistra) ϕ rotazione del palo alla profondità z (positiva se oraria) N sforzo normale nella sezione del palo alla profondità z (+ se di compressione) M momento flettente nella sezione del palo alla profondità z V taglio nella sezione del palo alla profondità z (positivo in direzione -y sulla faccia negativa) p pressione agente sul terreno alla profondità z Nodo z Kh y ϕ N M V p [m] [kn/mc] [mm] [rad] [kn] [knm] [kn] [kn/mq] 1 0, ,8E+00 0,0E ,18 901,86 524,07-136,51 2 0, ,2E+00-1,1E ,18 409,23 374,88-198,39 3 1, ,0E+00-1,4E-03-65,18 56,84 217,46-209,33 4 2, ,6E+00-1,4E-03 0,82-147,57 84,65-176,61 5 3, ,5E+00-1,1E-03 66,82-227,15-6,13-120,72 6 4, ,5E-01-7,0E ,82-221,38-53,25-62,66 7 5, ,5E-01-3,8E ,82-171,33-65,79-16,67 8 6, ,3E-02-1,5E ,82-109,49-57,07 11,58 9 7, ,7E-01-2,0E ,82-55,84-39,53 23, , ,5E-01 4,1E ,82-18,69-21,84 23, , ,1E-01 5,4E ,82 1,85-8,49 17, , ,8E-02 4,5E ,82 9,83-0,53 10, , ,3E-02 2,9E ,82 10,33 2,92 4, , ,6E-03 1,4E ,82 7,58 3,50 0, , ,7E-03 4,4E ,82 4,30 2,70-1, , ,2E-03-4,9E ,82 1,75 1,59-1, , ,8E-03-2,1E ,82 0,26 0,67-1, , ,7E-03-2,0E ,82-0,37 0,12-0, , ,1E-03-1,3E ,82-0,48-0,12-0, , ,1E-04-6,6E ,82-0,36-0,17-0, , ,7E-04-1,9E ,82-0,20-0,13 0, , ,3E-04 3,4E ,82-0,08-0,08 0, , ,5E-04 1,0E ,82-0,01-0,04 0, , ,0E-05 8,3E ,82 0,03 0,02 0, , ,1E-06 4,6E ,82 0,02 0,02 0, , ,4E-05 3,3E ,82 0,00-0,02-0,04 Muro H=9.00 Concio 2_REV04 Pagina 11

203 Sollecitazioni Palo Diagrammi. Comb.: Trazione max Caratteristiche di sollecitazione: Momento - Taglio -400,00-200,00 0,00 200,00 400,00 600,00 800, ,00 M [knm] 0,00 V [kn] 5,00 10,00 z [m] 15,00 Momenti Taglio 20,00 25,00 Deformazioni. Spostamenti Orizzontali -1,00 0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00 0,00 y [mm] 5,00 10,00 z [m] 15,00 Spostamenti 20,00 25,00 Muro H=9.00 Concio 2_REV04 Pagina 12

204 Sollecitazioni Palo Procedura FEM. Combinazione: Compressione max Dati: Lp= 23,50 m Lunghezza del palo Ep= kn/mq Modulo elastico del materiale costituente il palo D = 0,80 m Diametro del palo Jp= 0,0201 m^4 Momento di inerzia della sezione del palo Jp,comp= 0,0201 m^4 Momento di inerzia della sezione del palo in compressione Jp,traz= 0,0201 m^4 Momento di inerzia della sezione del palo in trazione Fh= 550,47 kn Forza orizzontale applicata all'estremita' superiore (positiva verso sinistra) Fv = 1848,34 kn Forza verticale applicata all'estremita' superiore (positiva verso il basso) Tabella deformazioni, sollecitazioni e pressioni sul terreno z profondità della sezione Kh modulo di reazione orizzontale del terreno (Winkler) alla profondità z y spostamento laterale del palo alla profondità z (positivo verso sinistra) ϕ rotazione del palo alla profondità z (positiva se oraria) N sforzo normale nella sezione del palo alla profondità z (+ se di compressione) M momento flettente nella sezione del palo alla profondità z V taglio nella sezione del palo alla profondità z (positivo in direzione -y sulla faccia negativa) p pressione agente sul terreno alla profondità z Nodo z Kh y ϕ N M V p [m] [kn/mc] [mm] [rad] [kn] [knm] [kn] [kn/mq] 1 0, ,1E+00 0,0E ,34 947,28 550,47-143,39 2 0, ,5E+00-1,1E ,34 429,84 393,76-208,39 3 1, ,2E+00-1,5E ,34 59,70 228,42-219,87 4 2, ,8E+00-1,4E ,34-155,01 88,92-185,51 5 3, ,6E+00-1,1E ,34-238,59-6,44-126,80 6 4, ,9E-01-7,4E ,34-232,53-55,93-65,81 7 5, ,6E-01-4,0E ,34-179,96-69,10-17,51 8 6, ,8E-02-1,6E ,34-115,01-59,95 12,17 9 7, ,8E-01-2,1E ,34-58,65-41,52 24, , ,6E-01 4,3E ,34-19,63-22,95 24, , ,1E-01 5,7E ,34 1,94-8,91 18, , ,1E-02 4,7E ,34 10,32-0,56 11, , ,4E-02 3,0E ,34 10,85 3,07 4, , ,8E-03 1,5E ,34 7,96 3,67 0, , ,9E-03 4,6E ,34 4,51 2,84-1, , ,5E-03-5,1E ,33 1,84 1,67-1, , ,0E-03-2,2E ,33 0,28 0,71-1, , ,9E-03-2,1E ,33-0,39 0,12-0, , ,2E-03-1,4E ,33-0,51-0,13-0, , ,2E-04-6,9E ,33-0,38-0,18-0, , ,7E-04-2,0E ,33-0,21-0,14 0, , ,4E-04 3,6E ,33-0,08-0,08 0, , ,6E-04 1,1E ,33-0,01-0,04 0, , ,3E-05 8,7E ,33 0,03 0,02 0, , ,2E-06 4,8E ,33 0,02 0,02 0, , ,6E-05 3,5E ,33 0,00-0,02-0,05 T = 2,48 m Lunghezza caratteristica palo Lp/T = 9,48 Palo LUNGO Muro H=9.00 Concio 2_REV04 Pagina 13

205 Sollecitazioni Palo Diagrammi. Comb.: Compressione max Caratteristiche di sollecitazione: Momento - Taglio -400,00-200,00 0,00 200,00 400,00 600,00 800, , ,00 M [knm] 0,00 V [kn] 5,00 10,00 z [m] 15,00 Momenti Taglio 20,00 25,00 Deformazioni. Spostamenti Orizzontali -1,00 0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00 y [mm] 0,00 5,00 10,00 z [m] 15,00 Spostamenti 20,00 25,00 Muro H=9.00 Concio 2_REV04 Pagina 14

206 Armatura pali Verifica Armature Palo di fondazione Sez. z = 0,00 m Comb.: Trazione max Dati di INPUT: Caratteristiche di sollecitazione: Nsd = -197,18 KN Sforzo normale (+ se compressione / - se trazione) Msd = 901,86 KN m Momento flettente Vsd = 524,07 KN Taglio Caratteristiche geometriche: D = 0,80 m Diametro sezione c = 0,04 m c' = 0,04 m Copriferri diffusa / concentrata h = 0,76 m Altezza utile Materiali: Rck = 19,93 N/mmq fyk= 430 N/mmq Resistenze caratteristiche cls / acciaio γc= 1,5 γs = 1,15 Coefficienti di sicurezza cls / acciaio fck = 16,54 N/mmq fcd = 9,37 N/mmq Resistenze cilindrica cls caratteristica / di calcolo εcu= 0,0035 ε'cu= 0,002 Deformazioni a rottura cls/compressione (+) fyd = 373,91 N/mmq Resistenze di calcolo acciaio Es = N/mmq Modulo elastico acciaio Armature: Armature diffuse: Armature concentrate (aggiuntive e simmetriche): φ = 26 mm φ = mm Diametro tondini n ferri 24 n ferri Numero tondini φ = mm φ = mm Diametro tondini n ferri n ferri Numero tondini Ad = 0,0127 mq As = 0,0000 mq Area armatura totale Resistenze di calcolo: Rottura 1 (M/N=cost.): Rottura 2 (N=cost.): Rottura 3 (M=cost.): Nrd1 = -256,39 KN Nrd2 = -197,18 KN Nrd3 = -1837,39 Mrd1 = 1172,69 KN m Mrd2 = 1178,86 KN m Mrd3 = 901,86 Fs = 1,30 Fs = 1,31 Fs = 9,32 Verifica a Taglio: Vrd,c = 205,74 KN Taglio resistente di calcolo Vrdc Fs=0,39 Necessaria Armatura a taglio υ = 0,500 αc= 1,000 Fattori correttivi z = 53,1 cm Braccio coppia interna cotθ = 2,5 α= 90 Inclinazione staffe (90 se verticali) Vrd,max = 618,31 KN Taglio massimo schiacciamento puntone Staffe: φst = 10 mm Diametro tondini n bracci 2 Numero bracci staffe Ast = 1,57 cmq Area staffe p = 10,0 cm Passo massimo assunto Asw = 15,71 cmq/m Area armatura a taglio presente Vrd,s = 780,22 KN Resistenza di snervamento staffe Vrd = 618,31 KN Resistenza a taglio Fs=1,18 Verifica Armature Palo di fondazione Sez. z = 0,00 m Comb.: Compressione max Dati di INPUT: Caratteristiche di sollecitazione: Nsd = 1848,34 KN Sforzo normale (+ se compressione / - se trazione) Msd = 947,28 KN m Momento flettente Vsd = 550,47 KN Taglio Armature: Armature diffuse: Armature concentrate (aggiuntive e simmetriche): φ = 26 mm φ = 0 mm Diametro tondini n ferri 24 n ferri 0 Numero tondini φ = 0 mm φ = 0 mm Diametro tondini n ferri 0 n ferri 0 Numero tondini Ad = 0,0127 mq As = 0,0000 mq Area armatura totale Resistenze di calcolo: Rottura 1 (M/N=cost.): Rottura 2 (N=cost.): Rottura 3 (M=cost.): Nrd1 = 2674,02 KN Nrd2 = 1848,34 KN Nrd3 = 5616,69 Mrd1 = 1370,44 KN m Mrd2 = 1391,90 KN m Mrd3 = 947,28 Fs = 1,45 Fs = 1,47 Fs = 3,04 Verifica a Taglio: Vrd,c = 354,85 KN Taglio resistente di calcolo Vrdc Fs=0,64 Necessaria Armatura a taglio υ = 0,500 αc= 1,200 Fattori correttivi z = 53,1 cm Braccio coppia interna cotθ = 2,5 α= 90 Inclinazione staffe (90 se verticali) Vrd,max = 741,97 KN Taglio massimo schiacciamento puntone Staffe: φst = 10 mm Diametro tondini n bracci 2 Numero bracci staffe Ast = 1,57 cmq Area staffe p = 10,0 cm Passo massimo assunto Asw = 15,71 cmq/m Area armatura a taglio presente Vrd,s = 780,22 KN Resistenza di snervamento staffe Vrd = 741,97 KN Resistenza a taglio Fs=1,35 Muro H=9.00 Concio 2_REV04 Pagina 15

207 Mensole Fondazione_Pali Mensola esterna (sez. S2). Muro su pali H=900 - Concio n. 2 Caratteristiche di sollecitazione: Sollecitazioni indotte dai pali: Comb. SLU: SLV-A SLV-B A1 A2 Descrizione n pali/fila bv [m] Fh [kn] Fv [kn] Fh [kn] Fv [kn] Fh [kn] Fv [kn] Fh [kn] Fv [kn] Fila di pali 1 0, , , , ,13 969,07 Fila di pali 2 Fila di pali 3 Fila di pali 4 Fila di pali 5 Calcolo Sollecitazioni: Comb. SLU Comb. SLE SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 RA FR QP Momento dovuto ai pali Mp= 832,94 924,17 507,56 484,54 277,26 277,26 191,53 KN m Taglio dovuto ai pali Vp= 640,73 710,90 390,43 372,72 213,28 213,28 147,33 KN Momento dovuto ai carichi esterni Mc= 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KN m Taglio dovuto ai carichi esterni Vc= 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KN Pressione acqua σw2= 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KN/mq Tratto compresso d2= 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 m Tratto costante R2= 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KN Peso mensola esterna P2= 63,00 63,00 81,90 63,00 63,00 63,00 63,00 KN Momento flettente di calcolo M2= 766,79 858,02 421,57 418,39 211,11 211,11 125,38 KN m Taglio di calcolo V2= 577,73 647,90 308,53 309,72 150,28 150,28 84,33 KN Verifica sezione: INPUT armatura: c = 0,03 m Copriferro sup/inf Lembo Inferiore: Lembo Superiore: φ = 24 mm φ = 24 mm Diametro tondini n ferri 5 n ferri 5 Numero tondini/ml φ = 26 mm φ = mm Diametro tondini (armature aggiuntive) n ferri 3,85 n ferri Numero tondini (armature aggiuntive) As = 0,0043 mq As' = 0,0023 mq Area armatura totale Risultati verifica - Stati limite ultimi (SLU): Verifica a flessione: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Momento flettente di calcolo a ml. Msd = 766,79 858,02 421,57 418,39 KN m Momento flettente ultimo Mrd = 1825, , , ,58 KN m Coefficiente di sicurezza Fs = 2,38 2,13 4,33 4,36 Verifica a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio di calcolo a ml. Vsd = 577,73 647,90 308,53 309,72 KN Taglio resistente di calcolo Vrdc Vrd,c = 652,14 652,14 652,14 652,14 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,13 1,01 2,11 2,11 N.B.: Per il solo cls dei pali e del plinto di fondazione si è assunto: Rck = 19,9 MPa Armatura lembo inferiore: - distribuita: φ24/20 - aggiuntiva in corrispondenza dei pali: 10φ26/260 Quindi: 10/2,6 = 3,85φ26/ 1 m Risultati verifica - Stati limite di Fessurazione (SLE): FR QP Momento flettente a ml: Msd = 211,11 125,38 KN m Verifica in sezione già fessurata. SI SI Momento di prima fessurazione Msr = 522,60 522,60 KN m Tensione acciaio prima fess. σsr= 110,46 110,46 MPa Tensione nel cls compresso σc= 1,50 0,89 MPa Tensione nell'acciaio teso σs= 44,62 26,50 MPa Distanza media fessure sr,max = 131,6 131,6 mm Deformazione acciaio ε = 1,3E-04 7,7E-05 Apertura caratteristica fessure wk= 0,02 0,01 mm Apertura limite fessure wlim= 0,30 0,20 mm Risultati verifica - Stati limite delle tensioni di esercizio (SLE): RA QP Momento flettente a ml: Msd = 211,11 125,38 KN m Tensione limite compres. cls σc*= 9,93 7,44 MPa Tensioni limite trazione acciaio σs*= 344,00 - MPa Tensione nel cls compresso σc= 1,07 0,63 MPa Tensione nell'acciaio teso σs= 45,40 - MPa Pagina 16 Muro H=9.00 Concio 2_REV04

208 Mensole Fondazione_Pali Mensola interna (sez. S3). Caratteristiche di sollecitazione: Sollecitazioni indotte dai pali: Descrizione Fila di pali 1 Fila di pali 2 Fila di pali 3 Fila di pali 4 Fila di pali 5 Comb. SLU: SLV-A SLV-B A1 A2 n pali/fila bv [m] Fh [kn] Fv [kn] Fh [kn] Fv [kn] Fh [kn] Fv [kn] Fh [kn] Fv [kn] 0 1,30-197,18-82,40 962,95 583,92 Calcolo Sollecitazioni: Comb. SLU Comb. SLE SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 RA FR QP Momento dovuto ai pali Mp= 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KN m Taglio dovuto ai pali Vp= 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KN Momento dovuto ai carichi esterni Mc= 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KN m Taglio dovuto ai carichi esterni Vc= 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KN Pressione acqua σw3= 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KN/mq Tratto compresso d3= 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 m Tratto costante R3= 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KN Peso mensola interna+terreno+acqua P3= 384,30 384,30 499,59 384,30 384,3 384,30 384,30 KN Forze inerziali verticali mensola+terreno Fi3= -10,30 62, KN Momento flettente di calcolo M3= -392,70-469,49-524,57-403,52-403,52-403,52-403,52 KN m Taglio di calcolo V3= 374,00 447,13 499,59 384,30 384,30 384,30 384,30 KN Verifica sezione: INPUT armatura: c = 0,03 m Copriferro sup/inf Lembo Inferiore: Lembo Superiore: φ = 24 mm φ = 24 mm Diametro tondini n ferri 5 n ferri 5 Numero tondini/ml φ = 26 mm φ = 0 mm Diametro tondini (armature aggiuntive) n ferri 3,85 n ferri 0 Numero tondini (armature aggiuntive) As = 0,0043 mq As' = 0,0023 mq Area armatura totale Risultati verifica - Stati limite ultimi (SLU): Verifica a flessione: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Momento flettente di calcolo a ml. Msd = -392,70-469,49-524,57-403,52 KN m Momento flettente ultimo Mrd = 968,28 968,28 968,28 968,28 KN m Coefficiente di sicurezza Fs = 2,47 2,06 1,85 2,40 Verifica a taglio: SLV-A SLV-B A1+M1 A2+M2 Taglio di calcolo a ml Vsd = 374,00 447,13 499,59 384,30 KN Taglio resistente di calcolo Vrdc Vrd,c = 526,28 526,28 526,28 526,28 KN Coefficiente di sicurezza: Fs = 1,41 1,18 1,05 1,37 N.B.: Per il solo cls dei pali e del plinto di fondazione si è assunto: Rck = 19,9 MPa Armatura lembo inferiore: - distribuita: φ24/20 - aggiuntiva in corrispondenza dei pali: 10φ26/260 Quindi: 10/2,6 = 3,85φ26/ 1 m Pagina 17 Muro H=9.00 Concio 2_REV04

209 Tiranti sub Orizzontali Verifica del tirante - Verifica a Tiro MAX Caratteristiche del tirante: n = 4 Numero trefoli / tirante As,tref = 1,39 cmq Area singolo trefolo fp(1)k = 1670 MPa Tensione caratteristica acciaio armonico all'1% di deformazione Es = MPa Modulo elastico acciaio Carico massimo di progetto nel tirante: Lm = 22,54 m Lunghezza di calcolo K = 5181 KN/m Costante elastica tirante. Ux' = 0,000 mm Allungamento massimo tirante i% = 40% % Incremento percentuale (per tener conto di spostamenti) U' = 0,000 mm Spostamento massimo tirante (incrementato). To = 420,00 KN Carico di presollecitazione tirante. T = 168,00 KN Incremento di carico nel tirante. Td = 588,00 KN Sollecitazione massima di progetto. Verifica stato limite ultimo di sfilamento della fondazione dell'ancoraggio: ϕ l = 24,0 gradi Angolo di attrito del terreno del tratto libero. dt = 1,04 m Lunghezza libera tirante entro la struttura. Ls = 4,51 m Lunghezza libera di calcolo in fase statica. ag/g = 0,327 Accelerazione orizzontale massima attesa su sito. Le = 6,72 m Lunghezza libera di calcolo in fase sismica. ht = 5,00 m Profondità testa del tirante rispetto al piano campagna. Lb = 15,00 Lunghezza libera del tirante: La = 13,00 m Lunghezza tratto di ancoraggio. Lt = 29,04 m Lunghezza complessiva tirante Dp = 0,10 m Diametro di perforazione δ = 1,2 Coefficiente di incremento diametro bulbo (Bustamante-Doix ) D = 0,12 m Diametro efficace bulbo di ancoraggio. Lo = 16,04 m Lunghezza tratto nudo. β = 15,0 0,262 Angolo di inclinazione del tirante rispetto all'orizzontale i = 30,0 % Inclinazione piano di campagna (percentuale). hm = 17,36 m Profondità media del tratto di ancoraggio. γ '= 17,00 KN/mc Peso specifico terreno. γγ= 1,00 Coefficiente parziale peso specifico ϕ '= 36 gradi Angolo di attrito terreno tratto ancoraggio.. γϕ= 1,00 Coefficiente parziale angolo attrito c' = 0,00 KN/mq Coesione del terreno. γ c= 1,00 Coefficiente parziale coesione α = 0 Coefficiente di adesione del terreno. ϕ d= 36,00 gradi Angolo di attrito di calcolo. τ' = 283,54 KN/mq Tensione tangenziale resistente media al bulbo. Rac = 1389,59 KN Resistenza allo sfilamento (da calcolo analitico). ζa = 1,80 Fattore di correlazione per resistenza caratteristica. Rak = 772,00 KN Resistenza caratteristica allo sfilamento. γ R3= 1,20 Coefficiente parziale di per la resistenza dell'ancoraggio. Rad = 643,33 KN Resistenza di calcolo allo sfilamento. Td = 588,00 KN Sollecitazione massima di progetto. Fs = 1,09 Coefficiente di sicurezza allo sfilamento. Verifica stato limite ultimo di snervamento dell'acciaio del tirante: Rd = 807,41 KN Resistenza di progetto allo snervamento. Td = 588,00 KN Sollecitazione massima di progetto. Fs = 1,37 Coefficiente di sicurezza allo snervamento. Verifica stato limite ultimo di aderenza acciaio-malta iniezione: Rck = 15,0 MPa Resistenza caratteristica cubica malta γc= 3,0 Coefficiente parziale di sicurezza malta fbk = 2,54 MPa Resistenza tangenziale caratteristica di aderenza fbd = 0,85 MPa Resistenza tangenziale di aderenza di calcolo γb= 2,5 Coefficiente parziale di sicurezza acciaio Cs = 0,72 Coefficiente correttivo per numero trefoli φtr,eq= 2,66 cm Diametro equibvalente trefoli Rbd = 1654,82 KN Resistenza di progetto di aderenza acciaio-malta Td = 588,00 KN Sollecitazione massima di progetto Fs = 2,81 Coefficiente di sicurezza. Muro H=9.00 Concio 2_REV04 Pagina 18

210 Stabilità Globale Verifiche di stabilità Globale. Muro su pali H=900 - Concio n. 2 Fase Sismica. Pagina 19 Muro H=9.00 Concio 2_REV04

211 Stabilità Globale Muro su pali H=900 - Concio n. 2 Fase Statica - Approccio 1 - Comb. 2 (A2+M2+R2) Pagina 20 Muro H=9.00 Concio 2_REV04