INDICE Relazione Valutazione Sicurezza

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2 1 INDICE RELAZIONE VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA OGGETTO VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA AI SENSI DEL PARAG. 8.3 DELLE NTC VERIFICA ELEMENTI LIGNEI DEL SOLAIO DI COPERTURA NELLO STATO ATTUALE CONCLUSIONI SULLA VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA... 5

3 2 RELAZIONE VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA 1. Oggetto La presente relazione riguarda il progetto esecutivo 1 stralcio inerente il rifacimento del solaio di copertura del fabbricato sede della Scuola Elementare Paolo Fiori sita in Piazza Bacigalupi a Lerici (SP). 2. Valutazione della Sicurezza ai sensi del parag. 8.3 delle NTC 2008 Trattasi di un intervento locale ai sensi ai sensi del punto delle N.T.C e della relativa circolare (punto C.8.4.3) in quanto non apporta aumenti di carico significativi e non modifica il comportamento globale della struttura esistente. Ai sensi del paragrafo 8.3 delle N.T.C è stata effettuata la valutazione della sicurezza. A seguito della valutazione della sicurezza e a seguito delle indagini eseguite sugli elementi lignei è scaturita la necessita del rifacimento del solaio di copertura del fabbricato. L intervento progettato risulta compatibile con la struttura esistente non comportando l'imposizione di alcuna limitazione all'uso della costruzione che può continuare ad avere la destinazione d'uso attuale. 3. Verifica elementi lignei del solaio di copertura nello stato attuale Si riporta di seguito a campione la verifica statica di alcune travi lignee del solaio di copertura nello stato attuale. Si rimanda inoltre anche ai risultati delle indagini effettuate sugli elementi lignei di cui al rapporto di prova n della Unilab Sperimentazione S.r.l. allegato al presente progetto. Analisi carichi solaio di copertura stato attuale Arcarecci 0.10 KN/m 2 (G k1 ) Travetti+Listelli 0.10 KN/m 2 (G k1 ) Manto di copertura 0.80 KN/m 2 (G k2 ) Permanente strutturale 0.20 KN/m 2 (G k1 ) Permanente non strutturale 0.80 KN/m 2 (G k2 ) Accidentale neve 0.80 KN/m 2 (Q k1 )

4 3 Verifica trave di colmo 17x20 stato attuale TRAVE APPOGGIO - APPOGGIO CON CARICO UNIFORMEMENTE DISTRIBUITO Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO Abete S3 σ m,y,d 18,79 Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 18 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 1,74 >1,00, Verifica NON soddisfatta f v,k 3,4 Mpa Resistenza caratteristica a taglio ρ mean 450 Kg/m 3 Massa volumica media Verifica a taglio G mean 660 MPa Modulo di taglio τ d 0,80 Mpa Tensione di calcolo a taglio E 0, MPa Modulo di elasticità τ d /f v,d 0,39 <1,00, Verifica soddisfatta E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità Coefficienti parziali di sicurezza p G 2,90 KN/m Carico permanente al metro lineare γ m 1,50 Materiali p Q 2,32 KN/m Carico accidentale al metro lineare γ G1 1,30 Permanenti strutturali u ist,g 1,55 cm Freccia istantanea per carico perm. γ G2 1,50 Permanenti non strutturali u ist,q 1,24 cm Freccia istantanea per carico acc. γ Q 1,50 Accidentali Istantanea per carichi totali (combinazione rara) Geometria e calcolo statico u ist 2,79 cm G k1 0,20 KN/m 2 Carico permanente strutturale L/u ist 169 <300, Verifica NON soddisfatta G k2 0,80 KN/m 2 Carico permanente non strutturale Q k 0,80 KN/m 2 Carico accidentale Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) B 0,17 m Larghezza sezione trave Ψ 2 0,00 Coefficiente di combinazione H 0,20 m Altezza sezione trave u fin 4,03 cm i 2,90 m Interasse travi L/u fin 117 <200, Verifica NON soddisfatta L 4,70 m Luce trave W y 1,13E-03 m 3 Modulo di resistenza Verifica di instabilità della trave (sola flessione) I y 1,13E-04 m 4 Momento d'inerzia principale I y 1,13E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II J tors 3,00E-04 m4 Momento di inerzia torsionale K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV λ rel 0,29 1/m Snellezza relativa trave K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V M crit 246,95 KNm Momento critico f m,d 10,80 Mpa Resistenza di calcolo a flessione σ m,crit 217,9 Mpa Tensione critica f v,d 2,04 Mpa Resistenza di calcolo a taglio l eff 4,23 m Lunghezza efficace E I Mpa Modulo elastico istantaneo β 0,90 Coefficiente di vincolo E LT 5833 Mpa Modulo elastico a lungo termine 1-K crit,m 1 p 7,71 KN/m Carico al metro lineare K crit,m 1 2-K crit,m 0 M Ed 21,30 KNm Momento massimo in mezzeria 3-K crit,m 0 V Ed 18,13 KN Taglio massimo 1,74 >1,00, Verifica NON soddisfatta La verifica risulta non soddisfatta

5 4 Verifica travetti 7x11 stato attuale TRAVE APPOGGIO - APPOGGIO CON CARICO UNIFORMEMENTE DISTRIBUITO Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO Abete S3 σ m,y,d 13,19 Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 18 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 1,22 >1,00, Verifica NON soddisfatta f v,k 3,4 Mpa Resistenza caratteristica a taglio ρ mean 450 Kg/m 3 Massa volumica media Verifica a taglio G mean 660 MPa Modulo di taglio τ d 0,50 Mpa Tensione di calcolo a taglio E 0, MPa Modulo di elasticità τ d /f v,d 0,25 <1,00, Verifica soddisfatta E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità Coefficienti parziali di sicurezza p G 0,63 KN/m Carico permanente al metro lineare γ m 1,50 Materiali p Q 0,56 KN/m Carico accidentale al metro lineare γ G1 1,30 Permanenti strutturali u ist,g 0,71 cm Freccia istantanea per carico perm. γ G2 1,50 Permanenti non strutturali u ist,q 0,63 cm Freccia istantanea per carico acc. γ Q 1,50 Accidentali Istantanea per carichi totali (combinazione rara) Geometria e calcolo statico u ist 1,34 cm G k1 0,10 KN/m 2 Carico permanente strutturale L/u ist 216 <300, Verifica NON soddisfatta G k2 0,80 KN/m 2 Carico permanente non strutturale Q k 0,80 KN/m 2 Carico accidentale Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) B 0,07 m Larghezza sezione trave Ψ 2 0,00 Coefficiente di combinazione H 0,11 m Altezza sezione trave u fin 1,91 cm i 0,70 m Interasse travi L/u fin 152 <200, Verifica NON soddisfatta L 2,90 m Luce trave W y 1,41E-04 m 3 Modulo di resistenza Verifica di instabilità della trave (sola flessione) I y 7,76E-06 m 4 Momento d'inerzia principale I y 7,76E-06 m 4 Momento d'inerzia intorno a z C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II J tors 2,25E-05 m4 Momento di inerzia torsionale K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV λ rel 0,30 1/m Snellezza relativa trave K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V M crit 28,66 KNm Momento critico f m,d 10,80 Mpa Resistenza di calcolo a flessione σ m,crit 203,0 Mpa Tensione critica f v,d 2,04 Mpa Resistenza di calcolo a taglio l eff 2,61 m Lunghezza efficace E I Mpa Modulo elastico istantaneo β 0,90 Coefficiente di vincolo E LT 5833 Mpa Modulo elastico a lungo termine 1-K crit,m 1 p 1,77 KN/m Carico al metro lineare K crit,m 1 2-K crit,m 0 M Ed 1,86 KNm Momento massimo in mezzeria 3-K crit,m 0 V Ed 2,57 KN Taglio massimo 1,22 >1,00, Verifica NON soddisfatta La verifica risulta non soddisfatta

6 5 4. Conclusioni sulla valutazione della sicurezza Le verifiche eseguite e le indagini effettuate hanno portato a decidere il rifacimento completo del solaio di copertura e la demolizione del controsoffitto in camorcanna. L intervento di rifacimento del solaio di copertura è stato suddiviso in due stralci, mentre il rifacimento del controsoffitto in un unico stralcio. L intervento progettato nella sua globalità risulta compatibile con la struttura esistente non comportando l'imposizione di alcuna limitazione all'uso della costruzione che può continuare ad avere la destinazione d'uso attuale. Le verifiche dei nuovi elementi lignei, che garantiscono il soddisfacimento dei livelli di sicurezza imposti dalla norme vigenti, sono riportate nella relazione di calcolo.