CALCOLO AGLI S.L.U. DI CAPRIATA ASIMMETRICA IN LEGNO (ai sensi del D.M. 14/01/2008)

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1 CALCOLO AGLI S.L.U. DI CAPRIATA ASIMMETRICA IN LEGNO (ai sensi del D.M. 14/01/2008) Editare descrizione: es. Il solaio di copertura sarà portato da capriate in legno di tipo asimmetriche ("zoppa") con estremi appoggiati, il cui schema statico si riporta di seguito: P (KN/m) P E P F N FE E P A NAF F N BE 1,53 A α = 17 N BF 45 B N AB R A 5,00 R b Asta AB = tirante (catena AB) Aste AF e FE = puntone AE Asta BF = puntone (saettone) Asta BE = Tirante (monaco) Caratteristiche geometriche della capriata Luce netta capriata l = 5,00 m Interasse capriate i = 3,00 m Inclinazione falda α = 17 Classe di durata del carico: Lunga durata Classe di servizio 1 UR < 65% K mod = 0,7 6 mesi-10 anni (carichi perm. o var. di magaz.) Tirante AB (catena) Altezza sezione tirante A-B H = 250 mm Larghezza sezione tirante A-B B = 200 mm Lunghezza tratto AB L AB = 5,00 m Area della sezione resistente dell'elemento in legno A v = mm 2 Puntone AE Altezza sezione puntone AE H = 250 mm Larghezza sezione puntone AE B = 200 mm Lunghezza tratto AF L AF = 4,00 m Lunghezza tratto FE L FE = 1,22 m Area della sezione resistente dell'elemento in legno A v = mm 2 Momento d'inerzia della sezione del puntone in legno J min = mm 4 Raggio d'inerzia minimo della sezione del puntone in legno i min 57,74 mm Modulo di resistenza dell'elemento in legno W pl = ,33 mm 3 Capriata in legno tipo Palladio - CalcoloPaolo Sottile Ingegnere pag. 1

2 Puntone BF (saettone) Altezza sezione puntone BF H = 200 mm Larghezza sezione puntone BF B = 140 mm Lunghezza tratto BF L BF = 1,66 m Angolo di inclinazione del puntone BF rispetto al tirante BE = 45 Area della sezione resistente dell'elemento in legno A v = mm 2 Momento d'inerzia della sezione del puntone in legno J min = mm 4 Raggio d'inerzia minimo della sezione del puntone in legno i min 40,41 mm Tirante BE (monaco) Altezza sezione tirante BE H = 200 mm Larghezza sezione tirante BE B = 140 mm Lunghezza tratto BE L BE = 1,53 m Area della sezione resistente dell'elemento in legno A v = mm Dormiente in legno agli appoggi della capriata Larghezza (inserire 0 se non è previsto dormiente) LA d = 250 mm Spessore (inserire 0 se non è previsto dormiente) S d = 100 mm Caratteristiche comuni elementi in legno Peso unità di volume del legno = 6,00 KN/m 3 Res. a compressione par. fibra legno tipo Lamellare GL24c f c,0,d = 10,14 N/mm 2 Resistenza caratteristica a compressione parallela alla fibratura f c,0,k = 21,00 N/mm 2 Resistenza a trazione parallela alla fibratura f t,0,d = 6,76 N/mm 2 Resistenza a compressione perpendicolare alla fibratura f c,90,d = 1,16 N/mm 2 Modulo elastico caratteristico parallelo alle fibre E 0,0,5 = 9400 N/mm 2 Modulo elastico longitudinale medio E 0,m = N/mm 2 Modulo elastico tangenziale medio G 0,m = 590 N/mm 2 Tensione di calcolo a flessione f m,d = 11,59 N/mm 2 Tensione di calcolo a taglio f v,d = 1,06 N/mm 2 Coefficiente di imperfezione dell'elemento in legno β c = 0,10 Carico superficiale verticale trasmesso dalla copertura Carico trasmesso dal solaio di copertura (a trave rettangolare) Q 1 = 3,55 KN/m 2 Altri carichi (e/o solaio di cop. diverso dalla tipologia in legno) Q 2 = 0,00 KN/m 2 Totale Q = 3,55 KN/m 2 Carico distribuito verticale agente sulla singola capriata Carico trasmesso dalla copertura P 1 = 10,64 KN/m Peso proprio della capriata P 2 = 0,72 KN/m Totale P = 11,36 KN/m Capriata in legno tipo Palladio - CalcoloPaolo Sottile Ingegnere pag. 2

3 Carichi verticali concentrati ai nodi in KN Reazioni vincolari agli appoggi in KN P A P F P E 22,74 29,69 6,95 I carichi verticali concentrati ai nodi sono stati ricavati come sommatoria degli sforzi di taglio determinati dal carico verticale distribuito P alle estremità di ciascuna asta considerata incernierata. R A R B 29,69 29,69 Le reazioni vincolari sono state ricavate applicando la regola dell'equilibrio alla traslazione verticale ed alla rotazione intorno ai nodi A e B. Sollecitazioni normali agenti sulle aste in KN N AB N FE N AF N BF N BE 22,74 0,00-23,78-11,89 6,95 I valori con il segno meno indicano le aste sollecitate a compressione assiale (puntoni), mentre i valori con il segno positivo indicano le aste sollecitate a trazione (tiranti). Il calcolo delle sollecitazioni assiali su ciascuna asta della capriata è stato effettuato con il metodo di Ritter e con il metodo dell'equilibrio dei nodi. Verifica a trazione parallela alla fibratura dell'asta BE (monaco) La tensione assiale determinata da N BE è data da: σ asta BE = N BE / A v = 0,25 N/mm 2 < f t,0,d Verifica a trazione parallela alla fibratura dell'asta AB (tirante) La tensione assiale determinata da N AB è data da: σ asta AB = N AB / A v = 0,45 N/mm 2 < f t,0,d Verifica a compressione parallela alla fibratura dell'asta AF (puntone) La tensione assiale determinata da N AF è data da: σ asta AF = N AF / A v = 0,48 N/mm 2 < f c,0,d Verifica a compressione parallela alla fibratura dell'asta FE (puntone) La tensione assiale determinata da N FE è data da: σ asta FE = N FE / A v = 0,00 N/mm 2 < f c,0,d Verifica a compressione parallela alla fibratura dell'asta BF (saettone) La tensione assiale determinata da N BF è data da: σ asta BF = N BF / A v = 0,42 N/mm 2 < f c,0,d Verifica instabilità elementi compressi (puntoni) La lunghezza libera di inflessione l 0 delle aste, essendo incernierate agli estremi, è uguale alla Lunghezza effettiva delle stesse. Capriata in legno tipo Palladio - CalcoloPaolo Sottile Ingegnere pag. 3

4 Deve risultare: k crit,c > σ c,0,d / f c,0,d Asta λ λ rel,c k k crit,c AF 69,36 1,04 1,08 0,732 FE 21,20 0,32 0,55 0,998 BF 28,68 0,43 0,60 0,984 σ c,0,d /f c,0,d 0,047 0,000 0,042 Esito Sollecitazioni di flessione e taglio sui puntoni inclinati AF e FE dovuti al carico distribuito verticale P e relativa verifica a flessione, pressoflessione e taglio I puntoni inclinati sono sollecitati inoltre da un momento flettente massimo in mezzeria e da uno sforzo di taglio agli estremi dati rispettivamente dalle seguenti espressioni: M t = P x L 2 / 8 V t = P x L / 2 Mentre la tensione normale massima determinata da Mt e la tensione tangenziale massima determinata da Vt sono date rispettivamente dalle seguenti espressioni: σ m,y,d = M t / W pl τ d = 1,5 V t / (B x H) Le verifiche a flessione e taglio sono soddisfatte se risultano le seguenti disuguaglianze: σ m,y,d < f m.d τ d < f v,d Verifica a flessione La verifica a flessione è soddisfatta se risultano verificate entrambe le disuguaglianze: A = σ m,y,d /f m,d < 1 B = k m σ m,y,d /f m,d < 1 Asta Mt σ m,y,d k m A Esito A B Esito B AF 22,77 10,93 0,7 0,94 ver. 0,66 ver. FE 2,13 1,02 0,7 0,09 ver. 0,06 ver. Verifica a pressoflessione La verifica a pressoflessione è soddisfatta se risultano verificate entrambe le disuguaglianze: A = (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,d < 1 B = (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + k m σ m,y,d /f m,d < 1 Asta Mt σ m,y,d σ c,0,d k m A Esito A B Esito B AF 22,77 10,93 0,48 0,7 0,95 ver. 0,66 ver. FE 2,13 1,02 0,00 0,7 0,09 ver. 0,06 ver. Verifica a taglio La verifica a taglio è soddisfatta se risulta la seguente disuguaglianza: Capriata in legno tipo Palladio - CalcoloPaolo Sottile Ingegnere pag. 4

5 τ d < f v,d Vt τ d Asta (KN) (KN) AF 22,74 0,68 FE 6,95 0,21 Esito Dimensionamento del dormiente In caso di sistema di appoggio della capriata alle strutture portanti realizzato tramite dormiente in legno di forma parallelepipeda, la lunghezza minima (fissata la larghezza LA d e lo spessore S d ) è data dall'espressione: LU d = 2 R A / (LA d x f c,90,d ) = 205,03 mm Pertanto agli appoggi della capriata sarà inserito un parallelepipedo in legno (dormiente) delle dimensioni: cm. 25 x 21 x 10. Capriata in legno tipo Palladio - CalcoloPaolo Sottile Ingegnere pag. 5

6 Capriata in legno tipo Palladio - CalcoloPaolo Sottile Ingegnere pag. 6

7 CALCOLO AGLI S.L.U. DI SOLAIO CON TRAVI IN LEGNO (ai sensi del D.M. 14/01/2008) Editare descrizione: es. I solai del fabbricato in oggetto avranno struttura portante costituita da travi in legno.. e soprastante tavolato. Caratteristiche geometriche e inerziali Classe di durata del carico: Lunga durata 6 mesi-10 anni (carichi perm. o var. di magaz.) Classe di servizio 1 UR < 65% K mod = 0,7 Sez. rettangolare Altezza trave in legno H = 200 mm Larghezza trave in legno B = 140 mm Interasse travi in legno i = 0,70 m Spessore tavolato h t = 3 cm Peso unità di volume del legno (travi e tavolato) = 6,00 KN/m 3 Spessore cappa = 0 cm Peso unità di volume cappa = 0,00 KN/m 3 Luce netta solaio l = 4,00 m Carico permanente (pavim., sottof., intonaco, imperm., tegole) = 1,00 KN/m 2 Peso tramezzatura = 0,00 KN/m 2 Carico variabile = 1,00 KN/m 2 Modulo di resistenza della sezione W pl = mm 3 Tensione di calcolo a flessione legno tipo Lamellare GL24c f m,d = 11,59 N/mm 2 Tensione di calcolo a taglio f v,d = 1,06 N/mm 2 Area di taglio della sezione della trave in legno A v = mm 2 Momento d'inerzia della sezione della trave in legno I y = mm 4 Modulo elastico longitudinale medio E 0,m = N/mm 2 Modulo elastico tangenziale medio G 0,m = 590 N/mm 2 Analisi dei carichi in KN/m Tavolato 0,03 x 6,00 x 0,70 = 0,13 KN/m Travi in legno = 0,17 " Cappa 0 x 0,00 x 0,70 = 0,00 " Perman. 1,00 x 0,70 = 0,70 " Tramez. 0,00 x 0,70 = 0,00 " Carico variabile 1,00 x 0,70 q = 0,70 " Altri carichi distribuiti = 0,00 " Totale (carichi fissi + sovraccarico) Q t = 1,69 KN/m Carico permanente Q 1 = 0,29 KN/m Carico perm. non strutt. + variabile Q 2 = 1,40 KN/m Il carico totale di progetto allo SLU è dato da: Solaio in legno sez. rettangolare - CalcoloPaolo Sottile Ingegnere pag. 1

8 Q = 1,3 x Q 1 + 1,5 x Q 2 = 2,48 KN/m dove: γ G = 1,3 è il fattore parziale di amplificazione dei carichi permanenti. γ Q = 1,5 è il fattore parziale di amplificazione dei carichi perm. non strutturali + variabili Lo schema statico risultante è il seguente: Determinazione delle sollecitazioni Ogni trave in legno viene sollecitata da un momento flettente massimo in mezzeria: M t = Q x l 2 / 8 = 4,96 KNm Ogni trave viene sollecitata inoltre da un taglio massimo agli appoggi: V t = Q x l / 2 = 4,96 KN Solaio in legno sez. rettangolare - CalcoloPaolo Sottile Ingegnere pag. 2

9 Verifica a flessione La tensione normale massima determinata da Mt è data da: σ m,y,d = M t / W pl = 5,32 N/mm 2 < f m,d Verifica a taglio La tensione tangenziale massima determinata da Vt è data da: τ d = 1,5 V t /(B x H) = 0,27 KN < f v,d Verifica di deformabilità I limiti di spostamento allo stato limite di esercizio sono: u lim,tot = l / 250 = u lim,q = l / 300 = 16,00 mm 13,33 mm dove: u lim,tot = spostamento verticale totale massimo (carichi perm. e variabili) u lim,q = spostamento verticale massimo dovuto ai soli carichi variabili La massima freccia della trave è: u tot = (5xQ t xl 4 )/(384xE 0,m xi y )+(Q t xl 2 )/(8xG 0,m x0,83xbxh)= 5,5 mm u tot < u lim,tot u q = (5xqxl 4 )/(384xE 0,m xi y )+(qxl 2 )/(8xG 0,m x0,83xbxh) = u q < u lim,q 2,26 mm dove: Q t = carico totale lineare non amplificato agente sulla trave q = carico variabile principale lineare non amplificato agente sulla trave l = luce netta solaio Solaio in legno sez. rettangolare - CalcoloPaolo Sottile Ingegnere pag. 3

10 E 0,m = modulo elastico longitudinale medio del legno G 0,m = modulo elastico tangenziale medio del legno I y = momento d'inerzia della sezione Verifica tavolato La verifica del tavolato si conduce considerando uno schema statico di trave incastrata alle estrermità, di lunghezza pari all'interasse delle travi dell'orditura principale, ed una sezione di base unitaria ed altezza lo spessore del tavolato. Il Momento flettente massimo è dato da: M tt = Q d x i 2 / 12 = 0,09 KNm Il taglio massimo è dato da: V tt = Q d x i / 2 = 0,79 KN La tensione normale massima determinata da M tt è data da: σ m,y,d,t = M tt / W tl = 0,62 N/mm 2 < f m,d dove W tl = (b t x h t 2 /6) è il modulo elastico della sezione del tavolato (striscia unitaria 1,00 m.). La tensione tangenziale massima determinata da V tt è data da: τ d,t = 1,5V tt /(b t xh t ) = 0,04 N/mm 2 < f v,d dove bt è la larghezza della sezione del tavolato (striscia unitaria 1,00 m.) e ht è lo spessore del tavolato. Solaio in legno sez. rettangolare - CalcoloPaolo Sottile Ingegnere pag. 4

11 Solaio in legno sez. rettangolare - CalcoloPaolo Sottile Ingegnere pag. 5

12 CALCOLO AGLI S.L.U. DI SOLAIO CON TRAVI IN LEGNO (ai sensi del D.M. 14/01/2008) Editare descrizione: es. I solai del fabbricato in oggetto avranno struttura portante costituita da travi in legno.. e soprastante tavolato. Caratteristiche geometriche e inerziali Classe di durata del carico: Lunga durata Classe di servizio 1 UR < 65% K mod = 0,7 6 mesi-10 anni (carichi perm. o var. di magaz.) Sezione circolare Diametro trave in legno D = 240 mm Interasse travi in legno i = 0,70 m Spessore tavolato h t = 3,5 cm Peso unità di volume del legno (travi e tavolato) = 6,00 KN/m 3 Spessore cappa = 4 cm Peso unità di volume cappa = 24,00 KN/m 3 Luce netta solaio l = 4,00 m Carico permanente (pavim., sottof., intonaco, imperm., tegole) = 1,00 KN/m 2 Peso tramezzatura = 0,80 KN/m 2 Carico variabile = 2,00 KN/m 2 Modulo di resistenza della sezione W pl = mm 3 Tensione di calcolo a flessione legno tipo Lamellare GL24c f m,d = 11,59 N/mm 2 Tensione di calcolo a taglio f v,d = 1,06 N/mm 2 Area di taglio della sezione della trave in legno A v = mm 2 Momento d'inerzia della sezione della trave in legno I y = mm 4 Modulo elastico longitudinale medio E 0,m = N/mm 2 Modulo elastico tangenziale medio G 0,m = 590 N/mm 2 Analisi dei carichi in KN/m Tavolato 0,035 x 6,00 x 0,70 = 0,15 KN/m Travi in legno = 0,27 " Cappa 0,04 x 24,00 x 0,70 = 0,67 " Perman. 1,00 x 0,70 = 0,70 " Tramez. 0,80 x 0,70 = 0,56 " Carico variabile 2,00 x 0,70 q = 1,40 " Altri carichi distribuiti = 0,00 " Totale (carichi fissi + sovraccarico) Q t = 3,75 KN/m Carico permanente Q 1 = 1,09 KN/m Carico perm. non strutt. + variabile Q 2 = 2,66 KN/m Il carico totale di progetto allo SLU è dato da: Solaio in legno sez. circolare - CalcoloPaolo Sottile Ingegnere pag. 1

13 Q = 1,3 x Q 1 + 1,5 x Q 2 = 5,41 KN/m dove: γ G = 1,3 è il fattore parziale di amplificazione dei carichi permanenti. γ Q = 1,5 è il fattore parziale di amplificazione dei carichi perm. non strutturali + variabili Lo schema statico risultante è il seguente: Determinazione delle sollecitazioni Ogni trave in legno viene sollecitata da un momento flettente massimo in mezzeria: M t = Q x l 2 / 8 = 10,81 KNm Ogni trave viene sollecitata inoltre da un taglio massimo agli appoggi: Solaio in legno sez. circolare - CalcoloPaolo Sottile Ingegnere pag. 2

14 V t = Q x l / 2 = 10,81 KN Verifica a flessione La tensione normale massima determinata da Mt è data da: σ m,y,d = M t / W pl = 7,97 N/mm 2 < f m,d Verifica a taglio La tensione tangenziale massima determinata da Vt è data da: τ d = 1,5 V t /(B x H) = 0,36 KN < f v,d Verifica di deformabilità I limiti di spostamento allo stato limite di esercizio sono: u lim,tot = l / 250 = u lim,q = l / 300 = 16,00 mm 13,33 mm dove: u lim,tot = spostamento verticale totale massimo (carichi perm. e variabili) u lim,q = spostamento verticale massimo dovuto ai soli carichi variabili La massima freccia della trave è: u tot = (5xQ t xl 4 )/(384xE 0,m xi y )+(Q t xl 2 )/(8xG 0,m x0,83xbxh)= 7,0 mm u tot < u lim,tot u q = (5xqxl 4 )/(384xE 0,m xi y )+(qxl 2 )/(8xG 0,m x0,83xbxh) = u q < u lim,q 2,60 mm dove: Q t = carico totale lineare non amplificato agente sulla trave q = carico variabile principale lineare non amplificato agente sulla trave Solaio in legno sez. circolare - CalcoloPaolo Sottile Ingegnere pag. 3

15 l = luce netta solaio E 0,m = modulo elastico longitudinale medio del legno G 0,m = modulo elastico tangenziale medio del legno I y = momento d'inerzia della sezione Verifica tavolato La verifica del tavolato si conduce considerando uno schema statico di trave incastrata alle estrermità, di lunghezza pari all'interasse delle travi dell'orditura principale, ed una sezione di base unitaria ed altezza lo spessore del tavolato. Il Momento flettente massimo è dato da: M tt = Q d x i 2 / 12 = 0,21 KNm Il taglio massimo è dato da: V tt = Q d x i / 2 = 1,77 KN La tensione normale massima determinata da M tt è data da: σ m,y,d,t = M tt / W tl = 0,91 N/mm 2 < f m,d dove W tl = (b t x h t 2 /6) è il modulo elastico della sezione del tavolato (striscia unitaria 1,00 m.). La tensione tangenziale massima determinata da V tt è data da: τ d,t = 1,5V tt /(b t xh t ) = 0,08 N/mm 2 < f v,d dove bt è la larghezza della sezione del tavolato (striscia unitaria 1,00 m.) e ht è lo spessore del tavolato. Solaio in legno sez. circolare - CalcoloPaolo Sottile Ingegnere pag. 4

16 Solaio in legno sez. circolare - CalcoloPaolo Sottile Ingegnere pag. 5

17 CALCOLO AGLI S.L.U. DI CAPRIATA IN LEGNO TIPO PALLADIO (ai sensi del D.M. 14/01/2008) RELAZIONE DI CALCOLO La capriata tipo asimmetrica o "zoppa" è una particolare tipologia di travatura reticolare piana costituita da un sistema di puntoni (aste soggette a compressione assiale) e tiranti (aste soggette a trazione assiale), in cui le aste si considerano incernierate ai nodi e gli estremi della capriata appoggiati alla struttura. Il software effettua il calcolo della capriata in legno, lamellare o massiccio, soggetta a carichi esterni lineari uniformemente distribuiti, dai quali vengono desunti i carichi concentrati verticali ai nodi agenti sulla stessa capriata e le reazioni vincolari agli appoggi. Agli appoggi vi è la possibilità di inserire anche un dormiente in legno di forma parallelepipeda, qualora si optasse per tale scelta costruttiva. Il calcolo viene effettuato con il metodo degli stati limite ultimi ai sensi del D.M. 14/01/2008 (N.T.C. 2008) e tiene conto della classe di durata del carico (breve durata, istantaneo, lunga durata, media durata e permanente), della classe di servizio (variazioni di umidità ed influenza sulle caratteristiche di resistenza e deformabilità del legno) e del relativo coefficiente correttivo dei carichi K mod (funzione della durata del carico e dell'umidità della struttura). Il coefficiente parziale di sicurezza del materiale γ M dipende dal tipo di materiale e dalla combinazione di carico considerata. Per la combinazione di carico fondamentale il coefficiente γ M assume il valore di 1,45 per il legno lamellare e 1,50 per il legno massiccio. I carichi verticali concentrati ai nodi vengono ricavati come sommatoria degli sforzi di taglio agli estremi di ciascuna asta considerata incernierata, determinati dal carico verticale distribuito esterno agente sulla capriata. Lo sforzo di taglio agente all'estremità della singola asta della capriata è dato dall'espressione: T = P L/2 dove P è il carico distribuito verticale esterno e L è la lughezza dell'asta. Le reazioni vincolari agli appoggi della capriata vengono ricavati applicando la regola dell'equilibrio alla traslazione verticale ed alla rotazione intorno ai nodi agli appoggi. Gli sforzi normali di compressione e trazione agenti sulle singole aste della capriata vengono determinati con il metodo di Ritter e con il metodo dell'equilibrio dei nodi. La verifica degli elementi della capriata viene effettuata agli stati limite ultimi, con resistenze dei materiali desunti dal par delle NTC 2008, secondo l'espressione: X d = (K mod X k ) / γ M dove: X d è la resistenza di progetto del materiale; X k è la reistenza caratteristica del materiale; K mod è il coefficiente correttivo dei carichi e γ M è il coefficiente parziale di sicurezza. Le verifiche eseguite sono: Verifica a trazione parallela alla fibratura della catena e del monaco; Verifica a compressione parallela alla fibratura dei puntoni inclinati e dei saettoni; Verifica a instabilità degli elementi compressi (puntoni); Verifica a flessione, pressoflessione e taglio dei puntoni inclinati; Verifica del dormiente agli appoggi della capriata (se previsto). Per la verifica a trazione parallela alla fibratura degli elementi tesi deve essere soddisfatta la condizione: σ t,0,d < f t,0,d dove: σ t,0,d è la tensione di calcolo a trazione parallela alla fibratura, desunta dall'espressione: Capriata in legno tipo Palladio - Relazione di calcolopaolo Sottile Ingegnere pag. 8

18 σ t,0,d = N / Av dove: N è lo sforzo normale di trazione agente sull'asta e Av è l'area netta della sezione dell'asta e f t,0,d è la resistenza di calcolo a trazione parallela alla fibratura del materiale, desunta da: f t,0,d = (K mod f t,0,k ) / γ M dove: f t,0,k è la resistenza caratteristica a trazione parallela alla fibratura del materiale. Per la verifica a compressione parallela alla fibratura degli elementi compressi deve essere σ c,0,d < f c,0,d dove: σ c,0,d è la tensione di calcolo a trazione parallela alla fibratura, desunta dall'espressione: σ c,0,d = N / Av dove: N è lo sforzo normale di compr. agente sull'asta e Av è l'area netta della sezione dell'asta. e f c,0,d è la resistenza di calcolo a compressione parallela alla fibratura del materiale, desunta da: f c,0,d = (K mod f c,0,k ) / γ M dove: f c,0,k è la resistenza caratteristica a compressione parallela alla fibratura del materiale. Per la verifica a instabilità degli elementi compressi (puntoni), essendo le aste incernierate agli estremi la lunghezza libera di inflessione L 0 è uguale alla lunghezza dell'asta L, pertanto: λ = L / i min dove: λ è la snellezza dell'asta, L la lunghezza dell'asta e i min il raggio d'inerzia minimo della sez. calcolato con l'espressione seguente: i min = (J min / Av) 0,5 dove: Av è l'area della sezione e J min è il momento d'inerzia minimo della sezione, ricavato dalla seguente espressione: J min = H B 3 / 12 dove: B e H sono la larghezza e l'altezza della sezione dell'asta. Affinché l'asta compressa sia verificata a instabilità deve risultare: K crit,c > σ c,0,d /f c,0,d dove σ c,0,d è la tensione di calcolo per sforzo normale dell'asta e f c,0,d è la resistenza di calcolo a compressione del legno. K crit,c = 1 / [k + (k 2 - λ 2 rel,c) 0,5 ] dove: K = [(1 + β c (λ rel,c - 0,3) + λ 2 rel,c] / 2 dove; β c (coefficiente di imperfezione dell'elemento in legno) è pari a 0,1 per il legno lamellare e 0,2 Capriata in legno tipo Palladio - Relazione di calcolopaolo Sottile Ingegnere pag. 9

19 per il legno massiccio. con λ rel,c = (λ / π) (f c,0,k / E 0,0,5 ) 0,5 dove: f c,0,k è la resistenza caratteristica a compressione del materiale e E 0,0,5 è il modulo elastico caratteristico parallelo alle fibre e K crit,c è dato dall'espressione: La tensione normale massima determinata da Mt e quella tangenziale massima determinata da Vt sono: σ m,y,d = Mt / W pl τ d = 1,5 Vt / (B H) dove: W pl è il modulo di resistenza dell'elemento in legno ed è dato dall'espressione: Wpl = B H 2 / 6 dove: B e H sono la larghezza e l'altezza della sezione dell'asta. Le aste saranno verificate a flessione se risultano soddisfatte entrambe le seguenti disuguaglianze, in assenza di flessione nel piano xy: σ m,y,d /f y,d < 1 k m σ m,y,d /f y,d < 1 dove σ m,y,d è la tensione di calcolo massima per flessione nel piano xz e f y,d è la corrispondente resistenza di calcolo a flessione. K m è un coefficiente che tiene conto convenzionalmente della ridistribuzione delle tensioni e della disomogeneità del materiale nella sezione trasversale e vale 0,7 per sezioni trasversali rettangolari e 1,0 per altre sezioni. Le aste saranno verificate a pressoflessione se risultano soddisfatte entrambe le seguenti in assenza di flessione nel piano xy: (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m.y.d /f m,d < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + k m σ m,y,d /f m,d < 1 dove σ m,y,d è la tensione di calcolo massima per flessione nel piano xz e f m,d è la corrispondente resistenza di calcolo a flessione. K m è un coefficiente che tiene conto convenzionalmente della ridistribuzione delle tensioni e della disomogeneità del materiale nella sezione trasversale e vale 0,7 per sezioni trasversali rettangolari e 1,0 per altre sezioni. σ c,0,d è la tensione di calkcolo massima per compressione e f c,0,d è la corrispondente resistenza di calcolo a compressione. Le aste saranno verificate a taglio se risulta soddisfatta la seguente disuguaglianza: τd < f v,d Nelle espressioni sopra riportate f m,d e f v,d sono ricavate dalle seguenti espressioni: f m,d = (K mod f m,k ) / γ M f v,d = (K mod f v,k ) / γ M dove: f m,k è la resistenza caratteristica a flessione del materiale e f v,k la resistenza caratteristica a taglio del materiale, KK mod è il coefficiente correttivo dei carichi e γ M è il coefficiente parziale di sicurezza. Per la verifica del dormiente in legno agli appoggi della capriata, fissati la larghezza dello stesso e lo spessore, il calcolo consente di ricavarne la lunghezza con la seguente espressione: LU d = 2 Ra / (LA d f c,90,d ) Capriata in legno tipo Palladio - Relazione di calcolopaolo Sottile Ingegnere pag. 10

20 Capriata in legno tipo Palladio - Relazione di calcolopaolo Sottile Ingegnere pag. 12

21 CALCOLO AGLI S.L.U. DI SOLAIO CON TRAVI IN LEGNO (ai sensi del D.M. 14/01/2008) RELAZIONE DI CALCOLO Il solaio con travi in legno, impiegato sia per gli impalcati di interpiano che per le coperture degli edifici, è costituito da travi in legno lamellare o massicio (a sezione rettangolare o circolare) poste ad opportuno interasse e considerate appoggiate alle estremità. L'elemento strutturale viene sottoposto a carichi verticali distribuiti linearmente lungo l'asse longitudinale dello stesso. Il software, effettuata l'analisi dei carichi, effettua il calcolo della trave in legno, lamellare o massiccio, soggetta a carichi esterni lineari uniformemente distribuiti, dai quali vengono desunte le sollecitazioni di flessione e taglio massime, rispettivamente in mezzeria ed agli appoggi della trave. Viene effettuata inoltre la verifica del tavolato a flessione e taglio, nel caso in cui sia presente questa tipologia di piano di calpestio. Il calcolo viene effettuato con il metodo degli stati limite ultimi ai sensi del D.M. 14/01/2008 (N.T.C. 2008) e tiene conto della classe di durata del carico (breve durata, istantaneo, lunga durata, media durata e permanente), della classe di servizio (variazioni di umidità ed influenza sulle caratteristiche di resistenza e deformabilità del legno) e del relativo coefficiente correttivo dei carichi K mod (funzione della durata del carico e dell'umidità della struttura). Il coefficiente parziale di sicurezza del materiale γ M dipende dal tipo di materiale e dalla combinazione di carico considerata. Per la combinazione di carico fondamentale il coefficiente γ M assume il valore di 1,45 per il legno lamellare e 1,50 per il legno massiccio. La verifica della trave in legno viene effettuata agli stati limite ultimi, con resistenze dei materiali desunti dal par delle NTC 2008, secondo l'espressione: Le verifiche eseguite sono: Verifica a flessione; Verifica a taglio; Verifica di deformabilità; Verifica a flessione e taglio del tavolato; X d = (K mod X k ) / γ M dove: X d è la resistenza di progetto del materiale; X k è la reistenza caratteristica del materiale; K mod è il coefficiente correttivo dei carichi e γ M è il coefficiente parziale di sicurezza. Per effetto del carico esterno verticale ogni trave è sollecitata a flessione e taglio, le cui espressioni degli sforzi sono, rispettivamente: M t = Q L 2 / 8 V t = Q L / 2 dove Q è il carico esterno distribuito lineare e L la lunghezza dell'asta. Per la verifica a flessione dell'elemento deve essere soddisfatta la condizione: σ m,y,d < f m,d dove: σ m,y,d è la tensione di calcolo a flessione, desunta dall'espressione: σ m,y,d = M t / W pl dove: M t è il momento flettente agente sull'asta e W pl è il modulo di resistenza della sezione e f m,d è la resistenza di calcolo a flessione del materiale, desunta da: f m,d = (K mod f m,k ) / γ M Capriata in legno tipo Palladio - Relazione di calcolopaolo Sottile Ingegnere pag. 13

22 dove: f m,k è la resistenza caratteristica a flessione del materiale. Il modulo di resistenza W pl dell'elemento in legno ed è dato dall'espressione: Wpl = B H 2 / 6 dove: B e H sono la larghezza e l'altezza della sezione dell'asta. Per la verifica a taglio dell'emento deve essere soddisfatta la condizione: τ d < f v,d dove: τ d è la tensione di calcolo a taglio, desunta dall'espressione: τ d = 1,5 V t / (B H) dove: Vt è lo sforzo di taglio agente sull'asta e B ed H sono altezza e larghezza dell'asta. e f v,d è la resistenza di calcolo a taglio del materiale, desunta da: f v,d = (K mod f v,k ) / γ M dove: f v,k è la resistenza caratteristica a taglio del materiale. Per la verifica di indeformabilità degli elementi inflessi deve risultare: u tot < u lim,tot u q < u lim,q dove: u lim,tot è lo spostamento verticale totale massimo dovuto ai carichi permanenti e variabili e u lim,q è lo spostamento verticale massimo dovuto ai soli carichi variabili. Mentre le frecce massime u tot e u q sono date rispettivamente dalle espressioni: u tot = (5xQ t xl 4 )/(384xE 0,m xi y )+(Q t xl 2 )/(8xG 0,m x0,83xa) u q = (5xqxl 4 )/(384xE 0,m xi y )+(qxl 2 )/(8xG 0,m x0,83xa) dove: Q t è il carico totale lineare non amplificato agente sulla trave; q è il carico variabile principale lineare non amplificato agente sulla trave; l è la luce netta del solaio; A è l'area della sezione della trave; E 0,m è il modulo elastico longitudinale medio del legno; G 0,m è il modulo elastico tangenz. medio del legno; I y è il momento d'inerzia della sezione. Per la verifica del tavolato si considera lo schema statico di trave incastrata agli estremi, di lunghezza pari all'interasse delle travi dell'orditura principale, di sezione di base unitaria ed altezza pari allo spessore del tavolato. Deve risultare: σ m,y,d,t < f m,d τ d,t < f v,d dove: σ m,y,d,t = M tt / W tl τ d,t = 1,5 V tt /(b t h t ) dove bt e ht sono rispettivamente la larghezza della sezione del tavolato considerato (striscia unit.) Capriata in legno tipo Palladio - Relazione di calcolopaolo Sottile Ingegnere pag. 14

23 e lo spessore dello stesso e W tl è il modulo elastico della sezione del tavolato. Il momento flettente massimo ed il taglio massimo del tavolato sono dati dalle espressioni: M tt = Q d L 2 / 12 V tt = Q d i / 2 dove Q d è il carico lineare agente sulla striscia di tavolato (dedotto il peso delle travi); i è l'interasse delle travi in legno. Capriata in legno tipo Palladio - Relazione di calcolopaolo Sottile Ingegnere pag. 15

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