INDICE Relazione di Calcolo Esecutiva

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2 1 INDICE RELAZIONE ILLUSTRATIVA OGGETTO DESCRIZIONE DEL FABBRICATO VULNERABILITÀ GENERALI RISCONTRATE QUADRO FESSURATIVO INDAGINI ESEGUITE INTERVENTI PREVISTI... 6 RELAZIONE DI CALCOLO OGGETTO NORMATIVE DI RIFERIMENTO VALUTAZIONE DEL CARICO ACCIDENTALE NEVE ANALISI DEI CARICHI VERIFICA TAVOLATO SP.3CM (L MAX =1.40M) VERIFICA ARCARECCI TIPO A (L MAX =3.70M): 14X VERIFICA ZAMPINI GRONDA 8X8 L=85CM I=120CM VERIFICA PUNTONE TIPO A CON CARICO DISTRIBUITO: 16X VERIFICA PUNTONE TIPO B CON CARICO CONCENTRATO: 16X VERIFICA PUNTONE TIPO C CON DISTRIBUITO: 16X VERIFICA DIAGONALE 24X VERIFICA CAPRIATE RELAZIONE SUI MATERIALI OGGETTO MATERIALI UTILIZZATI RELAZIONE SULLE FONDAZIONI OGGETTO VERIFICA FONDAZIONI RELAZIONE VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA OGGETTO VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA AI SENSI DEL PARAG. 8.3 DELLE NTC VERIFICA ELEMENTI LIGNEI DEL SOLAIO DI COPERTURA NELLO STATO ATTUALE CONCLUSIONI SULLA VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA... 30

3 2 RELAZIONE ILLUSTRATIVA 1. Oggetto La presente relazione riguarda il progetto esecutivo 2 stralcio inerente il rifacimento del solaio di copertura del fabbricato sede della Scuola Elementare Paolo Fiori sita in Piazza Bacigalupi a Lerici (SP). 2. Descrizione del fabbricato L edificio in oggetto si sviluppa su tre piani fuori terra e presenta una struttura portante verticale in muratura di pietra a spacco con buona tessitura, le cui caratteristiche meccaniche sono state indagate mediante prove eseguite con doppio martinetto piatto nel I solai del piano primo e del piano secondo sono realizzati in cemento armato gettato in opera (solai nervati). Il solaio di copertura oggetto del presente 2 stralcio dei lavori (ali laterali del fabbricato) è realizzato in legno con diagonali, capriate, arcarecci e manto di copertura in tegole marsigliesi. Non è presente alcun tavolato o pianellato ed è assente la membrana impermeabilizzante; il manto di copertura in tegole marsigliesi è direttamente appoggiato ai travicelli. Solaio di copertura esistente oggetto di rifacimento con il 2 stralcio dei lavori La porzione di tetto che è stata rifatta con il 1 stralcio (autorizzazione n. 55 del , progetto n del prot ) è realizzata in legno lamellare con doppio tavolato incrociato e cordolo in acciaio.

4 3 Nuovo solaio di copertura esistente in legno lamellare realizzato con il 1 stralcio dei lavori Il solaio di sottotetto, raggiungibile attraverso delle botole interne, era costituito da travi di legno e cannucciato ed è stato rimosso totalmente in occasione dei lavori del 1 stralcio in quanto pericolante ed anche a seguito delle indagini sugli intonaci eseguite. Solaio di sottotetto prima dei lavori 1 stralcio Lesioni intradosso sottotetto ante 1 stralcio Crollo intonaco corridoio p. 2 ante 1 stralcio

5 4 3. Vulnerabilità generali riscontrate Attualmente una parte del solaio di copertura è dotata di cordolo in acciaio e doppio tavolato ligneo mentre la restante parte non ha ne cordolo ne tavolato. Le indagini eseguite sulle strutture lignee hanno mostrato la necessità di sostituzione delle stesse (vedi rapporto di prova n. 76/16 emesso dal laboratorio Unilab Sperimentazione S.r.l. di Perugia) per problemi statici. Travi principale tarlata Travetto secondario tarlato Rottura orditura minuta reggi tegole Tenuto conto che il fabbricato costituisce un unico corpo di fabbrica si rende necessario ed urgente l esecuzione del 2 stralcio dei lavori per dare uniformità strutturale al solaio di copertura e sanare i problemi statici degli elementi lignei. E presente anche una vulnerabilità di tipo non strutturale rappresentata dalla mancanza di un idonea impermeabilizzazione del solaio di copertura il cui manto è costituito da tegole marsigliesi direttamente appoggiate ai travetti dell orditura secondaria del solaio di copertura.

6 5 La vulnerabilità è legata al fatto che una eventuale rottura localizzata del manto di copertura permetterebbe ed ha permesso nel corso degli anni infiltrazioni di acqua piovana la quale provoca sia l infradiciamento degli elementi portanti in legno del solaio di copertura che il deterioramento del nuovo controsoffitto in cartongesso con il rischio di distacco e crollo. 4. Quadro fessurativo Dal rilievo visivo è stato riscontrato il seguente quadro fessurativo: orditura principale del solaio di copertura ammalorata e rinforzata con profilati in acciaio; orditura lignea interessata da attacchi di xilofagi del legno. 5. Indagini eseguite E stata eseguita una campagna di indagini al fine di verificare lo stato di conservazione degli elementi lignei del solaio di copertura a cura del laboratorio Unilab Sperimentazione S.r.l. di Perugia (rapporto di prova n. 76/16) sotto la Direzione dei Lavori del sottoscritto Ing. Massimiliano Vagniluca. Sono state eseguite sul totale della copertura (1 e 2 stralcio dei lavori) n. 48 prove penetrometriche e igrometriche e n. 17 prove sclerometriche su legno. L esito delle prove ha mostrato una variabilità delle caratteristiche meccaniche delle travi lignee sottoposte a prova: l essenza principale è risultata essere l abete. La prova penetrometrica effettuata mediante Resistograph ha permesso di valutare la variazione di densità tra legno integro e ammalorato e determinare quindi lo stato di ammaloramento delle travi nelle parti interne non direttamente visibili (cavità per attacchi di xilofagi, infradiciamento,.). I risultati hanno dato come esito per la maggior parte degli elementi provati una densità del legno pari a bassa, medio bassa (circa il 76% degli elementi provati), mentre solo un 9% una densità compresa tra alta e medio alta. Il restante 15% ha dato una densità pari a media.

7 6 Tali risultati denotano un elevato grado di ammaloramento degli elementi lignei che combinato al numero di travi visibili palesemente ammalorate da xilofagi e/o infiltrazioni di acqua, ha portato alla decisione di rifare completamente il solaio di copertura. 6. Interventi previsti Gli interventi oggetto del presente progetto si inquadrano come interventi locali ai sensi del punto delle N.T.C in quanto non apportano aumenti di carico significativi e non modificano il comportamento globale della struttura esistente. Nel dettaglio gli interventi previsti sono i seguenti: Completamento del rifacimento del solaio di copertura del fabbricato (ali laterali), con capriate e travi in legno lamellare, doppio tavolato incrociato (3+2cm) e cordolo sommitale in acciaio costituito da un piatto da 250x15 mm ancorato alla muratura tramite perfori armati in analogia a quanto già realizzato con il 1 stralcio dei lavori per la porzione di fabbricato lato piazza (autorizzazione n. 55 del , progetto n del prot ). Mantenimento dello sporto di gronda esistente (soletta a sbalzo) con sostituzione della sola orditura lignea a sbalzo.

8 7 RELAZIONE DI CALCOLO 7. Oggetto La presente relazione riguarda il progetto esecutivo 2 stralcio inerente il rifacimento del solaio di copertura del fabbricato sede della Scuola Elementare Paolo Fiori sita in Piazza Bacigalupi a Lerici (SP). 8. Normative di riferimento Il calcolo degli elementi strutturali verrà eseguito nel rispetto delle normative attualmente in vigore e delle principali raccomandazioni CNR ed UNI adottando il metodo semiprobabilistico agli stati limite ultimi: D.M. Infrastrutture : Aggiornamento delle norme tecniche per le costruzioni NTC Valutazione del carico accidentale neve Si riporta nel seguito il calcolo del carico neve. I parametri per il calcolo della neve assunti nelle verifiche sono i seguenti: Zona 2 (La Spezia) H < 200 m altitudine massima di riferimento q sk = 1.00 KN/m 2 valore caratteristico del carico neve α i =25 pendenza della copertura µ i =0.8 coefficiente di forma della copertura CE = 1 (topografia normale) coefficiente di esposizione C t = 1 coefficiente di topografia q s = C E C t q sk µ i = 0.80 KN/m 2 carico neve

9 8 10. Analisi dei carichi Si riporta nel seguito l analisi dei carichi del solaio di copertura e di quello di sottotetto sia nella condizione attuale che in quella di progetto. a) Solaio di sottotetto Stato attuale (già sostituito con il 1 stralcio dei lavori) Travetti 0.10 KN/m 2 (G k1 ) Controsoffitto Camorcanna 0.40 KN/m 2 (G k2 ) Permanente strutturale 0.10 KN/m 2 (G k1 ) Permanente non strutturale 0.40 KN/m 2 (G k2 ) Accidentale sottotetto 0.50 KN/m 2 (Q k2 ) b) Solaio di sottotetto Stato di progetto (già sostituito con il 1 stralcio dei lavori) Travetti 0.10 KN/m 2 (G k1 ) Controsoffitto a pannelli 0.20 KN/m 2 (G k2 ) Permanente strutturale 0.10 KN/m 2 (G k1 ) Permanente non strutturale 0.20 KN/m 2 (G k2 ) Accidentale sottotetto 0.50 KN/m 2 (Q k2 ) c) Solaio di copertura Stato attuale Arcarecci 0.10 KN/m 2 (G k1 ) Travetti+Listelli 0.10 KN/m 2 (G k1 ) Manto di copertura 0.80 KN/m 2 (G k2 ) Permanente strutturale 0.20 KN/m 2 (G k1 ) Permanente non strutturale 0.80 KN/m 2 (G k2 ) Accidentale neve 0.80 KN/m 2 (Q k1 )

10 9 d) Solaio di copertura Stato di progetto Arcarecci 0.15 KN/m 2 (G k1 ) Doppio tavolato 0.25 KN/m 2 (G k1 ) Guaina impermeabilizzante 0.05 KN/m 2 (G k2 ) Manto di copertura 0.80 KN/m 2 (G k2 ) Permanente strutturale 0.40 KN/m 2 (G k1 ) Permanente non strutturale 0.85 KN/m 2 (G k2 ) Accidentale neve 0.80 KN/m 2 (Q k1 ) Complessivamente la somma dei carichi del solaio di sottotetto e di quello di copertura tra lo stato attuale e lo stato di progetto rimangono pressoché invariati (c è un aumento di 0,05 KN/mq nel totale).

11 Verifica tavolato sp.3cm (L max =1.40m) Verifica tavolato sp.3cm Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO Abete S2 (UNI :2010) σ m,y,d 4,57 Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 25 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 0,30 <1,00, Verifica soddisfatta f v,k 4 Mpa Resistenza caratteristica a taglio Verifica a taglio ρ mean 450 Kg/m 3 Massa volumica media τ d 0,10 Mpa Tensione di calcolo a taglio G mean 740 MPa Modulo di taglio τ d /f v,d 0,04 <1,00, Verifica soddisfatta E 0, MPa Modulo di elasticità E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità G 0, MPa Modulo elastico tangenziale caratt. p G 1,10 KN/m Carico permanente al metro lineare p Q 0,80 KN/m Carico accidentale al metro lineare Coefficienti parziali di sicurezza u ist,g 0,21 cm Freccia istantanea per carico perm. γ m 1,50 Materiali u ist,q 0,15 cm Freccia istantanea per carico acc. γ G1 1,30 Permanenti strutturali γ G2 1,50 Permanenti non strutturali Istantanea per carichi totali (combinazione rara) γ Q 1,50 Accidentali u ist 0,36 cm L/u ist 391 >300, Verifica soddisfatta Geometria e calcolo statico G k1 0,25 KN/m 2 Carico permanente strutturale Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) G k2 0,85 KN/m 2 Carico permanente non strutturale Ψ 2 0,00 Coefficiente di combinazione Q k 0,80 KN/m 2 Carico accidentale u fin 0,52 cm B 1,00 m Larghezza sezione trave L/u fin 267 >200, Verifica soddisfatta H 0,030 m Altezza sezione trave i 1,00 m Interasse travi Verifica di instabilità della trave (sola flessione) L 1,40 m Luce trave I y 2,25E-06 m 4 Momento d'inerzia intorno a z W y 1,50E-04 m 3 Modulo di resistenza J tors 4,29E-07 m4 Momento di inerzia torsionale I y 2,25E-06 m 4 Momento d'inerzia principale λ rel 0,88 1/m Snellezza relativa trave C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II M crit 4,84 KNm Momento critico K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV σ m,crit 32,3 Mpa Tensione critica K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V l eff 1,26 m Lunghezza efficace f m,d 15,00 Mpa Resistenza di calcolo a flessione β 0,90 Coefficiente di vincolo f v,d 2,40 Mpa Resistenza di calcolo a taglio 1-K crit,m 0 E I Mpa Modulo elastico istantaneo K crit,m 0, K crit,m 1 E LT 6556 Mpa Modulo elastico a lungo termine 3-K crit,m 0 p 2,80 KN/m Carico al metro lineare 0,34 <1,00, Verifica soddisfatta M d 0,69 KNm Momento massimo in mezzeria T d 1,96 KN Taglio massimo La verifica risulta soddisfatta

12 Verifica arcarecci tipo A (L max =3.70m): 14x16 Verifica trave 14x16 Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) σ m,y,d Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 0.69 <1,00, Verifica soddisfatta f v,k 3.5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio Verifica a taglio ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media τ d 0.52 Mpa Tensione di calcolo a taglio G mean 650 MPa Modulo di taglio τ d /f v,d 0.24 <1,00, Verifica soddisfatta E 0, MPa Modulo di elasticità E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità p G 1.75 KN/m Carico permanente al metro lineare Coefficienti parziali di sicurezza p Q 1.12 KN/m Carico accidentale al metro lineare γ m 1.45 Materiali u ist,g 0.71 cm Freccia istantanea per carico perm. γ G1 1.3 Permanenti strutturali u ist,q 0.46 cm Freccia istantanea per carico acc. γ G2 1.5 Permanenti non strutturali γ Q 1.5 Accidentali Istantanea per carichi totali (combinazione rara) u ist 1.17 cm Geometria e calcolo statico L/u ist 316 >300, Verifica soddisfatta G k KN/m 2 Carico permanente strutturale G k KN/m 2 Carico permanente non strutturale Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) Q k 0.80 KN/m 2 Carico accidenatale Ψ Coefficiente di combinazione B 0.14 m Larghezza sezione trave u fin 1.74 cm H 0.16 m Altezza sezione trave L/u fin 212 >200, Verifica soddisfatta i 1.40 m Interasse travi L 3.70 m Luce trave Verifica di instabilità della trave (sola flessione) W y 5.97E-04 m 3 Modulo di resistenza I y 4.78E-05 m 4 Momento d'inerzia intorno a z I y 4.78E-05 m 4 Momento d'inerzia principale J tors 1.25E-04 m4 Momento di inerzia torsionale C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II λ rel /m Snellezza relativa trave K mod 0.90 Vedi tab. 4,4 IV M crit KNm Momento critico K def 0.80 Vedi tab. 4,4 V σ m,crit Mpa Tensione critica f m,d Mpa Resistenza di calcolo a flessione l eff 3.33 m Lunghezza efficace f v,d 2.17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio β 0.90 Coefficiente di vincolo E I Mpa Modulo elastico istantaneo 1-K crit,m 1 E LT 6944 Mpa Modulo elastico a lungo termine K crit,m 1 2-K crit,m 0 p 4.19 KN/m Carico al metro lineare 3-K crit,m 0 M d 7.18 KNm Momento massimo in mezzeria 0.69 <1,00, Verifica soddisfatta T d 7.76 KN Taglio massimo La verifica risulta soddisfatta

13 12 Verifica ancoraggio arcarecci-capriata (a 90 ) (scarpa BSA liscia tipo Rothoblaas) Squadretta utilizzata: PF da 140x139 Ancoraggio con 12 chiodi Anker da 4x60 V Ed = 7.8 KN R v,k = KN γ m =1.5 R v,d = R v,k / γ m = 18.4 KN V Ed = 7.8 KN < R v,d = 18.4 KN La verifica risulta soddisfatta

14 13 Verifica ancoraggio arcarecci-diagonale (a 45 ) - Viti incrociate VGS

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16 Verifica zampini gronda 8x8 L=85cm i=120cm Doppio tavolato 0.25 KN/m2 (G k1 ) Zampini 8x8 i=120cm 0.05 KN/m 2 (G k1 ) Guaina impermeabilizzante 0.05 KN/m 2 (G k2 ) Manto di copertura 0.80 KN/m 2 (G k2 ) Permanente strutturale 0.30 KN/m 2 (G k1 ) Permanente non strutturale 0.85 KN/m 2 (G k2 ) Accidentale neve 0.80 KN/m 2 (Q k1 ) Caratteristiche del legno e coefficienti TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) f m,k 28 Mpa resistenza caratteristica a flessione f v,k 3.4 Mpa resistenza caratteristica a taglio E 0,mean MPa modulo elastico medio γ m 1.45 Coefficiente parz. di sicurezza sui MATERIALI γ G1 1.3 Coeff. parz. di sicurezza sui CARICHI PERM. STRUTTURALI γ G2 1.5 Coeff. parz. di sicurezza sui CARICHI PERM. NON STRUTTURALI γ Q 1.5 Coefficiente parz. di sicurezza sui CARICHI ACCIDENTALI Geometria e calcolo statico G k KN/m 2 Carico permanente strutturale G k KN/m 2 Carico permanente non strutturale Q k 0.80 KN/m 2 Carico accidenatale B 0.08 m Larghezza sezione trave H 0.08 m Altezza sezione trave i 1.20 m Interasse travi L 0.85 m Luce trave W y 8.53E-05 m 3 modulo di resistenza I y 3.41E-06 m 4 modulo d'inerzia intorno ad y C.d.S. 2 vedi tab. 4,4 II K mod 0.90 vedi tab. 4,4 IV K def 0.80 vedi tab. 4,4 V f m,d Mpa resistenza di calcolo a flessione f v,d 2.11 Mpa resistenza di calcolo a taglio E I Mpa modulo elastico istantaneo E LT 6944 Mpa modulo elastico a lungo termine p 3.44 KN/m Carico al metro lineare M d 1.24 KNm Momento massimo all'appoggio T d 2.92 KN Taglio massimo all'appoggio Verifica a flessione σ m,y,d Mpa tensione di calcolo a flessione σ m,y,d /f m,d 0.84 <1,00, Verifica soddisfatta Verifica a taglio τ d 0.68 Mpa tensione di calcolo a taglio τ d /f v,d 0.32 <1,00, Verifica soddisfatta Verifica a deformabilità p G 1.38 KN/m Carico permanente al metro lineare p Q 0.96 KN/m Carico permanente al metro lineare u ist,g 0.21 cm Freccia istantanea per carico permanente u ist,q 0.15 cm Freccia istantanea per carico accidentale Istantanea per carichi totali (combinazione rara) u ist 0.36 cm L/u ist 238 >150, Verifica soddisfatta La verifica risulta soddisfatta

17 Verifica puntone tipo A con carico distribuito: 16x20 Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) σ m,y,d Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d/f m,d 0.92 <1,00, Verifica soddisfatta f v,k 3.5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio Verifica a taglio ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media τ d 0.91 Mpa Tensione di calcolo a taglio G mean 650 MPa Modulo di taglio τ d/f v,d 0.42 <1,00, Verifica soddisfatta E 0, MPa Modulo di elasticità E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità p G 4.63 KN/m Carico permanente al metro lineare Coefficienti parziali di sicurezza p Q 2.96 KN/m Carico accidentale al metro lineare γ m 1.45 Materiali u ist,g 0.68 cm Freccia istantanea per carico perm. γ G1 1.3 Permanenti strutturali u ist,q 0.43 cm Freccia istantanea per carico acc. γ G2 1.5 Permanenti non strutturali γ Q 1.5 Accidentali Istantanea per carichi totali (combinazione rara) u ist 1.11 cm Geometria e calcolo statico L/u ist 315 >300, Verifica soddisfatta G k KN/m 2 Carico permanente strutturale G k KN/m 2 Carico permanente non strutturale Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) Q k 0.80 KN/m 2 Carico accidenatale Ψ Coefficiente di combinazione B 0.16 m Larghezza sezione trave u fin 1.65 cm H 0.20 m Altezza sezione trave L/u fin 212 >200, Verifica soddisfatta i 3.70 m Interasse travi L 3.50 m Luce trave Verifica di instabilità della trave (sola flessione) W y 1.07E-03 m 3 Modulo di resistenza I y 1.07E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z I y 1.07E-04 m 4 Momento d'inerzia principale J tors 2.88E-04 m4 Momento di inerzia torsionale C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II λ rel /m Snellezza relativa trave K mod 0.90 Vedi tab. 4,4 IV M crit KNm Momento critico K def 0.80 Vedi tab. 4,4 V σ m,crit Mpa Tensione critica f m,d Mpa Resistenza di calcolo a flessione l eff 3.15 m Lunghezza efficace f v,d 2.17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio β 0.90 Coefficiente di vincolo E I Mpa Modulo elastico istantaneo 1-K crit,m 1 E LT 6944 Mpa Modulo elastico a lungo termine K crit,m 1 2-K crit,m 0 p KN/m Carico al metro lineare 3-K crit,m 0 M d KNm Momento massimo in mezzeria 0.92 <1,00, Verifica soddisfatta T d KN Taglio massimo La verifica risulta soddisfatta

18 Verifica puntone tipo B con carico concentrato: 16x20 Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) σ m,y,d Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 0.66 <1,00, Verifica soddisfatta f v,k 3.5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media Verifica a taglio G mean 650 MPa Modulo di taglio τ d 0.46 Mpa Tensione di calcolo a taglio E 0, MPa Modulo di elasticità τ d /f v,d 0.21 <1,00, Verifica soddisfatta E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità Coefficienti parziali di sicurezza p G 8.23 KN Carico permanente concentrato γ m 1.45 Materiali p Q 5.26 KN Carico accidentale concentrato γ G Permanenti strutturali u ist,g 0.20 cm Freccia istantanea per carico perm. γ G Permanenti non strutturali u ist,q 0.13 cm Freccia istantanea per carico acc. γ Q 1.50 Accidentali Istantanea per carichi totali (combinazione rara) Geometria e calcolo statico u ist 0.33 cm G k KN/m 2 Carico permanente strutturale L/u ist 759 >300, Verifica soddisfatta G k KN/m 2 Carico permanente non strutturale Q k 0.80 KN/m 2 Carico accidentale Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) A inf 6.58 mq Area di influenza Ψ Coefficiente di combinazione B 0.16 m Larghezza sezione trave u fin 0.49 cm H 0.20 m Altezza sezione trave L/u fin 510 >200, Verifica soddisfatta L 2.50 m Luce trave W y 1.07E-03 m 3 Modulo di resistenza Verifica di instabilità della trave (sola flessione) I y 1.07E-04 m 4 Momento d'inerzia principale I y 1.07E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II J tors 2.88E-04 m4 Momento di inerzia torsionale K mod 0.90 Vedi tab. 4,4 IV λ rel /m Snellezza relativa trave K def 0.80 Vedi tab. 4,4 V M crit KNm Momento critico f m,d Mpa Resistenza di calcolo a flessione σ m,crit Mpa Tensione critica f v,d 2.17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio l eff 2.25 m Lunghezza efficace E I Mpa Modulo elastico istantaneo β 0.90 Coefficiente di vincolo E LT 6944 Mpa Modulo elastico a lungo termine 1-K crit,m 1 P KN/m Carico Concentrato in mezzeria K crit,m 1 2-K crit,m 0 M Ed KNm Momento massimo in mezzeria 3-K crit,m 0 V Ed 9.85 KN Taglio massimo 0.66 <1,00, Verifica soddisfatta La verifica risulta soddisfatta

19 Verifica puntone tipo C con distribuito: 16x28 Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) σ m,y,d 12,53 Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 0,72 <1,00, Verifica soddisfatta f v,k 3,5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio Verifica a taglio ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media τ d 0,65 Mpa Tensione di calcolo a taglio G mean 650 MPa Modulo di taglio τ d /f v,d 0,30 <1,00, Verifica soddisfatta E 0, MPa Modulo di elasticità E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità p G 3,00 KN/m Carico permanente al metro lineare Coefficienti parziali di sicurezza p Q 1,92 KN/m Carico accidentale al metro lineare γ m 1,45 Materiali u ist,g 0,91 cm Freccia istantanea per carico perm. γ G1 1,3 Permanenti strutturali u ist,q 0,58 cm Freccia istantanea per carico acc. γ G2 1,5 Permanenti non strutturali γ Q 1,5 Accidentali Istantanea per carichi totali (combinazione rara) u ist 1,49 cm Geometria e calcolo statico L/u ist 363 >300, Verifica soddisfatta G k1 0,40 KN/m 2 Carico permanente strutturale G k2 0,85 KN/m 2 Carico permanente non strutturale Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) Q k 0,80 KN/m 2 Carico accidenatale Ψ 2 0,00 Coefficiente di combinazione B 0,16 m Larghezza sezione trave u fin 2,22 cm H 0,28 m Altezza sezione trave L/u fin 244 >200, Verifica soddisfatta i 2,40 m Interasse travi L 5,40 m Luce trave Verifica di instabilità della trave (sola flessione) W y 2,09E-03 m 3 Modulo di resistenza I y 2,93E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z I y 2,93E-04 m 4 Momento d'inerzia principale J tors 8,72E-04 m4 Momento di inerzia torsionale C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II λ rel 0,29 1/m Snellezza relativa trave K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV M crit 717,47 KNm Momento critico K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V σ m,crit 343,2 Mpa Tensione critica f m,d 17,38 Mpa Resistenza di calcolo a flessione l eff 4,86 m Lunghezza efficace f v,d 2,17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio β 0,90 Coefficiente di vincolo E I Mpa Modulo elastico istantaneo 1-K crit,m 1 E LT 6944 Mpa Modulo elastico a lungo termine K crit,m 1 2-K crit,m 0 p 7,19 KN/m Carico al metro lineare 3-K crit,m 0 M d 26,20 KNm Momento massimo in mezzeria 0,72 <1,00, Verifica soddisfatta T d 19,41 KN Taglio massimo La verifica risulta soddisfatta

20 Verifica diagonale 24x32 TRAVE APPOGGIO - APPOGGIO CON CARICO CONCENTRATO IN MEZZERIA + CARICO UNIF. DISTRIBUITO Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) σ m,y,d 14,68 Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 0,84 <1,00, Verifica soddisfatta f v,k 3,5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media Verifica a taglio G mean 650 MPa Modulo di taglio τ d 0,37 Mpa Tensione di calcolo a taglio E 0, MPa Modulo di elasticità τ d /f v,d 0,17 <1,00, Verifica soddisfatta E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità Coefficienti parziali di sicurezza p G 11,25 KN Carico permanente CONC γ m 1,45 Materiali p Q 7,20 KN Carico accidentale CONC γ G1 1,30 Permanenti strutturali u ist,g 1,16 cm Freccia istantanea per carico perm. γ G2 1,50 Permanenti non strutturali u ist,q 0,74 cm Freccia istantanea per carico acc. γ Q 1,50 Accidentali p G 0,08 KN/m Carico permanente DISTR p Q 0,05 KN/m Carico accidentale DISTR Geometria e calcolo statico u ist,g 0,04 cm Freccia istantanea per carico perm. G k1 0,40 KN/m 2 Carico permanente strutturale u ist,q 0,03 cm Freccia istantanea per carico acc. G k2 0,85 KN/m 2 Carico permanente non strutturale Istantanea per carichi totali (combinazione rara) Q k1 0,80 KN/m 2 Carico accidentale u ist 1,97 cm i DISTR 0,50 m Interasse carico DISTR L/u ist 376 >300, Verifica soddisfatta A infconc 9,00 mq Area di influenza carico CONC Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) B 0,24 m Larghezza sezione trave Ψ 2 0,00 Coefficiente di combinazione H 0,32 m Altezza sezione trave u fin 2,93 cm L 7,40 m Luce trave L/u fin 253 >200, Verifica soddisfatta W y 4,10E-03 m 3 Modulo di resistenza I y 6,55E-04 m 4 Momento d'inerzia principale Verifica di instabilità della trave (sola flessione) C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II I y 6,55E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV J tors 1,81E-03 m4 Momento di inerzia torsionale K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V λ rel 0,32 1/m Snellezza relativa trave f m,d 17,38 Mpa Resistenza di calcolo a flessione M crit 1128,14 KNm Momento critico f v,d 2,17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio σ m,crit 275,4 Mpa Tensione critica E I Mpa Modulo elastico istantaneo l eff 6,66 m Lunghezza efficace E LT 6944 Mpa Modulo elastico a lungo termine β 0,90 Coefficiente di vincolo p DISTR 1,50 KN/m Carico DIST 1-K crit,m 1 P CONC 26,96 KN Carico CONC in mezzeria K crit,m 1 2-K crit,m 0 M Ed 60,12 KNm Momento massimo in mezzeria 3-K crit,m 0 V Ed 19,02 KN Taglio massimo 0,84 <1,00, Verifica soddisfatta La verifica risulta soddisfatta

21 Verifica capriate Si riporta nel seguito la verifica delle capriate. Schema statico SLU Diagramma sforzo normale (N)

22 21 Diagramma taglio (T) Diagramma momento flettente (M)

23 22 Verifica della catena 16x20 VERIFICA DI RESISTENZA SEZIONE RETTANGOLARE (TESA) Caratteristiche del legno Sollecitazioni di progetto TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) N Ed 115,50 KN Sforzo assiale di progetto f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione M Ed 0,00 KNm Momento di progetto f v,k 3,5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio V Ed 0,00 KN Taglio di progetto f t,0,k 19,5 Mpa Resistenza caratteristica a trazione Verifica a tenso-flessione ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media σ t,0,d 3,61 Mpa Tensione di calcolo a trazione G mean 650 MPa Modulo di taglio σ m,y,d 0,00 Mpa Tensione di calcolo a flessione E 0, MPa Modulo di elasticità σ m,y,d /f m,d 0,30 <1,00, Verifica soddisfatta E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a taglio τ d 0,00 Mpa Tensione di calcolo a taglio Coefficienti parziali di sicurezza τ d /f v,d 0,00 <1,00, Verifica soddisfatta γ m 1,45 Materiali Geometria e calcolo statico Verifica di instabilità della trave (sola flessione) B 0,16 m Larghezza sezione trave I y 1,07E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z H 0,20 m Altezza sezione trave J tors 2,88E-04 m4 Momento di inerzia torsionale L 10,60 m Luce trave λ rel 0,49 1/m Snellezza relativa trave W y 1,07E-03 m 3 Modulo di resistenza M crit 126,88 KNm Momento critico I y 1,07E-04 m 4 Momento d'inerzia principale σ m,crit 118,9 Mpa Tensione critica C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II l eff 9,54 m Lunghezza efficace K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV β 0,90 Coefficiente di vincolo K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V 1-K crit,m 1 f m,d 17,38 Mpa Resistenza di calcolo a flessione K crit,m 1 2-K crit,m 0 f v,d 2,17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio 3-K crit,m 0 f c,0,d 12,10 0,00 <1,00, Verifica soddisfatta La verifica risulta soddisfatta

24 23 Verifica del puntone 16x20 VERIFICA DI RESISTENZA SEZIONE RETTANGOLARE (COMPRESSA) Caratteristiche del legno Sollecitazioni di progetto TIPO GL28c (UNI EN 14080:2013) N Ed 124,00 KN Sforzo assiale di progetto f m,k 28 Mpa Resistenza caratteristica a flessione M Ed 7,90 KNm Momento di progetto f v,k 3,5 Mpa Resistenza caratteristica a taglio V Ed 8,80 KN Taglio di progetto f c,0,k 24 Mpa Resistenza caratteristica a compress. Verifica a presso-flessione ρ mean 420 Kg/m 3 Massa volumica media σ c,0,d 3,88 Mpa Tensione di calcolo a compress. G mean 650 MPa Modulo di taglio σ m,y,d 7,41 Mpa Tensione di calcolo a flessione E 0, MPa Modulo di elasticità σ m,y,d /f m,d 0,49 <1,00, Verifica soddisfatta E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a taglio τ d 0,41 Mpa Tensione di calcolo a taglio Coefficienti parziali di sicurezza τ d /f v,d 0,19 <1,00, Verifica soddisfatta γ m 1,45 Materiali Geometria e calcolo statico Verifica di instabilità della trave (sola flessione) B 0,16 m Larghezza sezione trave I y 1,07E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z H 0,20 m Altezza sezione trave J tors 2,88E-04 m4 Momento di inerzia torsionale L 5,80 m Luce trave λ rel 0,36 1/m Snellezza relativa trave W y 1,07E-03 m 3 Modulo di resistenza M crit 231,88 KNm Momento critico I y 1,07E-04 m 4 Momento d'inerzia principale σ m,crit 217,4 Mpa Tensione critica C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II l eff 5,22 m Lunghezza efficace K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV β 0,90 Coefficiente di vincolo K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V 1-K crit,m 1 f m,d 17,38 Mpa Resistenza di calcolo a flessione K crit,m 1 2-K crit,m 0 f v,d 2,17 Mpa Resistenza di calcolo a taglio 3-K crit,m 0 f c,0,d 14,90 0,43 <1,00, Verifica soddisfatta La verifica risulta soddisfatta

25 24 RELAZIONE SUI MATERIALI 19. Oggetto La presente relazione riguarda il progetto esecutivo 2 stralcio inerente il rifacimento del solaio di copertura del fabbricato sede della Scuola Elementare Paolo Fiori sita in Piazza Bacigalupi a Lerici (SP). 20. Materiali utilizzati Di seguito sono riportate le caratteristiche di resistenza dei materiali adottati e le dosature prescritte per i conglomerati cementizi impiegati. a) Legno lamellare per solaio di copertura: Classe di resistenza: GL28c (UNI 14080:2013) Resistenza a flessione: f m,k =28.0 MPa Resistenza a taglio: f v,k = 3.5 MPa Resistenza a compressione: f c,0,k = 24.0 MPa Resistenza a trazione: f t,0,k = 19.5 MPa Massa volumica media: ρ g,mean = 4.20 KN/m 3 Modulo di taglio: G mean = 650 Mpa Modulo di elasticità: E 0,05 = Mpa Modulo di elasticità medio: E 0,05 = Mpa b) Legno per tavolato solaio di copertura: Classe di resistenza: S2 (Abete/Italia) (UNI :2010) Resistenza a flessione: f m,k = 25.0 MPa Resistenza a taglio: f v,k = 4.0 MPa Modulo elastico medio: E 0,m = Mpa Peso per unità di volume: ρ m = 4.50 KN/m 3 c) Acciaio per profilati e piatti: Classe di resistenza: S275 Tensione caratteristica a snervamento f yk = 275 Mpa Tensione caratteristica a rottura f tk = 430 Mpa Modulo elastico E s = Mpa Peso per unità di volume: ρ m = KN/m 3

26 25 d) Acciaio per barre di armature: Classe di resistenza: B450C Tensione caratteristica a snervamento f yk = 450 Mpa Tensione caratteristica a rottura f tk = 540 Mpa Modulo elastico Es = Mpa Peso per unità di volume: ρ m = KN/m 3 e) Blocchi poroton per muratura Categoria II (UNI EN 771-1) Resistenza caratteristica a compressione f k = 8.00 Mpa Peso per unità di volume: ρ m = 10.0 KN/m 3 f) Malta a prestazione garantita Classe di resistenza M10 (UNI EN )

27 26 RELAZIONE SULLE FONDAZIONI 21. Oggetto La presente relazione riguarda il progetto esecutivo 2 stralcio inerente il rifacimento del solaio di copertura del fabbricato sede della Scuola Elementare Paolo Fiori sita in Piazza Bacigalupi a Lerici (SP). 22. Verifica fondazioni Gli interventi oggetto del presente progetto si inquadrano come interventi locali ai sensi del punto delle N.T.C in quanto non apportano aumenti di carico significativi e non modificano il comportamento globale della struttura esistente. Tenuto conto che non c è un aumento significativo dei carichi trasmessi in fondazione e tenuto conto che non sono in atto o visibili dissesti che possano far presupporre un cedimento fondale della struttura, vengono omesse le verifiche in fondazione.

28 27 RELAZIONE VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA 23. Oggetto La presente relazione riguarda il progetto esecutivo 2 stralcio inerente il rifacimento del solaio di copertura del fabbricato sede della Scuola Elementare Paolo Fiori sita in Piazza Bacigalupi a Lerici (SP). 24. Valutazione della Sicurezza ai sensi del parag. 8.3 delle NTC 2018 Trattasi di un intervento locale ai sensi ai sensi del punto delle N.T.C in quanto non apporta aumenti di carico significativi e non modifica il comportamento globale della struttura esistente. Ai sensi del paragrafo 8.3 delle N.T.C è stata effettuata la valutazione della sicurezza. A seguito della valutazione della sicurezza e a seguito delle indagini eseguite sugli elementi lignei è scaturita la necessita del rifacimento del solaio di copertura del fabbricato. L intervento progettato risulta compatibile con la struttura esistente non comportando l'imposizione di alcuna limitazione all'uso della costruzione che può continuare ad avere la destinazione d'uso attuale. 25. Verifica elementi lignei del solaio di copertura nello stato attuale Si riporta di seguito a campione la verifica statica di alcune travi lignee del solaio di copertura nello stato attuale. Si rimanda inoltre anche ai risultati delle indagini effettuate sugli elementi lignei di cui al rapporto di prova n della Unilab Sperimentazione S.r.l. allegato al presente progetto. Analisi carichi solaio di copertura stato attuale Arcarecci 0.10 KN/m 2 (G k1 ) Travetti+Listelli 0.10 KN/m 2 (G k1 ) Manto di copertura 0.80 KN/m 2 (G k2 ) Permanente strutturale 0.20 KN/m 2 (G k1 ) Permanente non strutturale 0.80 KN/m 2 (G k2 ) Accidentale neve 0.80 KN/m 2 (Q k1 )

29 28 Verifica trave di colmo 17x20 stato attuale TRAVE APPOGGIO - APPOGGIO CON CARICO UNIFORMEMENTE DISTRIBUITO Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO Abete S3 σ m,y,d 18,79 Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 18 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 1,74 >1,00, Verifica NON soddisfatta f v,k 3,4 Mpa Resistenza caratteristica a taglio ρ mean 450 Kg/m 3 Massa volumica media Verifica a taglio G mean 660 MPa Modulo di taglio τ d 0,80 Mpa Tensione di calcolo a taglio E 0, MPa Modulo di elasticità τ d /f v,d 0,39 <1,00, Verifica soddisfatta E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità Coefficienti parziali di sicurezza p G 2,90 KN/m Carico permanente al metro lineare γ m 1,50 Materiali p Q 2,32 KN/m Carico accidentale al metro lineare γ G1 1,30 Permanenti strutturali u ist,g 1,55 cm Freccia istantanea per carico perm. γ G2 1,50 Permanenti non strutturali u ist,q 1,24 cm Freccia istantanea per carico acc. γ Q 1,50 Accidentali Istantanea per carichi totali (combinazione rara) Geometria e calcolo statico u ist 2,79 cm G k1 0,20 KN/m 2 Carico permanente strutturale L/u ist 169 <300, Verifica NON soddisfatta G k2 0,80 KN/m 2 Carico permanente non strutturale Q k 0,80 KN/m 2 Carico accidentale Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) B 0,17 m Larghezza sezione trave Ψ 2 0,00 Coefficiente di combinazione H 0,20 m Altezza sezione trave u fin 4,03 cm i 2,90 m Interasse travi L/u fin 117 <200, Verifica NON soddisfatta L 4,70 m Luce trave W y 1,13E-03 m 3 Modulo di resistenza Verifica di instabilità della trave (sola flessione) I y 1,13E-04 m 4 Momento d'inerzia principale I y 1,13E-04 m 4 Momento d'inerzia intorno a z C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II J tors 3,00E-04 m4 Momento di inerzia torsionale K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV λ rel 0,29 1/m Snellezza relativa trave K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V M crit 246,95 KNm Momento critico f m,d 10,80 Mpa Resistenza di calcolo a flessione σ m,crit 217,9 Mpa Tensione critica f v,d 2,04 Mpa Resistenza di calcolo a taglio l eff 4,23 m Lunghezza efficace E I Mpa Modulo elastico istantaneo β 0,90 Coefficiente di vincolo E LT 5833 Mpa Modulo elastico a lungo termine 1-K crit,m 1 p 7,71 KN/m Carico al metro lineare K crit,m 1 2-K crit,m 0 M Ed 21,30 KNm Momento massimo in mezzeria 3-K crit,m 0 V Ed 18,13 KN Taglio massimo 1,74 >1,00, Verifica NON soddisfatta La verifica risulta non soddisfatta

30 29 Verifica travetti 7x11 stato attuale TRAVE APPOGGIO - APPOGGIO CON CARICO UNIFORMEMENTE DISTRIBUITO Caratteristiche del legno Verifica a flessione TIPO Abete S3 σ m,y,d 13,19 Mpa Tensione di calcolo a flessione f m,k 18 Mpa Resistenza caratteristica a flessione σ m,y,d /f m,d 1,22 >1,00, Verifica NON soddisfatta f v,k 3,4 Mpa Resistenza caratteristica a taglio ρ mean 450 Kg/m 3 Massa volumica media Verifica a taglio G mean 660 MPa Modulo di taglio τ d 0,50 Mpa Tensione di calcolo a taglio E 0, MPa Modulo di elasticità τ d /f v,d 0,25 <1,00, Verifica soddisfatta E 0,mean MPa Modulo di elasticità medio Verifica a deformabilità Coefficienti parziali di sicurezza p G 0,63 KN/m Carico permanente al metro lineare γ m 1,50 Materiali p Q 0,56 KN/m Carico accidentale al metro lineare γ G1 1,30 Permanenti strutturali u ist,g 0,71 cm Freccia istantanea per carico perm. γ G2 1,50 Permanenti non strutturali u ist,q 0,63 cm Freccia istantanea per carico acc. γ Q 1,50 Accidentali Istantanea per carichi totali (combinazione rara) Geometria e calcolo statico u ist 1,34 cm G k1 0,10 KN/m 2 Carico permanente strutturale L/u ist 216 <300, Verifica NON soddisfatta G k2 0,80 KN/m 2 Carico permanente non strutturale Q k 0,80 KN/m 2 Carico accidentale Finale per carichi totali (combinazione quasi permanente) B 0,07 m Larghezza sezione trave Ψ 2 0,00 Coefficiente di combinazione H 0,11 m Altezza sezione trave u fin 1,91 cm i 0,70 m Interasse travi L/u fin 152 <200, Verifica NON soddisfatta L 2,90 m Luce trave W y 1,41E-04 m 3 Modulo di resistenza Verifica di instabilità della trave (sola flessione) I y 7,76E-06 m 4 Momento d'inerzia principale I y 7,76E-06 m 4 Momento d'inerzia intorno a z C.d.S. 2 Vedi tab. 4,4 II J tors 2,25E-05 m4 Momento di inerzia torsionale K mod 0,90 Vedi tab. 4,4 IV λ rel 0,30 1/m Snellezza relativa trave K def 0,80 Vedi tab. 4,4 V M crit 28,66 KNm Momento critico f m,d 10,80 Mpa Resistenza di calcolo a flessione σ m,crit 203,0 Mpa Tensione critica f v,d 2,04 Mpa Resistenza di calcolo a taglio l eff 2,61 m Lunghezza efficace E I Mpa Modulo elastico istantaneo β 0,90 Coefficiente di vincolo E LT 5833 Mpa Modulo elastico a lungo termine 1-K crit,m 1 p 1,77 KN/m Carico al metro lineare K crit,m 1 2-K crit,m 0 M Ed 1,86 KNm Momento massimo in mezzeria 3-K crit,m 0 V Ed 2,57 KN Taglio massimo 1,22 >1,00, Verifica NON soddisfatta La verifica risulta non soddisfatta

31 Conclusioni sulla valutazione della sicurezza Le verifiche eseguite e le indagini effettuate hanno portato a decidere il rifacimento completo del solaio di copertura e la demolizione del controsoffitto in camorcanna. L intervento di rifacimento del solaio di copertura è stato suddiviso in due stralci, mentre il rifacimento del controsoffitto in un unico stralcio (1 stralcio già eseguito vedi autorizzazione n. 55 del , progetto n del prot ). L intervento progettato nella sua globalità risulta compatibile con la struttura esistente non comportando l'imposizione di alcuna limitazione all'uso della costruzione che può continuare ad avere la destinazione d'uso attuale. Le verifiche dei nuovi elementi lignei, che garantiscono il soddisfacimento dei livelli di sicurezza imposti dalla norme vigenti, sono riportate nella relazione di calcolo.