Lezione 34 - I vincoli imperfetti

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1 ezione 34 - I vincoli imperfetti [Ultima revisione: 26 febbraio 29] In quanto si e detto finora, si e sempre ipotizzato che il vincolo sia in grado di svolgere perfettamente la sua funzione, annullando completamente labbassamento e/o la rotazione. Nella realta, un simile vincolo e difficilmente costruibile, ed occorre prevedere in qualche modo uno schema teorico agli estremi che possa riprodurre piu fedelmente cio che accade nella pratica tecnica. A questi casi e dedicata la presente lezione. I cedimenti anelastici Si incontrano frequentemente vincoli che semplicemente non sono in grado di annullare totalmente lo spostamento e/o la rotazione, nel senso che, allatto della costruzione, essi "cedono", subendo un ben quantificato spostamento (o rotazione), che poi resta fisso nel tempo. Si puo quindi avere, ad esempio, un appoggio imperfetto, che abbia subito un cedimento di 3 centimetri, e di esso andra tenuto debitamente conto nel calcolo della deformata. In generale, questi cedimenti sono detti cedimenti anelastici, e possono dar luogo ai seguenti vincoli imperfetti: - appoggio imperfetto, per cui = v - bipendolo imperfetto, per cui f = f - incastro imperfetto, per cui = v e/o f = f Non vi e alcuna difficolta a tenere in conto questa generalizzazione, nello studio di una trave cosi come condotto nelle lezioni precedenti: le condizioni ai limiti di congruenza dovranno essere modificate, divenendo non omogenee, mentre le condizioni di equilibrio non subiranno modifiche. à e travi isostatiche Gli schemi isostatici finora studiati, e quelli piu complessi che si studieranno in seguito, hanno la proprieta di non veder sorgere caratteristiche della sollecitazione interna, a seguito di cedimenti anelastici dei loro vincoli. Si consideri infatti la trave a mensola di Figura, il cui incastro subisce un cedimento verticale di v ed un cedimento rotazionale di f. Il problema ai limiti relativo a questo schema strutturale si scrive:

2 288 ezione 34 - I vincoli imperfetti.nb A B X 2 v f Figura - Trave a mensola soggetta ad un cedimento anelastico verticale ed un cedimento anelastico rotazionale EI Hx 3 = H = v H = φ H = H = dove gia si e tenuto conto che fhx 3 = - Hx 3. usuale soluzione cubica dellequazione differenziale (): () Hx 3 = C + C 2 x 3 + C 3 x C 4 x 3 3 conduce a trasformare le condizioni ai limiti in quattro equazioni nelle quattro incognite C i : (2) C = v C 2 = φ 2 C C 4 = 6C 4 = Ne segue facilmente che la linea elastica puo essere espressa come: (3) Hx 3 = v φ x 3 ed e quindi interpretabile come sovrapposizione di una traslazione rigida di ampiezza v e di una rotazione rigida di ampiezza f. e caratteristiche, come anticipato, sono identicamente nulle. Analoghi risultati si ottengono dallanalisi di una trave appoggiata soggetta ai cedimenti verticali anelastici di ampiezza v A e v B degli (4)

3 ezione 34 - I vincoli imperfetti.nb 289 appoggi, o dallanalisi di una trave con appoggio e bipendolo soggetta al cedimento verticale v dellappoggio, ed al cedimento rotazionale f del bipendolo. à e travi iperstatiche In una trave iperstatica, la presenza di un cedimento anelastico provoca linsorgere di caratteristiche della sollecitazione interna, ed esse risultano proporzionali alla rigidezza flessionale EI, a differenza di quanto accade nei casi finora studiati di travi a vincoli perfetti. A titolo di esempio, si consideri una trave doppiamente incastrata, il cui incastro di destra subisca un cedimento verticale anelastico di ampiezza v ed un cedimento rotazionale f. Il relativo problema ai limiti e definito da: ed ha soluzione: EI Hx 3 = H = H = H = v H = φ Hx 3 = φ Hx 3 = x 3 2 H3 2x 3 3 v + x 2 3 H x 3 2 φ 6 x 3 Hx 3 3 v + x 3 H3 x φ M Hx 3 = 6 EI 3 H 2x 3 v 2 EI 2 H 3x 3 φ (5) (6) (7) (8) T 2 Hx 3 = 2EI 3 v + 6EI 2 φ I relativi diagrammi sono presentati in Figura 2. Si noti che nellincastro di destra si dovra avere un abbassamento pari al cedimento imposto v, ed una pendenza pari a -f. (9) Spostamenti Momenti v f M T 2 f Rotazioni Tagli Figura 2- Spostamenti, rotazioni, momenti e tagli per una trave doppiamente incastrata soggetta a cedimenti anelastici nellincastro di destra

4 29 ezione 34 - I vincoli imperfetti.nb I cedimenti elastici Nella sezione precedente si sono trattati i casi in cui un vincolo cedeva, per difetto di fabbricazione, per eccesso di carico, per colpa del terreno di fondazione, o per qualsiasi altro motivo. Il risultato era uno spostamento, o una rotazione, non piu nulla, ma costante. In altri casi, invece, il vincolo e costituito da materiale elastico, che permette spostamenti e/o rotazioni in funzione dei carichi, o meglio, delle reazioni ad esso applicate. In tal caso, il vincolo possiede una sua energia di deformazione, che andra calcolata ed aggiunta allenergia di deformazione inerente alla struttura. à energia elastica del vincolo cedevole Per semplicita, ed anche per ovvie ragioni di coerenza, si ipotizza un legame elastico lineare tra le reazioni ed i corrispondenti spostamenti, in modo da minimizzare le inevitabili complicazioni computazionali. Se quindi si suppone che ambedue gli estremi della trave possano abbassarsi e ruotare elasticamente, come illustrato schematicamente in Figura 3, potranno scriversi le relazioni: R A = k va H M ra = k φa φ H nellestremo di sinistra, e: () R B = k vb H M rb = k φb φ H () nellestremo di destra, dove R A ed R B sono le reazioni verticali agli estremi, e M ra ed M rb sono le coppie reattive agli estremi. phx 3 k fa k fb A B k va k vb Figura 3. a trave su vincoli elasticamente cedevoli e quattro costanti k va, k vb, k fa e k fb sono costanti di rigidezza, assiale o rotazionale, rispettivamente, ed hanno dimensione fisica di F - nel caso assiale, e di F nel caso rotazionale. energia di deformazione domiciliata in ciascuno di questi vincoli cedevoli potra essere calcolata, a partire dalla () e dalla (). Per i vincoli assialmente cedevoli si avra:

5 ezione 34 - I vincoli imperfetti.nb 29 va = va H; vb = vb H rispettivamente a sinistra ed a destra, mentre nel caso dei vincoli rotazionali si avra: φa = 2 k φa φ 2 H; φb = 2 k φb φ 2 H nellestremo di sinistra e, rispettivamente, nellestremo di destra. (2) (3) à e condizioni ai limiti in corrispondenza di un vincolo elasticamente cedevole energia potenziale totale di un tronco di trave di luce, soggetta ad un carico trasversale phx 3, e vincolata elasticamente come in Figura 3, puo scriversi come: E t = EI 2 2 Hx 3 dx 3 + va H + vb H + 2 k φa φ 2 H + 2 k φb φ 2 H p Hx 3 dx 3 o anche, ricordando il legame tra rotazione e derivata prima dellabbassamento, come: E t = EI 2 2 Hx 3 dx 3 + va H + vb H + 2 k 2 φa H + 2 k 2 φb H a variazione prima dellenergia potenziale (5) si calcola facilmente come: p Hx 3 dx 3 δ E t = EI δu 2 dx 3 + k va H δ H +k vb H δ H + k φa H δu 2 H +k φa H δu 2 H p δ dx 3 ed integrando per parti due volte il primo integrale si ha, come gia illustrato in precedenza: (4) (5) (6) δ E t δ δ D + EI δ dx 3 + k va H δ H +k vb H δ H + k φa H δu 2 H +k φb H δu 2 H p δ dx 3 Per il teorema di stazionarieta dellenergia potenziale totale, allora, dovra essere, come usuale: EI = p con le condizioni ai limiti che possono leggersi dalla (7), annullando le parti finite: (7) (8)

6 292 ezione 34 - I vincoli H +k φb HD δ H EI H +k φa HD δ H EI H +k vb HD δ H H +k va HD δ H = Nellestremo di sinistra, quindi, in x 3 =, dovra aversi: EI H +k φa H = EI H +k va H = mentre in x 3 =, nellestremo di destra: (9) (2) EI H +k φb H = EI H +k vb H = (2) Ad analoghe conclusioni si arriva per via geometrica, equilibrando i conci elementari enucleati in corrispondenza degli estremi. Ad esempio, a sinistra si ha, come puo leggersi dalla Figura 3: R A + T 2 H = ; M ra + M H = (22) ed utilizzando le () e le relazioni che legano le caratteristiche alle derivate degli spostamenti si giunge a scrivere le (2). phx 3 A B M ra R A M H T 2 H M ra =-k fa fh M H T 2 H M rb M rb R B =-k fb fh R A =-k va H R B =-k vb H Figura 4 - o schema per la deduzione delle condizioni ai limiti per via geometrica à a trave con incastro ed appoggio imperfetto Si consideri la trave di Figura 4, incastrata perfettamente a sinistra, ed appoggiata a destra su un appoggio elasticamente cedevole, di rigidezza k vb. Poiche il carico si suppone costante su tutta la luce, phx 3 = p, la deformata sara data, come oramai noto, da:

7 ezione 34 - I vincoli imperfetti.nb 293 p A B k vb Figura 5 - Trave con incastro ed appoggio elasticamente cedevole Hx 3 = C + C 2 x 3 + C 3 x C 4 x p x EI (23) mentre le quattro costanti di integrazione si calcolano in base allimposizione delle seguenti condizioni ai limiti: H = H = H = EI H + k vb H = (24) Utilizzando la (23) e le sue successive derivate, si ottiene il seguente sistema di quattro equazioni algebriche nelle quattro costanti di integrazione: C = C 2 = 6C 4 + p k vb JC EI EI + C 2 + C 3 2 +C p 4 N = 24EI 2C 3 +6C 4 + p 2 2EI = Risolvendo, si ottiene: (25) C = C 2 = 2EI C 3 = 2 k vb 5 6EI H3EI + k vb 3 p 24EI C 4 = +5 k vb 4 48EI H3EI + k vb 3 p o spostamento, quindi, si potra scrivere: v Hx 3 = 6EI H6 2 4x 3 +x H3 2 5x 3 +2x 2 3 k vb 3EI + k vb 3 da cui, in cascata, rotazioni, momenti e tagli: p x EI (26) (27)

8 294 ezione 34 - I vincoli imperfetti.nb φ Hx 3 = 24EI H3 2 3x 3 +z 2 + H6 2 5x 3 +8z 2 k vd 3 3EI + k vd 3 M Hx 3 = 2EI H x 3 + H 4x 3 k vd 3 p 3EI + k vd 3 8 H x 3 p x 3 48EI (28) (29) T 2 Hx 3 = 24EI H x 3 + H5 8x 3 k vd 3 p 3EI + k vd 3 8 (3) Ponendo k vb =, si ritrovano i risultati della trave a mensola, mentre il limite per k vb che va allinfinito riproduce laltro caso limite di trave con incastro ed appoggio. e reazioni vincolari possono calcolarsi a partire dallo schema in Figura 4: R A = T 2 H = 24EI +5 k vb 4 p 3EI + k vb 3 8 M ra = M H = 2EI + k vb 4 3EI + k vb 3 p 8 3k R B = k vb H = T 2 H = vb 4 p 3EI + k vb 3 8 ed e possibile verificare a posteriori che sono rispettate le equazioni della statica: R A + R B + p = M ra +R A +p 2 2 = (3) (32) (33) (34) à Istruzioni Mathematica I grafici