3. Teorie per il calcolo del carico limite delle fondazioni profonde pag. 5

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2 INDICE 1. Premesse pag Normativa di riferimento pag Teorie per il calcolo del carico limite delle fondazioni profonde pag Calcolo del carico limite delle fondazioni profonde. pag Verifiche del palo n 5 corpo A da Ф1200 e L=1965cm pag Verifiche del palo n 38 corpo A da Ф1200 e L=1455cm pag Verifiche del palo n 66 corpo A da Ф1200 e L=545cm pag Verifiche del palo n 48 corpo A da Ф1000 e L=1455cm pag Verifiche del palo n 50 corpo A da Ф800 e L=545cm pag Verifiche del palo n 63 corpo B tratto 3 da Ф800 e L=390cm pag Verifiche pali plinti torre faro da Ф400 e L=1200cm pag Calcolo portanza micropali. pag Conclusioni. pag. 72

3 1. Premesse La presente relazione contiene le verifiche geotecniche e i calcoli necessari per il corretto dimensionamento delle opere di fondazioni dei corpi previsti nei lavori di realizzazione di un sistema di accosto ed ormeggio per l attracco di navi Ro- Ro Pax al molo di sottoflutto del porto commerciale di Salerno. Tutte le opere di fondazione saranno realizzati con pali trivellati in cemento armato con camicia a perdere in acciaio. Fig. 1 Planimetria di progetto In figura 1 si individuano i corpi previsti in progetto. 2

4 Per il corpo A sono stati utilizzati pali con diametro nominale esterno Ф812.8 con camicia da 11mm, Ф1016 con camicia da 12.5mm, Ф con camicia da 12.5mm, per il corpo B sono stati utilizzati pali con diametro Ф812.8 con camicia da 11mm mentre per i corpi C sono stati utilizzati pali con diametro nominale esterno Ф2032 con camicia da 16mm La presente relazione geotecnica è stata redatta in modo da soddisfare le prescrizioni del capitolo 6 del D.M. 14/01/08 e del punto 3.1 della OPCM n 3274 Le caratteristiche meccaniche dei terreni sono quelle esposte nello studio geologico tecnico redatto dal Dott. Geologo Lambiase Rosario Il terreno di sedime, come riportato nella relazione geologica, ai fini della definizione dell azione sismica, secondo il punto 3.1 della O.P.C.M e successive modifiche ed integrazioni, può essere definito come di tipo C ovvero: Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs, 30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s (ovvero 15 < NSPT, 30 < 50 nei terreni a grana grossa e 70 < cu, 30 < 250 kpa nei terreni a grana fina). La stratigrafia del terreno di fondazione, così come riportata nella relazione geologica redatta dal Dott. Geologo Lambiase Rosario, risulta costituita da 2 principali strati: 1. complesso A: sono caratterizzate da un angolo di attrito intero pari a 36, un peso specifico medio di 1900 kg/mc ed un modulo edometrico medio pari a 160 kg/cmq 2. complesso B: sono caratterizzate da un angolo di attrito interno pari a 37, un peso specifico medio di 2000 kg/mc ed un modulo edometrico medio pari a 300 kg/cmq Le verifiche sono state effettuate con l ausilio del software MP della Geostru, di cui si possiede regolare licenza intestata De Cola Associati. 3

5 2. Normativa di riferimento Ordinanza P.C.M. n. 3274del Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica. Norme tecniche per le costruzioni Documento con gli allegati relativi alla Pericolosità sismica trasmesso per la discussione in sede di Conferenza Unificata del 20 dicembre versione del 18/12/2007 (versione aggiornata rispetto a quella approvata dal Cons. Sup.LL.PP. con Voto n. 74 del ) Eurocodice 7: Progettazione geotecnica Parte 1: Regole generali. Eurocodice 8: Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture - Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici. 4

6 3. Teorie per il calcolo del carico limite delle fondazioni profonde. Carico limite verticale Il carico limite verticale è stato calcolato con le formule statiche, che esprimono il medesimo in funzione della geometria del palo, delle caratteristiche del terreno e dell'interfaccia palo-terreno. A riguardo, poiché la realizzazione di un palo, sia esso infisso o trivellato, modifica sempre le caratteristiche del terreno nell intorno dello stesso, si propone di assumere un angolo di resistenza a taglio pari a: ' nei pali infissi ' 3 nei pali trivellati dove f è l angolo di resistenza a taglio prima dell esecuzione del palo. Di seguito indicheremo con f il parametro di resistenza scelto.te. Ai fini del calcolo, il carico limite Qlim viene convenzionalmente suddiviso in due aliquote, la resistenza alla punta Qp e la resistenza laterale Ql. Resistenza unitaria alla punta: Formula di Terzaghi La soluzione proposta da Terzaghi assume che il terreno esistente al disopra della profondità raggiunta dalla punta del palo possa essere sostituito da un sovraccarico equivalente pari alla tensione verticale efficace (trascurando pertanto il fatto che l interazione tra palo e terreno di fondazione possa modificare tale valore) e riconduce l analisi al problema di capacità portante di una fondazione superficiale. La formula di Terzaghi può essere scritta: Qp = c Nc sc + g L Nq g D Ng sg dove: a Nq 2 2cos (45 / 2) 2 a e (0.75 / 2) tan N ( N c q 1)cot tan K p N cos 5

7 Metodo di Berezantzev Fondamentalmente Berezantzev fa riferimento ad una superficie di scorrimento alla Terzaghi che si arresta sul piano di posa (punta del palo); tuttavia egli considera che il cilindro di terreno coassiale al palo ed avente diametro pari all estensione in sezione della superficie di scorrimento, sia in parte sostenuto per azione tangenziale dal rimanente terreno lungo la superficie laterale. Ne consegue un valore della pressione alla base inferiore a gd, e tanto minore quanto più questo effetto silo è marcato, cioè quanto più grande è il rapporto D/B; di ciò tiene conto il coefficiente Nq, che quindi è funzione decrescente di D/B. La resistenza unitaria Qp alla punta, per il caso di terreno dotato di attrito (f) e di coesione (c), è data dall'espressione: Qp = c Nc + g L Nq Avendo indicato con: g peso unità di volume del terreno; L lunghezza del palo; Nc e Nq sono i fattori di capacità portante già comprensivi dell'effetto forma (circolare); Metodo di Vesic Vesic ha assimilato il problema della rottura intorno alla punta del palo a quello di espansione di una cavità cilindrica in mezzo elasto-plastico, in modo da tener conto anche della compressibilità del mezzo. Secondo Vesic i coefficienti di capacità portante Nq e Nc si possono calcolare come segue: N q 3 exp tan tan 3 sin I 2 4 sin / 3 1 sin rr L indice di rigidezza ridotto Irr nella precedente espressione viene calcolato a partire dalla deformazione volumetrica ev. L indice di rigidezza Ir si calcola utilizzando il modulo di elasticità tangenziale G e la resistenza a taglio s del terreno. Quando si hanno condizioni non drenate o il suolo il suolo si trova in uno stato addensato, il termine ev può essere assunto pari a zero e si ottiene Irr=Ir E possibile fare una stima di Ir con i valori seguenti: 6

8 TERRENO Ir Sabbia Limo Argilla Il termine Nc della capacità portante viene calcolato: N 1 cot N (a) c q Quando f =0 (condizioni non drenate) N c ni rr Metodo di Janbu Janbu calcola Nq (con l angolo y espresso in radianti) come segue: N q 2 2 tan 1 tan exp 2 tan Nc si può ricavare dalla (a) quando f > 0. Per f = 0 si usa Nc = 5.74 Formula di Hansen La formula di Hansen vale per qualsiasi rapporto D/B, quindi sia per fondazioni superficiali che profonde, ma lo stesso autore introdusse dei coefficienti per meglio interpretare il comportamento reale della fondazione, senza di essi, infatti, si avrebbe un aumento troppo forte del carico limite con la profondità. Per valori L/D>1: d d c q tan 1 L D 1 2 tan (1 sin ) Nel caso f = 0 2 tan 1 L D D/B d'c Nei fattori seguenti le espressioni con apici (') valgono quando f =0. Fattore di forma: 7

9 ' D s' c 0.2 L Nq sc 1 N D L D sq 1 tan L D sq 1 tan L D s L c Fattore di profondità: d d d d ' ' c c q 0.4k 1 0.4k 1 2tan (1 sin ) k 1 per qualsiasi k tan 1 L D se L D 1 Resistenza del fusto Il metodo utilizzato per il calcolo della capacità portante laterale è il metodo A, proposto da Tomlinson (1971); la resistenza laterale viene calcolata nel seguente modo: Q l c K tan Al f w Al = superficie laterale del palo; fw = fattore di correzione legato alla tronco-conicità del palo, ossia la diminuzione percentuale del diametro del palo con c = valore medio della coesione (o della resistenza a taglio in condizioni non drenate); s = pressione verticale efficace del terreno; K = coefficiente di spinta orizzontale, dipendente dalla tecnologia di esecuzione del palo e dal precedente stato di addensamento, viene calcolato come segue: Per pali infissi K = 1 - tan 2 f o, nel caso specifico, è possibile assegnare i seguenti valori proposti in tabella: 8

10 Palo K Terreno Terreno denso Acciaio Calcestr. 1 2 Pref. Legno 1 3 sciolto Per pali trivellati K = 1 - senf d = attrito palo-terreno funzione della scabrezza della superficie del palo; Per pali infissi d= 3/4tanf Per pali trivellati d= tanf a = coefficiente d adesione ricavato come di seguito riportato: Pali trivellati: c Caquot Kerisel c Meyerhof Murdock (1963) c per c<5 t/m c per c³ 5 t/m2 Whitaker Cooke (1966) a = 0.9 per c < 2.5 t/m2 a = 0.8 per 2.5 c < 5 t/m2 a = 0.6 per 5 c 7.5 t/m2 a = 0.9 per c > 7.5 t/m2 Woodward (1961) a = 0.9 per c < 4 t/m2 a = 0.6 per 4 c < 8 t/m2 a = 0.5 per 8 c <12 t/m2 a = 0.4 per 12 c 20 t/m2 a = 0.20 per c > 20 t/m2 9

11 Pali infissi Coefficiente a per palo infisso 2.5 c < 5 t/m2 a = c < 10 a = c < 15 a = c < 20 a = 0.40 c ³ 20 a = 0.30 Attrito negativo Quando un palo viene infisso o passa attraverso uno strato di materiale compressibile prima che si sia esaurito il processo di consolidazione, il terreno si muoverà rispetto al palo facendo insorgere sforzi attritivi tra palo e terreno che inducono al cosiddetto fenomeno dell attrito negativo. L effetto dell attrito negativo è quello di aumentare il carico assiale sul palo, con conseguente aumento del cedimento, dovuto all accorciamento elastico del palo stesso per effetto dell aumento di carico. La forza che nasce per effetto dell attrito negativo è stimata pari alla componente attritiva della resistenza laterale (vedi Resistenza del fusto) lungo la superficie laterale a contatto con lo strato in cui si genera tale fenomeno, ma di verso opposto all attrito positivo. La risultante così determinata non viene detratta dal carico limite, ma da quello di esercizio. Fattore di correzione in condizioni sismiche. Criterio di Vesic Secondo questo autore per tenere conto del fenomeno della dilatanza nel calcolo della capacità portante è sufficiente diminuire di 2 l angolo d attrito degli strati di fondazione. Il limite di questo suggerimento è nel fatto che non tiene conto dell intensità della sollecitazione sismica (espressa attraverso il parametro dell accelerazione sismica orizzontale massima). Questo criterio pare però trovare conferma nelle osservazioni fatte in occasione di diversi eventi sismici. Criterio di Sano L autore propone di diminuire l angolo d attrito degli strati portanti di una quantità data dalla relazione: 10

12 D p A arctg max 2 dove Amax è l accelerazione sismica orizzontale massima. Questo criterio, rispetto a quello di Vesic, ha il vantaggio di prendere in considerazione anche l intensità della sollecitazione sismica. L esperienza però dimostra che l applicazione acritica di questa relazione può condurre a valori eccessivamente cautelativi di Qlim. Le correzioni di Sano e di Vesic si applicano esclusivamente a terreni incoerenti ben addensati. È errato applicarle a terreni sciolti o mediamente addensati, dove le vibrazioni sismiche producono il fenomeno opposto a quello della dilatanza, con aumento del grado di addensamento e dell angolo d attrito. CEDIMENTI Il cedimento verticale è stato calcolato con il metodo di Davis-Poulos, secondo il quale il palo viene considerato rigido (indeformabile) immerso in un mezzo elastico, semispazio o strato di spessore finito. Si ipotizza che l'interazione palo-terreno sia costante a tratti lungo n superfici cilindriche in cui viene suddivisa la superficie laterale del palo. Il cedimento della generica superficie i per effetto del carico trasmesso dal palo al terreno lungo la superficie j-esima può essere espresso: Wi,j = (tj / E ) B Ii,j Avendo indicato con: tj = Incremento di tensione relativo al punto medio della striscia E = Modulo elastico del terreno B = Diametro del palo Ii,j = Coefficiente di influenza Il cedimento complessivo si ottiene sommando Wi,j per tutte le j aree CARICO LIMITE ORIZZONTALE Il carico limite orizzontale è stato calcolato secondo la teoria sviluppata da Broms il quale assume che il comportamento dell'interfaccia palo-terreno sia di tipo rigido perfettamente plastico, e cioè che la resistenza del terreno si mobiliti interamente per un qualsiasi valore non nullo dello 11

13 spostamento a rimanga costante al crescere dello spostamento stesso. Si assume che il comportamento flessionale del palo sia di tipo rigidoperfettamente plastico, vale a dire che le rotazioni elastiche del palo sono trascurabili finché il momento flettente non raggiunge il valore My di plasticizzazione. Per i terreni coesivi Broms propone di adottare una reazione del terreno costante con la profondità pari a: p = 9 cu B con reazione nulla fino alla profondità di 1.5 d; avendo indicato con: cu = Coesione non drenata, B = Diametro del palo p = Reazione del terreno per unità di lunghezza del palo. Per i terreni incoerenti si assume che la resistenza vari linearmente con la profondità secondo la legge: p = 3Kp g zb avendo indicato con: p = Reazione del terreno per unità di lunghezza del palo; Kp = Coefficiente di spinta passiva; g = Peso unità di volume del terreno; z = Profondità; B = Diametro del palo. Palo in condizioni d esercizio Analisi del palo in condizioni di esercizio: Metodo degli elementi finiti. Il metodo degli elementi finiti modella il palo di fondazione, sottoposto a carichi trasversali, in modo realistico in quanto fa uso sia degli spostamenti che delle rotazioni ai nodi per definire la linea elastica del palo, pertanto rappresenta il metodo più razionale ed efficace attualmente disponibile per analizzare questo tipo di strutture. Di seguito si richiamano i fondamenti teorici del metodo indicando con P la matrice delle forze nodali esterne, con F quella delle forze interne e con A la matrice dei coefficienti di influenza che, per l equilibrio tra forze esterne ed interne, lega le prime due secondo la ben nota forma: P = AF 12

14 Gli spostamenti interni e (traslazioni e rotazioni) dell elemento nel generico nodo sono legati agli spostamenti esterni X (traslazioni e rotazioni) applicati ai nodi, dalla seguente relazione: e = BX dove la matrice B è dimostrato essere la trasposta della matrice A. D altra parte, le forze interne F sono legate agli spostamenti interni e dalla seguente espressione: F = Se Applicando le consuete sostituzioni, si ottiene: F = SATX e quindi P = AF = A SATX Pertanto, calcolando l inversa della matrice A SAT si ricava l espressione degli spostamenti esterni X: X = (A SAT)-1P Noti, quindi, gli spostamenti X è possibile ricavare le forze interne F necessarie per il progetto della struttura. La matrice A SAT è nota come matrice di rigidezza globale in quanto caratterizza il legame tra spostamenti e forze esterni nodali. Il metodo ad elementi finiti ha, tra l altro, il vantaggio di consentire di mettere in conto, come condizioni al contorno, rotazioni e spostamenti noti. Le reazioni nodali delle molle che schematizzano il terreno vengono considerate come forze globali legate al modulo di reazione e all area d influenza del nodo. Nella soluzione ad elementi finiti per pali soggetti a carichi trasversali, il modulo di reazione viene considerato nella forma: ks = As + BsZn o non volendo far crescere illimitatamente il ks con la profondità, nella forma: ks = As + Bstan-1(Z/B) nella quale Z è la profondità e B è il diametro del palo. I valori di As e BsZn sono ottenuti dall espressione della capacità portante (Bowles) con fattori correttivi si, di, e ii pari a 1: ks = qult/dh = C(cNc + 0.5gBNg) BsZn = C(gNqZ1) Dove C = 40 è ottenuto in corrispondenza di un cedimento massimo di 25 mm. 13

15 4. Calcolo del carico limite delle fondazioni profonde. In questo paragrafo si affronterà il calcolo della lunghezza di infissione necessaria affinché il carico limite di progetto dei pali sia maggiore alla sollecitazione massima di progetto, ovvero C R,d C S,d. Si riporta in forma tabellare per le 3 combinazioni di carico, di seguito riportate, i pali più sollecitati e le rispettive sollecitazioni. 1. Combinazione A1 = 1.3*Gk + 1.5*Qk + (0.6*1.5)*Vento su torre faro 2. Combinazione D1 =Dx+Gk+0.3*Qk 3. Combinazione D2 = Dy+Gk+0.3*Qk G k = valore caratteristico dei carichi permanenti Q k = valore caratteristico dei carichi variabili Dx= effetto dell azione dovuta al sisma in direzione x Dx= effetto dell azione dovuta al sisma in direzione y A1= combinazione statica agli SLU D1= combinazione dell azione sismica in direzione x con le altre azioni agli SLU D2= combinazione dell azione sismica in direzione y con le altre azioni agli SLU La combinazione di tipo A1 utilizzata per le verifiche è definita nel punto del D.M. 14/01/08. I coefficienti parziali utilizzati per formare la combinazione A1 sono riportati nella seguente tabella del D.M. 14/01/08 14

16 I coefficienti utilizzati nelle combinazioni D1 e D2 che moltiplicano il valore caratteristico Q k sono definiti nella tabella 2.5.I del D.M. 14/01/08 La seguente tabella si riferisce ai pali del corpo A Combinazione A1 Numero Palo Diametro [mm] L affiorante [cm] N [kg] Combinazione D1 Numero Palo Diametro [mm] L affiorante [cm] N [kg] Vx[kg] Vy[kg] V [kg] Combinazione D2 Numero Palo Diametro [mm] L affiorante [cm] N [kg] Vx[kg] Vy[kg] V [kg]

17 La seguente tabella si riferisce ai pali del corpo B Combinazione A1 Numero Palo Diametro [mm] L affiorante [cm] N [kg] 68 - tratto tratto tratto Combinazione D1 Numero Palo Diametro [mm] L affiorante [cm] N [kg] Vx[kg] Vy[kg] V [kg] 81 - tratto tratto tratto Combinazione D2 Numero Palo Diametro [mm] L affiorante [cm] N [kg] Vx[kg] Vy[kg] V [kg] 81 - tratto tratto tratto Nelle precedenti tabelle con L si indica la lunghezza di affioramento del palo. Di seguito per ogni tipologia di palo si riporterà la verifica della condizione di carico più gravosa. 16

18 4.1 Verifiche del palo n 5 corpo A da Ф1200 Fig. 2 Schematizzazione del palo con diametro 1200mm con la relativa stratigrafia Dati generali Descrizione Diametro punta palo trivellato D1200 1,20 m 17

19 Lunghezza 16,00 m Sporgenza dal terreno 18,90 m Accellerazione sismica 0,35 Coeff. Poisson strato punta palo (max 0.5)0,50 Profondità falda da piano campagna 0,01 m Fattori di sicurezza Sicurezza instabilità 5,00 Carico limite laterale 1,00 Carico limite punta 1,00 Caratteristiche dei materiali Calcestruzzo Rck 350,00 kg/cm² Modulo elastico ,20 kg/cm² Peso Specifico 2500,00 kg/m³ Armatura B450C Fyk (Tensione caratteristica di snervamento) 4300,00 kg/cm² Modulo elastico ,00 kg/cm² Modello ad elementi finiti Max spostamento lineare del terreno 0,01 m Tipo analisi Lineare Massimo numero di iterazioni 60,00 Fattore di riduzione molla fondo scavo 1,00 Numero di elementi 40,00 Nodo sulla superficie del terreno [< n nodi] 10,00 Modulo di reazione Ks Bowles Carichi Forze orizzontali (Fo) positive dirette da destra a sinistra. Forze verticali (Fv) positive dirette verso il basso. Coppie (M) positive orarie. Nodo Fo M Fv (kg) (kgm) (kg)

20 Stratigrafia Nr.: Numero dello strato. Hs: Spessore dello strato. Fi: Angolo di attrito. c: Coesione Alfa: Coefficiente di adesione dell'attrito laterale lungo il fusto Nr. Hs Peso unità di Volume Peso Unità di volume Saturo c Fi Attrito negativo Alfa Modulo elastico (kg/m³) (kg/m³) (kg/cm²) ( ) (kg/cm²) No No Descrizione litologica Ghiaia con sabbia o ghiaia sabbiosa Sabbia o sabbia limosa densa 19

21 Carico limite (Berezantzev) D. L. Nq Nc Fi/C strato punta Palo Peso palo Carico limite punta Carico limite laterale Carico limite Carico ammissibile punta Carico ammissibile laterale Carico ammissibile Cedimento max Cedimento Attrito negativo (m) (m) ( )/kg/cm² (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (cm) (cm) (kg) 1, ,21 32,34 32/0, , , , , , , ,8 1,01 0,11 0 1, ,06 32,11 32/0, , , , , , , ,9 1,17 0,11 0 1, ,92 31,88 32/0, , , , , , , ,6 1,34 0,11 0 1, ,78 31,65 32/0, , , , , , ,51 0,11 0 1, ,64 31,42 32/0, , , , , ,1 1,69 0,11 0 1, ,49 31,19 32/0, , , , , , , ,8 1,87 0,11 0 1, ,35 30,97 32/0, , , , , , , ,2 2,06 0,11 0 1, ,21 30,74 32/0, , , , ,25 0,11 0 Carico limite orizzontale (Broms) Descrizione palo trivellato D1200 Diametro 1,20 m Lunghezza 16,00 m Momento ultimo sezione ,80kgm Meccanismo di rottura Lungo Carico limite 95609,59kg Coefficiente di sicurezza per i carichi laterali 8,7 20

22 ANALISI AD ELEMENTI FINITI El. No L. Ks Sforzo normale Momento Taglio Reazione Molla Rotaz. Spost. Pressione terreno (m) kg/cm³ (kg) (kgm) (kg) (kg) ( ) (m) (kg/cm²) 1 1, , ,415 0, , , , ,411 0, , , , ,4 0, , , , ,381 0, , , ,355 0, , , ,321 0, , , ,28 0, , , ,84-0,231 0, , , ,75-0,172 0, ,9 5, ,74-0,106 0,0028 1, ,9 9, ,72-0,074 0,0014 1, ,9 12, ,88-0,046 0,0005 0, ,9 15, ,58-0, , ,9 18, , ,67-0,009-0,0003-0, ,9 22, , ,21 0-0,0004-0, ,9 25, , ,6 0,004-0,0003-0, ,9 28, , ,36 0,006-0,0002-0, ,7 18 0,9 31, , ,08 0,005-0,0002-0, ,6 19 0,9 35, , ,39 0,004-0,0001-0, ,9 38, , ,6-1391,85 0, , ,9 41, , ,1-223,44 0, , ,9 53, , ,7 473, , ,9 57, , ,5 712, , ,9 61, ,59 671,58 640, , ,9 65, ,99 224,59 446, , ,9 69, ,85-21,92 246, , ,9 73, ,05-117,2 95, , ,9 77, ,2-5, , , ,9 81, ,04-90,4-32, , ,9 85, ,39-51,34-39, , ,9 88, ,02-21,03-30, , ,9 92, ,97-3,09-17, , ,9 96, ,77 4,64-7, , ,9 100, ,58 6,09-1, ,9 104, ,08 4,69 1, ,9 108, ,84 2,66 2, ,9 112, ,44 1,02 1, ,9 116, ,48 0,04 0, ,9 120, ,52-0,33 0, ,9 123, ,22-0,24-0, ,

23 ARMATURE Nodo Armatura Sforzo normale ultimo (kg) Momento flettente ultimo (kgm) Deform. unitaria max conglom. Deform. unitaria max acciaio Misura Sicurezza Flessione (VERIF. SE >=1) Verifica combinaz. a Presso- Flessione Resistenza a taglio conglom. Vcd Resistenza a taglio staffe Vwd Misura Sicurezza Taglio (Vcd+Vwd)/Vsdu (VERIF. SE >=1) Verifica combinazione a Taglio 1 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,1 Verificata 25911, ,68 4,44 Verificata 2 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,002 8,1 Verificata 26258, ,68 4,47 Verificata 3 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,002 4,1 Verificata 26604, ,68 4,5 Verificata 4 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,002 2,77 Verificata 26951, ,68 4,54 Verificata 5 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,002 2,1 Verificata 27298, ,68 4,57 Verificata 6 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,002 1,7 Verificata 27644, ,68 4,6 Verificata 7 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,002 1,44 Verificata 27991, ,68 4,63 Verificata 8 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 1,25 Verificata 28338, ,68 2,76 Verificata 9 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 1,01 Verificata 28685, ,68 10,91 Verificata 10 21ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 1,01 Verificata 29134, ,68 2,71 Verificata 11 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 1,08 Verificata 29201, ,68 1,56 Verificata 12 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 1,33 Verificata 29370, ,68 1,3 Verificata 13 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 1,81 Verificata 29539, ,68 1,33 Verificata 14 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 2,79 Verificata 29708, ,68 1,59 Verificata 15 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 5,12 Verificata 29878, ,68 2,17 Verificata 16 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 13,03 Verificata 30047, ,68 3,46 Verificata 17 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,73 Verificata 30216, ,68 6,9 Verificata 18 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 29,39 Verificata 30385, ,68 23,12 Verificata 19 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 22,31 Verificata 30555, ,68 60,93 Verificata 20 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 24,72 Verificata 30724, ,68 23,72 Verificata 21 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 33,77 Verificata 30893, ,68 21,67 Verificata 22 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 56,1 Verificata 31062, ,68 26,82 Verificata 22

24 23 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,81 Verificata 31232, ,68 41,5 Verificata 24 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,01 Verificata 31401, ,68 81,36 Verificata 25 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,01 Verificata 31570, ,68 244,03 Verificata 26 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,9 Verificata 31740, , ,43 Verificata 27 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,71 Verificata 31909, ,68 470,55 Verificata 28 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,13 Verificata 32078, ,68 449,48 Verificata 29 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,84 Verificata 32247, ,68 613,79 Verificata 30 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,44 Verificata 32417, , ,03 Verificata 31 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,48 Verificata 32586, , ,02 Verificata 32 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,62 Verificata 32755, , ,65 Verificata 33 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,67 Verificata 32924, , ,2 Verificata 34 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,8 Verificata 33094, , ,64 Verificata 35 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,27 Verificata 33263, , ,83 Verificata 36 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,23 Verificata 33432, , ,22 Verificata 37 20ø22 Staffe 10/ ,004 0, Verificata 33602, , ,15 Verificata 38 20ø22 Staffe 10/ ,004 0, ,81 Verificata 33771, , Verificata 39 20ø22 Staffe 10/ ,004 0, ,58 Verificata 33940, , Verificata 40 20ø22 Staffe 10/ ,004 0, ,36 Verificata 34109, , ,1 Verificata 41 20ø22 Staffe 10/ ,004 0, ,88 Verificata 34279, ,68 1 Verificata 23

25 4.2 Verifiche del palo n 38 corpo A da Ф1200 Fig. 3 Schematizzazione del palo con diametro 1200mm con la relativa stratigrafia Dati generali Descrizione palo trivellato D1200 Diametro punta 1,20 m Lunghezza 16,00 m Sporgenza dal terreno 1,95 m Accellerazione sismica 0,35 Coeff. Poisson strato punta palo (max 0.5)0,50 24

26 Profondità falda da piano campagna 0,01 m Fattori di sicurezza Sicurezza instabilità 5,00 Carico limite laterale 1,00 Carico limite punta 1,00 Caratteristiche dei materiali Calcestruzzo Rck 400,00 kg/cm² Modulo elastico ,00 kg/cm² Peso Specifico 2500,00 kg/m³ Armatura B450C Fyk (Tensione caratteristica di snervamento) 4300,00 kg/cm² Modulo elastico ,00 kg/cm² Modello ad elementi finiti Max spostamento lineare del terreno 0,01 m Tipo analisi Lineare Massimo numero di iterazioni 50,00 Fattore di riduzione molla fondo scavo 1,00 Numero di elementi 40,00 Nodo sulla superficie del terreno [< n nodi] 10,00 Modulo di reazione Ks Bowles Carichi Forze orizzontali (Fo) positive dirette da destra a sinistra. Forze verticali (Fv) positive dirette verso il basso. Coppie (M) positive orarie. Fo M Fv Nodo (kg) (kgm) (kg)

27 Stratigrafia Nr.: Numero dello strato. Hs: Spessore dello strato. Fi: Angolo di attrito. c: Coesione Alfa: Coefficiente di adesione dell'attrito laterale lungo il fusto Nr. Hs Peso unità di Volume Peso Unità di volume Saturo c Fi Attrito negativo Alfa Modulo elastico (kg/m³) (kg/m³) (kg/cm²) ( ) (kg/cm²) No No Descrizione litologica Ghiaia con sabbia o ghaia sabbiosa Sabbia o sabbia limosa densa 26

28 Carico limite (Berezantzev) D. L. Nq Nc Fi/C strato punta Palo Peso palo Carico limite punta Carico limite laterale Carico limite Carico ammissibile punta Carico ammissibile laterale Carico ammissibile Cedimento max Cedimento Attrito negativo (m) (m) ( )/kg/cm² (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (cm) (cm) (kg) 1, ,21 32,34 32/0, , , , , , , ,8 1,01 0,11 0 1, ,06 32,11 32/0, , , , , , , ,9 1,17 0,11 0 1, ,92 31,88 32/0, , , , , , , ,6 1,34 0,11 0 1, ,78 31,65 32/0, , , , , , ,51 0,11 0 1, ,64 31,42 32/0, , , , , ,1 1,69 0,11 0 1, ,49 31,19 32/0, , , , , , , ,8 1,87 0,11 0 1, ,35 30,97 32/0, , , , , , , ,2 2,06 0,11 0 1, ,21 30,74 32/0, , , , ,25 0,11 0 Carico limite orizzontale (Broms) Descrizione palo trivellato D1200 Diametro 1,20 m Carico limite orizzontale (Broms) Lunghezza 16,00 m Momento ultimo sezione ,80kgm Meccanismo di rottura Lungo Carico limite 95609,59kg Coefficiente di sicurezza per i carichi laterali 6,4 27

29 ANALISI AD ELEMENTI FINITI El. No L. Ks Sforzo normale Momento Taglio Reazione Molla Rotazione Spostamento Pressione terreno (m) kg/cm³ (kg) (kgm) (kg) (kg) ( ) (m) (kg/cm²) 1 1, , ,303 0, , ,301 0, , , ,294 0, , , ,282 0, , , ,265 0, , ,243 0, , ,216 0, , ,83-0,184 0, , ,5-0,147 0, ,9 5, ,24-0,106 0,0031 1, ,9 9, ,88-0,076 0,0016 1, ,9 12, ,86-0,049 0,0007 0, ,9 15, ,96-0,027 0,0001 0, ,9 18, , ,58-0,012-0,0002-0, ,9 22, , ,39-0,002-0,0003-0, ,9 25, , ,09 0,003-0,0003-0, ,9 28, , ,2-7568,28 0,005-0,0002-0, ,9 31, , ,9-5590,27 0,005-0,0002-0, ,9 35, , ,41 0,004-0,0001-0, ,9 38, , ,6-1640,09 0, , ,9 41, , ,6-426,04 0, , ,9 53, , ,2 326,45 0, , ,9 57, , ,3 637, , ,9 61, ,22 734,18 619, , ,9 65, ,91 280,14 454, , ,9 69, ,94 15,88 264, , ,9 73, ,29-97,01 112, , ,9 77, ,66-115,63 18, , ,9 81, ,22-90,16-25, , ,9 85, , , , ,9 88, ,01-24,03-29, , ,9 92, ,69-5,32-18, , ,9 96, ,5 3,38-8, , ,9 100, ,45 5,58-2, ,9 104, ,4 4,63 0, ,9 108, ,22 2,77 1, ,9 112, ,72 1,16 1, ,9 116, ,33 0,15 1, ,9 120, ,46-0,28 0, ,9 123, ,21-0,23-0, ,

30 ARMATURE Nodo Armatura Sforzo normale ultimo (kg) Momento flettente ultimo (kgm) Deform. unitaria max conglom. Deform. unitaria max acciaio Misura Sicurezza Flessione (VERIF. SE >=1) Verifica combinazione a Presso- Flessione Resistenza a taglio conglom. Vcd Resistenza a taglio staffe Vwd Misura Sicurezza Taglio (Vcd+Vwd)/Vsdu (VERIF. SE >=1) Verifica combinazione a Taglio 1 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,79 Verificata 30913, ,68 3,64 Verificata 2 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,002 9,69 Verificata 31154, ,68 3,66 Verificata 3 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,002 4,88 Verificata 31394, ,68 3,67 Verificata 4 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,002 3,28 Verificata 31635, ,68 3,69 Verificata 5 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,002 2,48 Verificata 31875, ,68 3,7 Verificata 6 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,002 2 Verificata 32116, ,68 3,72 Verificata 7 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 1,68 Verificata 32356, ,68 3,73 Verificata 8 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 1,45 Verificata 32597, ,68 3,01 Verificata 9 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 1,24 Verificata 32837, ,68 5,21 Verificata 10 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 1,15 Verificata 33078, ,68 5,19 Verificata 11 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 1,22 Verificata 33247, ,68 2,07 Verificata 12 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 1,45 Verificata 33416, ,68 1,56 Verificata 13 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 1,91 Verificata 33586, ,68 1,51 Verificata 14 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 2,85 Verificata 33755, ,68 1,73 Verificata 29

31 15 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 4,97 Verificata 33924, ,68 2,29 Verificata 16 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 11,26 Verificata ,68 3,5 Verificata 17 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 63,72 Verificata 34263, ,68 6,54 Verificata 18 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 42,97 Verificata 34432, ,68 18 Verificata 19 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 26,83 Verificata 34601, ,68 229,97 Verificata 20 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 27,78 Verificata 34771, ,68 30,67 Verificata 21 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 36,25 Verificata 34940, ,68 25,1 Verificata 22 20ø22 Staffe 10/ ,003 0,003 57,49 Verificata 35109, ,68 29,3 Verificata 23 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,82 Verificata 35278, ,68 43,24 Verificata 24 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,37 Verificata 35448, ,68 79,93 Verificata 25 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,83 Verificata 35617, ,68 210,09 Verificata 26 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,74 Verificata 35786, , ,19 Verificata 27 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,96 Verificata 35955, ,68 610,18 Verificata 28 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,26 Verificata 36125, ,68 513,37 Verificata 29 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,62 Verificata 36294, ,68 660,27 Verificata 30 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,43 Verificata 36463, , ,5 Verificata 31 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,08 Verificata 36633, , ,73 Verificata 32 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,49 Verificata 36802, , ,79 Verificata 30

32 33 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,08 Verificata 36971, , ,53 Verificata 34 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,96 Verificata 37140, , ,93 Verificata 35 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,01 Verificata 37310, , ,85 Verificata 36 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,22 Verificata 37479, , ,25 Verificata 37 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,87 Verificata 37648, , ,15 Verificata 38 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,96 Verificata 37817, , ,4 Verificata 39 20ø22 Staffe 10/ ,003 0, ,2 Verificata 37987, , Verificata 40 20ø22 Staffe 10/ ,004 0, ,16 Verificata 38156, , Verificata 41 20ø22 Staffe 10/ ,004 0, ,19 Verificata 38325, ,68 1 Verificata 31

33 4.3Verifiche del palo n 66 corpo A da Ф1200 Fig. 4 Schematizzazione del palo con diametro 1200mm con la relativa stratigrafia Dati generali Descrizione palo trivellato D1200 Diametro punta 1,20 m Lunghezza 16,00 m Sporgenza dal terreno 1,00 m Accellerazione sismica 0,35 Coeff. Poisson strato punta palo (max 0.5)0,50 32

34 Profondità falda da piano campagna 0,01 m Fattori di sicurezza Sicurezza instabilità 5,00 Carico limite laterale 1,00 Carico limite punta 1,00 Caratteristiche dei materiali Calcestruzzo Rck 400,00 kg/cm² Modulo elastico ,00 kg/cm² Peso Specifico 2500,00 kg/m³ Armatura B450C Fyk (Tensione caratteristica di snervamento) 4300,00 kg/cm² Modulo elastico ,00 kg/cm² Modello ad elementi finiti Max spostamento lineare del terreno 0,01 m Tipo analisi Lineare Massimo numero di iterazioni 60,00 Fattore di riduzione molla fondo scavo 1,00 Numero di elementi 40,00 Nodo sulla superficie del terreno [< n nodi] 15,00 Modulo di reazione Ks Bowles Carichi Forze orizzontali (Fo) positive dirette da destra a sinistra. Forze verticali (Fv) positive dirette verso il basso. Coppie (M) positive orarie. Fo M Fv Nodo (kg) (kgm) (kg)

35 Stratigrafia Nr.: Numero dello strato. Hs: Spessore dello strato. Fi: Angolo di attrito. c: Coesione Alfa: Coefficiente di adesione dell'attrito laterale lungo il fusto Nr. Hs Peso unità di Volume Peso Unità di volume Saturo c Fi Attrito negativo Alfa Modulo elastico (kg/m³) (kg/m³) (kg/cm²) ( ) (kg/cm²) No No Descrizione litologica Ghiaia con sabbia o ghaia sabbiosa Sabbia o sabbia limosa densa 34

36 Carico limite (Berezantzev) D. L. Nq Nc Fi/C strato punta Palo Peso palo Carico limite punta Carico limite laterale Carico limite Carico ammissibile punta Carico ammissibile laterale Carico ammissibile Cedimento max Cedimento Attrito negativo (m) (m) ( )/kg/cm² (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (cm) (cm) (kg) 1, ,21 32,34 32/0, , , , , , , ,8 1,01 0,11 0 1, ,06 32,11 32/0, , , , , , , ,9 1,17 0,11 0 1, ,92 31,88 32/0, , , , , , , ,6 1,34 0,11 0 1, ,78 31,65 32/0, , , , , , ,51 0,11 0 1, ,64 31,42 32/0, , , , , ,1 1,69 0,11 0 1, ,49 31,19 32/0, , , , , , , ,8 1,87 0,11 0 1, ,35 30,97 32/0, , , , , , , ,2 2,06 0,11 0 1, ,21 30,74 32/0, , , , ,25 0,11 0 Carico limite orizzontale (Broms) Descrizione palo trivellato D1200 Diametro 1,20 m Lunghezza 16,00 m Momento ultimo sezione ,50 kgm Meccanismo di rottura Lungo Carico limite ,00 kg 35

37 ANALISI AD ELEMENTI FINITI El. No L. Ks Sforzo normale Momento Taglio Reazione Molla Rotazione Spostamento Pressione terreno (m) kg/cm³ (kg) (kgm) (kg) (kg) ( ) (m) (kg/cm²) 1 0, ,3 0-0,999 0, , , , ,998 0, , , , ,3 0-0,995 0, , , , ,8 0-0,99 0, , , , ,5 0-0,983 0, , , ,6 0-0,974 0, , , , ,1 0-0,962 0, , , , ,6 0-0,949 0, , , , ,3 0-0,934 0, , , ,8 0-0,917 0, , , ,3 0-0,898 0, , , , ,8 0-0,877 0, , , , ,8-1855,87-0,854 0, , , , ,9 5770,37-0,828 0, ,08 5, , , , ,6-0,801 0, , ,08 9, , , , ,8-0,609 0, , ,08 13, , , , ,2-0,402 0, , ,08 17, , ,28-0,224 0,002 3, ,08 21, , , , ,75-0,094-0,0009-1, ,08 25, , , , ,66-0,016-0,0018-4, ,08 29, , , , ,92 0,021-0,0017-5, ,08 32, ,7 3122, ,68 0,03-0,0012-3, ,08 36, , , , ,86 0,026-0,0007-2, ,08 40, , , , ,99 0,016-0,0003-1, ,08 53, , , , ,94 0, , ,08 58, , , , ,77 0, , ,08 62, ,4 6909, ,8 4826,32 0 0,0001 0, ,08 67, , , ,95-0, , ,08 72, ,09 102, ,78-0, , ,08 76, ,89 748,95-0, , ,08 81, ,35-657, , ,08 86, ,85-413,05-244, , ,08 90, ,03-175,22-237, , ,08 95, ,67-31,32-143, , ,08 99, ,4 25,86-57, , ,08 104, ,56 32,72-6, , ,08 109, ,32 20,99 11, , ,08 113, ,71 8,22 12, , ,08 118, ,14 0,5 7, , ,08 123, ,68-1,56 2, ,

38 ARMATURE Nodo Armatura Sforzo normale ultimo (kg) Momento flettente ultimo (kgm) Deform. unitaria max conglom. Deform. unitaria max acciaio Misura Sicurezza Flessione (VERIF. SE >=1) Verifica combinazione a Presso- Flessione Resistenza a taglio conglom. Vcd Resistenza a taglio staffe Vwd Misura Sicurezza Taglio (Vcd+Vwd)/Vsdu (VERIF. SE >=1) Verifica combinazione a Taglio 1 40ø22 Staffe 10/ , ,44 0,003 0, ,1 Verificata 25911, ,68 4,44 Verificata 2 40ø22 Staffe 10/ , ,1 0,003 0,002 8,1 Verificata 26258, ,68 4,47 Verificata 3 40ø22 Staffe 10/ , ,85 0,003 0,002 4,1 Verificata 26604, ,68 4,5 Verificata 4 40ø22 Staffe 10/ , ,59 0,003 0,002 2,77 Verificata 26951, ,68 4,54 Verificata 5 40ø22 Staffe 10/ , ,51 0,003 0,002 2,1 Verificata 27298, ,68 4,57 Verificata 6 40ø22 Staffe 10/ , ,48 0,003 0,002 1,7 Verificata 27644, ,68 4,6 Verificata 7 50ø22 Staffe 10/ , ,003 0,002 1,44 Verificata 27991, ,68 4,63 Verificata 8 60ø22 Staffe 10/ , ,11 0,003 0,003 1,25 Verificata 28338, ,68 2,76 Verificata 9 70ø22 Staffe 10/ , ,4 0,003 0,003 1,01 Verificata 28685, ,68 10,91 Verificata 10 81ø22 Staffe 10/ , ,27 0,003 0,003 1,01 Verificata 29134, ,68 2,71 Verificata 11 91ø22 Staffe 10/ , ,23 0,003 0,003 1,08 Verificata 29201, ,68 1,56 Verificata ø22 Staffe 10/ , ,98 0,003 0,003 1,33 Verificata 29370, ,68 1,3 Verificata ø22 Staffe 10/ , ,57 0,003 0,003 1,81 Verificata 29539, ,68 1,33 Verificata ø22 Staffe 10/ , ,29 0,003 0,003 2,79 Verificata 29708, ,68 1,59 Verificata ø22 Staffe 10/ , ,43 0,004 0,003 1 Verificata 41227, Verificata ø22 Staffe 10/ , ,94 0,004 0,003 1 Verificata 45350, ,68 1,35 Verificata ø22 Staffe 10/ , ,49 0,004 0,003 1 Verificata 44320, ,46 1 Verificata ø22 Staffe 10/ , ,78 0,004 0,003 1 Verificata 40152, ,51 1 Verificata 19 72ø22 Staffe 10/ , ,27 0,004 0,003 1 Verificata 35088, Verificata 20 40ø22 Staffe 10/ , ,91 0,003 0,003 1,18 Verificata 31704, ,97 1 Verificata 21 40ø22 Staffe 10/ , ,17 0,003 0,003 3,31 Verificata 31906, ,18 1 Verificata 37

39 22 40ø22 Staffe 10/ , ,11 0,003 0,003 96,21 Verificata 32108, ,68 1,56 Verificata 23 40ø22 Staffe 10/ , ,93 0,003 0,003 7,31 Verificata 32310, ,68 14,16 Verificata 24 40ø22 Staffe 10/ , ,16 0,003 0,003 6,65 Verificata 32512, ,68 5,11 Verificata 25 40ø22 Staffe 10/ , ,8 0,003 0,003 9 Verificata 32713, ,68 3,96 Verificata 26 40ø22 Staffe 10/ , ,25 0,003 0,003 16,44 Verificata 32915, ,68 5,21 Verificata 27 40ø22 Staffe 10/ , ,39 0,003 0,003 44,25 Verificata 33117, ,68 9,45 Verificata 28 40ø22 Staffe 10/ , ,82 0,003 0, ,11 Verificata 33319, ,68 25,83 Verificata 29 40ø22 Staffe 10/ , ,52 0,004 0, ,69 Verificata 33521, ,68 556,11 Verificata 30 40ø22 Staffe 10/ , ,22 0,004 0, ,04 Verificata 33722, ,68 88,05 Verificata 31 40ø22 Staffe 10/ , ,53 0,004 0, ,56 Verificata 33924, ,68 86,89 Verificata 32 40ø22 Staffe 10/ , ,68 0,004 0, ,49 Verificata 34126, ,68 138,88 Verificata 33 40ø22 Staffe 10/ , ,53 0,004 0, ,8 Verificata 34328, ,68 328,53 Verificata 34 40ø22 Staffe 10/ , ,79 0,004 0, ,89 Verificata 34530, , ,17 Verificata 35 40ø22 Staffe 10/ , ,38 0,004 0, ,8 Verificata 34732, , ,92 Verificata 36 40ø22 Staffe 10/ , ,76 0,004 0, ,63 Verificata 34933, , ,93 Verificata 37 40ø22 Staffe 10/ , ,1 0,004 0, ,2 Verificata 35135, , ,54 Verificata 38 40ø22 Staffe 10/ , ,85 0,004 0, ,91 Verificata 35337, , ,94 Verificata 39 40ø22 Staffe 10/ , ,55 0,004 0, ,3 Verificata 35539, , ,7 Verificata 40 40ø22 Staffe 10/ , ,51 0,004 0, ,7 Verificata 35741, , ,14 Verificata 41 40ø22 Staffe 10/ , ,19 0,004 0, Verificata 35942, ,68 1 Verificata 38

40 4.4 Verifiche del palo n 48 corpo A da Ф1000 Fig. 5 Schematizzazione del palo con diametro 1000mm con la relativa stratigrafia Dati generali Descrizione palo trivellato D1000 Diametro punta 1,00 m Lunghezza 16,00 m Sporgenza dal terreno 10,60 m Accellerazione sismica 0,35 Coeff. Poisson strato punta palo (max 0.5)0,50 39

41 Profondità falda da piano campagna 0,01 m Fattori di sicurezza Sicurezza instabilità 5,00 Carico limite laterale 1,00 Carico limite punta 1,00 Caratteristiche dei materiali Calcestruzzo Rck 400,00 kg/cm² Modulo elastico ,00 kg/cm² Peso Specifico 2500,00 kg/m³ Armatura B450C Fyk (Tensione caratteristica di snervamento) 4300,00 kg/cm² Modulo elastico ,00 kg/cm² Modello ad elementi finiti Max spostamento lineare del terreno 0,01 m Tipo analisi Lineare Massimo numero di iterazioni 50,00 Fattore di riduzione molla fondo scavo 1,00 Numero di elementi 40,00 Nodo sulla superficie del terreno [< n nodi] 10,00 Modulo di reazione Ks Bowles Carichi Forze orizzontali (Fo) positive dirette da destra a sinistra. Forze verticali (Fv) positive dirette verso il basso. Coppie (M) positive orarie. Fo M Fv Nodo (kg) (kgm) (kg)