SOMMARIO 01. PREMESSA... 5
|
|
- Serafina Gigli
- 5 anni fa
- Visualizzazioni
Transcript
1
2
3 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale SOMMARIO 01. PREMESSA LEGGI E NORME DI RIFERIMENTO AMBITO GENERALE DI CALCOLO GENERALE CARICHI E SOVRACCARICHI SISMICA PER MATERIALE/AMBITO CALCESTRUZZO ARMATO ACCIAIO LEGNO MURATURA FONDAZIONI SISMICA MURI DI SOSTEGNO DOCUMENTAZIONE DI RIFERIMENTO DESCRIZIONE CARATTERISTICHE MACRO-GEOMETRICHE MURO TIPO MURO TIPO MURO TIPO CARATTERISTICHE TECNICHE RELATIVE ALLA GEOMETRIA CARATTERISTICHE TECNICHE RELATIVE AI MATERIALI PARAMETRI OPERA TIPO DI INTERVENTO CARICHI METODI DI CALCOLO MURI DI SOSTEGNO METODO DI CALCOLO STRUMENTI DI CALCOLO COMBINAZIONI DI CARICO File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 2 di 32
4 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale VERIFICHE ACCETTABILITA DEI RISULTATI PIANO DI MANUTENZIONE CONCLUSIONI ALLEGATI STRUTTURA 1 - MURO TIPO INPUT GRAFICO OUTPUT GRAFICO TABULATO ALLEGATI STRUTTURA 2 - MURO TIPO INPUT GRAFICO OUTPUT GRAFICO TABULATO ALLEGATI STRUTTURA 3 - MURO TIPO INPUT GRAFICO OUTPUT GRAFICO TABULATO File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 3 di 32
5 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale INDICE DELLE FIGURE Figura 1, materiali strutturali Figura 2, localizzazione opera su mappa estratta da sw. Google Earth Figura 3, definizione del carico neve su superfici orizzontali (terrapieno) Figura 4, input grafico Figura 5, input grafico Figura 6, quote geometriche della sezione rappresentativa (massima) Figura 7, inviluppo sollecitazioni sul paramento Figura 8, inviluppo sollecitazioni in fondazione Figura 9, cerchio critico per la stabilità globale dell'opera Figura 10, riassunto delle verifiche Figura 11, input grafico Figura 12, input grafico Figura 13, quote geometriche della sezione rappresentativa (massima) Figura 14, inviluppo sollecitazioni sul paramento Figura 15, inviluppo sollecitazioni in fondazione Figura 16, cerchio critico per la stabilità globale dell'opera Figura 17, riassunto delle verifiche Figura 18, input grafico Figura 19, input grafico Figura 20, quote geometriche della sezione rappresentativa (massima) Figura 21, inviluppo sollecitazioni sul paramento Figura 22, inviluppo sollecitazioni in fondazione Figura 23, cerchio critico per la stabilità globale dell'opera Figura 24, riassunto delle verifiche File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 4 di 32
6 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale 01. PREMESSA L opera in questione riguarda il rifacimento di un muro di sostegno che delimita i terrapieni circostanti il cortile interno della scuola materna di Viale Bramafam, nel Comune di Bardonecchia (TO). Il muro è stato analizzato su n. 3 sezioni rappresentative, ovvero: 1. Muro tipo 1 ; 2. Muro tipo 2 ; 3. Muro tipo 3. Le geometrie e le caratteristiche dei manufatti a progetto sono identificate nell elaborato grafico di riferimento (costruttivo strutturale). 02. LEGGI E NORME DI RIFERIMENTO Si riportano le leggi e le norme di riferimento. Si sottolinea che: 1. alcuni riferimenti indicati possono non essere applicabili al caso specifico in esame; 2. le normative sorpassate sono state utilizzate ove non in contrasto con quelle attualmente vigenti, ritenendole fonti attendibili per chiarire e definire aspetti non indicati in quelle più moderne AMBITO GENERALE 1. Legge 5/11/1971 n. 1086: Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica. 2. Legge 02/02/1974 n. 64: Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. 3. C.N.R /86 del 23/07/1986: Analisi di strutture mediante elaboratore: impostazione e redazione delle relazioni di calcolo. 4. D.P.R. 06/06/2001 n. 380: Testo unico delle disposizione legislative e regolamentari in materia edilizia DI CALCOLO GENERALE 1. D.M. 14/02/1992: Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 5 di 32
7 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale 2. Circ. LL.PP. 24/06/1993, n /STC: Legge 5 novembre 1971, n Istruzioni relative alle norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche, di cui al decreto ministeriale 14 febbraio D.M. 09/01/1996: Norme tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. 4. Circ. 15/10/1996, n. 252/AA.GG./S.T.C.: Istruzioni per l applicazione delle «Norme tecniche per il calcolo, l esecuzione ed il collaudo delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche» di cui al decreto ministeriale 9 gennaio D.M. 14/09/2005: Testo unico norme tecniche per le costruzioni. 6. Eurocodice 0 Criteri generali di progettazione strutturale. UNI EN 1990: D.M. 14/01/2008: Norme tecniche per le costruzioni. 8. Circ. 02/02/2009, n Istruzioni per l applicazione delle Nuove norme tecniche per le costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio CARICHI E SOVRACCARICHI 1. D.M. 16/1/1996: Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica della sicurezza delle costruzioni e dei carichi e dei sovraccarichi. 2. Circ. Min. 04/07/1996, n. 156 AA.GG./STC. Istruzioni per l applicazione delle Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e dei sovraccarichi di cui al decreto ministeriale 16 Gennaio Eurocodice 1 Azioni sulle strutture: a. UNI EN :2004 Parte 1-1: Azioni in generale - Pesi per unità di volume, pesi propri e sovraccarichi per gli edifici SISMICA 1. D.M. 16/1/1996: Norme tecniche per le costruzioni in zona sismica. 2. Circolare n. 65/AA.GG. del 10 aprile 1997 Istruzioni per l applicazione delle Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 gennaio PER MATERIALE/AMBITO CALCESTRUZZO ARMATO 1. Eurocodice 2 Progettazione delle strutture in calcestruzzo: a. UNI EN :2005 Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici. 2. UNI EN 11104: Calcestruzzo - Specificazione, prestazione, produzione e conformità - Istruzioni complementari per l'applicazione della EN UNI EN 206-1: Calcestruzzo - Parte 1: Specificazione, prestazione, produzione e conformità. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 6 di 32
8 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale ACCIAIO 1. CNR-UNI 10011/97 Costruzioni in acciaio - Istruzioni per il calcolo, l esecuzione, il collaudo e la manutenzione. 2. UNI ENV : Esecuzione di strutture di acciaio - Regole generali e regole per gli edifici. 3. UNI EN : Prodotti laminati a caldo di acciai per impieghi strutturali. 4. Eurocodice 3 Progettazione delle strutture in acciaio: a. UNI EN :2005 Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici LEGNO 1. UNI EN Strutture di legno - Legno lamellare incollato - Classi di resistenza e determinazione dei valori caratteristici. 2. UNI EN Legno strutturale - Classi di resistenza. 3. CNR-DT 206/2007 Istruzioni per la Progettazione, l Esecuzione ed il Controllo delle Strutture di Legno. 4. Eurocodice 5 Progettazione delle strutture in legno: a. UNI EN :2009 Parte 1-1: Regole generali - Regole comuni e regole per gli edifici MURATURA 1. Eurocodice 6 Progettazione delle strutture in muratura: a. UNI EN :2006 Parte 1-1: Regole generali per strutture di muratura armata e non armata FONDAZIONI 1. Eurocodice 7 Progettazione geotecnica: a. UNI EN :2005 Parte 1: Regole generali SISMICA 1. Eurocodice 8 Progettazione delle strutture per la resistenza sismica: a. UNI EN :2005 Parte 1: Regole generali, azioni sismiche e regole per gli edifici. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 7 di 32
9 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale 03. MURI DI SOSTEGNO Nel seguito della trattazione le strutture sono tratte in modo uniforme ed insieme in quanto sono elementi consimili che si differenziano solamente per alcuni particolari. Nella parte degli allegati comunque ciascuna tipologia strutturale è trattata in modo a sé stante, così da sottolineare le caratteristiche peculiari di ciascuna soluzione costruttiva DOCUMENTAZIONE DI RIFERIMENTO Nell elenco elaborati sono indicati tutti i documenti che costituiscono il riferimento per il presente elaborato DESCRIZIONE Il muro di sostegno a progetto, costituito da tratti derivanti da matrici geometriche differenti, a loro volta caratterizzate ancora da dimensioni variabili con continuità, sostituirà il muro esistente, fortemente ammalorato, strapiombante in numerosi p.ti e non più idoneo a garantire la sicurezza nella trattenuta delle spinte dei terreni a suo tergo. Sono state individuate n. 3 differenti geometrie al fine di ottimizzare la progettazione ed il rapporto costi/opera. Ciascuna tipologia poi viene leggermente variata nelle dimensioni in un range limite rappresentato dalle configurazioni estreme indicate a disegno, al fine di tener conto dell orografia dei siti. I muri sono di classica tipologia costruttiva, ovvero di c.a. con forma a L rovescia e suola verso valle. Un taglione garantisce il soddisfacimento delle verifiche a scorrimento. La modifica della geometria della fondazione è stata richiesta dalla Committenza al fine di realizzare il manufatto interamente sulla sua proprietà ed a confine, senza andare ad invadere, pur con sole opere di fondazione, la proprietà confinante. L opera sarà adibita a contenimento delle spinte dei terrapieni retrostanti i paramenti verticali. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 8 di 32
10 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale CARATTERISTICHE MACRO-GEOMETRICHE MURO TIPO 1 Dimensioni geometriche di massima (sezione maestra): 1. Lato maggiore (lunghezza tratto) [m], L=41.90, L=6.13 (distinguendo nei n. 2 tratti); 2. Lato minore (larghezza) [m], L=1.20; 3. Altezza max da piano campagna [m] (da tradizionale spiccato ), H 1 =2.60; 4. Profondità max fondazioni da piano campagna [m] (da tradizionale spiccato ), H 2 =0.60, sotto il taglione H 3 = MURO TIPO 2 Dimensioni geometriche di massima (sezione maestra): 1. Lato maggiore (lunghezza tratto) [m], L=8.50, L=4.99 (distinguendo nei n. 2 tratti); 2. Lato minore (larghezza) [m], L=1.00; 3. Altezza max da piano campagna [m] (da tradizionale spiccato ), H 1 =1.80; 5. Profondità max fondazioni da piano campagna [m] (da tradizionale spiccato ), H 2 =0.60, sotto il taglione H 3 = MURO TIPO 3 Dimensioni geometriche di massima (sezione maestra): 1. Lato maggiore (lunghezza tratto) [m], L=9.00; 2. Lato minore (larghezza) [m], L=0.70; 3. Altezza max da piano campagna [m] (da tradizionale spiccato ), H 1 =1.30; 6. Profondità max fondazioni da piano campagna [m] (da tradizionale spiccato ), H 2 =0.60, sotto il taglione H 3 =1.10. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 9 di 32
11 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale CARATTERISTICHE TECNICHE RELATIVE ALLA GEOMETRIA Tali indicazioni sono da ricercare negli elaborati grafici di dettaglio che corredano il progetto (documenti precedentemente elencati). Nel disegno costruttivo, per ciascuna tipologia, si definiscono anche le configurazioni limiti che sfumando coprono le esigenze per ciascuno dei tratti interessati CARATTERISTICHE TECNICHE RELATIVE AI MATERIALI Tali indicazioni sono da ricercare negli elaborati grafici di dettaglio che corredano il progetto (documenti precedentemente elencati). I dati sono comuni a tutte le varianti analizzate. In ogni casi si riassumono anche in tale documento lo specchietto dei materiali da impiegare per la costruzione di tutte le n. 3 configurazioni strutturali delle opere: Figura 1, materiali strutturali. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 10 di 32
12 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale Si forniscono inoltre le specifiche per quanto non riportato nei summenzionati documenti. 1. Terreno: a. Fondazione: i. angolo d'attrito interno =35 ; ii. angolo d'attrito terreno-cls =23.3 ; iii. peso specifico =1900 dan/m 3 (valore ingegneristicamente analogo a quello fornito dal geologo); iv. coesione interna terreno c=0 kpa; v. adesione terreno-cls a=0 kpa; b. Spinte: i. angolo d'attrito interno =35 ; ii. angolo d'attrito terreno-cls =23.3 ; iii. peso specifico =1900 dan/m 3 (valore ingegneristicamente analogo a quello fornito dal geologo); iv. coesione interna terreno c=0 kpa; v. adesione terreno-cls a=0 kpa; Il regime di spinta è considerato di tipo attivo. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 11 di 32
13 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale PARAMETRI OPERA 1. Rif. catastale: a. F: 26; b. P: 176; 2. Zona PRGC: AI - AREE PER L ISTRUZIONE; 3. Vincolo idrogeologico: presente; 4. Tipo di costruzione: 2; 5. Vita nominale [anni] VN=50; 6. Classe d uso=ii; 7. Coefficiente CU=1.0; 8. Vita di riferimento [anni] VR=50; 9. Sito: a. Comune: Bardonecchia (TO); b. Longitudine: ; c. Latitudine: ; d. Categoria di sottosuolo: B; e. Categoria topografica: T1; f. Coefficiente di amplificazione topografia: S T =1.0; Figura 2, localizzazione opera su mappa estratta da sw. Google Earth. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 12 di 32
14 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale TIPO DI INTERVENTO L intervento è ascrivibile a quello relativo alle nuove costruzioni CARICHI Si considerano agenti i seguenti carichi: 1. pesi propri strutturali, portanti in conto in automatico dal sw utilizzato, in funzione del peso specifico dei materiali e delle sezioni delle parti componenti la parte strutturale dell opera; 2. pesi propri non strutturali: assenti (comunque trascurabili); 3. variabili: trascurabili a fronte della neve considerata agente sui terrapieni; 4. vento: trascurabile; 5. neve: si è considerato un sovraccarico distribuito sul terrapieno pari a 600 kg/m 2, valore leggermente superiore a quanto richiesto dalla norma per il sito di intervento. Il valore di norma viene riportato nel grafico nel seguito allegato; File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 13 di 32
15 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale Figura 3, definizione del carico neve su superfici orizzontali (terrapieno). 6. sisma: portato in conto in automatico dal sw utilizzato, considerando i dati geologici/geotecnici e le caratteristiche generali del sito (orografia, ecc ). File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 14 di 32
16 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale METODI DI CALCOLO Si spiegano i metodi di calcolo utilizzati, distinguendo le varie parti trattate MURI DI SOSTEGNO Si descrivono i metodi di calcolo e verifica utilizzati per la presente struttura METODO DI CALCOLO Si adotta il classico schema di corpo rigido implementato secondo le normative moderne STRUMENTI DI CALCOLO 1. sw. n. 1: a. casa produttrice del sw: Aztec Informatica s.r.l. - Corso Umberto I, Casole Bruzio (CS) Italy; b. sw: Max 10; c. vers.: 10.10g; d. files: i. per muro tipo 1 : 1. files: A069-15_E_v_10_10.dat 2. sottocartella: E_v1 ; ii. per muro tipo 2 : 1. files: A069-15_E_v_20_10.dat 2. sottocartella: E_v1 ; iii. per muro tipo 3 : 1. files: A069-15_E_v_30_10.dat ; 2. sottocartella: E_v1 ; File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 15 di 32
17 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale COMBINAZIONI DI CARICO E necessario fare riferimento all apposita sezione degli allegati, sia con rif.a alla parte grafica e sia con rif. alla parte testuale VERIFICHE E necessario fare riferimento all apposita sezione degli allegati, sia con rif.a alla parte grafica e sia con rif. alla parte testuale ACCETTABILITA DEI RISULTATI Da alcune verifiche manuali eseguite dal sottoscritto su schemi semplificati si sono verificate le correttezze degli ordini di grandezza dei termini ingegneristici, pertanto quanto progettato risulta accettabile PIANO DI MANUTENZIONE Le opere sono state concepite adottando soluzioni capaci di garantire il mantenimento di adeguate condizioni di sicurezza per l intera vita utile assunta a progetto senza effettuare manutenzioni particolari, al di fuori della normale manutenzione ordinaria. Indicazioni di dettaglio sono fornite nel piano di manutenzione, pertanto è necessario fare riferimento a tale specifico documento che costituisce parte integrante del progetto esecutivo dell opera. 04. CONCLUSIONI Le strutture per come concepite e dimensionate soddisfano pienamente alle esigenze richieste dalla committenza e ciascuna loro parte componente presenta caratteristiche di resistenza, stabilità e rigidezza adeguate. Tale considerazione è da intendersi nel rispetto dei limiti e delle ipotesi effettuate alla base della progettazione, pertanto l uso delle stesse dovrà rispettare tali assunzioni. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 16 di 32
18 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale 05. ALLEGATI STRUTTURA 1 - MURO TIPO INPUT GRAFICO Figura 4, input grafico. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 17 di 32
19 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale Figura 5, input grafico. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 18 di 32
20 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale Figura 6, quote geometriche della sezione rappresentativa (massima). File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 19 di 32
21 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale OUTPUT GRAFICO Figura 7, inviluppo sollecitazioni sul paramento. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 20 di 32
22 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale Figura 8, inviluppo sollecitazioni in fondazione. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 21 di 32
23 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale Figura 9, cerchio critico per la stabilità globale dell'opera. Figura 10, riassunto delle verifiche TABULATO File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 22 di 32
24 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 1 Progetto: A069-15_E_v_10 Ditta: Comune di Bardonecchia Comune: Comune di Bardonecchia Progettista: Dott. Ing. Fabio PEIROLO Direttore dei Lavori: Dott. Ing. Fabio PEIROLO Impresa: - Normative di riferimento - Legge nr del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/ Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n Istruzioni per l applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali
25 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 2 Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a ' = ' = dove = arctg(k h/(1±k v)) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. In presenza di falda a monte, assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità = arctg[( sat/( sat- w))*(k h/(1±k v))] Terreno a permeabilità elevata = arctg[( /( sat- w))*(k h/(1±k v))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da dove il coefficiente A vale S = AS' - S cos 2 ( ) A = cos 2 cos In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico.
26 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 3 Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come F ih = k hw F iv = ±k vw dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma. Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante M r) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante M s) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto M s/m r sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza r. Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare r>= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza M s >= r M r Il momento ribaltante M r è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro è positivo, ribaltante se è negativo. è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali. Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento F r e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro F s risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza s Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare s>=1.0 F r >= s F s Le forze che intervengono nella F s sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con c a l'adesione terreno-fondazione e con B r la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come F r = N tg f + c ab r Nel caso di fondazione con dente, viene calcolata la resistenza passiva sviluppatasi lungo il cuneo passante per lo spigolo inferiore del dente, inclinato dell'angolo (rispetto all'orizzontale). Tale cuneo viene individuato attraverso un procedimento iterativo. In dipendenza della geometria della fondazione e del dente, dei parametri geotecnici del terreno e del carico risultante in fondazione, tale cuneo può avere forma triangolare o trapezoidale. Detta N la componente normale del carico agente sul piano di posa della fondazione, Q l'aliquota di carico gravante sul cuneo passivo, S p la resistenza passiva, L c l'ampiezza del cuneo e indicando con f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con c a l'adesione terreno-fondazione e con B r la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come F r = (N-Q) tg f + S p+ c al r con L r = B r - L c La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di f pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione. Verifica al carico limite
27 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 4 Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a q. Cioè, detto Q u, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere: Q u >= q R Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare q>=1.0 Le espressioni di Hansen per il calcolo della capacità portante si differenziano a secondo se siamo in presenza di un terreno puramente coesivo ( =0) o meno e si esprimono nel modo seguente: Caso generale q u = cn cs cd ci cg cb c + qn qs qd qi qg qb q + 0.5B N s d i g b Caso di terreno puramente coesivo =0 q u = 5.14c(1+s c+d c-i c-g c-b c) + q in cui d c, d q, d, sono i fattori di profondità; s c, s q, s, sono i fattori di forma; i c, i q, i, sono i fattori di inclinazione del carico; b c, b q, b, sono i fattori di inclinazione del piano di posa; g c, g q, g, sono i fattori che tengono conto del fatto che la fondazione poggi su un terreno in pendenza. I fattori N c, N q, N sono espressi come: N q = e tg K p N c = (N q - 1)ctg N = 1.5(N q - 1)tg Vediamo ora come si esprimono i vari fattori che compaiono nella espressione del carico ultimo. Fattori di forma per =0 s c = 0.2 B L N q per >0 s c = 1 + N c B L B s q = 1 + tg L s = B L Fattori di profondità Si definisce il parametro k come D D k = se <= 1 B B D D k = arctg se > 1 B B
28 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 5 I vari coefficienti si esprimono come per =0 d c = 0.4k per >0 d c = k d q = 1+2tg (1-sin ) 2 k = 1 Fattori di inclinazione del carico Indichiamo con V e H le componenti del carico rispettivamente perpendicolare e parallela alla base e con A f l'area efficace della fondazione ottenuta come A f = B'xL' (B' e L' sono legate alle dimensioni effettive della fondazione B, L e all'eccentricità del carico e B, e L dalle relazioni B' = B-2e B L' = L- 2e L) e con l'angolo di inclinazione della fondazione espresso in gradi ( =0 per fondazione orizzontale). I fattori di inclinazione del carico si esprimono come: per = 0 i c = 1/2(1- [1- ]) H A fc a per > 0 i c = i q i q N q H i q = (1 - ) 5 V + A fc actg 0.7H per = 0 i = (1 - ) 5 V + A fc actg (0.7- /450 )H per > 0 i = (1 - ) 5 V + A fc actg Fattori di inclinazione del piano di posa della fondazione per =0 b c = 147 per >0 b c = b q = e -2 tg b = e -2.7 tg Fattori di inclinazione del terreno Indicando con la pendenza del pendio i fattori g si ottengono dalle espressioni seguenti: per =0 g c = 147
29 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 6 per >0 g c = g q = g = (1-0.05tg ) 5 Per poter applicare la formula di Hansen devono risultare verificate le seguenti condizioni: H < Vtg + A fc a <= i q, i > 0 + <= 90 Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a g Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare g>=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula: c ib i n i ( + [W icos i-u il i]tg i ) cos i = n iw isin i dove n è il numero delle strisce considerate, b i e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima e c i e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i/cos i ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.
30 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 7 Normativa N.T.C Approccio 2 Simbologia adottata Gsfav Gfav Qsfav Qfav tan ' c' cu qu Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole Gfav Permanenti Sfavorevole Gsfav Variabili Favorevole Qfav Variabili Sfavorevole Qsfav Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito tan ' Coesione efficace c' Resistenza non drenata cu Resistenza a compressione uniassiale qu Peso dell'unità di volume Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole Gfav Permanenti Sfavorevole Gsfav Variabili Favorevole Qfav Variabili Sfavorevole Qsfav Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito tan ' Coesione efficace c' Resistenza non drenata cu Resistenza a compressione uniassiale qu Peso dell'unità di volume FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione Scorrimento Resistenza del terreno a valle Stabilità globale 1.10
31 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 8 Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 2.70 [m] Spessore in sommità 0.30 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0.30 [m] Inclinazione paramento esterno 0.00 [ ] Inclinazione paramento interno 0.00 [ ] Lunghezza del muro 1.00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0.90 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0.00 [m] Lunghezza totale fondazione 1.20 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [ ] Spessore fondazione 0.50 [m] Spessore magrone 0.10 [m] Altezza dello sperone di fondazione Spessore dello sperone di fondazione 0.50 [m] 0.30 [m]
32 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 9 Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico [kg/mc] Classe di Resistenza Rck 250 Resistenza caratteristica a compressione R ck [kg/cmq] Modulo elastico E [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento fa [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.00 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] Angolo d'attrito interno espresso in [ ] Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] ca Descrizione s c c a Terreno Terreno Stratigrafia Terreno spingente: Terreno 1 Terreno di fondazione: Terreno 2
33 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 10 Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=xi espressa in [kg/m] Qf D / C Intensità del carico per x=xf espressa in [kg/m] Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Neve) D Profilo X i=0.00 X f=5.00 Q i= Q f=600.00
34 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 11 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n 1 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 2 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 3 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 4 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 5 - Caso EQU (SLU) S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 6 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 7 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 8 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 9 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 10 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 11 - Caso EQU (SLU) S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV
35 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 12 Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 13 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 14 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 15 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 16 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 17 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 18 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 19 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 20 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 21 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 22 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 23 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F *
36 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 13 Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 24 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 25 - Quasi Permanente (SLE) S/F * Peso proprio muro Peso proprio terrapieno Spinta terreno Neve SFAV Combinazione n 26 - Frequente (SLE) S/F * Peso proprio muro Peso proprio terrapieno Spinta terreno Neve SFAV Combinazione n 27 - Rara (SLE) S/F * Peso proprio muro Peso proprio terrapieno Spinta terreno Neve SFAV Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Poco sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara c < 0.60 f ck - f < 0.80 f yk Quasi permanente c < 0.45 f ck Calcolo della portanza metodo di Hansen Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1.00 Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1.00 Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00
37 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 14 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite Coeff. di sicurezza a stabilità globale CSSTAB C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] A1-M1 - [1] A1-M1 - [1] A1-M1 - [1] EQU - [1] STAB - [1] A1-M1 - [2] A1-M1 - [2] A1-M1 - [2] A1-M1 - [2] EQU - [2] STAB - [2] A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo EQU - [3] Orizzontale + Verticale positivo EQU - [3] Orizzontale + Verticale negativo STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo EQU - [4] Orizzontale + Verticale positivo EQU - [4] Orizzontale + Verticale negativo STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo SLEQ - [1] SLEF - [1] SLER - [1]
38 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 15 Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo del carico limite Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Hansen metodo di Fellenius Spinta attiva Sisma Identificazione del sito Latitudine Longitudine Comune Bardonecchia Provincia Torino Regione Piemonte Punti di interpolazione del reticolo Tipo di opera Tipo di costruzione Vita nominale Classe d'uso Vita di riferimento Opera ordinaria 50 anni II - Normali affollamenti e industrie non pericolose 50 anni Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.04 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione ( m) 0.24 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h=(a g/g* m*st*s) = 3.05 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v=0.50 * k h = 1.52 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.40 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione ( m) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h=(a g/g* m*st*s) = 0.87 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v=0.50 * k h = 0.44 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 0.0 Lunghezza del muro 1.00 [m] Peso muro Baricentro del muro [kg] X=-0.32 Y=-2.17 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0.00 Y = Punto superiore superficie di spinta X = 0.00 Y = 0.00 Altezza della superficie di spinta 3.70 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [ ] COMBINAZIONE n 1 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg]
39 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 16 Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.04 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.13 i q = 0.16 i = 0.06 Fattori profondità d c = 1.33 d q = 1.21 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 8.00 N' q = 6.31 N' = 1.97 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.35 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.99
40 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 17 Sollecitazioni paramento Combinazione n 1 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
41 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 18 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
42 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 19 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M= [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 5.03 COMBINAZIONE n 2 Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00
43 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 20 Fattori inclinazione i c = 0.21 i q = 0.23 i = 0.11 Fattori profondità d c = 1.33 d q = 1.21 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 9.31 N' = 3.76 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.55 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.95
44 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 21 Sollecitazioni paramento Combinazione n 2 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 2 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
45 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 22 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 2 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
46 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 23 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 2 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M= [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 5.03 COMBINAZIONE n 3 Peso muro favorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.04 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00
47 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 24 Fattori inclinazione i c = 0.13 i q = 0.16 i = 0.06 Fattori profondità d c = 1.33 d q = 1.21 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 8.00 N' q = 6.31 N' = 1.97 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.35 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.99
48 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 25 Sollecitazioni paramento Combinazione n 3 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 3 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
49 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 26 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 3 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
50 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 27 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 3 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M= [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 5.03 COMBINAZIONE n 4 Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00
51 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 28 Fattori inclinazione i c = 0.21 i q = 0.23 i = 0.11 Fattori profondità d c = 1.33 d q = 1.21 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 9.31 N' = 3.76 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.55 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.95
52 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 29 Sollecitazioni paramento Combinazione n 4 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 4 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
53 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 30 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 4 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
54 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 31 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 4 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M= [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 5.03 COMBINAZIONE n 5 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.13 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.94
55 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 32
56 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 33 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 6 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= Y[m]= 0.00 Raggio del cerchio R[m]= 3.86 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.74 Larghezza della striscia dx[m]= 0.27 Coefficiente di sicurezza C= 1.46 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u W i= [kg] W isin i= [kg] W icos itan i= [kg] c ib i/cos i= 0.00 [kg] COMBINAZIONE n 7 Peso muro favorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m]
57 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 34 Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.16 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.08 i q = 0.11 i = 0.03 Fattori profondità d c = 1.33 d q = 1.21 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 5.16 N' q = 4.50 N' = 1.09 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.21 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.54
58 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 35 Sollecitazioni paramento Combinazione n 7 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 7 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
59 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 36 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 7 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
60 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 37 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 7 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M= [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 4.16 COMBINAZIONE n 8 Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.08 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00
61 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 38 Fattori inclinazione i c = 0.15 i q = 0.18 i = 0.07 Fattori profondità d c = 1.33 d q = 1.21 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 9.21 N' q = 7.07 N' = 2.39 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.37 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.46
62 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 39 Sollecitazioni paramento Combinazione n 8 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 8 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
63 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 40 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 8 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
64 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 41 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 8 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M= [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 4.16 COMBINAZIONE n 9 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.16 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00
65 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 42 Fattori inclinazione i c = 0.08 i q = 0.11 i = 0.03 Fattori profondità d c = 1.33 d q = 1.21 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 5.16 N' q = 4.50 N' = 1.09 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.21 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.54
66 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 43 Sollecitazioni paramento Combinazione n 9 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 9 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
67 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 44 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 9 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
68 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 45 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 9 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M= [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 4.16 COMBINAZIONE n 10 Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.08 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00
69 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 46 Fattori inclinazione i c = 0.15 i q = 0.18 i = 0.07 Fattori profondità d c = 1.33 d q = 1.21 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 9.21 N' q = 7.07 N' = 2.39 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.37 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.46
70 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 47 Sollecitazioni paramento Combinazione n 10 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 10 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
71 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 48 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 10 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
72 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 49 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 10 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M= [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 4.16 COMBINAZIONE n 11 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.30 [m] Lunghezza fondazione reagente 0.89 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.43
73 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 50
74 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 51 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 12 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= Y[m]= 0.00 Raggio del cerchio R[m]= 3.95 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.55 Larghezza della striscia dx[m]= 0.27 Coefficiente di sicurezza C= 1.32 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u W i= [kg] W isin i= [kg] W icos itan i= [kg] c ib i/cos i= 0.00 [kg] COMBINAZIONE n 13 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Incremento sismico della spinta [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche [ ]
75 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 52 Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro [kg] Inerzia verticale del muro [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.02 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.17 i q = 0.19 i = 0.08 Fattori profondità d c = 1.33 d q = 1.21 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 7.84 N' = 2.84 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.50 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 4.07
76 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 53 Sollecitazioni paramento Combinazione n 13 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 13 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
77 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 54 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 13 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
78 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 55 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 13 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=960.0 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 5.78 COMBINAZIONE n 14 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Incremento sismico della spinta [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro [kg] Inerzia verticale del muro [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.02 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq]
79 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 56 Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.17 i q = 0.19 i = 0.08 Fattori profondità d c = 1.33 d q = 1.21 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 7.80 N' = 2.81 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.51 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 4.16
80 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 57 Sollecitazioni paramento Combinazione n 14 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 14 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
81 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 58 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 14 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
82 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 59 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 14 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=934.2 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 5.93 COMBINAZIONE n 15 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Incremento sismico della spinta [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro [kg] Inerzia verticale del muro [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.12 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 2.03
83 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 60
84 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 61 COMBINAZIONE n 16 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Incremento sismico della spinta [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro [kg] Inerzia verticale del muro [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.12 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 2.00
85 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 62
86 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 63 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 17 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= Y[m]= 0.00 Raggio del cerchio R[m]= 3.86 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.74 Larghezza della striscia dx[m]= 0.27 Coefficiente di sicurezza C= 1.39 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u W i= [kg] W isin i= [kg] W icos itan i= [kg] c ib i/cos i= 0.00 [kg]
87 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 64 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 18 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= Y[m]= 0.00 Raggio del cerchio R[m]= 3.86 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.74 Larghezza della striscia dx[m]= 0.27 Coefficiente di sicurezza C= 1.39 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u W i= [kg] W isin i= [kg] W icos itan i= [kg] c ib i/cos i= 0.00 [kg] COMBINAZIONE n 19 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Incremento sismico della spinta [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = [m]
88 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 65 Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro [kg] Inerzia verticale del muro [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.12 i q = 0.15 i = 0.05 Fattori profondità d c = 1.33 d q = 1.21 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 7.65 N' q = 6.08 N' = 1.85 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.36 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.49
89 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 66 Sollecitazioni paramento Combinazione n 19 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 19 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
90 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 67 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 19 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
91 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 68 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 19 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M= [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 4.91 COMBINAZIONE n 20 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Incremento sismico della spinta [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro [kg] Inerzia verticale del muro [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq]
92 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 69 Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.12 i q = 0.15 i = 0.05 Fattori profondità d c = 1.33 d q = 1.21 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 7.59 N' q = 6.04 N' = 1.83 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.36 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.54
93 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 70 Sollecitazioni paramento Combinazione n 20 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 20 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
94 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 71 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 20 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
95 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 72 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 20 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M= [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 5.05 COMBINAZIONE n 21 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Incremento sismico della spinta [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro [kg] Inerzia verticale del muro [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.23 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.10 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.62
96 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 73
97 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 74 COMBINAZIONE n 22 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Incremento sismico della spinta [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro [kg] Inerzia verticale del muro [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.23 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.10 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.60
98 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 75
99 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 76 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 23 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= Y[m]= 0.00 Raggio del cerchio R[m]= 3.95 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.55 Larghezza della striscia dx[m]= 0.27 Coefficiente di sicurezza C= 1.29 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u W i= [kg] W isin i= [kg] W icos itan i= [kg] c ib i/cos i= 0.00 [kg]
100 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 77 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 24 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= Y[m]= 0.00 Raggio del cerchio R[m]= 3.95 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.55 Larghezza della striscia dx[m]= 0.27 Coefficiente di sicurezza C= 1.29 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u W i= [kg] W isin i= [kg] W icos itan i= [kg] c ib i/cos i= 0.00 [kg] COMBINAZIONE n 25 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m]
101 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 78 Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.07 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.16 i q = 0.18 i = 0.07 Fattori profondità d c = 1.33 d q = 1.21 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 9.62 N' q = 7.33 N' = 2.54 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.47 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.43
102 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 79 Sollecitazioni paramento Combinazione n 25 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 25 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
103 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 80 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 25 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
104 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 81 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 25 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M= [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 5.54 Verifiche a fessurazione Combinazione n 25 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] m deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w Verifica fessurazione fondazione
105 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 82 N Y A fs A fi M pf M m s m w COMBINAZIONE n 26 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.07 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.16 i q = 0.18 i = 0.07 Fattori profondità d c = 1.33 d q = 1.21 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 9.62 N' q = 7.33 N' = 2.54 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.47 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.43
106 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 83 Sollecitazioni paramento Combinazione n 26 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 26 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
107 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 84 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 26 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
108 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 85 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 26 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M= [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 5.54 Verifiche a fessurazione Combinazione n 26 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] m deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w Verifica fessurazione fondazione
109 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 86 N Y A fs A fi M pf M m s m w COMBINAZIONE n 27 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.07 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.16 i q = 0.18 i = 0.07 Fattori profondità d c = 1.33 d q = 1.21 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 9.62 N' q = 7.33 N' = 2.54 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.47 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.43
110 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 87 Sollecitazioni paramento Combinazione n 27 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 27 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
111 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 88 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 27 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
112 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 89 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 27 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M= [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 5.54 Verifiche a fessurazione Combinazione n 27 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] m deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w Verifica fessurazione fondazione
113 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 90 N Y A fs A fi M pf M m s m w
114 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 91 Elenco ferri Simbologia adottata Destinazione Destinazione ferro Diametro ferro espresso in [mm] n Numero tondini L Lunghezza totale ferro espressa in [cm] P Peso singolo ferro espresso in [kg] Peso gruppo espresso in [kg] Pg Destinazione n L P P g Fondazione Fondazione Fondazione Paramento Paramento Paramento Paramento Fondazione Paramento
115 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 92 Dichiarazioni secondo N.T.C (punto 10.2) Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto Dott. Ing. Fabio PEIROLO, in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue. Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale - Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali. L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008. La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta. Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo MAX - Analisi e Calcolo Muri di Sostegno Versione Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Ing. Peirolo Fabio Licenza AIU4352F7 Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche. Modalità di presentazione dei risultati La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare. Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale. Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi validi ed accettabili. Luogo e data Il progettista ( Dott. Ing. Fabio PEIROLO )
116 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale 06. ALLEGATI STRUTTURA 2 - MURO TIPO INPUT GRAFICO Figura 11, input grafico. Figura 12, input grafico. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 23 di 32
117 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale Figura 13, quote geometriche della sezione rappresentativa (massima). File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 24 di 32
118 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale OUTPUT GRAFICO Figura 14, inviluppo sollecitazioni sul paramento. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 25 di 32
119 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale Figura 15, inviluppo sollecitazioni in fondazione. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 26 di 32
120 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale Figura 16, cerchio critico per la stabilità globale dell'opera. Figura 17, riassunto delle verifiche TABULATO File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 27 di 32
121 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 1 Progetto: A069-15_E_v_20 Ditta: Comune di Bardonecchia Comune: Comune di Bardonecchia Progettista: Dott. Ing. Fabio PEIROLO Direttore dei Lavori: Dott. Ing. Fabio PEIROLO Impresa: - Normative di riferimento - Legge nr del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/ Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n Istruzioni per l applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali
122 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 2 Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a ' = ' = dove = arctg(k h/(1±k v)) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. In presenza di falda a monte, assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità = arctg[( sat/( sat- w))*(k h/(1±k v))] Terreno a permeabilità elevata = arctg[( /( sat- w))*(k h/(1±k v))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da dove il coefficiente A vale S = AS' - S cos 2 ( ) A = cos 2 cos In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico.
123 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 3 Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come F ih = k hw F iv = ±k vw dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma. Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante M r) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante M s) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto M s/m r sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza r. Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare r>= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza M s >= r M r Il momento ribaltante M r è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro è positivo, ribaltante se è negativo. è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali. Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento F r e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro F s risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza s Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare s>=1.0 F r >= s F s Le forze che intervengono nella F s sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con c a l'adesione terreno-fondazione e con B r la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come F r = N tg f + c ab r Nel caso di fondazione con dente, viene calcolata la resistenza passiva sviluppatasi lungo il cuneo passante per lo spigolo inferiore del dente, inclinato dell'angolo (rispetto all'orizzontale). Tale cuneo viene individuato attraverso un procedimento iterativo. In dipendenza della geometria della fondazione e del dente, dei parametri geotecnici del terreno e del carico risultante in fondazione, tale cuneo può avere forma triangolare o trapezoidale. Detta N la componente normale del carico agente sul piano di posa della fondazione, Q l'aliquota di carico gravante sul cuneo passivo, S p la resistenza passiva, L c l'ampiezza del cuneo e indicando con f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con c a l'adesione terreno-fondazione e con B r la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come F r = (N-Q) tg f + S p+ c al r con L r = B r - L c La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di f pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione. Verifica al carico limite
124 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 4 Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a q. Cioè, detto Q u, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere: Q u >= q R Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare q>=1.0 Le espressioni di Hansen per il calcolo della capacità portante si differenziano a secondo se siamo in presenza di un terreno puramente coesivo ( =0) o meno e si esprimono nel modo seguente: Caso generale q u = cn cs cd ci cg cb c + qn qs qd qi qg qb q + 0.5B N s d i g b Caso di terreno puramente coesivo =0 q u = 5.14c(1+s c+d c-i c-g c-b c) + q in cui d c, d q, d, sono i fattori di profondità; s c, s q, s, sono i fattori di forma; i c, i q, i, sono i fattori di inclinazione del carico; b c, b q, b, sono i fattori di inclinazione del piano di posa; g c, g q, g, sono i fattori che tengono conto del fatto che la fondazione poggi su un terreno in pendenza. I fattori N c, N q, N sono espressi come: N q = e tg K p N c = (N q - 1)ctg N = 1.5(N q - 1)tg Vediamo ora come si esprimono i vari fattori che compaiono nella espressione del carico ultimo. Fattori di forma per =0 s c = 0.2 B L N q per >0 s c = 1 + N c B L B s q = 1 + tg L s = B L Fattori di profondità Si definisce il parametro k come D D k = se <= 1 B B D D k = arctg se > 1 B B
125 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 5 I vari coefficienti si esprimono come per =0 d c = 0.4k per >0 d c = k d q = 1+2tg (1-sin ) 2 k = 1 Fattori di inclinazione del carico Indichiamo con V e H le componenti del carico rispettivamente perpendicolare e parallela alla base e con A f l'area efficace della fondazione ottenuta come A f = B'xL' (B' e L' sono legate alle dimensioni effettive della fondazione B, L e all'eccentricità del carico e B, e L dalle relazioni B' = B-2e B L' = L- 2e L) e con l'angolo di inclinazione della fondazione espresso in gradi ( =0 per fondazione orizzontale). I fattori di inclinazione del carico si esprimono come: per = 0 i c = 1/2(1- [1- ]) H A fc a per > 0 i c = i q i q N q H i q = (1 - ) 5 V + A fc actg 0.7H per = 0 i = (1 - ) 5 V + A fc actg (0.7- /450 )H per > 0 i = (1 - ) 5 V + A fc actg Fattori di inclinazione del piano di posa della fondazione per =0 b c = 147 per >0 b c = b q = e -2 tg b = e -2.7 tg Fattori di inclinazione del terreno Indicando con la pendenza del pendio i fattori g si ottengono dalle espressioni seguenti: per =0 g c = 147
126 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 6 per >0 g c = g q = g = (1-0.05tg ) 5 Per poter applicare la formula di Hansen devono risultare verificate le seguenti condizioni: H < Vtg + A fc a <= i q, i > 0 + <= 90 Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a g Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare g>=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula: c ib i n i ( + [W icos i-u il i]tg i ) cos i = n iw isin i dove n è il numero delle strisce considerate, b i e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima e c i e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i/cos i ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.
127 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 7 Normativa N.T.C Approccio 2 Simbologia adottata Gsfav Gfav Qsfav Qfav tan ' c' cu qu Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole Gfav Permanenti Sfavorevole Gsfav Variabili Favorevole Qfav Variabili Sfavorevole Qsfav Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito tan ' Coesione efficace c' Resistenza non drenata cu Resistenza a compressione uniassiale qu Peso dell'unità di volume Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole Gfav Permanenti Sfavorevole Gsfav Variabili Favorevole Qfav Variabili Sfavorevole Qsfav Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito tan ' Coesione efficace c' Resistenza non drenata cu Resistenza a compressione uniassiale qu Peso dell'unità di volume FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione Scorrimento Resistenza del terreno a valle Stabilità globale 1.10
128 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 8 Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 2.00 [m] Spessore in sommità 0.30 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0.30 [m] Inclinazione paramento esterno 0.00 [ ] Inclinazione paramento interno 0.00 [ ] Lunghezza del muro 1.00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0.70 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0.00 [m] Lunghezza totale fondazione 1.00 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [ ] Spessore fondazione 0.40 [m] Spessore magrone 0.10 [m] Altezza dello sperone di fondazione Spessore dello sperone di fondazione 0.50 [m] 0.30 [m]
129 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 9 Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico [kg/mc] Classe di Resistenza Rck 250 Resistenza caratteristica a compressione R ck [kg/cmq] Modulo elastico E [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento fa [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.10 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] Angolo d'attrito interno espresso in [ ] Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] ca Descrizione s c c a Terreno Terreno Stratigrafia Terreno spingente: Terreno 1 Terreno di fondazione: Terreno 2
130 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 10 Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=xi espressa in [kg/m] Qf D / C Intensità del carico per x=xf espressa in [kg/m] Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Neve) D Profilo X i=0.00 X f=5.00 Q i= Q f=600.00
131 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 11 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n 1 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 2 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 3 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 4 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 5 - Caso EQU (SLU) S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 6 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 7 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 8 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 9 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 10 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 11 - Caso EQU (SLU) S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV
132 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 12 Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 13 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 14 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 15 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 16 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 17 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 18 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Combinazione n 19 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 20 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 21 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 22 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro FAV Peso proprio terrapieno FAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 23 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F *
133 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 13 Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 24 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro SFAV Peso proprio terrapieno SFAV Spinta terreno SFAV Neve SFAV Combinazione n 25 - Quasi Permanente (SLE) S/F * Peso proprio muro Peso proprio terrapieno Spinta terreno Neve SFAV Combinazione n 26 - Frequente (SLE) S/F * Peso proprio muro Peso proprio terrapieno Spinta terreno Neve SFAV Combinazione n 27 - Rara (SLE) S/F * Peso proprio muro Peso proprio terrapieno Spinta terreno Neve SFAV Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Poco sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara c < 0.60 f ck - f < 0.80 f yk Quasi permanente c < 0.45 f ck Calcolo della portanza metodo di Hansen Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1.00 Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1.00 Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00
134 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 14 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite Coeff. di sicurezza a stabilità globale CSSTAB C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] A1-M1 - [1] A1-M1 - [1] A1-M1 - [1] EQU - [1] STAB - [1] A1-M1 - [2] A1-M1 - [2] A1-M1 - [2] A1-M1 - [2] EQU - [2] STAB - [2] A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo EQU - [3] Orizzontale + Verticale positivo EQU - [3] Orizzontale + Verticale negativo STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo EQU - [4] Orizzontale + Verticale positivo EQU - [4] Orizzontale + Verticale negativo STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo SLEQ - [1] SLEF - [1] SLER - [1]
135 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 15 Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo del carico limite Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Hansen metodo di Fellenius Spinta attiva Sisma Identificazione del sito Latitudine Longitudine Comune Bardonecchia Provincia Torino Regione Piemonte Punti di interpolazione del reticolo Tipo di opera Tipo di costruzione Vita nominale Classe d'uso Vita di riferimento Opera ordinaria 50 anni II - Normali affollamenti e industrie non pericolose 50 anni Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.04 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione ( m) 0.24 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h=(a g/g* m*st*s) = 3.05 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v=0.50 * k h = 1.52 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.40 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione ( m) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h=(a g/g* m*st*s) = 0.87 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v=0.50 * k h = 0.44 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 0.0 Lunghezza del muro 1.00 [m] Peso muro Baricentro del muro [kg] X=-0.27 Y=-1.63 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0.00 Y = Punto superiore superficie di spinta X = 0.00 Y = 0.00 Altezza della superficie di spinta 2.90 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [ ] COMBINAZIONE n 1 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg]
136 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 16 Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.19 i q = 0.22 i = 0.10 Fattori profondità d c = 1.40 d q = 1.25 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 9.13 N' = 3.44 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.59 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 4.58
137 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 17 Sollecitazioni paramento Combinazione n 1 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
138 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 18 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
139 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 19 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=650.0 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 8.53 COMBINAZIONE n 2 Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00
140 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 20 Fattori inclinazione i c = 0.28 i q = 0.30 i = 0.17 Fattori profondità d c = 1.40 d q = 1.25 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = N' = 5.78 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.83 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 4.97
141 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 21 Sollecitazioni paramento Combinazione n 2 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 2 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
142 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 22 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 2 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
143 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 23 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 2 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=650.0 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 8.53 COMBINAZIONE n 3 Peso muro favorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00
144 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 24 Fattori inclinazione i c = 0.19 i q = 0.22 i = 0.10 Fattori profondità d c = 1.40 d q = 1.25 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 9.13 N' = 3.44 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.59 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 4.58
145 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 25 Sollecitazioni paramento Combinazione n 3 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 3 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
146 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 26 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 3 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
147 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 27 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 3 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=650.0 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 8.53 COMBINAZIONE n 4 Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00
148 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 28 Fattori inclinazione i c = 0.28 i q = 0.30 i = 0.17 Fattori profondità d c = 1.40 d q = 1.25 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = N' = 5.78 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.83 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 4.97
149 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 29 Sollecitazioni paramento Combinazione n 4 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 4 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
150 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 30 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 4 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
151 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 31 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 4 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=650.0 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 8.53 COMBINAZIONE n 5 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 3.19
152 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 32
153 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 33 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 6 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= Y[m]= 0.00 Raggio del cerchio R[m]= 3.03 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.14 Larghezza della striscia dx[m]= 0.22 Coefficiente di sicurezza C= 1.79 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u W i= [kg] W isin i= [kg] W icos itan i= [kg] c ib i/cos i= 0.00 [kg] COMBINAZIONE n 7 Peso muro favorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m]
154 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 34 Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.00 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.13 i q = 0.15 i = 0.05 Fattori profondità d c = 1.40 d q = 1.25 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 8.08 N' q = 6.32 N' = 1.86 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.35 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.49
155 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 35 Sollecitazioni paramento Combinazione n 7 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 7 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
156 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 36 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 7 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
157 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 37 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 7 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=827.7 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 6.70 COMBINAZIONE n 8 Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00
158 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 38 Fattori inclinazione i c = 0.20 i q = 0.22 i = 0.11 Fattori profondità d c = 1.40 d q = 1.25 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 9.39 N' = 3.60 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.54 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 4.06
159 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 39 Sollecitazioni paramento Combinazione n 8 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 8 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
160 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 40 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 8 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
161 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 41 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 8 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=827.7 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 6.70 COMBINAZIONE n 9 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.00 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00
162 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 42 Fattori inclinazione i c = 0.13 i q = 0.15 i = 0.05 Fattori profondità d c = 1.40 d q = 1.25 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 8.08 N' q = 6.32 N' = 1.86 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.35 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.49
163 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 43 Sollecitazioni paramento Combinazione n 9 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 9 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
164 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 44 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 9 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
165 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 45 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 9 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=827.7 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 6.70 COMBINAZIONE n 10 Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00
166 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 46 Fattori inclinazione i c = 0.20 i q = 0.22 i = 0.11 Fattori profondità d c = 1.40 d q = 1.25 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 9.39 N' = 3.60 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.54 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 4.06
167 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 47 Sollecitazioni paramento Combinazione n 10 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 10 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
168 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 48 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 10 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
169 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 49 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 10 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=827.7 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 6.70 COMBINAZIONE n 11 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.09 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 2.06
170 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 50
171 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 51 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 12 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= Y[m]= 0.00 Raggio del cerchio R[m]= 3.03 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.14 Larghezza della striscia dx[m]= 0.22 Coefficiente di sicurezza C= 1.54 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u W i= [kg] W isin i= [kg] W icos itan i= [kg] c ib i/cos i= 0.00 [kg] COMBINAZIONE n 13 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Incremento sismico della spinta [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche [ ]
172 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 52 Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro [kg] Inerzia verticale del muro [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.24 i q = 0.26 i = 0.13 Fattori profondità d c = 1.40 d q = 1.25 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = N' = 4.52 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.77 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 5.64
173 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 53 Sollecitazioni paramento Combinazione n 13 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 13 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
174 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 54 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 13 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
175 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 55 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 13 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=572.4 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 9.69 COMBINAZIONE n 14 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Incremento sismico della spinta [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro [kg] Inerzia verticale del muro [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq]
176 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 56 Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.23 i q = 0.26 i = 0.13 Fattori profondità d c = 1.40 d q = 1.25 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = N' = 4.48 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.78 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 5.79
177 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 57 Sollecitazioni paramento Combinazione n 14 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 14 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
178 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 58 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 14 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
179 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 59 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 14 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=557.2 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 9.95 COMBINAZIONE n 15 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Incremento sismico della spinta [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro [kg] Inerzia verticale del muro [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 3.26
180 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 60
181 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 61 COMBINAZIONE n 16 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Incremento sismico della spinta [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro [kg] Inerzia verticale del muro [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 3.17
182 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 62
183 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 63 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 17 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= Y[m]= 0.00 Raggio del cerchio R[m]= 3.03 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.14 Larghezza della striscia dx[m]= 0.22 Coefficiente di sicurezza C= 1.68 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u W i= [kg] W isin i= [kg] W icos itan i= [kg] c ib i/cos i= 0.00 [kg]
184 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 64 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 18 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= Y[m]= 0.00 Raggio del cerchio R[m]= 3.03 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.14 Larghezza della striscia dx[m]= 0.22 Coefficiente di sicurezza C= 1.68 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u W i= [kg] W isin i= [kg] W icos itan i= [kg] c ib i/cos i= 0.00 [kg] COMBINAZIONE n 19 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Incremento sismico della spinta [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = [m]
185 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 65 Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro [kg] Inerzia verticale del muro [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.17 i q = 0.20 i = 0.09 Fattori profondità d c = 1.40 d q = 1.25 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 8.21 N' = 2.89 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.53 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 4.62
186 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 66 Sollecitazioni paramento Combinazione n 19 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 19 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
187 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 67 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 19 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
188 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 68 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 19 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=701.7 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 7.90 COMBINAZIONE n 20 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Incremento sismico della spinta [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro [kg] Inerzia verticale del muro [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq]
189 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 69 Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.17 i q = 0.20 i = 0.08 Fattori profondità d c = 1.40 d q = 1.25 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 8.17 N' = 2.87 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.54 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 4.74
190 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 70 Sollecitazioni paramento Combinazione n 20 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 20 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
191 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 71 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 20 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
192 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 72 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 20 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=682.8 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 8.12 COMBINAZIONE n 21 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Incremento sismico della spinta [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro [kg] Inerzia verticale del muro [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.04 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 2.36
193 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 73
194 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 74 COMBINAZIONE n 22 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Incremento sismico della spinta [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro [kg] Inerzia verticale del muro [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.04 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 2.32
195 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 75
196 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 76 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 23 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= Y[m]= 0.00 Raggio del cerchio R[m]= 3.03 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.14 Larghezza della striscia dx[m]= 0.22 Coefficiente di sicurezza C= 1.51 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u W i= [kg] W isin i= [kg] W icos itan i= [kg] c ib i/cos i= 0.00 [kg]
197 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 77 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 24 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= Y[m]= 0.00 Raggio del cerchio R[m]= 3.03 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.14 Larghezza della striscia dx[m]= 0.22 Coefficiente di sicurezza C= 1.50 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u W i= [kg] W isin i= [kg] W icos itan i= [kg] c ib i/cos i= 0.00 [kg] COMBINAZIONE n 25 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m]
198 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 78 Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.21 i q = 0.23 i = 0.11 Fattori profondità d c = 1.40 d q = 1.25 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 9.76 N' = 3.84 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.68 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 5.43
199 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 79 Sollecitazioni paramento Combinazione n 25 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 25 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
200 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 80 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 25 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
201 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 81 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 25 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=618.5 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 8.96 Verifiche a fessurazione Combinazione n 25 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] m deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w Verifica fessurazione fondazione
202 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 82 N Y A fs A fi M pf M m s m w COMBINAZIONE n 26 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.21 i q = 0.23 i = 0.11 Fattori profondità d c = 1.40 d q = 1.25 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 9.76 N' = 3.84 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.68 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 5.43
203 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 83 Sollecitazioni paramento Combinazione n 26 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 26 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
204 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 84 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 26 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
205 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 85 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 26 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=618.5 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 8.96 Verifiche a fessurazione Combinazione n 26 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] m deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w Verifica fessurazione fondazione
206 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 86 N Y A fs A fi M pf M m s m w COMBINAZIONE n 27 Valore della spinta statica [kg] Componente orizzontale della spinta statica [kg] Componente verticale della spinta statica [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale [kg] Resistenza passiva dente di fondazione [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione [m] Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Risultante in fondazione [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione [kgm] Carico ultimo della fondazione [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.00 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori forma s c = 1.00 s q = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione i c = 0.21 i q = 0.23 i = 0.11 Fattori profondità d c = 1.40 d q = 1.25 d = 1.00 Fattori inclinazione piano posa b c = 1.00 b q = 1.00 b = 1.00 Fattori inclinazione pendio g c = 1.00 g q = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 9.76 N' = 3.84 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.68 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 5.43
207 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 87 Sollecitazioni paramento Combinazione n 27 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 27 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T
208 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 88 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 27 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
209 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 89 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 27 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs , , , , , , , , , , , Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=30 [cm] A fi=5.65 [cmq] A fs=5.65 [cmq] Sollecitazioni M=618.5 [kgm] T= [kg] Momento ultimo sezione M u = [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 8.96 Verifiche a fessurazione Combinazione n 27 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] m deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w Verifica fessurazione fondazione
210 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 90 N Y A fs A fi M pf M m s m w
211 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 91 Elenco ferri Simbologia adottata Destinazione Destinazione ferro Diametro ferro espresso in [mm] n Numero tondini L Lunghezza totale ferro espressa in [cm] P Peso singolo ferro espresso in [kg] Peso gruppo espresso in [kg] Pg Destinazione n L P P g Fondazione Fondazione Fondazione Paramento Paramento Paramento Paramento Fondazione Paramento
212 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 92 Dichiarazioni secondo N.T.C (punto 10.2) Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto Dott. Ing. Fabio PEIROLO, in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue. Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale - Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali. L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008. La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta. Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo MAX - Analisi e Calcolo Muri di Sostegno Versione Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Ing. Peirolo Fabio Licenza AIU4352F7 Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche. Modalità di presentazione dei risultati La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare. Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale. Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi validi ed accettabili. Luogo e data Il progettista ( Dott. Ing. Fabio PEIROLO )
213 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale 07. ALLEGATI STRUTTURA 3 - MURO TIPO INPUT GRAFICO Figura 18, input grafico. Figura 19, input grafico. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 28 di 32
214 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale Figura 20, quote geometriche della sezione rappresentativa (massima). File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 29 di 32
215 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale OUTPUT GRAFICO Figura 21, inviluppo sollecitazioni sul paramento. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 30 di 32
216 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale Figura 22, inviluppo sollecitazioni in fondazione. File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 31 di 32
217 RIFACIMENTO MURO CONTRO TERRA PRESSO SCUOLA MATERNA DI VIALE BRAMAFAM PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale Figura 23, cerchio critico per la stabilità globale dell'opera. Figura 24, riassunto delle verifiche TABULATO File: "A069-15_STBAR_ST_E_03.02_1_Relazione_calcolo_strutturale.docx" Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 32 di 32
Relazione di calcolo e Fascicolo dei calcoli Briglia in Gabbioni
Aztec Informatica * MAX 10.10Relazione di calcolo e fascicolo dei calcoli Briglia in Gabbioni 1 Relazione di calcolo e Fascicolo dei calcoli Briglia in Gabbioni Aztec Informatica * MAX 10.10Relazione di
DettagliSOMMARIO 01. PREMESSA... 5
SOMMARIO 01. PREMESSA... 5 02. LEGGI E NORME DI RIFERIMENTO... 5 02.01 AMBITO GENERALE... 5 02.02 DI CALCOLO GENERALE... 5 02.03 CARICHI E SOVRACCARICHI... 6 02.04 SISMICA... 6 02.05 PER MATERIALE/AMBITO...
DettagliRelazione di calcolo e Fascicolo dei calcoli Soglie in Gabbioni
Aztec Informatica * MAX 10.10Relazione di calcolo e fascicolo dei calcoli Soglie in Gabbioni 1 Relazione di calcolo e Fascicolo dei calcoli Soglie in Gabbioni Aztec Informatica * MAX 10.10Relazione di
DettagliVerifica muro esistente in cls a gravità Rione Taverna - Lauria Relazione di calcolo 1
Rione Taverna - Lauria Relazione di calcolo 1 Rione Taverna - Lauria Relazione di calcolo 2 Progetto: Muro di sostegno in cls Ditta: COMUNE DI LAURIA Comune: LAURIA - Taverna Progettista: ing Attilio GRIPPO
DettagliFASCICOLO DEI CALCOLI
Comune di Colle Val d Elsa (SI) PROGETTO ESECUTIVO OPERE DI CONSOLIDAMENTO DI UN TRATTO DI MURO DI SOSTEGNO IN MURATURA DI PIETRA Via Dietro Le Mura FASCICOLO DEI CALCOLI Siena, NOVEMBRE 2016 Aztec Informatica
DettagliNormative di riferimento
Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 1 Progetto: Ditta: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: Muro Resco Sponda SX Figline Valdarno Normative di riferimento - Legge nr. 1086
DettagliNormative di riferimento
Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: Committente: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Normative di riferimento MESSA IN SICUREZZA STRADA PROVINCIALE RIPA-TOLLO NELL ABITATO
DettagliProvincia di L'AQUILA. COMUNE di CARAPELLE CALVISIO PROGETTO ESECUTIVO PROGETTO PER LA MESSA IN SICUREZZA POST-SISMA DEI MURI IN CARAPELLE CALVISIO
Provincia di L'AQUILA COMUNE di CARAPELLE CALVISIO PROGETTO ESECUTIVO PROGETTO PER LA MESSA IN SICUREZZA POST-SISMA DEI MURI IN CARAPELLE CALVISIO INTERVENTO "A" Comune di Carapelle Calvisio Geom. Giampiero
DettagliSUPERSTRADA A PEDAGGIO PEDEMONTANA VENETA
COMMISSARIO DELEGATO PER L EMERGENZA DETERMINATASI NEL SETTORE DEL TRAFFICO E DELLA MOBILITA NEL TERRITORIO DELLE PROVINCE DI TREVISO E VICENZA SUPERSTRADA A PEDAGGIO PEDEMONTANA VENETA PROGETTO DEFINITIVO
DettagliSUPERSTRADA A PEDAGGIO PEDEMONTANA VENETA
COMMISSARIO DELEGATO PER L EMERGENZA DETERMINATASI NEL SETTORE DEL TRAFFICO E DELLA MOBILITA NEL TERRITORIO DELLE PROVINCE DI TREVISO E VICENZA SUPERSTRADA A PEDAGGIO PEDEMONTANA VENETA PROGETTO DEFINITIVO
DettagliMuro in c.a. tipo 1. Normative di riferimento
Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 1 Muro in c.a. tipo 1 Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale
DettagliRELAZIONE SPECIALISTICA RELAZIONE GEOTECNICA
REGIONE: PIEMONTE PROVINCIA: BIELLA/TORINO COMUNE: DONATO/ANDRATE COMUNE ASSEGNATARIO FINANZIAMENTO: DONATO SISTEMAZIONE IDRAULICA RIO VIONA E FRANA BURIUNDA IN RELAZIONE SPECIALISTICA RELAZIONE GEOTECNICA
DettagliCONSORZIO 1 TOSCANA NORD Consorzio di Bonifica Ente di Diritto Pubblico
REGIONE TOSCANA PIANO DI SVILUPPO RURALE 2014/2020 REGOLAMENTO (UE) 1305/2013 Sottomisura 8.3 Sostegno alla prevenzione dei danni arrecati alle foreste da incendi, calamità naturali ed eventi catastrofici
DettagliRELAZIONE SPECIALISTICA RELAZIONE GEOTECNICA
REGIONE: PIEMONTE PROVINCIA: BIELLA/TORINO COMUNE: DONATO/ANDRATE LAVORI DI DEMOLIZIONE TRAVERSA E MANUFATTI COLLEGATI RELATIVAMENTE ALLA PRESA IDROPOTABILE SUL TORRENTE VIONA A SERVIZIO DEL COMUNE DI
DettagliRelazione di calcolo Muro di sostegno Via A. Zanibelli 1. Progetto: Muro di sostegno - Via A. Zanibelli Quartiere Via Di Vittorio - Comune di Troia
Relazione di calcolo Muro di sostegno Via A. Zanibelli 1 Progetto: Muro di sostegno - Via A. Zanibelli Quartiere Via Di Vittorio - Ditta: Comune di Troia Comune: Troia (FG) Relazione di calcolo Muro di
DettagliNormative di riferimento
Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo: MURO DI SOSTEGNO IN C.A. 1 Progetto: Ditta: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: SR ex SS 488 COMUNE DI ROCCADASPIDE PROVINCIA DI SALERNO
DettagliNormative di riferimento
Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: Stabilizzazione pendio Ditta: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: Normative di riferimento - Legge nr. 64 del 02/02/1974.
DettagliNormative di riferimento
Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 1 Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed
DettagliNormative di riferimento
Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974.
DettagliMURO IN TERRA RINFORZATA
Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: Ditta: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: 0813_Ricasoli Coop. Agr. Alto Valdarno Montevarchi Ing. Marco Sacchetti Coop. Agr.
DettagliRELAZIONE GENERALE ILLUSTRATIVA
1 RELAZIONE GENERALE ILLUSTRATIVA DESCRIZIONE GENERALE OPERA L intervento in oggetto riguarda lavori di Manutenzione idraulica del fiume Ufita nei Comuni di Castelbaronia, Frigento e Bonito e prevede la
DettagliCALCOLO MURI A GABBIONI
PROVINCIA DI CHIETI SETTORE LAVORI PUBBLICI LAVORI DI SISTEMAZIONE STRADA PROVINCIALE S.S. 650 FONDO VALLE TRIGNO - SCHIAVI DI ABRUZZO III LOTTO FUNZIONALE CALCOLO MURI A GABBIONI 1. Normative di riferimento
DettagliRIFUNZIONALIZZAZIONE EDIFICIO COMUNALE DA LOCARE PER CASERMA CARABINIERI PROGETTO ESECUTIVO I N D I C E
I N D I C E 1. Premessa... 3 2. Descrizione delle Strutture... 5 3. Normative di Riferimento... 6 4. Calcolo Muri Metodi di Analisi... 7 4.1.1. Calcolo della spinta sul muro... 7 4.1.2. Spinta in presenza
DettagliNormative di riferimento
Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 1 Progetto: Committente: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: SS 95 var - Muro altezza 2 metri Anas S.p.A. Compartimento della Viabilità
DettagliNormative di riferimento
Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 1 Progetto: Committente: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: SS 95 var - Muro altezza 3 metri Anas S.p.A. Compartimento della Viabilità
DettagliRelazione di calcolo muri di sostegno 1
Relazione di calcolo muri di sostegno 1 PREMESSA Verranno eseguite le verifiche per n. 4 diverse tipologie di pareti di sostegno e in particolare: Parete tratto 1-2 del progetto architettonico: tratto
DettagliRELAZIONE DI CALCOLO
Normative di riferimento RELAZIONE DI CALCOLO - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr.
DettagliRELAZIONE TECNICA MURO DI SOSTEGNO
RELAZIONE TECNICA MURO DI SOSTEGNO Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: Calcolo della spinta del terreno Verifica a ribaltamento Verifica a scorrimento del muro sul
DettagliNORMATIVA DI RIFERIMENTO
Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 1 1. INTRODUZIONE Il sottoscritto Ing. Samuele Rancurello, su incarico del Comune di Paesana ha redatto il presente documento che costituisce la relazione
DettagliCOMUNE DI CETRARO. Relazione di calcolo muro N.16 PROVINCIA DI COSENZA
COMUNE DI CETRARO PROVINCIA DI COSENZA OGGETTO DELL INTERVENTO: Progetto esecutivo per la realizzazione di un Centro Polisportivo. COGNOME E NOME DEL RICHIEDENTE: AIETA GIUSEPPE TITOLARITA :SINDACO LOCALIZZAZIONE
Dettagliε' = ε + θ β' = β + θ
Normative di riferimento Ordinanza Ministeriale nr. 3274 del 20 Marzo 2003 e succ. modif. ed integ. D.M. 14/01/2008 e succ. modifiche ed integrazioni Eurocodice 7 - Progettazione geotecnica Eurocodice
DettagliSOMMARIO 01. PREMESSA... 5
INTERVENTI DI REALIZZAZIONE MURO IN APICE CONOIDE DEL TORRENTE RHO PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale SOMMARIO 01. PREMESSA... 5 02. LEGGI E NORME DI RIFERIMENTO... 5 02.01 AMBITO GENERALE...
DettagliNormative di riferimento
Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: Ditta: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: Muro in c.a. scuola Pirandello TARANTO dott. ing. Danilo SALINAS Normative di riferimento
DettagliSOMMARIO 01. PREMESSA... 5
RIQUALIFICAZIONE PIAZZALE CIMITERO CAPOLUOGO PROGETTO DEFINITIVO-ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale SOMMARIO 01. PREMESSA... 5 02. LEGGI E NORME DI RIFERIMENTO... 5 02.01 AMBITO GENERALE... 5 02.02
DettagliPARTE COMUNE A TUTTE LE TIPOLOGIE DI MURI Normative di riferimento
Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 1 PARTE COMUNE A TUTTE LE TIPOLOGIE DI MURI Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato
DettagliSOMMARIO 01. PREMESSA... 5
SOMMARIO 01. PREMESSA... 5 02. LEGGI E NORME DI RIFERIMENTO... 5 02.01 AMBITO GENERALE... 5 02.02 DI CALCOLO GENERALE... 5 02.03 CARICHI E SOVRACCARICHI... 6 02.04 SISMICA... 6 02.05 PER MATERIALE/AMBITO...
DettagliPROGETTO ESECUTIVO 2 STRALCIO. Comune di Bosco Chiesanuova. Provincia di Verona
Comune di Bosco Chiesanuova Provincia di Verona PROGETTO ESECUTIVO 2 STRALCIO Realizzazione svincolo stradale località Corbiolo, parcheggio e marciapiede frazione Lughezzano, muro sostegno Piazzale Chiesa
DettagliLAVORI DI ADEGUAMENTO DEL DEPURATORE DI CONTRADA ERRANTE E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE 1 PREMESSA...
Sommario 1 PREMESSA... 5 2 METODI DI VERIFICA ADOTTATI... 6 2.1 SLU... 6 2.1.1 Flessione e presso flessione... 6 2.1.2 Taglio... 6 2.2 SLE e SLD... 6 2.2.1 Fessurazione (SLF)... 6 2.2.2 Tensioni di esercizio...
DettagliCALCOLI DELLE STRUTTURE OPERE A GRAVITA
I 1 PREMESSE... 1 2 ASSETTO LITOSTRATIGRAFICO... 1 3 CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA... 1 4 PARAMETRI GEOTECNICI DI CALCOLO... 2 5 VERIFICHE GEOTECNICHE... 5 5.1 Criteri di verifica... 6 5.1.1 Calcolo delle
DettagliPROGETTO ESECUTIVO 2 STRALCIO. Comune di Bosco Chiesanuova. Provincia di Verona REALIZZAZIONE SVINCOLO CORBIOLO
Comune di Bosco Chiesanuova Provincia di Verona PROGETTO ESECUTIVO 2 STRALCIO Realizzazione svincolo stradale località Corbiolo, parcheggio e marciapiede frazione Lughezzano, muro sostegno Piazzale Chiesa
DettagliNormative di riferimento
Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 1 Progetto: Scogliera Ditta: Comune: San Felice Progettista: ing. Antonio Plescia Direttore dei Lavori: ing. Antonio Plescia Impresa: Normative di riferimento
DettagliCOMUNE DI PARETO SEZIONE TIPO
COMUNE DI PARETO L intervento di consolidamento previsto in progetto prevede la realizzazione di opere di contenimento costituite da gabbioni, disposti su più strati sovrapposti, che saranno incassati
DettagliCOMUNE DI MASONE CITTÀ METROPOLITANA DI GENOVA RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE OPERE DI SOSTEGNO LOCALITÀ RONCO
COMUNE DI MASONE CITTÀ METROPOLITANA DI GENOVA REALIZZAZIONE DI UNA SCUOLA MATERNA PIANO REGIONALE TRIENNALE INTERVENTI DI EDILIZIA SCOLASTICA 2015/2017 LOCALITÀ RONCO RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE
DettagliNormative di riferimento
Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: Committente: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: MESSA IN SICUREZZA STRADA PROVINCIALE RIPA-TOLLO NELL ABITATO DI RIPA TEATINA Amministrazione
DettagliCOMUNE DI DENICE SEZIONE TIPO
COMUNE DI DENICE L intervento previsto con il presente progetto prevede il consolidamento del versante e verrà attuato mediante la esecuzione di una opera di contenimento costituita da gabbionate modulari
DettagliNormative di riferimento
Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 1 Progetto: Ditta: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: Giardini del Poio Fabriano Ing. Barbara Lori Normative di riferimento - Legge nr.
DettagliPROGETTO ESECUTIVO 2016
Città Metropolitana di Napoli Area Pianificazione Territoriale, Urbanistica, Sviluppo-Valorizzazione e Tutela Ambientale Direzione Pianificazione Territoriale Urbanistica Intesa Istituzionale di programma
DettagliDELLA FUNZIONALITA' DI TRATTI DI MURI DI SOTTO
Regione Piemonte PROVINCIA DI TORINO COMUNE DI SAN GIORIO DI SUSA INTERVENTI DI MESSA IN SICUREZZA E RIPRISTINO DELLA FUNZIONALITA' DI TRATTI DI MURI DI SOTTO SCARPA INTERNI ALLE FRAZIONI CITTA' E MALPASSO
DettagliIl calcolo viene eseguito in classe d uso III, per una vita nominale pari a 50 anni.
Sommario 1 Descrizione generale dell opera... 2 2 Normativa di riferimento... 2 3 Metodo di calcolo e di verifica... 3 3.1 Codice di calcolo impiegato... 9 4 Impostazioni di progetto: muro tipo 1... 10
DettagliREGIONE ABRUZZO PROVINCIA CHIETI
REGIONE ABRUZZO PROVINCIA CHIETI ORTONA- SAN VITO CHIETINO-ROCCA SAN GIOVANNI-FOSSACESIA-TORINO DI SANGRO-CASALBORDINO-VASTO REGIONE ABRUZZO PAR FAS - FAS 2007-2013 Obietivo Specifico IV.2 - Obietivo Operativo
DettagliCOMUNE DI MERANA. Intervento n 1), Intervento n 2) gabbionata
COMUNE DI MERANA Intervento n 1), Intervento n 2) gabbionata Gli interventi di consolidamento previsti in progetto prevedono la realizzazione di opere di contenimento che saranno costituite da gabbioni
DettagliRELAZIONE DI CALCOLO OPERE IN C.A.
Relazione specialistica e di calcolo Opere in c.a. Pag. 1 a 51 RELAZIONE DI CALCOLO OPERE IN C.A. Relazione specialistica e di calcolo Opere in c.a. Pag. 2 a 51 Premessa La presente relazione di calcolo
DettagliComune di Montechiaro D Acqui
Aztec Informatica s.r.l. * PAC Relazione di calcolo 1 Comune di Montechiaro D Acqui INTERVENTO n 1) Paratia (berlinese) Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina
DettagliNormative di riferimento
Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 1 Progetto: Muro di sostegno Ditta: Amministrazione Comunale BASELICE Comune: Baselice Progettista: ing. Salvatore PIZZI Direttore dei Lavori: ----- Impresa:
DettagliNormative di riferimento. Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo. Metodo di Culmann. Spinta in presenza di sisma
Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di Calcolo Muro di H=1,70 mt. 1 Progetto: Ditta: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: MURO DI SOSTEGNO COMUNE DI RAFFADALI RAFFADALI UTC Comune di
DettagliCOMUNE DI VOLTERRA RELAZIONE DI CALCOLO
Via delle Mura all Arco - VOLTERRA 1 COMUNE DI VOLTERRA PROV. DI PISA OPERE DI SOMMA URGENZA PER LA RICOSTRUZIONE DEL CROLLO DELLA CINTA MURARIA MEDIEVALE DI VIA LUNGO LE MURA ALL ARCO DI VOLTERRA (PI)
DettagliAnalisi di stabilità del pendio. Normative di riferimento
Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 1 Analisi di stabilità del pendio Normative di riferimento - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni
DettagliSOMMARIO 01. PREMESSA... 6
INTERVENTI DI RICOSTRUZIONE BRIGLIE SUL TORRENTE RHO PROGETTO ESECUTIVO Relazione di calcolo strutturale e piano di manutenzione delle strutture SOMMARIO 01. PREMESSA... 6 02. LEGGI E NORME DI RIFERIMENTO...
DettagliRELAZIONE GEOTECNICA
Comune di Ascoli Piceno Provincia di Ascoli Piceno RELAZIONE GEOTECNICA OGGETTO: COMMITTENTE: PROGETTO PER IL RECUPERO, LA RISTRUTTURAZIONE ED IL RISANAMENTO CONSERVATIVO DI ALCUNI TRATTI DELLA CINTA MURARIA
DettagliNormative di riferimento
Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 1 Progetto: Muro di sostegno MONTE Ditta: Comune: VIGLIANO KM 1+500 Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: Normative di riferimento - Legge nr. 1086
Dettagli14/03/2014 SWISO
14/03/2014 SWISO 0303 1.4.10 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 1 Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio,
Dettagli1 PREMESSA GENERALITÀ E DESCRIZIONE DELL OPERA NORMATIVE DI RIFERIMENTO CARATTERISTICHE DEI MATERIALI... 4
Sommario 1 PREMESSA... 1 1.1 GENERALITÀ E DESCRIZIONE DELL OPERA... 1 2 NORMATIVE DI RIFERIMENTO... 3 3 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI... 4 4 CRITERI DI PROGETTAZIONE E DI CALCOLO... 5 4.1 GENERALITÀ...
DettagliSPALLE DEL PONTE RELAZIONE DI CALCOLO
GEOTECNICA MECCANICA DEI TERRENI E INGEGNERIA DELLE FONDAZIONI ing. Mauro BATTAGLIO CONSULENZA E PROGETTO COMUNE DI FRABOSA SOTTANA (Provincia di Cuneo) AMPLIAMENTO CAVA RABARI IN LOCALITA MIROGLIO SPALLE
DettagliSWISO 14/03/ c
SWISO 14/03/2014 0303 1.4.7c Aztec Informatica s.r.l. * PAC Relazione di calcolo 1 Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio,
DettagliNormative di riferimento
Aztec Informatica * SCAT 11.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: Ditta: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: Scatolare Centrale di Scarico Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971.
DettagliVerifica Muro d argine sponda sinistra del fiume Dora tratto tra Ponte Via Livorno e Corso Principe Oddone
Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 1 Verifica Muro d argine sponda sinistra del fiume Dora tratto tra Ponte Via Livorno e Corso Principe Oddone Premessa La presente verifica si riferisce
DettagliOPERAZIONE FINANZIATA DAL P.O. FESR CAMPANIA ASSE 6 OBIETTIVO OPERATIVO 6.1 "CITTA' MEDIE" CITTA' DI AVELLINO. Settore Lavori Pubblici
OPERAZIONE FINANZIATA DAL P.O. FESR CAMPANIA 2007-2013 ASSE 6 OBIETTIVO OPERATIVO 6.1 "CITTA' MEDIE" CITTA' DI AVELLINO Settore Lavori Pubblici PROGRAMMA INTEGRATO URBANO P.I.U. EUROPA CITTA' DI AVELLINO
DettagliNormative di riferimento
Aztec Informatica * SCAT 11.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: Ditta: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: Scatolare Manufatti di Scarico Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971.
DettagliSETTORE 3 - UFFICIO LAVORI PUBBLICI
COMUNE DI SANTA MARIA A MONTE Provincia di Pisa SETTORE 3 - UFFICIO LAVORI PUBBLICI CONSOLIDAMENTO DI UN TRATTO DI VERSANTE A MONTE DELLA VIA REPUBBLICA A MONTECALVOLI ALTO PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO
DettagliSETTORE 3 - UFFICIO LAVORI PUBBLICI
COMUNE DI SANTA MARIA A MONTE Provincia di Pisa SETTORE 3 - UFFICIO LAVORI PUBBLICI CONSOLIDAMENTO DI UN TRATTO DI VERSANTE A MONTE DELLA VIA REPUBBLICA A MONTECALVOLI ALTO PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO
DettagliStralcio dalle NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI DM PROGETTO DELL ARMATURA METALLICA
Stralcio dalle NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI DM 14.01.008 PROGETTO DELL ARMATURA METALLICA CALCOLO DELLE ARMATURE DI FONDAZIONE Azioni di calcolo (kn) Y F ( A1) sfavorevole Wi x Y F Distanze da A in
DettagliNormative di riferimento
Relazione di calcolo 1 Progetto: Muro di sostegno SP 419 km 4+000 Ditta: Comune: Mongrando Progettista: ing. Milani Direttore dei Lavori: Impresa: Normative di riferimento - Legge n. 1086 del 05/11/1971.
DettagliCOMUNE DI SANTA CROCE SULL'ARNO COMUNE DI CASTELFRANCO DI SOTTO
STUDIO Ing. CRISTIANO CRISTIANI architettura urbanistica strutture Via Calatafimi n. 54 56022, Castelfranco di Sotto - Pisa - Italy Tel./Fax. 0571/489660 STUDIO MASONI & CONSERVI COMUNE DI SANTA CROCE
DettagliRELAZIONE TECNICA GENERALE RELAZIONE DI CALCOLO
Comune di Ascoli Piceno Provincia di Ascoli Piceno RELAZIONE TECNICA GENERALE RELAZIONE DI CALCOLO OGGETTO: COMMITTENTE: PROGETTO PER IL RECUPERO, LA RISTRUTTURAZIONE ED IL RISANAMENTO CONSERVATIVO DI
DettagliCOMUNE DI SANT ANNA ARRESI PROGETTO DEFINITIVO
COMUNE DI SANT ANNA ARRESI Provincia di Carbonia Iglesias Servizio Tecnico Settore LL.PP. Piazza Aldo Moro 1-09010 SANT ANNA ARRESI e-mail resptecnico@comune.santannaarresi.ca.it pec lavoripubblici.santannaarresi@pec.it
Dettagliquella di cui al D.M ; aggiungendo però che quest ultima, per la parte qui d interesse, non differisce sostanzialmente dalla successiva e
Premessa I Va ricordato preliminarmente che gli scriventi progettisti strutturali, in relazione alla specifica richiesta in più occasioni formulata dal R.U.P., avevano ribadito, con propria nota 27.04.2009,
DettagliESERCIZI SVOLTI. Verifica allo SLU di ribaltamento (tipo EQU) 9 Spinta delle terre e muri di sostegno 9.3 Il progetto dei muri di sostegno
ESERCIZI SVOLTI Seguendo le prescrizioni delle N.T.C. 008 effettuare le verifiche agli SLU di ribaltamento, di scorrimento sul piano di posa e di collasso per carico limite dell insieme fondazione-terreno
DettagliREGIONE ABRUZZO PROVINCIA CHIETI
C:\Users\Elanor\Desktop\VIA VERDE\Testata\Casalbordino-Stemma.png REGIONE ABRUZZO PROVINCIA CHIETI ORTONA- SAN VITO CHIETINO-ROCCA SAN GIOVANNI-FOSSACESIA-TORINO DI SANGRO-CASALBORDINO-VASTO REGIONE ABRUZZO
DettagliADEGUAMENTO E MESSA IN SICUREZZA DELLA EX SS
PROVINIA DI HIETI PROGETTO ESEUTIVO ADEGUAMENTO E MESSA IN SIUREZZA DELLA EX SS 524 LANIANO FOSSAESIA ON SISTEMAZIONE INTERSEZIONE A RASO NELL ABITATO DI MOZZAGROGNA ataengineering via Alto Adige, 160
DettagliRELAZIONE TECNICA ILLUSTRATIVA
S.S. n. 16 Adriatica Lavori per l eliminazione di una intersezione pericolosa al km 326+040 con la S.P. n. 24 Bellaluce 1 RELAZIONE TECNICA ILLUSTRATIVA L intervento di progetto consiste nella realizzazione
DettagliProgramma di calcolo. Normative di riferimento
Aztec Informatica * SCAT 11.0 Relazione di calcolo 1 Programma di calcolo Per le verifiche strutturali delle platee di fondazione e dei muri di elevazione si è utilizzato il programma di calcolo SCAT 11.0
DettagliPonticello in c.a. al km 0+225
Aztec Informatica * SCAT 10.0 Relazione di calcolo 1 Ponticello in c.a. al km 0+225 Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio,
DettagliREGIONE ABRUZZO PROVINCIA CHIETI
C:\Users\Elanor\Desktop\VIA VERDE\Testata\Casalbordino-Stemma.png REGIONE ABRUZZO PROVINCIA CHIETI ORTONA- SAN VITO CHIETINO-ROCCA SAN GIOVANNI-FOSSACESIA-TORINO DI SANGRO-CASALBORDINO-VASTO REGIONE ABRUZZO
Dettaglil utilizzo di strutture in conglomerato cementizio armato o meno.
Generalita Nel campo delle sistemazioni idraulico-forestali, in determinate situazioni, possono risultare vantaggiose, sia dal punto di vista tecnico che economico, delle opere realizzate a mezzo di gabbioni
Dettagli"PROGETTO SPECIALE - STRADA VIA DON BLASCO"
Ufficio Gabinetto del Sindaco "PROGETTO SPECIALE - STRADA VIA DON BLASCO" Ordinanza della Presidenza del Consiglio dei Ministri n. 3633 del 5.12.2007 "Interventi urgenti di Protezione Civile diretti a
DettagliNORMATIVE DI RIFERIMENTO...
1. PREMESSA... 4 2. NORMATIVE DI RIFERIMENTO... 4 3. CARERISTICHE MATERIALI UTILIZZATI... 5 4. CARERISTICHE STRATI TERRENO... 6 4.1. DEFINIZIONE DEI PARAMETRI SISMICI... 8 4.2. CATEGORIA DI SOTTOSUOLO
DettagliGEOTECNICA MECCANICA DEI TERRENI E INGEGNERIA DELLE FONDAZIONI ing. Mauro BATTAGLIO. COMUNE DI FRABOSA SOTTANA (Provincia di Cuneo)
GEOTECNICA MECCANICA DEI TERRENI E INGEGNERIA DELLE FONDAZIONI ing. Mauro BATTAGLIO CONSULENZA E PROGETTO COMUNE DI FRABOSA SOTTANA (Provincia di Cuneo) S16 AMPLIAMENTO CAVA RABARI IN LOCALITA MIROGLIO
DettagliNormative di riferimento
Aztec Informatica * SCAT 10.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: Committente: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: Scatolare ASSE SS 95 var Anas S.p.A. Compartimento della Viabilità per la
DettagliRelazione di Calcolo. 12:16:40 venerdì 26 gennaio 2018
Relazione di Calcolo 12:16:40 venerdì 26 gennaio 2018 - VERIFICA MURO CONTRO TERRA - - Riassunto verifiche Di seguito viene riportata la tabella riassuntiva con i fattori di sicurezza minimi (= rapporto
DettagliR.A.V. RACCORDO AUTOSTRADALE VALLE D AOSTA S.p.a. PROGETTO DEFINITIVO
R.A.V. RACCORDO AUTOSTRADALE VALLE D AOSTA S.p.a. POTENZIAMENTO SS26 DIR. DAL KM 0+850 AL KM 1+888 IN PROGETTO DEFINITIVO RELAZIONE APE0030 Muro MS03 Relazione di calcolo INDICE 1. PREMESSA... 3 2. NORMATIVA
DettagliR.A.V. RACCORDO AUTOSTRADALE VALLE D AOSTA S.p.a. PROGETTO DEFINITIVO
R.A.V. RACCORDO AUTOSTRADALE VALLE D AOSTA S.p.a. POTENZIAMENTO SS26 DIR. DAL KM 0+850 AL KM 1+888 IN PROGETTO DEFINITIVO RELAZIONE APE0017 Muro MS01 Relazione di calcolo INDICE 1. PREMESSA... 3 2. NORMATIVA
DettagliLAVORI DI RISTRUTTURAZIONE EDILIZIA DELLA TENSOSTRUTTURA DEGLI IMPIANTI SPORTIVI DI VIA NAPOLEONICA COMMITTENTE. Comune di Bagnolo di Po
Pag. 1 di 11 totali LAVORI DI RISTRUTTURAZIONE EDILIZIA DELLA TENSOSTRUTTURA DEGLI IMPIANTI SPORTIVI DI VIA NAPOLEONICA COMMITTENTE Comune di Bagnolo di Po UBICAZIONE TENSOSTRUTTURA PRESSO COMUNE DI BAGNOLO
DettagliESERCIZIO SVOLTO B. Verifica al ribaltamento (tipo EQU)
l Muri di sostegno e fondazioni 1 ESERCIZIO SVOLTO B Eseguire le verifiche agli stati limite ultimi di ribaltamento, di scorrimento sul piano di posa e di collasso per carico limite dell insieme fondazione-terreno
DettagliESERCIZIO SVOLTO A. P 2 St
ESERCIZIO SVOLTO A Effettuare le verifiche agli stati limite di ribaltamento, di scorrimento e di collasso per carico limite dell insieme fondazione-terreno per il muro di sostegno in calcestruzzo semplice
DettagliCOMUNE DI COMO. Committente: SC EVOLUTION S.p.A. RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE
COMUNE DI COMO Committente: SC EVOLUTION S.p.A. RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE (Legge 05.11.1971 n. 1086, art. 4, DPR 380/01, art. 65) RELATIVA ALLA REALIZZAZIONE DI UN NUOVO MARCIAPIEDE PREVISTO NEL
DettagliSTRUTTURA AD ARCHI IN LEGNO LAMELLARE CON MEMBRANA DI COPERTURA RELAZIONE TECNICA RELAZIONE DI CALCOLO DELLE OPERE DI FONDAZIONE
1 COMMITTENTE: ZONA DI INSTALLAZIONE: CENTRO SPORTIVO POLIVALENTE MANDATORICCIO PAESE (CS) STRUTTURA AD ARCHI IN LEGNO LAMELLARE CON MEMBRANA DI COPERTURA RELAZIONE TECNICA RELAZIONE DI CALCOLO DELLE OPERE
DettagliRELAZIONE DI CALCOLO
RELAZIONE DI CALCOLO Verifica di muro di sostegno in cemento armato Proprietà: ditta Bianchi Srl Via Garibaldi 28 Milano (MI) Il progettista delle strutture: Ing. Rossi 1 Dati del muro di sostegno 1 Geometria
DettagliPREMESSA NORMATIVA TECNICA DI RIFERIMENTO
PREMESSA La presente relazione riguarda il dimensionamento e la verifica degli interventi necessari alla stabilizzazione delle scarpate già interessate da fenomeni franosi ed alla realizzazione delle nuove
DettagliRELAZIONE DI CALCOLO
Gruppo di progettazione Ing. Francesco Donatelli - Ing. Nicola Montesano Mario Cerillo Arch. Gianfranco Mariani RELAZIONE DI CALCOLO MURO DI SOSTEGNO IN C.A. 1) - Premesse e caratteristiche generali delle
Dettagli