LAVORI DI ADEGUAMENTO DEL DEPURATORE DI CONTRADA ERRANTE E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE 1 PREMESSA...

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1 Sommario 1 PREMESSA METODI DI VERIFICA ADOTTATI SLU Flessione e presso flessione Taglio SLE e SLD Fessurazione (SLF) Tensioni di esercizio MODELLAZIONE E CALCOLO IMMAGINI E DIAGRAMMI

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3 1 PREMESSA Nella presente relazione sono riportati i calcoli e le verifiche relativi al muro di recinzione da realizzarsi nell ambito dei lavori per il riadeguamento del depuratore di Castelvetrano. I carichi agenti sono stati valutati in accordo con quanto previsto dal D.M. 14/1/2008 Norme Tecniche per le Costruzioni. L azione sismica è stata valutata in accordo a quanto previsto dal D.M. 14/1/2008 Norme Tecniche per le Costruzioni e dall O.P.C.M. 20 marzo 2003 Norme tecniche per il progetto, la valutazione e l adeguamento sismico degli edifici. Le procedure di verifica degli elementi si basano sul metodo semiprobabilistico agli stati limite e vengono condotte sia nei riguardi degli stati limite di esercizio (SLE), che ultimi (SLU), mediante il metodo dei coefficienti parziali di sicurezza sulle azioni e sulle resistenze. I calcoli e le verifiche sono stati effettuati mediante un modello agli elementi finiti. Le forze sono espresse in, i momenti in [kn m] e le tensioni in [MPa]. 5

4 2 METODI DI VERIFICA ADOTTATI 2.1 SLU Le verifiche di sicurezza per gli stati limite ultimi (SLU) sono condotte con riferimento alla situazione di progetto persistente, che è la situazione in cui la struttura verrà a trovarsi nella maggior parte della sua vita utile. Non vengono, dunque, eseguite verifiche riguardo a situazioni transitorie, in quanto non significative, e accidentali (incendio, urti, scoppi, etc.). Le verifiche agli SLU devono soddisfare il requisito di resistenza, ossia per tutti gli elementi deve essere verificato che il valore di progetto di ciascuna sollecitazione (E d ) sia inferiore al corrispondente valore della resistenza di progetto (R d ) Flessione e presso flessione Tali verifiche vengono svolte secondo l Eurocodice 2 (UNI ENV par.4.3.1). I risultati sono riportati in termini di domini di rottura e la verifica è soddisfatta se il coefficiente di sicurezza (M lim /M) ottenuto è superiore o uguale a Taglio Tali verifiche sono svolte secondo l Eurocodice 2 (UNI ENV par.4.3.2). 2.2 SLE e SLD Le verifiche agli stati limite di esercizio (SLE) e allo stato limite di danno (SLD) comprendono: - verifica della fessurazione - verifica delle tensioni di esercizio Fessurazione (SLF) La verifica è condotta verificando il rispetto delle tensioni massime e degli interferri riportati nelle tabelle C4.1.II e C4.1.III della Circolare del 2/2/ Tensioni di esercizio Le tensioni nei materiali per flessione e presso flessione devono essere inferiori ai limiti imposti dal DM 14/1/2008 nel par

5 3 MODELLAZIONE E CALCOLO Normative di riferimento - Legge nr del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/ Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n Istruzioni per l applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali 7

6 Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a ' = ' = 8

7 dove = arctg(k h/(1±k v)) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. In presenza di falda a monte, assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità = arctg[( sat/( sat- w))*(k h/(1±k v))] Terreno a permeabilità elevata = arctg[( /( sat- w))*(k h/(1±k v))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da S = AS' - S dove il coefficiente A vale cos 2 ( ) A = cos 2 cos In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come F ih = k hw F iv = ±k vw dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma. Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante M r) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante M s) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto M s/m r sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza r. Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare r>= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza 9

8 M s >= r M r Il momento ribaltante M r è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro è positivo, ribaltante se è negativo. è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali. Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento F r e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro F s risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza s Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare s>=1.0 F r >= s F s Le forze che intervengono nella F s sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con c a l'adesione terreno-fondazione e con B r la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come F r = N tg f + c ab r La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di f pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione. Verifica al carico limite Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a q. Cioè, detto Q u, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere: 10

9 Q u >= q R Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare q>=1.0 Si adotta per il calcolo del carico limite in fondazione il metodo di MEYERHOF. L'espressione del carico ultimo è data dalla relazione: Q u = c N cd ci c + qn qd qi q BN d i In questa espressione c B D q coesione del terreno in fondazione; angolo di attrito del terreno in fondazione; peso di volume del terreno in fondazione; larghezza della fondazione; profondità del piano di posa; pressione geostatica alla quota del piano di posa. I vari fattori che compaiono nella formula sono dati da: A = e tg N q = A tg 2 (45 + /2) N c = (N q - 1) ctg N = (N q - 1) tg (1.4 ) Indichiamo con K p il coefficiente di spinta passiva espresso da: K p = tg 2 (45 + /2) I fattori d e i che compaiono nella formula sono rispettivamente i fattori di profondità ed i fattori di inclinazione del carico espressi dalle seguenti relazioni: Fattori di profondità D d q = K p B d q = d = 1 per = 0 D d q = d = K p per > 0 B 11

10 Fattori di inclinazione Indicando con l'angolo che la risultante dei carichi forma con la verticale ( espresso in gradi ) e con l'angolo d'attrito del terreno di posa abbiamo: i c = i q = (1 - /90) 2 i = (1 - ) 2 per > 0 i = 0 per = 0 Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a g Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare g>=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula: c ib i n i ( + [W icos i-u il i]tg i ) cos i = n iw isin i dove n è il numero delle strisce considerate, b i e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima e c i e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i/cos i ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati. 12

11 Normativa N.T.C Approccio 2 Simbologia adottata Gsfav Gfav Qsfav Qfav tan ' c' cu qu Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole Gfav 1,00 1,00 0,90 0,90 Permanenti Sfavorevole Gsfav 1,30 1,00 1,10 1,30 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,50 1,30 1,50 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole Gfav 1,00 1,00 1,00 0,90 Permanenti Sfavorevole Gsfav 1,00 1,00 1,00 1,30 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,00 1,00 1,00 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace c'1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata cu1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 13

12 Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento Spessore in sommità 2,00 [m] 0,30 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,30 [m] Inclinazione paramento esterno 0,00 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 10,00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle Lunghezza mensola fondazione di monte 1,00 [m] 0,00 [m] Lunghezza totale fondazione 1,30 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione Spessore magrone 0,50 [m] 0,10 [m] 14

13 Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 24,517 [kn/mc] Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione R ck Modulo elastico E 31447,048 [MPa] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento fa 449,94 [MPa] 30,00 [MPa] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 3,00 0,00 0,00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kn/mc] s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kn/mc] Angolo d'attrito interno espresso in [ ] Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [MPa] c a Adesione terra-muro espressa in [MPa] Descrizione s c c a Terreno 119,0019, ,0050 0,0000 Terreno 40,00 0, ,0000 0,0000 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a KwKsTerreno 1 2,00 0,00 0,000,00 Terreno 4 2 4,00 0,00 6,110,00 Terreno 1 15

14 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata F/SEffetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n 1 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio murofav 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Combinazione n 2 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio murosfav 1, ,30 Peso proprio terrapieno SFAV1, ,30 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Combinazione n 3 - Caso EQU (SLU) S/F * Peso proprio murofav 0, ,90 Peso proprio terrapieno FAV0, ,90 Spinta terreno SFAV 1, ,10 Combinazione n 4 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F * Peso proprio murosfav 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Combinazione n 5 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio murosfav 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Combinazione n 6 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio murosfav 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Combinazione n 7 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio murofav 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Combinazione n 8 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio murofav 1, ,00 16

15 Peso proprio terrapieno FAV1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Combinazione n 9 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio murosfav 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Combinazione n 10 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio murosfav 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Combinazione n 11 - Quasi Permanente (SLE) S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno --1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Combinazione n 12 - Frequente (SLE) S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno --1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Combinazione n 13 - Rara (SLE) S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno --1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Combinazione n 14 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno --1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Combinazione n 15 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno --1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Combinazione n 16 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno --1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Combinazione n 17 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno --1, ,00 17

16 Spinta terreno -- 1, ,00 Combinazione n 18 - Rara (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno --1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Combinazione n 19 - Rara (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno --1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Poco sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.30 w 2 = 0.20 w 3 = 0.00 Metodo di calcolo aperture delle fessure E.C. 2 Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara c < 0.60 f ck - f < 0.70 f yk Quasi permanente c < 0.45 f ck Calcolo della portanza metodo di Meyerhof Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1,00 Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1,00 Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a

17 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata CIdentificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione SismaCombinazione sismica CS SCOCoeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIBCoeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIMCoeff. di sicurezza a carico limite CS STABCoeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cs scocs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- 99, , A1-M1 - [1] -- 99, , EQU - [1] , STAB - [1] ,63 5 A1-M1 - [2]Orizzontale + Verticale negativo 10, , A1-M1 - [2]Orizzontale + Verticale positivo 10, , EQU - [2]Orizzontale + Verticale negativo -- 15, EQU - [2]Orizzontale + Verticale positivo -- 24, STAB - [2]Orizzontale + Verticale positivo ,91 10 STAB - [2]Orizzontale + Verticale negativo ,93 11 SLEQ - [1] -- 99, , SLEF - [1] -- 99, , SLER - [1] -- 99, , SLEQ - [1]Orizzontale + Verticale positivo 45, , SLEQ - [1]Orizzontale + Verticale negativo 45, , SLEF - [1]Orizzontale + Verticale positivo 45, , SLEF - [1]Orizzontale + Verticale negativo 45, , SLER - [1]Orizzontale + Verticale positivo 45, , SLER - [1]Orizzontale + Verticale negativo 45, ,

18 Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spintametodo di Culmann Calcolo del carico limite metodo di Meyerhof Calcolo della stabilità globalemetodo di Fellenius Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.14 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S)1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione ( m) 0.24 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento)k h=(a g/g* m*st*s) = 4.45 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento)k v=0.50 * k h = 2.22 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.35 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S)1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione ( m) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento)k h=(a g/g* m*st*s) = 1.02 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento)k v=0.50 * k h = 0.51 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico 20

19 Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro10,00 [m] Peso muro30,6463 Baricentro del muro X=-0,41 Y=-1,65 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spintax = 0,00 Y = -2,50 Punto superiore superficie di spinta X = 0,00 Y = 0,00 Altezza della superficie di spinta2,50 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale)0,00 [ ] COMBINAZIONE n 1 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 0,0000 Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 Componente verticale della spinta statica 0,0000 Punto d'applicazione della spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52,44 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,0000 Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,6463 Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,6463 Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,0000 Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m] Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Risultante in fondazione 30,6463 Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,00 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6400 [knm] Carico ultimo della fondazione1432,

20 Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04715 [MPa] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori formas c = 1,00 s q = 1,00 s = 1,00 Fattori inclinazione i c = 1,07 i q = 1,04 i = 1,04 Fattori profonditàd c = 1,16d q = 1,08 d = 1,08 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 72.32N' q = N' = COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento Coefficiente di sicurezza a carico ultimo

21 Sollecitazioni paramento Combinazione n 1 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in knm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kn Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kn Nr. Y N M T 1 0,00 0,0000 0,00000, ,10 0,7355 0,00160, ,20 1,4710 0,00630, ,30 2,2065 0,01400, ,40 2,9420 0,02460, ,50 3,6776 0,03800, ,60 4,4131 0,05410, ,70 5,1486 0,07270, ,80 5,8841 0,09380, ,90 6,6196 0,11730, ,00 7,3551 0,14300, ,10 8,0906 0,17090, ,20 8,8261 0,20080, ,30 9,5616 0,23260, ,4010,2971 0,26630, ,5011,0327 0,30170, ,6011,7682 0,33870, ,7012,5037 0,37720, ,8013,2392 0,41700, ,9013,9747 0,45820, ,0014,7102 0,50060,4290 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in knm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kn Nr. X M T 1 0,00 0,0000 0, ,10-0,0552-1, ,20-0,1968-1, ,30-0,3884-2, ,40-0,5938-2, ,50-0,7767-1, ,60-0,9009-0, ,70-0,9300 0, ,80-0,8279 1, ,90-0,5582 3, ,00-0,0846 5,

22 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Bbase della sezione espressa in [cm] Haltezza della sezione espressa in [cm] A fsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N usforzo normale ultimo espresso in M umomento ultimo espresso in [knm] CScoefficiente sicurezza sezione VRcdAliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in VRsdAliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in VRdResistenza al taglio, espresso in Nr. Y B, H A fsa fin u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 7,707,70 0,00 0, ,00 118, ,10 100, 30 7,707, ,52-8, ,96 118, ,20 100, 30 7,707, ,97-16, ,87 118, ,30 100, 30 7,707, ,01-24, ,44 118, ,40 100, 30 7,707, ,63-32, ,92 118, ,50 100, 30 7,707, ,82-40, ,17 118, ,60 100, 30 7,707, ,56-47,56 879,79 118, ,70 100, 30 7,707, ,84-54,61 751,05 118, ,80 100, 30 7,707, ,66-61,41 654,59 118, ,90 100, 30 7,707, ,99-67,99 579,64 118, ,00 100, 30 7,707, ,83-74,33 519,75 118, ,10 100, 30 7,707, ,17-80,46 470,81 119, ,20 100, 30 7,707, ,00-86,36 430,09 119, ,30 100, 30 7,707, ,30-92,05 395,68 119, ,40 100, 30 7,707, ,08-97,52 366,23 119, ,50 100, 30 7,707, ,32-102,79 340,75 119, ,60 100, 30 7,707, ,02-107,86 318,49 119, ,70 100, 30 7,707, ,17-112,72 298,89 119, ,80 100, 30 7,707, ,75-117,39 281,49 119, ,90 100, 30 7,707, ,16-121,29 264,70 119, ,00 100, 30 7,707, ,01-124,61 248,94 119,

23 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 1 Simbologia adottata Bbase della sezione espressa in [cm] Haltezza della sezione espressa in [cm] A fiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N usforzo normale ultimo espresso in M umomento ultimo espresso in [knm] CScoefficiente sicurezza sezione VRcdAliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in VRsdAliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in VRdResistenza al taglio, espresso in Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fsa fin u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 50 7,707,70 0,00 0, ,00 173, ,10 100, 50 7,707,70 0,00-133, ,71 173, ,20 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 677,28 173, ,30 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 343,17 173, ,40 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 224,47 173, ,50 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 171,61 173, ,60 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 147,96 173, ,70 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 143,33 173, ,80 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 161,01 173, ,90 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 238,81 173, ,00 100, 50 7,707,70 0,00-133, ,15 173, COMBINAZIONE n 2 Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica 0,0000 Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 Componente verticale della spinta statica 0,0000 Punto d'applicazione della spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52,44 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,0000 Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 39,

24 Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 39,8401 Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,0000 Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m] Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Risultante in fondazione 39,8401 Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,00 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -8,6320 [knm] Carico ultimo della fondazione1432,3045 Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,06129 [MPa] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori formas c = 1,00 s q = 1,00 s = 1,00 Fattori inclinazione i c = 1,07 i q = 1,04 i = 1,04 Fattori profonditàd c = 1,16d q = 1,08 d = 1,08 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 72.32N' q = N' = COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento Coefficiente di sicurezza a carico ultimo

25 Sollecitazioni paramento Combinazione n 2 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in knm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kn Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kn Nr. Y N M T 1 0,00 0,0000 0,00000, ,10 0,9562 0,00210, ,20 1,9123 0,00820, ,30 2,8685 0,01820, ,40 3,8247 0,03200, ,50 4,7808 0,04940, ,60 5,7370 0,07030, ,70 6,6931 0,09450, ,80 7,6493 0,12200, ,90 8,6055 0,15250, ,00 9,5616 0,18590, ,1010,5178 0,22220, ,2011,4740 0,26100, ,3012,4301 0,30240, ,4013,3863 0,34620, ,5014,3425 0,39220, ,6015,2986 0,44030, ,7016,2548 0,49030, ,8017,2109 0,54210, ,9018,1671 0,59570, ,0019,1233 0,65070,5578 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 2 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in knm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kn Nr. X M T 1 0,00 0,0000 0, ,10-0,0718-1, ,20-0,2559-2, ,30-0,5050-2, ,40-0,7720-2, ,50-1,0098-2, ,60-1,1712-1, ,70-1,2090 0, ,80-1,0762 2, ,90-0,7256 4, ,00-0,1100 7,

26 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 2 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Bbase della sezione espressa in [cm] Haltezza della sezione espressa in [cm] A fsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N usforzo normale ultimo espresso in M umomento ultimo espresso in [knm] CScoefficiente sicurezza sezione VRcdAliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in VRsdAliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in VRdResistenza al taglio, espresso in Nr. Y B, H A fsa fin u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 7,707,70 0,00 0, ,00 118, ,10 100, 30 7,707, ,52-8, ,51 118, ,20 100, 30 7,707, ,97-16, ,05 118, ,30 100, 30 7,707, ,01-24, ,11 118, ,40 100, 30 7,707, ,63-32, ,79 118, ,50 100, 30 7,707, ,82-40,27 815,51 118, ,60 100, 30 7,707, ,56-47,56 676,76 118, ,70 100, 30 7,707, ,84-54,61 577,73 118, ,80 100, 30 7,707, ,66-61,41 503,53 119, ,90 100, 30 7,707, ,99-67,99 445,88 119, ,00 100, 30 7,707, ,83-74,33 399,81 119, ,10 100, 30 7,707, ,17-80,46 362,16 119, ,20 100, 30 7,707, ,00-86,36 330,84 119, ,30 100, 30 7,707, ,30-92,05 304,37 119, ,40 100, 30 7,707, ,08-97,52 281,71 119, ,50 100, 30 7,707, ,32-102,79 262,11 119, ,60 100, 30 7,707, ,02-107,86 244,99 119, ,70 100, 30 7,707, ,17-112,72 229,91 120, ,80 100, 30 7,707, ,75-117,39 216,53 120, ,90 100, 30 7,707, ,16-121,29 203,62 120, ,00 100, 30 7,707, ,01-124,61 191,49 120,

27 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 2 Simbologia adottata Bbase della sezione espressa in [cm] Haltezza della sezione espressa in [cm] A fiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N usforzo normale ultimo espresso in M umomento ultimo espresso in [knm] CScoefficiente sicurezza sezione VRcdAliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in VRsdAliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in VRdResistenza al taglio, espresso in Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fsa fin u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 50 7,707,70 0,00 0, ,00 173, ,10 100, 50 7,707,70 0,00-133, ,93 173, ,20 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 520,98 173, ,30 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 263,98 173, ,40 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 172,67 173, ,50 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 132,01 173, ,60 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 113,82 173, ,70 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 110,25 173, ,80 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 123,85 173, ,90 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 183,70 173, ,00 100, 50 7,707,70 0,00-133, ,66 173, COMBINAZIONE n 3 Valore della spinta statica 0,0000 Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 Componente verticale della spinta statica 0,0000 Punto d'applicazione della spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52,06 [ ] 29

28 Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,0000 Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 27,5816 Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 0,0000 [knm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 24,5477 [knm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 27,5816 Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,0000 Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m] Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Risultante in fondazione 27,5816 Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,00 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -5,9760 [knm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento

29 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 4 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) Wpeso della striscia espresso in angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia ccoesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [MPa] blarghezza della striscia espressa in [m] upressione neutra lungo la base della striscia espressa in [MPa] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -1,70 Y[m]= 0,00 Raggio del cerchior[m]= 3,02 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -3,98 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 1,32 Larghezza della striscia dx[m]= 0,21 Coefficiente di sicurezza C= 7.63 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u 1 0, ,00000, ,000 0, , ,00000, ,000 0, , ,00000, ,000 0, , ,06180, ,002 0, , ,55040, ,004 0, , ,94570, ,004 0, , ,66350, ,004 0, , ,57030, ,004 0, , ,47880, ,004 0, , ,33540, ,004 0, , ,12530, ,004 0, , ,86460, ,004 0, , ,52260, ,004 0, , ,21760, ,004 0, , ,0702 0, ,004 0, , ,3549 0, ,004 0, , ,6238 0, ,004 0,000 31

30 18 3, ,8637 0, ,004 0, , ,0606 0, ,004 0, , ,1993 0, ,004 0, , ,2627 0, ,004 0, , ,2309 0, ,004 0, , ,0796 0, ,004 0, , ,7775 0, ,004 0, , ,2825 0, ,004 0,000 W i= 78,7044 W isin i= 8,5303 W icos itan i= 44,5172 c ib i/cos i= 20,5521 COMBINAZIONE n 5 Valore della spinta statica 0,0000 Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 Componente verticale della spinta statica 0,0000 Punto d'applicazione della spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [ ] Incremento sismico della spinta0,0000 Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 52,69 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inerzia del muro1,3632 Inerzia verticale del muro -0,6816 Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1,3632 Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 29,9647 Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 29,9647 Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione1,3632 Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,20 [m] 32

31 Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Risultante in fondazione 29,9956 Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2,60 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,0328 [knm] Carico ultimo della fondazione1286,6915 Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00163 [MPa] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04447 [MPa] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori formas c = 1,00 s q = 1,00 s = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,94 i q = 0,94 i = 0,87 Fattori profonditàd c = 1,16d q = 1,08 d = 1,08 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 63.66N' q = N' = COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento Coefficiente di sicurezza a carico ultimo

32 Sollecitazioni paramento Combinazione n 5 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in knm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kn Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kn Nr. Y N M T 1 0,00 0,0000 0,00000, ,10 0,7355 0,00160, ,20 1,4710 0,00650, ,30 2,2065 0,01470, ,40 2,9420 0,02620, ,50 3,6776 0,04090, ,60 4,4131 0,05890, ,70 5,1486 0,08020, ,80 5,8841 0,10470, ,90 6,6196 0,13250, ,00 7,3551 0,16360, ,10 8,0906 0,19790, ,20 8,8261 0,23560, ,30 9,5616 0,27650, ,4010,2971 0,32060, ,5011,0327 0,36810, ,6011,7682 0,41880, ,7012,5037 0,47280, ,8013,2392 0,53000, ,9013,9747 0,59060, ,0014,7102 0,65430,6543 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 5 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in knm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kn Nr. X M T 1 0,00 0,0000 0, ,10-0,0476-0, ,20-0,1686-1, ,30-0,3299-1, ,40-0,4987-1, ,50-0,6419-1, ,60-0,7266-0, ,70-0,7199 0, ,80-0,5888 2, ,90-0,3004 3, ,00 0,1784 5,

34 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 5 Simbologia adottata Bbase della sezione espressa in [cm] Haltezza della sezione espressa in [cm] A fiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N usforzo normale ultimo espresso in M umomento ultimo espresso in [knm] CScoefficiente sicurezza sezione VRcdAliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in VRsdAliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in VRdResistenza al taglio, espresso in Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fsa fin u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 50 7,707,70 0,00 0, ,00 173, ,10 100, 50 7,707,70 0,00-133, ,85 173, ,20 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 790,59 173, ,30 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 404,01 173, ,40 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 267,30 173, ,50 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 207,66 173, ,60 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 183,45 173, ,70 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 185,16 173, ,80 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 226,39 173, ,90 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 443,80 173, ,00 100, 50 7,707,70 0,00 133,30 747,28 173, COMBINAZIONE n 6 Valore della spinta statica 0,0000 Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 Componente verticale della spinta statica 0,0000 Punto d'applicazione della spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [ ] Incremento sismico della spinta0,0000 Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 52,56 [ ] 36

35 Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inerzia del muro1,3632 Inerzia verticale del muro 0,6816 Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1,3632 Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 31,3279 Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 31,3279 Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione1,3632 Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,20 [m] Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Risultante in fondazione 31,3575 Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2,49 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,3599 [knm] Carico ultimo della fondazione1287,5398 Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00152 [MPa] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04668 [MPa] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori formas c = 1,00 s q = 1,00 s = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,95 i q = 0,95 i = 0,87 Fattori profonditàd c = 1,16d q = 1,08 d = 1,08 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 63.82N' q = N' = COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento Coefficiente di sicurezza a carico ultimo

36 Sollecitazioni paramento Combinazione n 6 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in knm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kn Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kn Nr. Y N M T 1 0,00 0,0000 0,00000, ,10 0,7355 0,00160, ,20 1,4710 0,00650, ,30 2,2065 0,01470, ,40 2,9420 0,02620, ,50 3,6776 0,04090, ,60 4,4131 0,05890, ,70 5,1486 0,08020, ,80 5,8841 0,10470, ,90 6,6196 0,13250, ,00 7,3551 0,16360, ,10 8,0906 0,19790, ,20 8,8261 0,23560, ,30 9,5616 0,27650, ,4010,2971 0,32060, ,5011,0327 0,36810, ,6011,7682 0,41880, ,7012,5037 0,47280, ,8013,2392 0,53000, ,9013,9747 0,59060, ,0014,7102 0,65430,6543 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 6 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in knm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kn Nr. X M T 1 0,00 0,0000 0, ,10-0,0479-0, ,20-0,1685-1, ,30-0,3270-1, ,40-0,4886-1, ,50-0,6188-1, ,60-0,6826-0, ,70-0,6454 0, ,80-0,4724 2, ,90-0,1290 4, ,00 0,4197 6,

38 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 6 Simbologia adottata Bbase della sezione espressa in [cm] Haltezza della sezione espressa in [cm] A fiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N usforzo normale ultimo espresso in M umomento ultimo espresso in [knm] CScoefficiente sicurezza sezione VRcdAliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in VRsdAliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in VRdResistenza al taglio, espresso in Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fsa fin u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 50 7,707,70 0,00 0, ,00 173, ,10 100, 50 7,707,70 0,00-133, ,26 173, ,20 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 791,18 173, ,30 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 407,67 173, ,40 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 272,79 173, ,50 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 215,42 173, ,60 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 195,28 173, ,70 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 206,53 173, ,80 100, 50 7,707,70 0,00-133,30 282,15 173, ,90 100, 50 7,707,70 0,00-133, ,58 173, ,00 100, 50 7,707,70 0,00 133,30 317,56 173, COMBINAZIONE n 7 Valore della spinta statica 0,0000 Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 Componente verticale della spinta statica 0,0000 Punto d'applicazione della spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52,38 [ ] 40

39 Incremento sismico della spinta0,0000 Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51,56 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inerzia del muro1,3632 Inerzia verticale del muro -0,6816 Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1,3632 Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 29,9647 Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 1,7654 [knm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 27,2752 [knm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 29,9647 Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione1,3632 Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,20 [m] Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Risultante in fondazione 29,9956 Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2,60 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,0328 [knm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento COMBINAZIONE n 8 Valore della spinta statica 0,0000 Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 Componente verticale della spinta statica 0,0000 Punto d'applicazione della spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52,38 [ ] Incremento sismico della spinta0,

40 Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51,38 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inerzia del muro1,3632 Inerzia verticale del muro 0,6816 Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1,3632 Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 31,3279 Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 1,1587 [knm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 27,8818 [knm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 31,3279 Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione1,3632 Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,20 [m] Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Risultante in fondazione 31,3575 Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2,49 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,3599 [knm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento

41 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 9 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) Wpeso della striscia espresso in angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia ccoesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [MPa] blarghezza della striscia espressa in [m] upressione neutra lungo la base della striscia espressa in [MPa] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -1,70 Y[m]= 0,00 Raggio del cerchior[m]= 3,02 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -3,98 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 1,32 Larghezza della striscia dx[m]= 0,21 Coefficiente di sicurezza C= 5.91 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u 1 0, ,00000, ,000 0, , ,00000, ,000 0, , ,00000, ,000 0, , ,06180, ,002 0, , ,55040, ,004 0, , ,94570, ,004 0, , ,66350, ,004 0, , ,57030, ,004 0, , ,47880, ,004 0, , ,33540, ,004 0, , ,12530, ,004 0, , ,86460, ,004 0, , ,52260, ,004 0, , ,21760, ,004 0, , ,0702 0, ,004 0, , ,3549 0, ,004 0, , ,6238 0, ,004 0, , ,8637 0, ,004 0, , ,0606 0, ,004 0, , ,1993 0, ,004 0, , ,2627 0, ,004 0, , ,2309 0, ,004 0, , ,0796 0, ,004 0, , ,7775 0, ,004 0, , ,2825 0, ,004 0,000 W i= 78,7044 W isin i= 8,5303 W icos itan i= 44,5172 c ib i/cos i= 20,

42 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 10 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) Wpeso della striscia espresso in angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia ccoesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [MPa] blarghezza della striscia espressa in [m] upressione neutra lungo la base della striscia espressa in [MPa] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -1,70 Y[m]= 0,00 Raggio del cerchior[m]= 3,02 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -3,98 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 1,32 Larghezza della striscia dx[m]= 0,21 Coefficiente di sicurezza C= 5.93 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u 1 0, ,00000, ,000 0, , ,00000, ,000 0, , ,00000, ,000 0, , ,06180, ,002 0, , ,55040, ,004 0, , ,94570, ,004 0, , ,66350, ,004 0, , ,57030, ,004 0, , ,47880, ,004 0, , ,33540, ,004 0, , ,12530, ,004 0, , ,86460, ,004 0, , ,52260, ,004 0, , ,21760, ,004 0, , ,0702 0, ,004 0, , ,3549 0, ,004 0, , ,6238 0, ,004 0, , ,8637 0, ,004 0, , ,0606 0, ,004 0,000 44

43 20 3, ,1993 0, ,004 0, , ,2627 0, ,004 0, , ,2309 0, ,004 0, , ,0796 0, ,004 0, , ,7775 0, ,004 0, , ,2825 0, ,004 0,000 W i= 78,7044 W isin i= 8,5303 W icos itan i= 44,5172 c ib i/cos i= 20,5521 COMBINAZIONE n 11 Valore della spinta statica 0,0000 Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 Componente verticale della spinta statica 0,0000 Punto d'applicazione della spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,0000 Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,6463 Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,6463 Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,0000 Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m] Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Risultante in fondazione 30,6463 Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,00 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6400 [knm] Carico ultimo della fondazione1432,3045 Tensioni sul terreno 45

44 Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04715 [MPa] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori formas c = 1,00 s q = 1,00 s = 1,00 Fattori inclinazione i c = 1,07 i q = 1,04 i = 1,04 Fattori profonditàd c = 1,16d q = 1,08 d = 1,08 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 72.32N' q = N' = COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento Coefficiente di sicurezza a carico ultimo

46 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 11 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Bbase della sezione espressa in [cm] Haltezza della sezione espressa in [cm] A fsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa] ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa] fstensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [MPa] fitensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [MPa] Nr. Y B, H A fsa fi c c fs fi 1 0,00 100, 30 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0, ,10 100, 30 7,707,70 0,002 0,000-0,033-0, ,20 100, 30 7,707,70 0,005 0,000-0,064-0, ,30 100, 30 7,707,70 0,008 0,000-0,093-0, ,40 100, 30 7,707,70 0,011 0,001-0,121-0, ,50 100, 30 7,707,70 0,014 0,001-0,146-0, ,60 100, 30 7,707,70 0,017 0,001-0,170-0, ,70 100, 30 7,707,70 0,020 0,001-0,192-0, ,80 100, 30 7,707,70 0,024 0,001-0,212-0, ,90 100, 30 7,707,70 0,027 0,001-0,231-0, ,00 100, 30 7,707,70 0,031 0,001-0,248-0, ,10 100, 30 7,707,70 0,035 0,001-0,264-0, ,20 100, 30 7,707,70 0,039 0,001-0,279-0, ,30 100, 30 7,707,70 0,043 0,001-0,292-0, ,40 100, 30 7,707,70 0,048 0,002-0,304-0, ,50 100, 30 7,707,70 0,052 0,002-0,315-0, ,60 100, 30 7,707,70 0,057 0,002-0,325-0, ,70 100, 30 7,707,70 0,061 0,002-0,334-0, ,80 100, 30 7,707,70 0,066 0,002-0,343-0, ,90 100, 30 7,707,70 0,070 0,002-0,350-0, ,00 100, 30 7,707,70 0,075 0,002-0,356-1,009 48

47 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 11 Simbologia adottata Bbase della sezione espressa in [cm] Haltezza della sezione espressa in [cm] A fiarea di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fsarea di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] ctensione nel calcestruzzo espressa in [MPa] ctensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [MPa] fitensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [MPa] fstensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [MPa] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fsa fi c c fi fs 1 0,00 100, 50 7,707,70 0,000 0,000 0,000 0, ,10 100, 50 7,707,70 0,003-0,003-0,021 0, ,20 100, 50 7,707,70 0,009-0,004-0,075 0, ,30 100, 50 7,707,70 0,018-0,005-0,147 1, ,40 100, 50 7,707,70 0,028-0,005-0,225 1, ,50 100, 50 7,707,70 0,036-0,004-0,295 2, ,60 100, 50 7,707,70 0,042-0,002-0,342 2, ,70 100, 50 7,707,70 0,044 0,001-0,353 2, ,80 100, 50 7,707,70 0,039 0,005-0,314 2, ,90 100, 50 7,707,70 0,026 0,009-0,212 1, ,00 100, 50 7,707,70 0,004 0,015-0,032 0,256 Verifiche a fessurazione Combinazione n 11 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro A fsarea di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fiarea di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] M pfmomento di prima fessurazione espressa in [knm] MMomento agente nella sezione espressa in [knm] mdeformazione media espressa in [%] s mdistanza media tra le fessure espressa in [mm] wapertura media della fessura espressa in [mm] 49

48 Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fim pfm m s m w 1 0,00 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-23,09-0,01 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-23,09-0,01 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-23,09-0,02 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-23,09-0,04 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-23,09-0,05 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-23,09-0,07 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-23,09-0,09 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-23,09-0,12 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-23,09-0,14 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-23,09-0,17 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-23,09-0,20 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-23,09-0,23 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-23,09-0,27 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-23,09-0,30 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-23,09-0,34 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-23,09-0,38 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-23,09-0,42 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-23,09-0,46 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-23,09-0,50 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fim pfm m s m w 1-1,30 7,70 7,70-62,89 0,00 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-62,89-0,06 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-62,89-0,20 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-62,89-0,39 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-62,89-0,59 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-62,89-0,78 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-62,89-0,90 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-62,89-0,93 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-62,89-0,83 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-62,89-0,56 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-62,89-0,08 0,0000 0,00 0,000 COMBINAZIONE n 12 Valore della spinta statica 0,0000 Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 Componente verticale della spinta statica 0,0000 Punto d'applicazione della spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] 50

49 Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,0000 Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,6463 Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,6463 Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,0000 Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m] Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Risultante in fondazione 30,6463 Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,00 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6400 [knm] Carico ultimo della fondazione1432,3045 Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04715 [MPa] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori formas c = 1,00 s q = 1,00 s = 1,00 Fattori inclinazione i c = 1,07 i q = 1,04 i = 1,04 Fattori profonditàd c = 1,16d q = 1,08 d = 1,08 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 72.32N' q = N' = COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento Coefficiente di sicurezza a carico ultimo

53 Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fim pfm m s m w 1 0,00 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-23,09-0,01 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-23,09-0,01 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-23,09-0,02 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-23,09-0,04 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-23,09-0,05 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-23,09-0,07 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-23,09-0,09 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-23,09-0,12 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-23,09-0,14 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-23,09-0,17 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-23,09-0,20 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-23,09-0,23 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-23,09-0,27 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-23,09-0,30 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-23,09-0,34 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-23,09-0,38 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-23,09-0,42 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-23,09-0,46 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-23,09-0,50 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fim pfm m s m w 1-1,30 7,70 7,70-62,89 0,00 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-62,89-0,06 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-62,89-0,20 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-62,89-0,39 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-62,89-0,59 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-62,89-0,78 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-62,89-0,90 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-62,89-0,93 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-62,89-0,83 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-62,89-0,56 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-62,89-0,08 0,0000 0,00 0,000 COMBINAZIONE n 13 Valore della spinta statica 0,0000 Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 Componente verticale della spinta statica 0,0000 Punto d'applicazione della spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] 55

54 Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,0000 Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,6463 Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,6463 Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,0000 Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m] Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Risultante in fondazione 30,6463 Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,00 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6400 [knm] Carico ultimo della fondazione1432,3045 Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04715 [MPa] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori formas c = 1,00 s q = 1,00 s = 1,00 Fattori inclinazione i c = 1,07 i q = 1,04 i = 1,04 Fattori profonditàd c = 1,16d q = 1,08 d = 1,08 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 72.32N' q = N' = COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento Coefficiente di sicurezza a carico ultimo

58 Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fim pfm m s m w 1 0,00 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-23,09-0,01 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-23,09-0,01 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-23,09-0,02 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-23,09-0,04 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-23,09-0,05 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-23,09-0,07 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-23,09-0,09 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-23,09-0,12 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-23,09-0,14 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-23,09-0,17 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-23,09-0,20 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-23,09-0,23 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-23,09-0,27 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-23,09-0,30 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-23,09-0,34 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-23,09-0,38 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-23,09-0,42 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-23,09-0,46 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-23,09-0,50 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fim pfm m s m w 1-1,30 7,70 7,70-62,89 0,00 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-62,89-0,06 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-62,89-0,20 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-62,89-0,39 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-62,89-0,59 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-62,89-0,78 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-62,89-0,90 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-62,89-0,93 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-62,89-0,83 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-62,89-0,56 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-62,89-0,08 0,0000 0,00 0,000 COMBINAZIONE n 14 Valore della spinta statica 0,0000 Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 Componente verticale della spinta statica 0,0000 Punto d'applicazione della spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [ ] Incremento sismico della spinta0,0000 Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 53,25 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,

59 Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inerzia del muro0,3139 Inerzia verticale del muro 0,1569 Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,3139 Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,8032 Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,8032 Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,3139 Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m] Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Risultante in fondazione 30,8048 Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,58 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6740 [knm] Carico ultimo della fondazione1343,0918 Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04739 [MPa] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori formas c = 1,00 s q = 1,00 s = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,99 i q = 0,99 i = 0,97 Fattori profonditàd c = 1,16d q = 1,08 d = 1,08 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 66.64N' q = N' = COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento Coefficiente di sicurezza a carico ultimo

63 Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fim pfm m s m w 1 0,00 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-23,09-0,01 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-23,09-0,01 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-23,09-0,02 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-23,09-0,03 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-23,09-0,05 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-23,09-0,06 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-23,09-0,08 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-23,09-0,10 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-23,09-0,13 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-23,09-0,15 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-23,09-0,18 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-23,09-0,21 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-23,09-0,24 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-23,09-0,28 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-23,09-0,31 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-23,09-0,35 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-23,09-0,39 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-23,09-0,43 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-23,09-0,47 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fim pfm m s m w 1-1,30 7,70 7,70-62,89 0,00 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-62,89-0,06 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-62,89-0,20 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-62,89-0,39 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-62,89-0,59 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-62,89-0,77 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-62,89-0,89 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-62,89-0,92 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-62,89-0,81 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-62,89-0,54 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-62,89-0,05 0,0000 0,00 0,000 COMBINAZIONE n 15 Valore della spinta statica 0,0000 Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 Componente verticale della spinta statica 0,0000 Punto d'applicazione della spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [ ] Incremento sismico della spinta0,0000 Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 53,31 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,

64 Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inerzia del muro0,3139 Inerzia verticale del muro -0,1569 Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,3139 Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,4893 Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,4893 Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,3139 Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m] Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Risultante in fondazione 30,4909 Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,59 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6060 [knm] Carico ultimo della fondazione1342,7864 Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04691 [MPa] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori formas c = 1,00 s q = 1,00 s = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,99 i q = 0,99 i = 0,97 Fattori profonditàd c = 1,16d q = 1,08 d = 1,08 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 66.63N' q = N' = COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento Coefficiente di sicurezza a carico ultimo

68 Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fim pfm m s m w 1 0,00 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-23,09-0,01 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-23,09-0,01 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-23,09-0,02 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-23,09-0,03 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-23,09-0,05 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-23,09-0,06 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-23,09-0,08 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-23,09-0,10 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-23,09-0,13 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-23,09-0,15 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-23,09-0,18 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-23,09-0,21 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-23,09-0,24 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-23,09-0,27 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-23,09-0,31 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-23,09-0,34 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-23,09-0,38 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-23,09-0,42 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-23,09-0,46 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fim pfm m s m w 1-1,30 7,70 7,70-62,89 0,00 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-62,89-0,06 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-62,89-0,20 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-62,89-0,39 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-62,89-0,60 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-62,89-0,78 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-62,89-0,91 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-62,89-0,94 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-62,89-0,84 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-62,89-0,58 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-62,89-0,12 0,0000 0,00 0,000 COMBINAZIONE n 16 Valore della spinta statica 0,0000 Componente orizzontale della spinta statica 0,0000 Componente verticale della spinta statica 0,0000 Punto d'applicazione della spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,44 [ ] Incremento sismico della spinta0,0000 Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spintax = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 53,25 [ ] 70

74 Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inerzia del muro0,3139 Inerzia verticale del muro -0,1569 Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,3139 Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,4893 Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,4893 Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,3139 Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m] Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Risultante in fondazione 30,4909 Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,59 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6060 [knm] Carico ultimo della fondazione1342,7864 Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04691 [MPa] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori formas c = 1,00 s q = 1,00 s = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,99 i q = 0,99 i = 0,97 Fattori profonditàd c = 1,16d q = 1,08 d = 1,08 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 66.63N' q = N' = COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento Coefficiente di sicurezza a carico ultimo

84 Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0,0000 Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,00 [m] Y = 0,00 [m] Inerzia del muro0,3139 Inerzia verticale del muro -0,1569 Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0,0000 Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0,0000 Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 0,3139 Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 30,4893 Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30,4893 Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione0,3139 Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,22 [m] Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Risultante in fondazione 30,4909 Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,59 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -6,6060 [knm] Carico ultimo della fondazione1342,7864 Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente1,30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,00000 [MPa] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,04691 [MPa] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N = Fattori formas c = 1,00 s q = 1,00 s = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,99 i q = 0,99 i = 0,97 Fattori profonditàd c = 1,16d q = 1,08 d = 1,08 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 66.63N' q = N' = COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento Coefficiente di sicurezza a carico ultimo

88 Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fim pfm m s m w 1 0,00 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-23,09 0,00 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-23,09-0,01 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-23,09-0,01 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-23,09-0,02 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-23,09-0,03 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-23,09-0,05 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-23,09-0,06 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-23,09-0,08 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-23,09-0,10 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-23,09-0,13 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-23,09-0,15 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-23,09-0,18 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-23,09-0,21 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-23,09-0,24 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-23,09-0,27 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-23,09-0,31 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-23,09-0,34 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-23,09-0,38 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-23,09-0,42 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-23,09-0,46 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fim pfm m s m w 1-1,30 7,70 7,70-62,89 0,00 0,0000 0,00 0, ,20 7,70 7,70-62,89-0,06 0,0000 0,00 0, ,10 7,70 7,70-62,89-0,20 0,0000 0,00 0, ,00 7,70 7,70-62,89-0,39 0,0000 0,00 0, ,90 7,70 7,70-62,89-0,60 0,0000 0,00 0, ,80 7,70 7,70-62,89-0,78 0,0000 0,00 0, ,70 7,70 7,70-62,89-0,91 0,0000 0,00 0, ,60 7,70 7,70-62,89-0,94 0,0000 0,00 0, ,50 7,70 7,70-62,89-0,84 0,0000 0,00 0, ,40 7,70 7,70-62,89-0,58 0,0000 0,00 0, ,30 7,70 7,70-62,89-0,12 0,0000 0,00 0,000 90

89 Dichiarazioni secondo N.T.C (punto 10.2) Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto, in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue. Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale - Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali. L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008. La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta. Origine e caratteristiche dei codici di calcolo TitoloMAX - Analisi e Calcolo Muri di Sostegno Versione10.10 ProduttoreAztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente SERING INGEGNERIA S.R.L. Licenza AIU1253GW Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche. 91

90 Modalità di presentazione dei risultati La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare. Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale. Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi validi ed accettabili. 92

91 4 IMMAGINI E DIAGRAMMI Modello 93

92 Dimensioni 94

93 Diagramma delle sollecitazioni sul muro 95

94 Diagramma delle sollecitazioni sulla fondazione 96

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