RELAZIONE TECNICA ILLUSTRATIVA

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2 S.S. n. 16 Adriatica Lavori per l eliminazione di una intersezione pericolosa al km con la S.P. n. 24 Bellaluce 1 RELAZIONE TECNICA ILLUSTRATIVA L intervento di progetto consiste nella realizzazione di una intersezione di tipo rotatorio, in sostituzione dell attuale attraversamento a raso tra la Strada Provinciale n. 24 e la Strada Statale 16 al km nel territorio comunale di Loreto. Nel merito di tali lavori è previsto la realizzazione di un muro di sostegno in conglomerato cementizio armato atto a sostenere la scarpata stradale a seguito dell ampliamento dell incrocio viario esistente. La nuova opera strutturale sarà caratterizzata da un altezza variabile compresa tra 150 e 300 cm fuori terra per una lunghezza totale pari a circa 120 metri lineari. In corrispondenza della variazione in altezza della struttura e comunque ad intervalli pari a ml circa saranno creati idonei giunti tecnici, come evidenziato negli elaborati grafici allegati al progetto, al fine di compensare le dilatazioni termiche in fase di esercizio. Nel muro in elevazione saranno realizzati idonei fori di drenaggio, così come a tergo dello stesso verrà realizzato un idoneo sistema di drenaggio caratterizzato dalla posa in opera materiale granulare in ghiaia lavata protetto da uno strato di telo geotessile e da un adeguato impianto di raccolta e smaltimento delle acque meteoriche. Come accennato in precedenza, la nuova opera di sostegno presenta una sezione variabile, pertanto ai fini del calcolo strutturale sono state considerate per semplicità due sole tipologie: Prima tipologia (MURO TIPO 1-2) Paramento Altezza del paramento 1,50-1,80 [m] Spessore in sommità 0,35 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,40 [m] Inclinazione paramento esterno 2,00 [ ] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle Lunghezza mensola fondazione di monte Lunghezza totale fondazione Spessore fondazione Spessore magrone 0,50 [m] 1,40 [m] 2,30 [m] 0,50 [m] 0,10 [m] Seconda tipologia (MURO TIPO 3-4) Paramento Altezza del paramento 2,40-3,00 [m]

3 S.S. n. 16 Adriatica Lavori per l eliminazione di una intersezione pericolosa al km con la S.P. n. 24 Bellaluce 2 Spessore in sommità 0,30 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,40 [m] Inclinazione paramento esterno 2,00 [ ] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle Lunghezza mensola fondazione di monte Lunghezza totale fondazione Spessore fondazione Spessore magrone 0,50 [m] 2,40 [m] 3,30 [m] 0,50 [m] 0,10 [m] Per quanto non riportato nella presente relazione, si rimanda agli elaborati grafici ed alle relazioni specialistiche. NORMATIVA DI RIFERIMENTO D.M. del 14/01/2008 "Norme tecniche per le costruzioni." OPCM 3274 del 20/03/03 "Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica." Allegato 2: "Norme tecniche per il progetto, la valutazione e l'adeguamento sismico degli edifici." Circolare Ministeriale n.617 del 02/02/09: "Istruzioni per l'applicazione delle Norme tecniche per le costruzioni. PROGRAMMA DI CALCOLO UTILIZZATO Aztec Informatica MAX 10.0 Analisi e calcolo muri di sostegno Licenza n. AIU2194S2 Utente: Provincia di Ancona il progettista Dott. Ing. Alessandro Berluti

4 S.S. n. 16 Adriatica Lavori per l eliminazione di una intersezione pericolosa al km con la S.P. n. 24 Bellaluce 3 RELAZIONE SUI MATERIALI CALCESTRUZZO PER ZATTERA DI FONDAZIONE CLASSE DI RESISTENZA C25/30 A/C max = 0.60 dimensione massima dell aggregato: 30 mm classe di esposizione: XC2 classe di consistenza allo scarico (UNI 9418): S4/S5 classe di resistenza del cemento (UNI ENV 197/1): CEM 42.5C CALCESTRUZZO PER STRUTTURA IN ELEVAZIONE CLASSE DI RESISTENZA C28/35 A/C max = 0.55 dimensione massima dell aggregato: 20 mm classe di esposizione: XF2 classe di consistenza allo scarico (UNI 9418): S4/S5 classe di resistenza del cemento (UNI ENV 197/1): CEM 42.5C In sede di progetto si fa riferimento alla resistenza caratteristica a compressione su cubi Rck; dalla resistenza cubica si passerà a quella cilindrica da utilizzare nelle verifiche mediante l espressione:fck = 0,83 Rck Per il calcestruzzo la resistenza di calcolo a compressione, fcd, é: fcd = αccfck / γc fck è la resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo a 28 giorni - γc =1,5 - acc = 0,85 Il Direttore dei Lavori ha l obbligo di eseguire controlli sistematici in corso d opera per verificare la conformità dei materiali messi in opera. Tutte le caratteristiche devono essere riportate nella bolla di consegna. E vietata qualsiasi aggiunta d acqua in cantiere. ACCIAIO PER CEMENTO ARMATO E ammesso esclusivamente l impiego di acciai saldabili qualificati secondo le procedure di cui ai paragrafi e ACCIAIO PER CEMENTO ARMATO B450C L acciaio per cemento armato B450C è caratterizzato dai seguenti valori nominali delle tensioni caratteristiche di snervamento e rottura da utilizzare nei calcoli: fy nom 450 N/mm2

5 S.S. n. 16 Adriatica Lavori per l eliminazione di una intersezione pericolosa al km con la S.P. n. 24 Bellaluce 4 ft nom 540 N/mm2 e deve rispettare i requisiti indicati nella seguente RESISTENZA DI CALCOLO DELL ACCIAIO La resistenza di calcolo dell acciaio fyd è riferita alla tensione di snervamento ed il suo valore è dato da: fyd = fyk / γs γs = 1,15 e fyk per armatura ordinaria è la tensione caratteristica di snervamento dell acciaio Per l accertamento delle caratteristiche meccaniche vale quanto indicato al paragrafo Tutte le forniture di acciaio, per le quali non sussista l obbligo della Marcatura CE, devono essere accompagnate dalla copia dell attestato di qualificazione del Servizio Tecnico Centrale. Il riferimento a tale attestato deve essere riportato sul documento di trasporto. Le forniture effettuate da un commerciante intermedio devono essere accompagnate da copia dei documenti rilasciati dal Produttore e completati con il riferimento al documento di trasporto del commerciante stesso. Il Direttore dei Lavori prima della messa in opera, è tenuto a verificare quanto sopra indicato ed a rifiutare le eventuali forniture non conformi, ferme restando le responsabilità del produttore. Le barre dovranno essere prive di sostanze terrose ed oleose e possibilmente non arrugginite; è ammessa anche una ossidazione superficiale che può favorire l aderenza se contenuta ad uno stadio iniziale di lieve entità. In cantiere occorre sistemare le barre di acciaio in modo che rimangano sollevate da terra e coperte nel caso si prevedano interruzioni dei lavori. il progettista Dott. Ing. Alessandro Berluti

6 S.S. n. 16 Adriatica Lavori per l eliminazione di una intersezione pericolosa al km con la S.P. n. 24 Bellaluce 5 RELAZIONE SULLE FONDAZIONI Il metodo seguito per il progetto delle fondazioni del nuovo muro di sostegno per i lavori di realizzazione di una intersezione di tipo rotatorio, in sostituzione dell attuale attraversamento a raso tra la Strada Provinciale n. 24 e la Strada Statale 16 al km nel territorio comunale di Loreto, tiene conto di quanto previsto al capitolo 6 delle Norme Tecniche per le costruzioni di cui al DM 14 gennaio 2008 e smi. Le opere di fondazione sono state progettate contestualmente e congruentemente con quelle delle strutture in elevazione; il loro dimensionamento soddisfa le verifiche agli stati limite ultimi e di esercizio e le verifiche di durabilità. In fase progettuale si è verificato che le strutture di fondazione non abbiano alcuna interferenza, sia strutturale che impiantistica con altri manufatti circostanti. Il piano di fondazione deve essere situato sotto la coltre di terreno vegetale pari a circa 0,60-0,80 ml, nonché sotto lo strato interessato dal gelo e da significative variazioni stagionali del contenuto d acqua. In situazioni nelle quali sono possibili fenomeni di erosione o di scalzamento da parte di acque di scorrimento superficiale, le fondazioni devono essere poste a profondità tale da non risentire di questi fenomeni o devono essere adeguatamente difese. DIMENSIONAMENTO E VERIFICA DELLE FONDAZIONI Per il dimensionamento delle strutture di fondazione si è tenuto conto solamente dello SLU di tipo geotecnico (GEO) collasso per carico limite dell insieme fondazione-terreno, l'unico realmente verificabile per il caso di specie; in particolar modo -ai sensi dei punti si segue l'approccio 2 caratterizzato dai seguenti coefficienti parziali: per le azioni A1: γ g1 = 1.3 γ g2 = 1.5 γ qi = 1.3 per i parametri geotecnici M1: γ φ = γ c' =γ cu = γ γ =1 per le resistenze R3: γ r = 2.3 Applicando tale APPROCCIO, come si evince dalla relazione geotecnica, la portanza massima di progetto sul terreno è pari a circa 1,00 kg/cm 2 ; dall analisi strutturale si ottiene invece un carico massimo inferiore, in quanto il carico massimo di progetto trasmesso al terreno vale circa 0,96 kg/cm 2. SOTTOSERVIZI Prima dell inizio dei lavori dovrà essere prestata la massima attenzione ad eventuali interferenze con i sottoservizi esistenti; si consiglia la realizzazione di un sistema di raccolta e smaltimento delle acque meteoriche, al fine di scongiurare infiltrazioni localizzate che possano nel tempo modificare le proprietà meccaniche dei terreni.

7 S.S. n. 16 Adriatica Lavori per l eliminazione di una intersezione pericolosa al km con la S.P. n. 24 Bellaluce 6 STABILITÀ DEL VERSANTE - LIQUEFAZIONE Come esplicitato nella relazione geologica redatta dalla ditta Logika Associazione Professionale di Falconara Marittima (AN), a firma del Geol. Dott. Andrea Anibaldi, la struttura sorgerà in un area pianeggiante ubicata alla base di un modesto rilievo a bassa acclività, pertanto ritenuto stabile nei confronti di dissesti gravitativi. Per quanto attiene ai potenziali fenomeni di instabilità dei fronti di scavo, si pone in evidenza che è comunque necessario il rispetto delle seguenti norme di sicurezza: D.lgs n. 81/ art. 118 e 120 e D.M. 14/01/2008 Par (Fronti di scavo) il progettista Dott. Ing. Alessandro Berluti

8 S.S. n. 16 Adriatica Lavori per l eliminazione di una intersezione pericolosa al km con la S.P. n. 24 Bellaluce 7 RELAZIONE GEOTECNICA Sulla scorta delle indicazioni fornite nella relazione geologica a firma del dott. Geol. Andrea Anibaldi, della ditta Logika Associazione Professionale di Falconara Marittima (AN), in merito alle caratteristiche geomorfologiche, idrogeologiche, geomeccaniche e sismiche, prevede di realizzare una struttura di fondazione superficiale su zattera continua con quota di imposta a circa m dal piano campagna (a lavori ultimati), ad una profondità tale da non risentire delle variazioni volumetriche dovute al ritiro igrometrico. La capacità portante della fondazione viene calcolata tramite la teoria di Terzaghi, adottando i coefficienti parziali riportati nella relazione sulle fondazioni. In base ai parametri desumibili dalla citata relazione geologica, quale resistenza massima si è assunta quella in condizioni non drenate: (vedi foglio di calcolo allegato): SABBIA -LIMOSA Condizioni non drenate γ = 1800 kg/m 3 Cu = 0,45 kg/cm 2 φ u = 0 Nc = Nq= Nga= Si ottiene: Qr = 0,45x5,14= 2,31 kg/cm 2 Qd = 1,00 kg/cm 2 il progettista Dott. Ing. Alessandro Berluti

9 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 1 RELAZIONE CALCOLO MURO TIPOLOGIA N.1 (ALTEZZA MASSIMA FUORI TERRA FINO A 180 cm) Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali

10 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 2 Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali γ. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1- M1 nelle quali vengono incrementati i carichi permanenti e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e lasciati inalterati i carichi. Operando in tal modo si ottengono valori delle spinte (azioni) maggiorate e valori di resistenza ridotti e pertanto nelle verifiche globali è possibile fare riferimento a coefficienti di sicurezza unitari. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta.

11 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 3 Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe- Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta ε l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e β l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a ε' = ε + θ β' = β + θ dove θ = arctg(k h /(1±k v )) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. In presenza di falda a monte, θ assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità θ = arctg[(γ sat /(γ sat -γ w ))*(k h /(1±k v ))] Terreno a permeabilità elevata θ = arctg[(γ/(γ sat -γ w ))*(k h /(1±k v ))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da dove il coefficiente A vale S = AS' - S cos 2 (β + θ) A = cos 2 βcosθ In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di θ. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come F ih = k h W F iv = ±k v W

12 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 4 dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma. Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante M r ) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante M s ) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto M s /M r sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza η r. Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare η r >= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza M s >= η r M r Il momento ribaltante M r è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro δ è positivo, ribaltante se δ è negativo. δ è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali. Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento F r e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro F s risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza η s Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η s >=1.0 F r >= η s F s

13 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 5 Le forze che intervengono nella F s sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con δ f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con c a l'adesione terrenofondazione e con B r la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come F r = N tg δ f + c a B r La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, δ f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di δ f pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione. Verifica al carico limite Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a η q. Cioè, detto Q u, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere: Q u >= η q R Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η q >=1.0 Terzaghi ha proposto la seguente espressione per il calcolo della capacità portante di una fondazione superficiale. q u = cn c s c + qn q + 0.5BγN γ s γ La simbologia adottata è la seguente: c φ γ B D q coesione del terreno in fondazione; angolo di attrito del terreno in fondazione; peso di volume del terreno in fondazione; larghezza della fondazione; profondità del piano di posa; pressione geostatica alla quota del piano di posa. I fattori di capacità portante sono espressi dalle seguenti relazioni: e 2(0.75π-φ/2)tg(φ) N q = 2cos 2 (45 + φ/2)

14 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 6 N c = (N q - 1)ctgφ tgφ K pγ N γ = ( - 1 ) 2 cos 2 φ I fattori di forma s c e s γ che compaiono nella espressione di q u dipendono dalla forma della fondazione. In particolare valgono 1 per fondazioni nastriformi o rettangolari allungate e valgono rispettivamente 1.3 e 0.8 per fondazioni quadrate. termine K pγ che compare nell'espressione di N γ non ha un'espressione analitica. Pertanto si assume per N γ l'espressione proposta da Meyerof N γ = (N q - 1)tg(1.4*φ) Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a η g Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η g >=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula: c i b i Σ n i ( + [W i cosα i -u i l i ]tgφ i ) cosα i η = Σ n iw i sinα i dove n è il numero delle strisce considerate, b i e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima e c i e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i /cosα i ).

15 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 7 Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava η. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.

16 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 8 Normativa N.T.C Simbologia adottata γ Gsfav γ Gfav γ Qsfav γ Qfav γ tanφ' γ c' γ cu γ qu γ γ Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 0,90 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,10 1,30 1,00 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,00 1,00 1,00 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40

17 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 9 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 Coeff. di combinazione Ψ 0 = 0,70 Ψ 1 = 0,50 Ψ 2 = 0,20

18 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 10 Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 1,80 [m] Spessore in sommità 0,35 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,40 [m] Inclinazione paramento esterno 1,50 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 15,00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,50 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 1,40 [m] Lunghezza totale fondazione 2,30 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 0,50 [m] Spessore magrone 0,10 [m]

19 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 11 Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico Resistenza caratteristica a compressione R bk Acciaio Tipo Tensione ammissibile σ fa 2500,0 [kg/mc] 300,0 [kg/cmq] FeB44K 2600,0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 10,00 1,50 8,53 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m] Falda Non presente Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq]

20 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 12 c a Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] Descrizione γ γ s φ δ c c a Sabbia limosa ,050 0,020 Terreno ,000 0,000 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 7,00 0,00 1,29 0,00 Sabbia limosa Terreno di riempimento Terreno 2

21 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 13 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata γ Ψ C Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n 1 SLU (Approccio 2) γ Ψ C Peso proprio 1, ,30 Spinta terreno 1, ,30 Combinazione n 2 EQU γ Ψ C Peso proprio 1, ,10 Spinta terreno 1, ,10 Combinazione n 3 STAB γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 4 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 5 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 6 EQU - Sisma Vert. negativo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 7 EQU - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 8 STAB - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 9 STAB - Sisma Vert. negativo γ Ψ C

22 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 14 Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 10 SLE (Quasi Permanente) γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 11 SLE (Frequente) γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 12 SLE (Rara) γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 13 SLE (Quasi Permanente) - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 14 SLE (Quasi Permanente) - Sisma Vert. negativo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 15 SLE (Frequente) - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 16 SLE (Frequente) - Sisma Vert. negativo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 17 SLE (Rara) - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 18 SLE (Rara) - Sisma Vert. negativo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00

23 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 15 Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.60 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.60 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Aggressive Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara σ c < 0.06 f ck - σ f < 0.80 f yk Quasi permanente σ c < 0.45 f ck Impostazioni avanzate Terreno a monte a elevata permeabilità Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

24 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 16 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CS STAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- 2, , EQU - [1] , STAB - [1] ,64 4 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 1, , A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 1, , EQU - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- 5, EQU - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- 6, STAB - [2] Orizzontale + Verticale positivo ,36 9 STAB - [2] Orizzontale + Verticale negativo ,39 10 SLEQ - [1] -- 3, , SLEF - [1] -- 3, , SLER - [1] -- 3, , SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale positivo 2, , SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale negativo 2, , SLEF - [1] Orizzontale + Verticale positivo 2, , SLEF - [1] Orizzontale + Verticale negativo 2, , SLER - [1] Orizzontale + Verticale positivo 2, , SLER - [1] Orizzontale + Verticale negativo 2, ,90 --

25 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 17 Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo del carico limite Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Terzaghi metodo di Fellenius Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 2.10 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.38 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione (β m ) 0.31 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 9.16 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 4.58 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.76 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.50 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione (β m ) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 2.09 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 1.05 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 25,0 Lunghezza del muro 15,00 [m] Peso muro Baricentro del muro 4552,47 [kg] X=0,09 Y=-1,63 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 1,40 Y = -2,30

26 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 18 Punto superiore superficie di spinta X = 1,40 Y = 0,21 Altezza della superficie di spinta 2,51 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [ ] COMBINAZIONE n 1 Valore della spinta statica 1661,46 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1597,09 [kg] Componente verticale della spinta statica 457,96 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,40 [m] Y = -1,69 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54,10 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,40 [m] Y = -2,30 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 6240,78 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,71 [m] Y = -0,85 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1597,09 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 11251,21 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -173,39 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 11251,21 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1597,09 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,15 [m] Risultante in fondazione 11364,00 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 8,08 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -1687,38 [kgm] Carico ultimo della fondazione 72355,16 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,2979 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,6817 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = N' c = N q = N' q = N γ = 6.91 N' γ = 6.91 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.42 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 6.43

27 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 19 Sollecitazioni paramento Combinazione n 1 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,09 102,72 0,02 2,83 3 0,18 206,13 0,44 11,31 4 0,27 310,23 1,74 25,45 5 0,36 415,01 4,46 45,24 6 0,45 520,49 9,08 70,69 7 0,54 626,66 16,12 101,80 8 0,63 733,51 26,09 138,56 9 0,72 841,05 39,50 180, ,81 949,29 56,86 229, , ,21 78,66 282, , ,82 105,43 342, , ,12 137,67 407, , ,11 175,88 477, , ,79 220,58 554, , ,16 272,27 636, , ,22 331,47 723, , ,96 398,67 817, , ,40 474,39 916, , ,52 559, , , ,34 653, ,70 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,05 2,20 88,55 3 0,10 8,92 181,28 4 0,15 20,39 278,19

28 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo ,20 36,81 379,27 6 0,25 58,39 484,53 7 0,30 85,34 593,96 8 0,35 117,86 707,57 9 0,40 156,16 825, ,45 200,46 947, ,50 250, ,46 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,14 7,86 107,91 3 0,28 29,01 189,96 4 0,42 59,84 246,15 5 0,56 96,72 276,48 6 0,70 136,05 280,95 7 0,84 174,18 259,55 8 0,98 207,51 212,30 9 1,12 232,42 139, ,26 245,28 40, ,40 242,47-84,64

29 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 21 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio che è capace di assorbire il cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Nr. Y B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 35,00 8,04 8, , ,09 100,00 35,24 8,04 8, , ,18 100,00 35,47 8,04 8, , ,27 100,00 35,71 8,04 8, , ,36 100,00 35,94 8,04 8, , ,45 100,00 36,18 8,04 8, , ,54 100,00 36,41 8,04 8, , ,63 100,00 36,65 8,04 8, , ,72 100,00 36,89 8,04 8, , ,81 100,00 37,12 8,04 8, , ,90 100,00 37,36 8,04 8, , ,99 100,00 37,59 8,04 8, , ,08 100,00 37,83 8,04 8, , ,17 100,00 38,06 16,08 16, , ,26 100,00 38,30 8,04 8, , ,35 100,00 38,54 8,04 8, , ,44 100,00 38,77 8,04 8, , ,53 100,00 39,01 8,04 8, , ,62 100,00 39,24 8,04 8, , ,71 100,00 39,48 8,04 8, , ,80 100,00 39,71 8,04 8, ,

30 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 22 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 50,00 10,05 10, , ,05 100,00 50,00 10,05 10, , ,10 100,00 50,00 10,05 10, , ,15 100,00 50,00 10,05 10, , ,20 100,00 50,00 10,05 10, , ,25 100,00 50,00 10,05 10, , ,30 100,00 50,00 10,05 10, , ,35 100,00 50,00 10,05 10, , ,40 100,00 50,00 10,05 10, , ,45 100,00 50,00 10,05 10, , ,50 100,00 50,00 10,05 10, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 50,00 10,05 10, , ,14 100,00 50,00 10,05 10, , ,28 100,00 50,00 10,05 10, , ,42 100,00 50,00 10,05 10, , ,56 100,00 50,00 10,05 10, , ,70 100,00 50,00 10,05 10, , ,84 100,00 50,00 10,05 10, , ,98 100,00 50,00 10,05 10, , ,12 100,00 50,00 10,05 10, , ,26 100,00 50,00 10,05 10, , ,40 100,00 50,00 10,05 10, ,

31 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 23 COMBINAZIONE n 4 Valore della spinta statica 1011,14 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 971,97 [kg] Componente verticale della spinta statica 278,71 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,40 [m] Y = -1,75 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 55,22 [ ] Incremento sismico della spinta 466,34 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1,40 [m] Y = -1,75 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 50,85 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,40 [m] Y = -2,30 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 4800,60 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,71 [m] Y = -0,85 [m] Inerzia del muro 416,96 [kg] Inerzia verticale del muro 208,48 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 439,69 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 219,84 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2276,90 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 10188,65 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -133,38 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 10188,65 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2276,90 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,03 [m] Risultante in fondazione 10439,96 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 12,60 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -317,19 [kgm] Carico ultimo della fondazione 80966,08 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,4075 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,4796 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = N' c = N q = N' q = N γ = 6.91 N' γ = 6.91 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.54 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 7.95

32 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 24 Sollecitazioni paramento Combinazione n 4 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,09 102,72 0,44 12,15 3 0,18 206,13 2,11 29,86 4 0,27 310,23 5,50 53,11 5 0,36 415,01 11,11 81,92 6 0,45 520,49 19,43 116,28 7 0,54 626,66 30,98 156,19 8 0,63 733,51 46,24 201,66 9 0,72 841,05 65,71 252, ,81 949,29 89,90 309, , ,21 119,30 371, , ,82 154,42 439, , ,12 195,74 512, , ,11 243,78 591, , ,79 299,02 675, , ,16 361,97 765, , ,22 433,13 860, , ,96 512,99 961, , ,40 602, , , ,52 700, , , ,34 809, ,57 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 4 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,05 3,54 141,63 3 0,10 14,18 284,04 4 0,15 31,95 427,24

33 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo ,20 56,91 571,22 6 0,25 89,09 715,99 7 0,30 128,53 861,54 8 0,35 175, ,88 9 0,40 229, , ,45 290, , ,50 359, ,61 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n 4 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,14-0,73-10,51 3 0,28-2,98-21,88 4 0,42-6,89-34,11 5 0,56-12,57-47,20 6 0,70-20,15-61,16 7 0,84-29,74-75,98 8 0,98-41,46-91,66 9 1,12-55,44-108, ,26-71,80-125, ,40-90,66-143,89

34 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 26 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 4 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio che è capace di assorbire il cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Nr. Y B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 35,00 8,04 8, , ,09 100,00 35,24 8,04 8, , ,18 100,00 35,47 8,04 8, , ,27 100,00 35,71 8,04 8, , ,36 100,00 35,94 8,04 8, , ,45 100,00 36,18 8,04 8, , ,54 100,00 36,41 8,04 8, , ,63 100,00 36,65 8,04 8, , ,72 100,00 36,89 8,04 8, , ,81 100,00 37,12 8,04 8, , ,90 100,00 37,36 8,04 8, , ,99 100,00 37,59 8,04 8, , ,08 100,00 37,83 8,04 8, , ,17 100,00 38,06 16,08 16, , ,26 100,00 38,30 8,04 8, , ,35 100,00 38,54 8,04 8, , ,44 100,00 38,77 8,04 8, , ,53 100,00 39,01 8,04 8, , ,62 100,00 39,24 8,04 8, , ,71 100,00 39,48 8,04 8, , ,80 100,00 39,71 8,04 8, ,

35 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 27 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 4 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 50,00 10,05 10, , ,05 100,00 50,00 10,05 10, , ,10 100,00 50,00 10,05 10, , ,15 100,00 50,00 10,05 10, , ,20 100,00 50,00 10,05 10, , ,25 100,00 50,00 10,05 10, , ,30 100,00 50,00 10,05 10, , ,35 100,00 50,00 10,05 10, , ,40 100,00 50,00 10,05 10, , ,45 100,00 50,00 10,05 10, , ,50 100,00 50,00 10,05 10, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 50,00 10,05 10, , ,14 100,00 50,00 10,05 10, , ,28 100,00 50,00 10,05 10, , ,42 100,00 50,00 10,05 10, , ,56 100,00 50,00 10,05 10, , ,70 100,00 50,00 10,05 10, , ,84 100,00 50,00 10,05 10, , ,98 100,00 50,00 10,05 10, , ,12 100,00 50,00 10,05 10, , ,26 100,00 50,00 10,05 10, , ,40 100,00 50,00 10,05 10, ,

36 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 28 COMBINAZIONE n 6 Valore della spinta statica 1582,47 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1542,40 [kg] Componente verticale della spinta statica 353,82 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,40 [m] Y = -1,68 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 12,92 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 51,38 [ ] Incremento sismico della spinta 330,83 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1,40 [m] Y = -1,68 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 46,19 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,40 [m] Y = -2,30 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 4800,60 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,71 [m] Y = -0,85 [m] Inerzia del muro 416,96 [kg] Inerzia verticale del muro -208,48 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 439,69 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -219,84 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2721,50 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 9352,54 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -113,06 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 2640,20 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 13203,38 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 9352,54 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2721,50 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,02 [m] Risultante in fondazione 9740,46 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 16,22 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 178,85 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 5.00

37 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 29 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 8 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0,65 Y[m]= 1,52 Raggio del cerchio R[m]= 4,33 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -3,45 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 3,58 Larghezza della striscia dx[m]= 0,28 Coefficiente di sicurezza C= 1.36 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α( ) Wsinα b/cosα φ c u

38 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo ΣW i = 20416,41 [kg] ΣW i sinα i = 6040,48 [kg] ΣW i cosα i tanφ i = 6419,64 [kg] Σc i b i /cosα i = 3545,68 [kg]

39 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 31 Inviluppo Sollecitazioni paramento L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,09 79,02 102,72 0,02 0,44 2,18 12,15 3 0,18 158,56 206,13 0,34 2,11 8,70 29,86 4 0,27 238,64 310,23 1,34 5,50 19,58 53,11 5 0,36 319,24 415,01 3,43 11,11 34,80 83,78 6 0,45 400,38 520,49 6,98 19,82 54,38 121,90 7 0,54 482,04 626,66 12,40 32,24 78,30 166,88 8 0,63 564,24 733,51 20,07 48,92 106,58 218,72 9 0,72 646,96 841,05 30,39 70,48 139,21 277, ,81 730,22 949,29 43,74 97,54 176,19 343, ,90 814, ,21 60,51 130,71 217,51 415, ,99 898, ,82 81,10 170,61 263,19 494, ,08 983, ,12 105,90 217,86 313,22 580, , , ,11 135,29 273,07 367,60 674, , , ,79 169,68 336,86 426,33 773, , , ,16 209,44 409,86 489,41 880, , , ,22 254,97 492,67 556,84 994, , , ,96 306,67 585,88 628, , , , ,40 364,92 690,01 704, , , , ,52 430,11 805,45 785, , , , ,34 502,60 932,57 869, ,34 Inviluppo Sollecitazioni fondazione di valle L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in [kg] Nr. X Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,05 1,91 4,21 76,79 168,34 3 0,10 7,73 16,83 156,70 336,36 4 0,15 17,63 37,84 239,75 504,05 5 0,20 31,76 67,23 325,93 671,40 6 0,25 50,27 104,98 415,24 838,43 7 0,30 73,33 151,07 507, ,13

40 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo ,35 101,10 205,48 603, ,50 9 0,40 133,71 268,21 701, , ,45 171,34 339,23 803, , ,50 214,15 418,53 908, ,64 Inviluppo Sollecitazioni fondazione di monte L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in [kg] Nr. X Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,14-9,60 7,86-135,61 107,91 3 0,28-37,56 29,01-262,47 189,96 4 0,42-82,68 59,84-380,55 246,15 5 0,56-143,71 96,72-489,88 276,48 6 0,70-219,43 136,05-590,45 293,74 7 0,84-308,63 174,18-682,25 294,72 8 0,98-410,06 212,51-765,29 276,44 9 1,12-522,50 248,81-839,57 238, ,26-644,73 278,51-905,08 182, ,40-775,51 298,91-961,84 106,07

41 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 33 Inviluppo armature e tensioni nei materiali del muro L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Inviluppo SLU Nr. Y B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 35,00 8,04 8, , ,09 100,00 35,24 8,04 8, , ,18 100,00 35,47 8,04 8, , ,27 100,00 35,71 8,04 8, , ,36 100,00 35,94 8,04 8, , ,45 100,00 36,18 8,04 8, , ,54 100,00 36,41 8,04 8, , ,63 100,00 36,65 8,04 8, , ,72 100,00 36,89 8,04 8, , ,81 100,00 37,12 8,04 8, , ,90 100,00 37,36 8,04 8, , ,99 100,00 37,59 8,04 8, , ,08 100,00 37,83 8,04 8, , ,17 100,00 38,06 16,08 16, , ,26 100,00 38,30 8,04 8, , ,35 100,00 38,54 8,04 8, , ,44 100,00 38,77 8,04 8, , ,53 100,00 39,01 8,04 8, , ,62 100,00 39,24 8,04 8, , ,71 100,00 39,48 8,04 8, , ,80 100,00 39,71 8,04 8, , Inviluppo SLE Nr. Y B H A fs A fi σ c τ c σ fs σ fi 1 0,00 100,00 35,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,09 100,00 35,24 8,04 8,04 0,02 0,00-0,31-0,32 3 0,18 100,00 35,47 8,04 8,04 0,04 0,00-0,61-0,66

42 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo ,27 100,00 35,71 8,04 8,04 0,07 0,01-0,87-1,04 5 0,36 100,00 35,94 8,04 8,04 0,10 0,02-1,08-1,48 6 0,45 100,00 36,18 8,04 8,04 0,14 0,02-1,22-2,00 7 0,54 100,00 36,41 8,04 8,04 0,19 0,03-1,28-2,61 8 0,63 100,00 36,65 8,04 8,04 0,24 0,04-1,23-3,34 9 0,72 100,00 36,89 8,04 8,04 0,31 0,06-1,06-4, ,81 100,00 37,12 8,04 8,04 0,39 0,07-0,77-5, ,90 100,00 37,36 8,04 8,04 0,49 0,09 0,53-6, ,99 100,00 37,59 8,04 8,04 0,63 0,10 2,25-8, ,08 100,00 37,83 8,04 8,04 0,81 0,12 5,36-10, ,17 100,00 38,06 16,08 16,08 0,88 0,14 6,56-10, ,26 100,00 38,30 8,04 8,04 1,31 0,16 17,87-15, ,35 100,00 38,54 8,04 8,04 1,63 0,19 27,81-18, ,44 100,00 38,77 8,04 8,04 1,99 0,21 40,30-21, ,53 100,00 39,01 8,04 8,04 2,40 0,23 55,36-25, ,62 100,00 39,24 8,04 8,04 2,85 0,26 73,02-29, ,71 100,00 39,48 8,04 8,04 3,34 0,29 93,32-33, ,80 100,00 39,71 8,04 8,04 3,88 0,31 116,32-38,59

43 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 35 Inviluppo armature e tensioni nei materiali della fondazione Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Inviluppo SLU Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 50,00 10,05 10, , ,05 100,00 50,00 10,05 10, , ,10 100,00 50,00 10,05 10, , ,15 100,00 50,00 10,05 10, , ,20 100,00 50,00 10,05 10, , ,25 100,00 50,00 10,05 10, , ,30 100,00 50,00 10,05 10, , ,35 100,00 50,00 10,05 10, , ,40 100,00 50,00 10,05 10, , ,45 100,00 50,00 10,05 10, , ,50 100,00 50,00 10,05 10, , Inviluppo SLE Nr. X B H A fi A fs σ c τ c σ fi σ fs 12 0,00 100,00 50,00 10,05 10,05 0,00 0,00 0,00 0, ,05 100,00 50,00 10,05 10,05 0,01 0,02 0,53-0, ,10 100,00 50,00 10,05 10,05 0,04 0,05 2,14-0, ,15 100,00 50,00 10,05 10,05 0,09 0,07 4,87-0, ,20 100,00 50,00 10,05 10,05 0,15 0,10 8,73-1, ,25 100,00 50,00 10,05 10,05 0,24 0,12 13,77-2, ,30 100,00 50,00 10,05 10,05 0,35 0,15 20,01-3, ,35 100,00 50,00 10,05 10,05 0,48 0,18 27,48-4, ,40 100,00 50,00 10,05 10,05 0,64 0,21 36,21-5,60

44 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo ,45 100,00 50,00 10,05 10,05 0,82 0,23 46,24-7, ,50 100,00 50,00 10,05 10,05 1,02 0,26 57,59-8,91 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Inviluppo SLU Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 50,00 10,05 10, , ,14 100,00 50,00 10,05 10, , ,28 100,00 50,00 10,05 10, , ,42 100,00 50,00 10,05 10, , ,56 100,00 50,00 10,05 10, , ,70 100,00 50,00 10,05 10, , ,84 100,00 50,00 10,05 10, , ,98 100,00 50,00 10,05 10, , ,12 100,00 50,00 10,05 10, , ,26 100,00 50,00 10,05 10, , ,40 100,00 50,00 10,05 10, , Inviluppo SLE Nr. X B H A fi A fs σ c τ c σ fi σ fs 12 0,00 100,00 50,00 10,05 10,05 0,00 0,00 0,00 0, ,14 100,00 50,00 10,05 10,05 0,03 0,02 1,64-0, ,28 100,00 50,00 10,05 10,05 0,11 0,04 6,14-0, ,42 100,00 50,00 10,05 10,05 0,23 0,06 12,87-1, ,56 100,00 50,00 10,05 10,05 0,37 0,07 21,21-3, ,70 100,00 50,00 10,05 10,05 0,54 0,08 30,51-4, ,84 100,00 50,00 10,05 10,05 0,71 0,08 40,17-6, ,98 100,00 50,00 10,05 10,05 0,87 0,07 49,54-7, ,12 100,00 50,00 10,05 10,05 1,02 0,06 58,01-8, ,26 100,00 50,00 10,05 10,05 1,15 0,05 64,93-10, ,40 100,00 50,00 10,05 10,05 1,23 0,03 69,68-10,78

45 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 37 Spostamenti Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione ag Critico Accelerazione critica espressa in [m/s 2 ] D Spostamento espresso in [cm] Spostamento limite imposto D limite = 1,00 [cm] C Tipo ag Critico D 10 SLEQ 9,3076 0, SLEF 9,3076 0, SLER 9,3076 0, SLEQ 9,3076 0, SLEQ 9,3076 0, SLEF 9,3076 0, SLEF 9,3076 0, SLER 9,3076 0, SLER 9,3076 0,0000

46 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 1 RELAZIONE CALCOLO MURO TIPOLOGIA N.2 (ALTEZZA MASSIMA FUORI TERRA FINO A 300cm) Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali

47 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 2 Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali γ. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1- M1 nelle quali vengono incrementati i carichi permanenti e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e lasciati inalterati i carichi. Operando in tal modo si ottengono valori delle spinte (azioni) maggiorate e valori di resistenza ridotti e pertanto nelle verifiche globali è possibile fare riferimento a coefficienti di sicurezza unitari. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta.

48 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 3 Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe- Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta ε l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e β l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a ε' = ε + θ β' = β + θ dove θ = arctg(k h /(1±k v )) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. In presenza di falda a monte, θ assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità θ = arctg[(γ sat /(γ sat -γ w ))*(k h /(1±k v ))] Terreno a permeabilità elevata θ = arctg[(γ/(γ sat -γ w ))*(k h /(1±k v ))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da dove il coefficiente A vale S = AS' - S cos 2 (β + θ) A = cos 2 βcosθ In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di θ. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come F ih = k h W F iv = ±k v W

49 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 4 dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma. Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante M r ) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante M s ) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto M s /M r sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza η r. Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare η r >= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza M s >= η r M r Il momento ribaltante M r è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro δ è positivo, ribaltante se δ è negativo. δ è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali. Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento F r e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro F s risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza η s Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η s >=1.0 F r >= η s F s

50 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 5 Le forze che intervengono nella F s sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con δ f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con c a l'adesione terrenofondazione e con B r la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come F r = N tg δ f + c a B r La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, δ f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di δ f pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione. Verifica al carico limite Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a η q. Cioè, detto Q u, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere: Q u >= η q R Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η q >=1.0 Terzaghi ha proposto la seguente espressione per il calcolo della capacità portante di una fondazione superficiale. q u = cn c s c + qn q + 0.5BγN γ s γ La simbologia adottata è la seguente: c φ γ B D q coesione del terreno in fondazione; angolo di attrito del terreno in fondazione; peso di volume del terreno in fondazione; larghezza della fondazione; profondità del piano di posa; pressione geostatica alla quota del piano di posa. I fattori di capacità portante sono espressi dalle seguenti relazioni: e 2(0.75π-φ/2)tg(φ) N q = 2cos 2 (45 + φ/2)

51 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 6 N c = (N q - 1)ctgφ tgφ K pγ N γ = ( - 1 ) 2 cos 2 φ I fattori di forma s c e s γ che compaiono nella espressione di q u dipendono dalla forma della fondazione. In particolare valgono 1 per fondazioni nastriformi o rettangolari allungate e valgono rispettivamente 1.3 e 0.8 per fondazioni quadrate. termine K pγ che compare nell'espressione di N γ non ha un'espressione analitica. Pertanto si assume per N γ l'espressione proposta da Meyerof N γ = (N q - 1)tg(1.4*φ) Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a η g Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η g >=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula: c i b i Σ n i ( + [W i cosα i -u i l i ]tgφ i ) cosα i η = Σ n iw i sinα i dove n è il numero delle strisce considerate, b i e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima e c i e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i /cosα i ).

52 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 7 Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava η. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.

53 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 8 Normativa N.T.C Simbologia adottata γ Gsfav γ Gfav γ Qsfav γ Qfav γ tanφ' γ c' γ cu γ qu γ γ Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 0,90 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,10 1,30 1,00 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,00 1,00 1,00 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40

54 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 9 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 Coeff. di combinazione Ψ 0 = 0,70 Ψ 1 = 0,50 Ψ 2 = 0,20

55 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 10 Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 3,00 [m] Spessore in sommità 0,30 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,40 [m] Inclinazione paramento esterno 2,00 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 30,00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,50 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 2,40 [m] Lunghezza totale fondazione 3,30 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 0,50 [m] Spessore magrone 0,10 [m]

56 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 11 Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico Resistenza caratteristica a compressione R bk Acciaio Tipo Tensione ammissibile σ fa 2500,0 [kg/mc] 300,0 [kg/cmq] FeB44K 2600,0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 10,00 1,50 8,53 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m] Falda Non presente Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq]

57 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 12 c a Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] Descrizione γ γ s φ δ c c a Sabbia limosa ,050 0,020 Terreno ,000 0,000 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 7,00 0,00 1,47 0,00 Sabbia limosa Terreno di riempimento Terreno 2

58 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 13 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata γ Ψ C Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n 1 SLU (Approccio 2) γ Ψ C Peso proprio 1, ,30 Spinta terreno 1, ,30 Combinazione n 2 EQU γ Ψ C Peso proprio 1, ,10 Spinta terreno 1, ,10 Combinazione n 3 STAB γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 4 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 5 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 6 EQU - Sisma Vert. negativo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 7 EQU - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 8 STAB - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 9 STAB - Sisma Vert. negativo γ Ψ C

59 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 14 Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 10 SLE (Quasi Permanente) γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 11 SLE (Frequente) γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 12 SLE (Rara) γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 13 SLE (Quasi Permanente) - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 14 SLE (Quasi Permanente) - Sisma Vert. negativo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 15 SLE (Frequente) - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 16 SLE (Frequente) - Sisma Vert. negativo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 17 SLE (Rara) - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 18 SLE (Rara) - Sisma Vert. negativo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00

60 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 15 Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.60 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.60 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara σ c < 0.60 f ck - σ f < 0.80 f yk Quasi permanente σ c < 0.45 f ck Impostazioni avanzate Terreno a monte a elevata permeabilità Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

61 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 16 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CS STAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- 1, , EQU - [1] , STAB - [1] ,31 4 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 1, , A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 1, , EQU - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- 3, EQU - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- 4, STAB - [2] Orizzontale + Verticale positivo ,11 9 STAB - [2] Orizzontale + Verticale negativo ,13 10 SLEQ - [1] -- 2, , SLEF - [1] -- 2, , SLER - [1] -- 2, , SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale positivo 1, , SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale negativo 1, , SLEF - [1] Orizzontale + Verticale positivo 1, , SLEF - [1] Orizzontale + Verticale negativo 1, , SLER - [1] Orizzontale + Verticale positivo 1, , SLER - [1] Orizzontale + Verticale negativo 1, ,31 --

62 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 17 Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo del carico limite Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Terzaghi metodo di Fellenius Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 2.10 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.38 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione (β m ) 0.31 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 9.16 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 4.58 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.76 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.50 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione (β m ) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 2.09 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 1.05 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 20,0 Lunghezza del muro 30,00 [m] Peso muro Baricentro del muro 6773,81 [kg] X=0,39 Y=-2,60 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 2,40 Y = -3,50

63 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 18 Punto superiore superficie di spinta X = 2,40 Y = 0,36 Altezza della superficie di spinta 3,86 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [ ] COMBINAZIONE n 1 Valore della spinta statica 5018,50 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 4824,09 [kg] Componente verticale della spinta statica 1383,29 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,40 [m] Y = -2,44 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52,60 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 2,40 [m] Y = -3,50 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 17858,88 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,22 [m] Y = -1,41 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4824,09 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 26015,98 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -138,71 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 26015,98 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4824,09 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,12 [m] Risultante in fondazione 26459,46 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 10,50 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -3192,89 [kgm] Carico ultimo della fondazione ,38 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3,30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,6118 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,9626 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = N' c = N q = N' q = N γ = 6.91 N' γ = 6.91 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.71 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 5.00

64 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 19 Sollecitazioni paramento Combinazione n 1 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 147,53 0,20 7,85 3 0,30 297,61 2,37 31,42 4 0,45 450,24 8,85 70,69 5 0,60 605,42 22,00 125,68 6 0,75 763,16 44,16 196,37 7 0,90 923,45 77,69 282,77 8 1, ,29 124,94 384,89 9 1, ,68 188,25 502, , ,63 269,98 636, , ,13 372,47 785, , ,18 498,07 950, , ,78 649, , , ,94 828, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,40 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,05 6,11 244,74 3 0,10 24,52 492,12 4 0,15 55,36 742,17

65 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo ,20 98,78 994,86 6 0,25 154, ,22 7 0,30 223, ,22 8 0,35 305, ,88 9 0,40 400, , ,45 509, , ,50 630, ,78 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,24 13,17 102,89 3 0,48 46,11 164,85 4 0,72 89,02 185,88 5 0,96 132,06 165,99 6 1,20 165,42 105,16 7 1,44 179,27 3,41 8 1,68 163,78-139,27 9 1,92 109,14-322, ,16 5,52-547, ,40-156,89-812,88

66 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 21 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio che è capace di assorbire il cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Nr. Y B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 30,00 10,05 10, , ,15 100,00 30,52 10,05 10, , ,30 100,00 31,05 10,05 10, , ,45 100,00 31,57 10,05 10, , ,60 100,00 32,10 10,05 10, , ,75 100,00 32,62 10,05 10, , ,90 100,00 33,14 10,05 10, , ,05 100,00 33,67 10,05 10, , ,20 100,00 34,19 10,05 10, , ,35 100,00 34,71 10,05 10, , ,50 100,00 35,24 10,05 10, , ,65 100,00 35,76 10,05 10, , ,80 100,00 36,29 10,05 10, , ,95 100,00 36,81 10,05 10, , ,10 100,00 37,33 10,05 10, , ,25 100,00 37,86 10,05 10, , ,40 100,00 38,38 10,05 10, , ,55 100,00 38,90 10,05 10, , ,70 100,00 39,43 10,05 10, , ,85 100,00 39,95 10,05 10, , ,00 100,00 40,48 10,05 10, ,

67 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 22 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 50,00 10,05 10, , ,05 100,00 50,00 10,05 10, , ,10 100,00 50,00 10,05 10, , ,15 100,00 50,00 10,05 10, , ,20 100,00 50,00 10,05 10, , ,25 100,00 50,00 10,05 10, , ,30 100,00 50,00 10,05 10, , ,35 100,00 50,00 10,05 10, , ,40 100,00 50,00 10,05 10, , ,45 100,00 50,00 10,05 10, , ,50 100,00 50,00 10,05 10, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 50,00 10,05 10, , ,24 100,00 50,00 10,05 10, , ,48 100,00 50,00 10,05 10, , ,72 100,00 50,00 10,05 10, , ,96 100,00 50,00 10,05 10, , ,20 100,00 50,00 10,05 10, , ,44 100,00 50,00 10,05 10, , ,68 100,00 50,00 10,05 10, , ,92 100,00 50,00 10,05 10, , ,16 100,00 50,00 10,05 10, , ,40 100,00 50,00 10,05 10, ,

68 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 23 COMBINAZIONE n 5 Valore della spinta statica 3378,93 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3248,03 [kg] Componente verticale della spinta statica 931,36 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,40 [m] Y = -2,50 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,47 [ ] Incremento sismico della spinta 747,41 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2,40 [m] Y = -2,50 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 48,41 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 2,40 [m] Y = -3,50 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 13737,60 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,22 [m] Y = -1,41 [m] Inerzia del muro 620,41 [kg] Inerzia verticale del muro -310,21 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 1258,23 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -629,11 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5845,13 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 20709,46 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -106,70 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 20709,46 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5845,13 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,07 [m] Risultante in fondazione 21518,54 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15,76 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1374,34 [kgm] Carico ultimo della fondazione ,91 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3,30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,7022 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,5512 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = N' c = N q = N' q = N γ = 6.91 N' γ = 6.91 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.15 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 6.51

69 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 24 Sollecitazioni paramento Combinazione n 5 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 147,53 1,17 20,62 3 0,30 297,61 6,13 55,67 4 0,45 450,24 17,04 105,17 5 0,60 605,42 36,04 169,11 6 0,75 763,16 65,32 247,49 7 0,90 923,45 107,01 340,32 8 1, ,29 163,29 447,58 9 1, ,68 236,31 569, , ,63 328,24 705, , ,13 441,22 856, , ,18 577, , , ,78 739, , , ,94 928, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,88 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 5 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,05 7,20 288,01 3 0,10 28,78 574,87 4 0,15 64,67 860,60

70 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo ,20 114, ,18 6 0,25 179, ,62 7 0,30 257, ,91 8 0,35 350, ,07 9 0,40 456, , ,45 577, , ,50 711, ,67 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n 5 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,24-49,78-407,82 3 0,48-192,40-773,77 4 0,72-417, ,84 5 0,96-716, ,05 6 1, , ,38 7 1, , ,84 8 1, , ,43 9 1, , , , , , , , ,98

71 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 26 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 5 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio che è capace di assorbire il cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Nr. Y B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 30,00 10,05 10, , ,15 100,00 30,52 10,05 10, , ,30 100,00 31,05 10,05 10, , ,45 100,00 31,57 10,05 10, , ,60 100,00 32,10 10,05 10, , ,75 100,00 32,62 10,05 10, , ,90 100,00 33,14 10,05 10, , ,05 100,00 33,67 10,05 10, , ,20 100,00 34,19 10,05 10, , ,35 100,00 34,71 10,05 10, , ,50 100,00 35,24 10,05 10, , ,65 100,00 35,76 10,05 10, , ,80 100,00 36,29 10,05 10, , ,95 100,00 36,81 10,05 10, , ,10 100,00 37,33 10,05 10, , ,25 100,00 37,86 10,05 10, , ,40 100,00 38,38 10,05 10, , ,55 100,00 38,90 10,05 10, , ,70 100,00 39,43 10,05 10, , ,85 100,00 39,95 10,05 10, , ,00 100,00 40,48 10,05 10, ,

72 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 27 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 5 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 50,00 10,05 10, , ,05 100,00 50,00 10,05 10, , ,10 100,00 50,00 10,05 10, , ,15 100,00 50,00 10,05 10, , ,20 100,00 50,00 10,05 10, , ,25 100,00 50,00 10,05 10, , ,30 100,00 50,00 10,05 10, , ,35 100,00 50,00 10,05 10, , ,40 100,00 50,00 10,05 10, , ,45 100,00 50,00 10,05 10, , ,50 100,00 50,00 10,05 10, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 50,00 10,05 10, , ,24 100,00 50,00 10,05 10, , ,48 100,00 50,00 10,05 10, , ,72 100,00 50,00 10,05 10, , ,96 100,00 50,00 10,05 10, , ,20 100,00 50,00 10,05 10, , ,44 100,00 50,00 10,05 10, , ,68 100,00 50,00 10,05 10, , ,92 100,00 50,00 10,05 10, , ,16 100,00 50,00 10,05 10, , ,40 100,00 50,00 10,05 10, ,

73 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 28 COMBINAZIONE n 6 Valore della spinta statica 4724,04 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 4604,44 [kg] Componente verticale della spinta statica 1056,24 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,40 [m] Y = -2,43 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 12,92 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 49,57 [ ] Incremento sismico della spinta 920,13 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2,40 [m] Y = -2,43 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 43,26 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 2,40 [m] Y = -3,50 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 13737,60 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,22 [m] Y = -1,41 [m] Inerzia del muro 620,41 [kg] Inerzia verticale del muro -310,21 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 1258,23 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -629,11 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 7379,92 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 20834,06 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -90,45 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 10833,57 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 42143,93 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 20834,06 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 7379,92 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,15 [m] Risultante in fondazione 22102,52 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 19,51 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 3115,45 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 3.89

74 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 29 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 8 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0,66 Y[m]= 2,32 Raggio del cerchio R[m]= 6,58 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -4,55 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 5,76 Larghezza della striscia dx[m]= 0,41 Coefficiente di sicurezza C= 1.11 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α( ) Wsinα b/cosα φ c u

75 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo ΣW i = 44604,39 [kg] ΣW i sinα i = 14541,74 [kg] ΣW i cosα i tanφ i = 13959,07 [kg] Σc i b i /cosα i = 5205,30 [kg]

76 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 31 Inviluppo Sollecitazioni paramento L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 113,48 147,53 0,15 1,20 6,04 21,16 3 0,30 228,93 297,61 1,82 6,35 24,17 59,20 4 0,45 346,34 450,24 6,81 18,63 54,38 117,75 5 0,60 465,71 605,42 16,92 40,83 96,68 195,60 6 0,75 587,04 763,16 33,97 75,83 151,05 292,75 7 0,90 710,34 923,45 59,76 126,54 217,52 409,19 8 1,05 835, ,29 96,11 195,83 296,07 544,93 9 1,20 962, ,68 144,81 286,60 386,70 699, , , ,63 207,67 401,74 489,42 874, , , ,13 286,51 544,14 604, , , , ,18 383,13 716,68 731, , , , ,78 499,34 922,26 870, , , , ,94 636, , , , , , ,65 797, , , , , , ,91 983, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,87 Inviluppo Sollecitazioni fondazione di valle L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in [kg] Nr. X Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,05 4,93 9,23 197,51 368,72 3 0,10 19,78 36,83 396,99 734,82 4 0,15 44,66 82,67 598, ,29 5 0,20 79,66 146,61 801, ,13 6 0,25 124,88 228, , ,35 7 0,30 180,43 328, , ,94

77 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo ,35 246,39 445, , ,90 9 0,40 322,87 580, , , ,45 409,97 733, , , ,50 507,79 903, , ,03 Inviluppo Sollecitazioni fondazione di monte L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in [kg] Nr. X Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,24-74,90 13,17-611,67 104,63 3 0,48-287,58 47, ,12 179,21 4 0,72-619,98 96, ,35 223,74 5 0, ,05 152, ,37 238,23 6 1, ,75 208, ,18 222,67 7 1, ,00 257, ,77 177,06 8 1, ,78 291, ,15 101,41 9 1, ,02 303, ,31-4, , ,67 286, ,26-140, , ,68 233, ,99-305,83

78 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 33 Inviluppo armature e tensioni nei materiali del muro L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Inviluppo SLU Nr. Y B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 30,00 10,05 10, , ,15 100,00 30,52 10,05 10, , ,30 100,00 31,05 10,05 10, , ,45 100,00 31,57 10,05 10, , ,60 100,00 32,10 10,05 10, , ,75 100,00 32,62 10,05 10, , ,90 100,00 33,14 10,05 10, , ,05 100,00 33,67 10,05 10, , ,20 100,00 34,19 10,05 10, , ,35 100,00 34,71 10,05 10, , ,50 100,00 35,24 10,05 10, , ,65 100,00 35,76 10,05 10, , ,80 100,00 36,29 10,05 10, , ,95 100,00 36,81 10,05 10, , ,10 100,00 37,33 10,05 10, , ,25 100,00 37,86 10,05 10, , ,40 100,00 38,38 10,05 10, , ,55 100,00 38,90 10,05 10, , ,70 100,00 39,43 10,05 10, , ,85 100,00 39,95 10,05 10, , ,00 100,00 40,48 10,05 10, , Inviluppo SLE Nr. Y B H A fs A fi σ c τ c σ fs σ fi 1 0,00 100,00 30,00 10,05 10,05 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 100,00 30,52 10,05 10,05 0,04 0,00-0,50-0,53 3 0,30 100,00 31,05 10,05 10,05 0,08 0,01-0,90-1,17

79 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo ,45 100,00 31,57 10,05 10,05 0,15 0,03-1,11-2,02 5 0,60 100,00 32,10 10,05 10,05 0,24 0,05-1,03-3,18 6 0,75 100,00 32,62 10,05 10,05 0,37 0,07-0,60-4,75 7 0,90 100,00 33,14 10,05 10,05 0,57 0,10 2,20-7,08 8 1,05 100,00 33,67 10,05 10,05 0,89 0,13 8,22-10,41 9 1,20 100,00 34,19 10,05 10,05 1,32 0,17 19,29-14, ,35 100,00 34,71 10,05 10,05 1,86 0,21 35,76-19, ,50 100,00 35,24 10,05 10,05 2,51 0,25 57,78-25, ,65 100,00 35,76 10,05 10,05 3,27 0,30 85,54-32, ,80 100,00 36,29 10,05 10,05 4,15 0,35 119,34-39, ,95 100,00 36,81 10,05 10,05 5,14 0,40 159,45-48, ,10 100,00 37,33 10,05 10,05 6,25 0,46 206,16-57, ,25 100,00 37,86 10,05 10,05 7,49 0,51 259,74-68, ,40 100,00 38,38 10,05 10,05 8,86 0,58 320,45-80, ,55 100,00 38,90 10,05 10,05 10,36 0,64 388,55-93, ,70 100,00 39,43 10,05 10,05 11,99 0,70 464,27-107, ,85 100,00 39,95 10,05 10,05 13,76 0,77 547,83-122, ,00 100,00 40,48 10,05 10,05 15,66 0,84 639,42-139,02

80 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 35 Inviluppo armature e tensioni nei materiali della fondazione Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Inviluppo SLU Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 50,00 10,05 10, , ,05 100,00 50,00 10,05 10, , ,10 100,00 50,00 10,05 10, , ,15 100,00 50,00 10,05 10, , ,20 100,00 50,00 10,05 10, , ,25 100,00 50,00 10,05 10, , ,30 100,00 50,00 10,05 10, , ,35 100,00 50,00 10,05 10, , ,40 100,00 50,00 10,05 10, , ,45 100,00 50,00 10,05 10, , ,50 100,00 50,00 10,05 10, , Inviluppo SLE Nr. X B H A fi A fs σ c τ c σ fi σ fs 12 0,00 100,00 50,00 10,05 10,05 0,00 0,00 0,00 0, ,05 100,00 50,00 10,05 10,05 0,02 0,06 1,30-0, ,10 100,00 50,00 10,05 10,05 0,09 0,11 5,23-0, ,15 100,00 50,00 10,05 10,05 0,21 0,17 11,78-1, ,20 100,00 50,00 10,05 10,05 0,37 0,23 20,99-3, ,25 100,00 50,00 10,05 10,05 0,58 0,29 32,86-5, ,30 100,00 50,00 10,05 10,05 0,84 0,35 47,41-7, ,35 100,00 50,00 10,05 10,05 1,14 0,41 64,66-10, ,40 100,00 50,00 10,05 10,05 1,49 0,47 84,61-13,09

81 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo ,45 100,00 50,00 10,05 10,05 1,89 0,53 107,29-16, ,50 100,00 50,00 10,05 10,05 2,34 0,59 132,71-20,54 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Inviluppo SLU Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 50,00 10,05 10, , ,24 100,00 50,00 10,05 10, , ,48 100,00 50,00 10,05 10, , ,72 100,00 50,00 10,05 10, , ,96 100,00 50,00 10,05 10, , ,20 100,00 50,00 10,05 10, , ,44 100,00 50,00 10,05 10, , ,68 100,00 50,00 10,05 10, , ,92 100,00 50,00 10,05 10, , ,16 100,00 50,00 10,05 10, , ,40 100,00 50,00 10,05 10, , Inviluppo SLE Nr. X B H A fi A fs σ c τ c σ fi σ fs 12 0,00 100,00 50,00 10,05 10,05 0,00 0,00 0,00 0, ,24 100,00 50,00 10,05 10,05 0,05 0,03 3,07-0, ,48 100,00 50,00 10,05 10,05 0,20 0,05 11,15-1, ,72 100,00 50,00 10,05 10,05 0,40 0,06 22,56 4, ,96 100,00 50,00 10,05 10,05 0,63 0,06 35,62 10, ,20 100,00 50,00 10,05 10,05 0,86 0,06 48,66 19, ,44 100,00 50,00 10,05 10,05 1,06-0,07 59,98 32, ,68 100,00 50,00 10,05 10,05 1,20-0,09 67,91 50, ,92 100,00 50,00 10,05 10,05 1,31-0,12 70,77 74, ,16 100,00 50,00 10,05 10,05 1,84-0,15 66,87 104, ,40 100,00 50,00 10,05 10,05 2,50-0,19 54,54 141,84

82 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 37 Spostamenti Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione ag Critico Accelerazione critica espressa in [m/s 2 ] D Spostamento espresso in [cm] Spostamento limite imposto D limite = 1,00 [cm] C Tipo ag Critico D 10 SLEQ 5,4928 0, SLEF 5,4928 0, SLER 5,4928 0, SLEQ 5,4928 0, SLEQ 5,4928 0, SLEF 5,4928 0, SLEF 5,4928 0, SLER 5,4928 0, SLER 5,4928 0,0002

83 ALLEGATO DI CALCOLO RELAZIONE GEOTECNICA D B VERIFICA PORTANZA A LUNGO TERMINE APPROCCIO 2 - NTC PAR B D (Interrimento) Peso specifico terreno (VALORE CARATTERISTICO) Angolo di attrito terreno (VALORE CARATTERISTICO) Coesine drenata (C') (VALORE CARATTERISTICO) Coesione non drenata (Cu) (VALORE CARATTERISTICO) 3,30 m 0,60 m 1800 kg/mc 24,00 gradi 0,05 kg/cmq 0,45 kg/cmq Nc (meyerof) - cautelativo 18,9 Nq (meyerof) - cautelativo 9,4 Ng (meyerof) - cautelativo 5,5 Termine coesione Termine larghezza fondazione Termine interrimento Carico ultimo 0,94 kg/cmq 1,65 kg/cmq 1,01 kg/cmq 3,61 kg/cmq Coeff. di sicurezza ( gammar - approccio 2 - par 6,4,2,1 tab. 6,4,I 2,30 Carico ammissibile Carico massimo da calcolo VERIFICA 1,57 kg/cmq 0,96 kg/cmq VERIFICA PORTANZA A BREVE TERMINE Coesione non drenata (Cu) (VALORE CARATTERISTICO) Carico ultimo 0,45 kg/cmq 2,31 kg/cmq Coeff. di sicurezza ( gammar - approccio 2 - par 6,4,2,1 tab. 6,4,I 2,30 Carico ammissibile Carico massimo da calcolo VERIFICA 1,01 kg/cmq 0,96 kg/cmq

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