INDICE 1 PREMESSA Pag. 2 2 CONSIDERAZIONI METEOROLOGICHE Pag. 2 3 CONSIDERAZIONI IDRAULICHE Pag. 3 4 DIMENSIONAMENTO NUOVE CONDOTTE ACQUE PIOVANE Pag. 5 5 CONCLUSIONI Pag. 7 1
1 PREMESSA La presente relazione descrive e verifica l'adeguatezza del sistema di scarico delle acque meteoriche esistente relativo all'insediamento produttivo sito nel Comune di Castel San Giovanni (PC) denominato PARCO LOGISTICO A SUD AUTOSTRADA A21 a seguito dell'intervento di ampliamento che la Vailog S.r.l. (Società sviluppatrice di tutto il polo) deve realizzare per consentire lo sviluppo dell'attività dell'azienda LEROY MERLIN S.r.l. L'intervento di ampliamento riguarda un area avente una superficie di m 2 86.100 (di cui m 2 70.500 destinati al nuovo insediamento, m 2 4.500 destinati a strade e parcheggi e m 2 11.100 a verde). L'intervento si sviluppa in un area già dotata di un sistema di scarico che avviene in un canale irriguo gestito dal Consorzio di Bonifica di Piacenza; tale scarico avviene attraverso un limitatore di portata (con a monte due vasche di accumulo) che garantiscono un deflusso controllato. Tale sistema di scarico è stato autorizzato dagli enti competenti sulla base di un progetto redatto nell'anno 2011 ed è già stato completamente realizzato e collaudato. Il sistema di scarico sopra descritto riguarda un area (superficie territoriale urbanizzata) avente un estensione di circa m 2 285.000. A seguito del progetto di ampliamento in oggetto l'area complessiva oggetto di studio viene estesa fino ad avere una superficie complessiva pari a m 2 371.100. 2 CONSIDERAZIONI METEOROLOGICHE In fase di progettazione il carico delle acque meteoriche da considerare per il dimensionamento viene dato da una curva probabilistica h = at n dove t e il tempo ed a ed n sono parametri che vengono determinati in relazione al campione di precipitazioni esaminato tenendo conto di un tempo di ritorno di 50 anni. Le precipitazioni sono caratterizzate da una propria probabilità e frequenza, quindi il calcolo viene eseguito con la consapevolezza che un evento di pioggia maggiore di quello considerato renderebbe l intero sistema inadeguato. Considerando a = 46,32 e n = 0,43 si ottiene la seguente curva probabilistica: h - pioggia in mm t - tempo in ore h=46,32*t^0,43 t h 0 0,00 0,1 17,21 0,2 23,19 0,3 27,60 0,4 31,24 2
0,5 34,38 0,6 37,19 0,7 39,73 0,8 42,08 0,9 44,27 1 46,32 3 CONSIDERAZIONI IDRAULICHE L area complessivamente urbanizzata ha una superficie di m 2 371.100, quindi utilizzando la formula Q=R*C*A*h/360 dove Q è la portata in l/sec, R coefficiente di ritardo = 1/ A, C coefficiente di deflusso (che per aree urbanizzate di estensione relativamente piccole si può assumere pari a 0,9), A area del bacino in mq, h altezza di pioggia data dalla curva probabilistica sopra riportata che per verificare la complessità del progetto si è estesa oltre all ora convenzionale. Tutte le acque provenienti dall intervento preso in considerazione vengono smaltite tramite un limitatore di portata esistente. Esso consiste in un foro rettangolare delle dimensioni di cm. 40 per cm. 20 con la soglia posizionata a quota 6,70 m. L acqua in esubero viene accumulata in due vasche comunicanti tra di loro aventi una superficie complessiva di m 2 13.450 (fondo vasche di accumulo). La quantità di acqua che è possibile smaltire all'interno del canale irriguo e già autorizzata con il progetto precedentemente approvato è pari a 300 l/s. A seguito dell'estensione dell'area derivante dal progetto di ampliamento è possibile aumentare lo scarico nel corpo idrico ricettore di ulteriori 43,05 l/s derivanti dall'applicazione del parametro di 5 l/s/ha di smaltimento utilizzato dal Consorzio nel caso di nuove aree da urbanizzare (8,61 ha x 5 l/s/ha =43,505 l/s). Lo scarico massimo assentibile per l'intero comparto è quindi pari a 343,05 l/s. 3
La portata del limitatore dipende dal carico di acqua a monte, quindi per verificare la compatibilità del progetto si è provveduto a stilare la seguente tabella grafica da cui emerge: 1) la portata di 343,5 l/s si ottiene dopo circa 3 h 54 m di pioggia (83,6 mm di acqua) con un accumulo di 14.048 m 3 e un carico di acqua sul limitatore di 139 cm (quota acqua nelle vasche a -5,31 m). 2) l accumulo massimo di acqua pari a 21.898 m 3 si ottiene dopo circa 10 h 48 m di pioggia (129 mm di acqua) con la quota acqua nelle vasche a - 4.71 m e un carico acqua sul limitatore di 199 cm. Come si può notare dopo le 3 h 54 m la portata del limitatore inizia a crescere superando il limite consentito e raggiungendo i 413 l/s con un esubero quindi di 70 l/s nel punto massimo della curva (prima del calo). Si ritiene comunque assolutamente improbabile nella zona in cui ci si trova possa avvenire un evento con una pioggia persistente superiore alle 3 h. Va comunque detto che gli argini delle vasche di accumulo hanno un franco di circa cm 71 (quota - 4.00 m) rispetto alla quota massima dell'acqua (-4,71) e che la superficie delle vasche utilizzata per il calcolo dei volumi si riferisce al fondo vasca senza tenere conto delle arginature inclinate. Acqua defluente ammessa 300,00l/s Già autorizzati 43,05l/s Per nuova area 343,05l/s Totale 0,34305m3/s 1234,98m3/h VASCA DI ACCUMULO A e B TEMPO DI RITORNO 50 ANNI Rif. t Curva segnalatrice con possibilità climata per piogge con durata maggiore di un'ora per Tr=50 anni h - pioggia in mm Q=R*(CAh)/360 t - tempo in ore C - coefficiente di deflusso 0,9 R - cofficente di ritardo =1/^A h=46,32*t^0,43 A - superficie bacino considerato in ha h Area totale intervento Q m3 totale intervento Quota acqua nelle vasche Carico acqua sul limitatore Acqua defluente l/s m3 acqua defuente Accumulo totale 1 0,00 0,00 371,1 0-6,70 0,00 0 0 0 2 0,30 27,60 371,1 4.785-6,40 0,30 359 388 4.398 3 0,60 37,19 371,1 6.447-6,02 0,68 240 259 6.188 4 0,90 44,27 371,1 7.675-5,87 0,83 265 286 7.389 5 1,20 50,10 371,1 8.686-5,78 0,92 280 302 8.383 6 1,50 55,14 371,1 9.560-5,70 1,00 291 315 9.246 7 1,80 59,64 371,1 10.340-5,64 1,06 301 325 10.015 8 2,10 63,73 371,1 11.049-5,58 1,12 309 333 10.715 9 2,40 67,49 371,1 11.702-5,53 1,17 316 341 11.361 10 2,70 71,00 371,1 12.310-5,48 1,22 322 348 11.962 11 3,00 74,29 371,1 12.880-5,43 1,27 328 354 12.526 12 3,30 77,40 371,1 13.419-5,39 1,31 334 360 13.059 13 3,60 80,35 371,1 13.930-5,35 1,35 339 366 13.565 14 3,90 83,16 371,1 14.418-5,31 1,39 343 371 14.048 15 4,20 85,86 371,1 14.885-5,28 1,42 348 376 14.510 16 4,50 88,44 371,1 15.333-5,24 1,46 352 380 14.953 17 4,80 90,93 371,1 15.765-5,21 1,49 356 384 15.380 18 5,10 93,33 371,1 16.181-5,18 1,52 360 389 15.793 19 5,40 95,65 371,1 16.584-5,15 1,55 363 392 16.191 20 5,70 97,90 371,1 16.974-5,12 1,58 367 396 16.578 21 6,00 100,09 371,1 17.352-5,09 1,61 370 400 16.953 22 6,30 102,21 371,1 17.720-5,06 1,64 373 403 17.317 23 6,60 104,27 371,1 18.078-5,03 1,67 377 407 17.672 24 6,90 106,29 371,1 18.427-5,01 1,69 380 410 18.017 4
25 7,20 108,25 371,1 18.768-4,98 1,72 382 413 18.355 26 7,50 110,17 371,1 19.100-4,95 1,75 385 416 18.684 27 7,80 112,04 371,1 19.425-4,93 1,77 388 419 19.006 28 8,10 113,87 371,1 19.743-4,91 1,79 391 422 19.321 29 8,40 115,67 371,1 20.054-4,88 1,82 393 425 19.629 30 8,70 117,43 371,1 20.359-4,86 1,84 396 427 19.931 31 9,00 119,15 371,1 20.658-4,84 1,86 398 430 20.228 32 9,30 120,84 371,1 20.951-4,81 1,89 400 432 20.519 33 9,60 122,50 371,1 21.239-4,79 1,91 403 435 20.804 34 9,90 124,13 371,1 21.522-4,77 1,93 405 437 21.085 35 10,20 125,74 371,1 21.800-4,75 1,95 407 440 21.360 36 10,50 127,32 371,1 22.073-4,73 1,97 409 442 21.631 37 10,80 128,87 371,1 22.342-4,71 1,99 411 444 21.898 38 10,80 128,87 371,1 22.342-4,69 2,01 413 447 21.896 39 10,80 128,87 371,1 22.342-4,69 2,01 413 447 21.896 40 10,80 128,87 371,1 22.342-4,69 2,01 413 447 21.896 41 10,80 128,87 371,1 22.342-4,69 2,01 413 447 21.896 32 10,80 128,87 371,1 22.342-4,69 2,01 413 447 21.896 43 10,80 128,87 371,1 22.342-4,69 2,01 413 447 21.896 44 10,80 128,87 371,1 22.342-4,69 2,01 413 447 21.896 45 10,80 128,87 371,1 22.342-4,69 2,01 413 447 21.896 5
4 DIMENSIONAMENTO NUOVE CONDOTTE ACQUE PIOVANE La nuova condotta di raccolta delle acque meteoriche scolanti dalle aree impermeabilizzate di proprietà pubblica (strada e parcheggi posti a nord del comparto) verrà realizzata in PVC ed è stata divisa in 5 tronchi. Per ogni tronco, considerando l area che grava sullo stesso, è stata calcolata e verificata la portata massima e di conseguenza il diametro minimo della tubatura stessa. Utilizzando la formula Q=1/ A*C*A*h/360 dove C = Coefficiente di deflusso = 0,9 Q = Portatain l/sec A = Area del bacino in mq h = Altezza di pioggia = mm 46,32 si ottengono i seguenti risultati: TRATTO E - F A = 4.500 Q= 246 l/sec D = 630 mm TRATTO D - E A = 4.110 Q= 235 l/sec D = 630 mm TRATTO C - D A = 3.730 Q= 224 l/sec D = 630 mm TRATTO B - C A = 3.350 Q= 212 l/sec D = 630 mm 6
TRATTO A - B A = 2.400 Q= 179 l/sec D = 500 mm J - pendenza = 0,001 m - scabrezza ssoluta = 0,015 D - diametro comdotta in cm V - velocità in m/sec Q - portata in l/sec D area perimetro raggio i V Q 31,5 778,92 98,91 0,0788 0,84 65,61 40 1256,00 125,60 0,1 0,86 108,45 50 1962,50 157,00 0,125 0,98 192,23 63 3115,67 197,82 0,1575 1,11 347,26 5 CONCLUSIONI In conclusione dalla verifica effettuata sull'intero comparto e sui volumi di acque da accumulare e visti i volumi, le quote di fondo e delle arginature delle vasche realizzate si può affermare che esse risultano adeguate ad accumulare i volumi di acqua necessari a garantire la piena sicurezza idraulica dell'insediamento. In allegato: - PROGETTO APPROVATO E REALIZZATO - SCHEMA RETE DI RACCOLTA E SMALTIMENTO ACQUE METEORICHE - PROGETTO E VERIFICA AMPLIAMENTO 2016 - SCHEMA RETE DI RACCOLTA E SMALTIMENTO ACQUE METEORICHE Il tecnico Dott. Ing. Molinelli Giuseppe 7