RIFERIMENTI NORMATIVI...

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2 1. PREMESSA RIFERIMENTI NORMATIVI RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI CARERISTICHE DEI MATERIALI CARERISTICHE GEOTECNICHE DEL TERRENO CRITERI DI CALCOLO GEOMETRIA ANALISI DEI CARICHI RIPARTIZIONE TRASVERSALE DEI CARICHI VERIFICHE IMPALCATO VERIFICHE FONDAZIONE ED ELEVAZIONE CRITERI DI CALCOLO Spinta sui piedritti Spinta attiva - Metodo di Coulomb Spinta in presenza di falda Spinta a Riposo Spinta in presenza di sisma - Formula di Wood Disposizione carichi mobili Strategia di soluzione GEOMETRIA SCATOLARE CONDIZIONI DI CARICO IMPOSTAZIONI DI PROGETTO DESCRIZIONE COMBINAZIONI DI CARICO RISULTATI ANALISI Sollecitazioni Pressioni terreno Inviluppo verifiche stato limite ultimo (SLU) Inviluppo verifiche stato limite esercizio (SLE) Verifiche fessurazione MURI DI APPROCCIO GEOMETRIA E ANALISI DEI CARICHI Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 1 di 122

3 12.2. CARERISTICHE GEOMETRICHE MURO VERIFICHE GLOBALI VERIFICA ALLO SCORRIMENTO VERIFICA AL RIBALTAMENTO VERIFICA A CARICO LIMITE VERIFICA SOLETTA FONDAZIONE VERIFICHE STRUTTURALI VERIFICA A FESSURAZIONE VERIFICA ELEVAZIONE VERIFICHE STRUTTURALI VERIFICA A FESSURAZIONE Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 2 di 122

4 1. PREMESSA Il sovrapasso posto alla progressiva 1+205,29 presenta una luce orizzontale interna di 15,50 m, larghezza di 7 m ed i piedritti misurano 7,20 m in altezza. La geometria garantisce il rispetto del franco minimo di 5,00 m rispetto all asse sottostante. La larghezza del pavimentato è di 5,00 m e sono previsti cordoli da 1,00 m sui quali vengono installate barriere H3-W6 e reti parasassi. Dal momento che a tergo delle barriere sicurvia non è rispettata la larghezza di funzionamento si prevede il collegamento delle reti parasassi mediante cavi metallici. In questo modo, se nell impatto la rete parasassi viene danneggiata, si innesca un comportamento a catena cinematica che preserva dall eventualità di caduta dei pannelli danneggiati sulla strada sottostante. L impalcato è realizzato mediante travi trapezie in c.a.p. di altezza pari a 60 cm poste ad interasse di 1 m con soletta in c.a. da 25 cm. In corrispondenza delle sezioni di appoggio delle travi viene eseguito un getto pieno, che solidarizza così impalcato e piedritti. In tal modo lo schema statico della struttura varia durante la costruzione: dapprima le travi vengono varate su appoggi provvisori e sono soggette al peso proprio ed al peso del getto della soletta, successivamente, in seguito all avvenuta presa della soletta, i carichi (permanenti portati, mobili, accidentali, spinta delle terre) gravano su una struttura scatolare. Tale soluzione ha il vantaggio di ridurre le sollecitazioni nella mezzeria dell impalcato dovute ai carichi accidentali. I piedritti misurano 1 m in spessore ed il traverso di fondazione 1,20 m. La tipologia di struttura scatolare è stata scelta in modo da poter limitare al minimo gli scavi, particolarmente onerosi vista la presenza d acqua, e poter realizzare una fondazione superficiale senza problemi legati ai cedimenti. A tal proposito il piano di fondazione viene posto al di sotto dello strato di riporto, a circa 1 m dal piano campagna esistente, come indicato dalla relazione geotecnica. L opera è completata da muri che sostengono il rilevato a tergo dei piedritti, inclinati rispetto all asse principale di circa 30 e ad altezza variabile. In relazione alla presenza d acqua prossima al livello del piano campagna si prevede l impermeabilizzazione della fondazione dello scatolare. La pendenza trasversale dell impalcato viene realizzata mediante un massetto delle pendenze, al di sopra del quale viene posato lo strato impermeabilizzante, uno strato di collegamento (6 cm) ed il manto d usura (5 cm). Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 3 di 122

5 L asse principale passa internamente allo scatolare, ad una quota minima di circa 75 cm dal filo superiore della fondazione. Tale ricoprimento, dettato dalla necessità di approfondire il piano d imposta della fondazione a circa 1 m dal piano campagna, consente il posizionamento di un cavidotto 160 mm per permettere il passaggio di reti impiantistiche. Per tale cavidotto sono previsti due pozzetti, a monte ed a valle dell opera. Lo smaltimento delle acque sull asse principale avviene sfruttando le pendenze della piattaforma stradale e sversando nelle caditoie poste poco a monte dell opera. Figura 1 Planimetria. Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 4 di 122

6 Figura 2 Sezione longitudinale. Figura 3 Sezione trasversale. Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 5 di 122

7 Le fasi costruttive della struttura scatolare saranno le seguenti: 1. scavo fino alla quota di posa della fondazione; 2. getto della fondazione e dei piedritti; 3. varo delle travi, getto della soletta e getto di continuità agli appoggi; 4. realizzazione muri; 5. completamento rilevato; 6. opere di finitura. Al fine di garantire la continuità della strada sovrapassante durante lo svolgimento dei lavori è prevista la creazione di una viabilità provvisoria di cantiere. Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 6 di 122

8 2. RIFERIMENTI NORMATIVI Tutti i calcoli di seguito riportati fanno riferimento alle seguenti normative: Legge n 1086 del 5 novembre 1971: Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica. D.M. 14/01/2008: Norme tecniche per le costruzioni. EC7_UNI EN :1997: Progettazione geotecnica Parte 1: Regole generali. EC8_UNI EN :2005: Progettazione delle strutture per la resistenza sismica Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti di geotecnica. 3. RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI E. Giangreco, Teoria e tecnica delle costruzioni, Liguori editori M.P. Petrangeli, Progettazione e costruzione di ponti, Masson, T. Antonini, Cemento armato precompresso, Masson, P. Colombo, F. Colleselli, Elementi di geotecnica, Zanichelli, J.E. Bowles, Fondazioni. Progetto e analisi, Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 7 di 122

9 4. CARERISTICHE DEI MATERIALI Si riportano di seguito le caratteristiche dei materiali utilizzati (Rif. UNI EN 206-1:2006 e UNI 11104:2004). Calcestruzzo per magrone Classe calcestruzzo C12/15 Contenuto min. cemento 150 kg/mc Calcestruzzo per travi in c.a.p. Classe calcestruzzo C45/55 Classe di esposizione XC4 Rapporto max a/c 0,50 Contenuto min. cemento Classe di consistenza SLUMP Max dimensione aggregato Copriferro armatura ordinaria Copriferro armatura pretesa Resistenza cubica a compressione Resistenza cilindrica a compressione 340 kg/mc S4 20 mm 30 mm 40 mm 55 MPa 45 Mpa Fattore parziale di resistenza 1,50 Tensione di calcolo Modulo elastico 25,50 MPa MPa Coefficiente di dilatazione termica 1,00 E-05 Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 8 di 122

10 Calcestruzzo per soletta in c.a. Classe calcestruzzo C32/40 Classe di esposizione XF4 Rapporto max a/c 0,45 Contenuto min. cemento Classe di consistenza SLUMP Max dimensione aggregato Copriferro Resistenza cubica a compressione Resistenza cilindrica a compressione 360 kg/mc S4 25 mm 45 mm 40 MPa 32 Mpa Fattore parziale di resistenza 1,50 Tensione di calcolo Modulo elastico 18,13 MPa MPa Coefficiente di dilatazione termica 1,00 E-05 Calcestruzzo per elevazioni Classe calcestruzzo C28/35 Classe di esposizione XF2 Rapporto max a/c 0,50 Contenuto min. cemento Classe di consistenza SLUMP Max dimensione aggregato Copriferro 340 kg/mc S4 25 mm 45 mm Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 9 di 122

11 Resistenza cubica a compressione Resistenza cilindrica a compressione 35 MPa 28 Mpa Fattore parziale di resistenza 1,50 Tensione di calcolo Modulo elastico 15,87 MPa MPa Coefficiente di dilatazione termica 1,00 E-05 Calcestruzzo per fondazione Classe calcestruzzo C25/30 Classe di esposizione XC2 Rapporto max a/c 0,60 Contenuto min. cemento Classe di consistenza SLUMP Max dimensione aggregato Copriferro Resistenza cubica a compressione Resistenza cilindrica a compressione 300 kg/mc S4 30 mm 50 mm 30 MPa 25 Mpa Fattore parziale di resistenza 1,50 Tensione di calcolo Modulo elastico 14,17 MPa MPa Coefficiente di dilatazione termica 1,00 E-05 Acciaio per c.a. Classe acciaio B450C Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 10 di 122

12 Tensione caratteristica di rottura Tensione caratteristica di snervamento 540 MPa 450 Mpa Fattore parziale di resistenza 1,15 Tensione di calcolo Modulo elastico 391,30 MPa MPa Acciaio per c.a.p. Acciaio armonico in trefoli da 0,5 Tensione caratteristica di rottura Tensione caratteristica all 1% di def. Tensione iniziale massima Modulo elastico 1860 MPa 1670 Mpa 1488 MPa MPa Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 11 di 122

13 5. CARERISTICHE GEOTECNICHE DEL TERRENO Le caratteristiche di progetto del terreno vengono calcolate adottando i coefficienti parziali della Tabella 6.2.II. Parametro Simbolo Coeff. M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan M 1,00 1,25 Coesione efficace c' c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata c u cu 1,00 1,40 Peso specifico g 1,00 1,00 Terreno da rilevato M1 M2 Peso specifico = 19,00 19,00 kn/m 3 Angolo di attrito = 35,00 29,26 Terreno di fondazione Peso specifico = 19,00 19,00 kn/m 3 Angolo di attrito = 35,00 29,26 Categoria sismica terreno C Livello di falda (da piano di posa fond.) z w = 1,00 m 6. CRITERI DI CALCOLO La struttura in esame cambia lo schema statico durante la costruzione: dapprima la trave è in semplice appoggio, ed in tale configurazione vengono applicati i pesi propri strutturali, successivamente viene realizzata la continuità agli appoggi e vengono applicati i carichi accidentali. Il calcolo della trave viene quindi eseguito considerando la trave in semplice appoggio e poi applicando i momenti dovuti ai carichi mobili calcolati sullo schema continuo. La verifica di piedritti e della fondazione viene eseguita su una striscia di profondità unitaria soggetta allo scarico massimo delle travi. Le verifiche allo SLE (tensionali) delle travi in c.a.p. vengono condotte con l ausilio del pacchetto software CAPCAF, mentre per le verifiche allo SLU vengono utilizzati il programma VCASLU del prof. Gelfi e foglio di calcolo Microsoft Excel. Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 12 di 122

14 Per l analisi strutturale dello scatolare e le verifiche di fondazione e piedritti è stato utilizzato il software SCAT v.10.0c della Atzec Informatica. Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 13 di 122

15 7. GEOMETRIA Luce netta orizzontale L 0 = 15,50 m Luce di calcolo orizzontale L c = 16,00 m Luce netta verticale L v = 7,20 m Spessore impalcato S i = 0,85 m Spessore piedritti S p = 1,00 m Spessore fondazione S i = 1,20 m Impalcato in c.a.p. Area trave A t = 2765 cm 2 Momento statico S t = cm 3 Momento d'inerzia J t = cm 4 Baricentro z g,t = 33,44 cm Peso trave q t = 6,78 kn/m Interasse travi i t = 1,00 m Spessore soletta S s = 0,25 m Peso soletta q s = 6,25 kn/m Area trave + soletta A t+s = 5265,00 cm 2 Baricentro trave + doletta z g,t+s = 51,99 cm Momento d'inerzia trave + soletta J t+s = cm 4 Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 14 di 122

16 8. ANALISI DEI CARICHI Pesi propri strutturali I pesi propri degli elementi strutturali vengono computati direttamente nei modelli di calcolo. Carichi permanenti Spessore pacchetto stradale interno S p,i = 0,45 m Peso pacchetto stradale interno q p,i = 9,00 kn/m 2 Peso pavimentazione superiore q p,s = 3,00 kn/m 2 Peso barriera q b = 1,00 kn/m Peso cordolo q' c = 4,00 kn/m Spinta delle terre La spinta delle terre viene computata direttamente nel modello di calcolo. Carichi stradali Si adottano carichi stradali di I^ categoria. Posizione Carico asse Q ik [kn] q ik [kn] Corsia numero ,00 Corsia numero ,50 Corsia numero ,50 Altre corsie 0 2,50 Frenamento Lunghezza impalcato L= 17,10 m Larghezza corsie w l = 3,00 m Forza totale di frenamento F= 406,17 kn Forza di frenamento distribuita q f = 23,75 kn/m Temperatura Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 15 di 122

17 Si considera, solamente sull'impalcato, un gradiente di temperatura di ±5 C fra intradosso ed estradosso ed una variazione termica uniforme di ±15 C. Ritiro Area sezione in cls A c = mm 2 Perimentro esposto u= 1950,00 mm Dimensione fittizia h 0 = 256,41 mm k h = 0,79 Resistenza cls f ck = 32 MPa Umidità relativa U(%)= 60 c0 = -4,46E-04 Ritiro da essiccamento cd, = -3,54E-04 Ritiro autogeno ca = -5,50E-05 Ritiro totale cs = -4,09E-04 L'azione del ritiro differenziale viene valutata come coppie concentrate alle estremità dell'impalcato. Sezione collaborante A coll,cls = mm 2 Azione assiale cls N cls,ritiro = -170,46 kn Braccio azione z= 0,39 m Coppia risultante M cls,ritiro = -66,58 knm Vento La azione del vento è assimilata ad un carico orizzontale statico, agente ortogonalmente all'asse del ponte e agente sulla proiezione nel piano verticale delle superfici direttamente investite. La superficie esposta al vento dei carichi transitanti sul ponte viene assimilata ad una parete rettangolare continua dell'altezza di 3m a partire dal piano stradale. La superficie totale investita sarà quindi la somma dell'area verticale dell'impalcato più la parete convenzionale dovuta ai carichi mobili. v ref,0 = 25,00 m/s a 0 = 1000,00 m/s k a = 0,010 1/s Altitudine del sito a s = 100,00 m Velocità di riferimento v b = 25,00 m/s Densità dell'aria = 1,25 kg/m 3 Pressione cinetica di riferimento q b = 390,63 N/m 2 Categoria di esposizione cat.esp. = I Altezza sul suolo z = 7,00 m k r = 0,17 Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 16 di 122

18 z 0 = 0,01 m z min = 2,00 m Coefficiente di 1,00 topografia c t = c e (z min ) = 1,883 Coefficiente di esposizione c e (z) = 2,566 Coefficiente dinamico c d = 1,00 Coefficiente aerodinamico c p = 1,20 Pressione del vento p= 1,20 kn/m 2 Le azioni indotte dal vento consistono in una azione orizzontale totale H t,vento e in un momento trasversale totale M t h vento h bar,vento H t,vento M t,vento [m] [m] [kn/m] [knm/m] 4,01 2,01 4,82 9,67 Il momento trasversale determina le seguenti azioni verticali sulle travi. y [m] y 2 [m] q [kn/m] J= 28,00 m 4 TRAVE1 3,00 9,00 1,04 TRAVE2 2,00 4,00 0,69 TRAVE3 1,00 1,00 0,35 TRAVE4 0,00 0,00 0,00 TRAVE5-1,00 1,00-0,35 TRAVE6-2,00 4,00-0,69 TRAVE7-3,00 9,00-1,04 Azioni sismiche Parametri spettrali Comune Arzago d'adda Vita nominale 50 anni Coefficiente d'uso 1,5 Periodo di riferimento 75 anni T r a g F 0 SLV 712 1,040 2,475 Componente orizzontale Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 17 di 122

19 S S C C T B T C T D SLV 1,500 1,593 0,150 0,451 2,026 Componente verticale S S F V T B T C T D SLV 1,000 1,090 0,050 0,150 1,000 Azioni orizzontali In riferimento al par , i coefficienti sismici orizzontali e verticali risultano: k h = a max /g* m coeff. sismico orizzontale k v = ±0.5*k h coeff. sismico verticale dove: a max = accelerazione massima orizzontale del sito si assume: a g = S S = S T = m = = S*a g =S S *S T *a g accelerazione massima orizzontale su sito di riferimento rigido coefficiente di amplificazione stratigrafica coefficiente di amplificazione topografica coefficiente funzione della capacità dell'opera di subire deformazioni senza cadute di resistenza a g = 0,11 g S S = 1,50 S T = 1,00 m = 1,00 In base alle precedenti assunzioni si ottengono i seguenti coefficienti sismici 0,16 0,08 Forze d'inerzia Peso impalcato + ricoprimento 513,51 kn/m Inerzia impalcato + ricoprimento 114,27 kn/m Azioni verticali k h k v Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 18 di 122

20 Periodo proprio trave in semplice appoggio Lunghezza trave minima L= 15,50 m Momento d'inerzia J= 0,0293 m 4 Modulo elastico materiale E= kn/m 2 Massa totale trave + ricoprimento + pacchetto m= 52,35 kn Massa ridotta di Rayleigh (def. sinusoidale) m r = 26,17 kn Rigidezza trave K= 13684,86 kn/m Pulsazione p= 22,87 rad/sec Periodo proprio T= 0,27 sec Frequenza = 3,64 Hz 1,00 Sve (T)* 0<=T<T B 0,41 Fissato T= 0,27 sec T B <=T<T C 0,20 Sve (T)= 0,11 g T C <=T<T D 0,11 T D <=T 0,39 * il valore spettrale è corretto solo nel range di periodi che contiene il periodo proprio. Azione da sisma verticale sui piedritti F v = 27,74 kn Azione da sisma verticale totale F v,tot = 55,48 kn Azione da carichi mobili totale F mobili,tot = 289,50 kn Dal momento che l'azione sismica è molto inferiore dell'azione dei carichi mobili non viene considerata nel dimensionamento dell'impalcato. 9. RIPARTIZIONE TRASVERSALE DEI CARICHI I carichi verticali vengono ripartiti secondo il metodo di Massonet. Si riportano di seguito i coefficienti di ripartizione relativi a ciascun carico sulle travi di un semi-impalcato. Tali coefficienti vengono utilizzati per determinare le azioni flettenti sulle travi; per quanto riguarda le sollecitazioni taglianti, dal momento che le massime si verificano in corrispondenza della sezione di incastro, si adotta una ripartizione rigida. Il peso della soletta e della pavimentazione viene assunto, a favore di sicurezza, ripartito secondo l'area di influenza di ciascuna trave. Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 19 di 122

21 COEFFICIENTI T1 T2 T3 T4 FOLLA 0,41 0,30 0,20 0,12 CORSIA1 0,20 0,20 0,19 0,16 PARTE RIMANENTE 0,02 0,06 0,11 0,15 CORDOLO DX 0,41 0,30 0,20 0,12 CORDOLO SX 0,00 0,00 0,05 0,12 BARRIERA DX 0,30 0,25 0,20 0,14 BARRIERA SX 0,00 0,04 0,09 0,14 CARICHI T1 T2 T3 T4 FOLLA 1,03 0,75 0,50 0,30 CORSIA1 - dist 5,40 5,40 5,13 4,32 CORSIA1 - conc 120,00 120,00 114,00 96,00 PARTE RIMANENTE 0,10 0,30 0,55 0,75 CORDOLO DX 1,64 1,20 0,80 0,48 CORDOLO SX 0,00 0,00 0,20 0,48 BARRIERA DX 0,30 0,25 0,20 0,14 BARRIERA SX 0,00 0,04 0,09 0,14 VENTO 1,04 0,69 0,35 0,00 TOT 129,50 128,63 121,82 102,61 Il dimensionamento viene quindi eseguito sulla trave 1. Ripartizione rigida alla sezione di incastro. y [m] y 2 [m] W J= 28,00 m 4 TRAVE1 3,00 9,00 0,11 TRAVE2 2,00 4,00 0,07 TRAVE3 1,00 1,00 0,04 TRAVE4 0,00 0,00 0,00 TRAVE5-1,00 1,00-0,04 TRAVE6-2,00 4,00-0,07 TRAVE7-3,00 9,00-0,11 CARICHI ecc T1 T2 T3 T4 FOLLA 3,00 18,57 14,29 10,00 5,71 CORSIA1 - dist 1,00 108,00 92,57 77,14 61,71 CORSIA1 - conc 1,00 150,00 128,57 107,14 85,71 PARTE RIMANENTE -1,50-0,71 1,43 3,57 5,71 CORDOLO DX 3,00 29,71 22,86 16,00 9,14 CORDOLO SX -3,00-11,43-4,57 2,29 9,14 BARRIERA DX 3,00 7,43 5,71 4,00 2,29 BARRIERA SX -3,00-2,86-1,14 0,57 2,29 VENTO 16,58 11,05 5,53 0,00 TOT 315,29 270,76 226,24 181,71 Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 20 di 122

22 10. VERIFICHE IMPALCATO Si riportano di seguito le verifiche allo SLU ed agli SLE eseguite per l'impalcato. Sollecitazioni caratteristiche Si determinano le sollecitazioni caratteristiche agenti sulle sezioni di calcolo dell'impalcato nelle diverse fasi di calcolo. FASE 1 FASE 2 Campata Incastro Impalcato M[kNm] V[kN] M[kNm] V[kN] Peso trave 216,96 0,00-54,24 Peso soletta 200,00 0,00-50,00 Spinta delle terre -24,93 0,00-24,93 0,00 Spinta sovraccarico -6,33 0,00-6,33 0,00 Spinta falda 18,73 0,00 18,73 0,00 Carichi permanenti 71,25 0,00-98,78 35,43 Ritiro 10,17 0,00-57,84 0,00 Temperatura 72,38 0,00 72,38 0,00 Vento 15,00 0,00-20,73 8,29 Accidentali 335,74 0,00-347,58 212,93 Verifiche SLE Limiti tensionali cls Resistenza caratteristica cls all'atto del tiro f ckj = 35,00 MPa Tensione massima all'atto del tiro c,tiro = 24,50 MPa Tensione massima per comb. rara c,rara = 27,00 MPa Tensione massima per comb. quasi perm c,qperm = 20,25 MPa Limiti tensionali acciaio Tensione massima per comb. rara s,rara = 1336,00 MPa Cadute di tensione Si adotta una caduta di tensione forfettaria del 25%, di cui il 5% imputabile all'accorciamento elastico del cls e scontato all'atto del tiro. Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 21 di 122

23 Caratteristiche trefoli Tensione iniziale trefoli spi = 1420,00 MPa Area singolo trefolo A= 94 mm 2 Quota livello trefoli Numero trefoli Area livello [cm] [mm 2 ] Verifiche tensionali Fase sup lim inf lim sup lim Taglio trefoli 5,31 24,50 17,89 24,50 - Soletta + perdite (50%) 13,70 20,25 9,51 20,25 - Permanenti + perdite (50%) Ritiro + Temperatura 14,06 20,25 5,75 20,25 1,70 14,40 Accidentali 15,51 27,00 1,48 27,00 4,92 19,20 Dal momento che la sezione è sempre compressa la verifica a fessurazione risulta superflua. Verifiche SLU Sollecitazioni combinate Al fine delle verifiche allo SLU si fa riferimento a due combinazioni di carico statiche che massimizzano rispettivamente il momento in campata ed il momento agli incastri. Carico SLU-ST1 SLU-ST2 Pesi propri 1,35 1,35 Permanenti 1,50 1,50 Spinta delle terre 1,00 1,35 Spinta sovraccarico 0,00 1,35 Spinta falda 0,00 1,35 Ritiro 1,20 1,20 Temperatura 0,72 0,72 Vento 0,60 0,60 Accidentali 1,35 1,35 Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 22 di 122

24 FASE 1 FASE 2 FASE 1 FASE 2 Contributi flettenti M+ [knm] M- [knm] Peso trave 292,90 - Peso soletta 270,00 - Spinta delle terre -24,93-33,66 Spinta sovraccarico 0,00-8,55 Spinta falda 0,00 25,29 Carichi permanenti 71,45-133,26 Ritiro 12,20-69,41 Temperatura 52,11 52,11 Vento 9,00-12,44 Accidentali 453,25-469,23 Totale 1135,98-649,14 Contributi taglianti V [kn] Peso trave 73,22 Peso soletta 67,50 Spinta delle terre 0,00 Spinta sovraccarico 0,00 Spinta falda 0,00 Carichi permanenti 35,43 Ritiro 0,00 Temperatura 0,00 Vento 4,97 Accidentali 287,45 Totale 468,58 Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 23 di 122

25 Verifica sezione di mezzeria Momento di progetto M d = 1135,98 knm Momento resistente M Rd = 2492,00 knm Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 24 di 122

26 Verifica sezione di incastro Momento di progetto M d = -649,14 knm Momento resistente M Rd = -814,70 knm Taglio di progetto V d = 468,58 kn Per elementi in cap disposti in semplice appoggio, nelle zone non fessurate, la resistenza può valutarsi come: ( NTC) f cd = 18,13 MPa cc fck / c b w = 300 mm larghezza minima della sezione d = 800 mm altezza utile della sezione cp = 0,00 MPa tensione media di compressione nella sezione (Ned/Ac) <= 0,2 fcd f ctd = V Rd = 2,02 MPa 339 kn Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 25 di 122

27 Elementi con armature trasversali resistenti al taglio A sw = 226,00 mm2 area armatura trasversale 12 2b s = 120,00 mm interasse armature f yk = 450,00 MPa f yd = 391,30 MPa fyk / s = 90,00 inclinazione dell'armatura trasversale rispetto asse trave ctg = 0,00 ctg = 1,00 1<= ctg <= 2,5 (a favore di sicurezza) sin = 1,00 c = 1,00 f' cd = 9,07 MPa VRds = 0,9 d Asw/s fyd (ctg + ctg ) sin N ctg = 2,50 1<= ctg <= 2,5 (a favore di sicurezza) VRcd = 0,9 d bw ac f'cd (ctg + ctg )/(1+ctg 2 ) = N VRd = min (VRsd,VRdc) = N 530,61 kn > Tmax Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 26 di 122

28 Verifiche locali soletta Le verifiche locali della soletta vengono eseguite considerando lo schema di carico 1, ossia un'impronta di carico di lato 40 cm caricata dal carico tandem e dal carico distribuito facenti riferimento alla corsia di carico 1. Tale schema di carico risulta più gravoso dello schema di carico 2. Il carico concentrato viene diffuso in 10 cm di pavimentazione (spessore minimo) e fino a metà spessore della soletta. Lo schema di calcolo è quello di trave in semplice appoggio: dal momento che si dispone un'armatura simmetrica tale schema risulta a favore di sicurezza. Luce soletta L s = 0,70 m Peso soletta q s = 6,25 kn/m 2 Peso pavimentazione q p,s = 3,00 kn/m 2 Carico distribuito q= 9,00 kn/m 2 Carico su impronta Q= 150 kn Larghezza impronta b= 0,40 m Spessore soletta S s = 0,25 m Larghezza di diffusione b'= 0,85 m Carico diffuso Q'= 207,61 kn/m 2 Momento max M d = 15,24 knm Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 27 di 122

29 Taglio max V d = 88,65 knm Altezza utile sezione d= 200 mm Larghezza sezione b w = 850 mm Area armatura tesa A sl = 565,00 mm 2 Rapporto geometrico armatura l = 3,32E-03 k= 2,00 Sforzo assiale N ed = 0,00 N Tensione equivalente cp = 0,00 MPa Coefficiente parziale resistenza c= 1,50 c= 1,00 Taglio resistente senza armatura V rd = 89,72 > 88,65 kn NON SERVE ARMATURA A TAGLIO Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 28 di 122

30 11. VERIFICHE FONDAZIONE ED ELEVAZIONE Si riporta nel seguito l analisi eseguita sullo scatolare. Per tenere conto che in prima fase, cioè prima della solidarizzazione, l impalcato si trova in semplice appoggio, gli scarichi dovuti ai pesi propri di trave e soletta, sono stati applicati al traverso mediante due carichi concentrati e due momenti nella mezzeria dei piedritti. I momenti applicati sono dovuti all eccentricità tra mezzeria piedritto e asse appoggi. Inoltre nell analisi il traverso è stato considerato come un elemento di peso nullo e inerzia pari all inerzia della sezione omogeneizzata di trave più soletta. L analisi dello scatolare è stata svolta con l ausilio del programma SCAT della Aztec Informatica, su una striscia di profondità unitaria soggetta allo scarico massimo delle travi CRITERI DI CALCOLO Spinta sui piedritti Spinta attiva - Metodo di Coulomb La teoria di Coulomb considera l'ipotesi di un cuneo di spinta a monte della parete che si muove rigidamente lungo una superficie di rottura rettilinea. Dall'equilibrio del cuneo si ricava la spinta che il terreno esercita sull'opera di sostegno. In particolare Coulomb ammette, al contrario della teoria di Rankine, l'esistenza di attrito fra il terreno e la parete, e quindi la retta di spinta risulta inclinata rispetto alla normale alla parete stesso di un angolo di attrito terra-parete. L'espressione della spinta esercitata da un terrapieno, di peso di volume, su una parete di altezza H, risulta espressa secondo la teoria di Coulomb dalla seguente relazione (per terreno incoerente) S = 1/2 H 2 K a K a rappresenta il coefficiente di spinta attiva di Coulomb nella versione riveduta da Muller-Breslau, espresso come Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 29 di 122

31 sin( ) K a = [ sin( )sin( ) ] sin 2 sin( ) [ 1 + ] 2 [ sin( )sin( ) ] dove è l'angolo d'attrito del terreno, rappresenta l'angolo che la parete forma con l'orizzontale ( = 90 per parete verticale), è l'angolo d'attrito terreno-parete, è l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale. La spinta risulta inclinata dell'angolo d'attrito terreno-parete rispetto alla normale alla parete. Il diagramma delle pressioni del terreno sulla parete risulta triangolare con il vertice in alto. Il punto di applicazione della spinta si trova in corrispondenza del baricentro del diagramma delle pressioni (1/3 H rispetto alla base della parete). L'espressione di K a perde di significato per. Questo coincide con quanto si intuisce fisicamente: la pendenza del terreno a monte della parete non può superare l'angolo di natural declivio del terreno stesso. Nel caso di terreno dotato di attrito e coesione c l'espressione della pressione del terreno ad una generica profondità z vale Spinta in presenza di falda a = z K a - 2 c K a Nel caso in cui a monte della parete sia presente la falda il diagramma delle pressioni sulla parete risulta modificato a causa della sottospinta che l'acqua esercita sul terreno. Il peso di volume del terreno al di sopra della linea di falda non subisce variazioni. Viceversa al di sotto del livello di falda va considerato il peso di volume di galleggiamento a = sat - w dove sat è il peso di volume saturo del terreno (dipendente dall'indice dei pori) e w è il peso di volume dell'acqua. Quindi il diagramma delle pressioni al di sotto della linea di falda ha una pendenza minore. Al diagramma così ottenuto va sommato il diagramma triangolare legato alla pressione idrostatica esercitata dall'acqua. Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 30 di 122

32 Spinta a Riposo Si assume che sui piedritti agisca la spinta calcolata in condizioni di riposo. Il coefficiente di spinta a riposo è espresso dalla relazione K 0 = 1 - sin dove rappresenta l'angolo d'attrito interno del terreno di rinfianco. Quindi la pressione laterale, ad una generica profondità z e la spinta totale sulla parete di altezza H valgono = z K 0 + p v K 0 S = 1/2 H 2 K 0 + p v K 0 H dove pv è la pressione verticale agente in corrispondenza della calotta Spinta in presenza di sisma - Formula di Wood Spinta del terreno nel caso di strutture rigide. Nel caso di strutture rigide completamente vincolate, in modo tale che non può svilupparsi nel terreno uno stato di spinta attiva, nonché nel caso di muri verticali con terrapieno a superficie orizzontale, l incremento dinamico di spinta del terreno può essere calcolato come: P d = H 2 =a g /g*s s * m *S t H è l altezza sulla quale agisce la spinta. Il punto di applicazione va preso a metà altezza Disposizione carichi mobili I carichi mobili saranno disposti in maniere differenti in modo da ottenere le sollecitazioni più gravose nei vari elementi della strutturacome riportato nei seguenti schemi: Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 31 di 122

33 Mobili traverso M+ Mobili traverso M+ Qvk Qvk Qvk Qvk folla qvk qvk frenamento t t Spintasx Spintadx falda Spintasx Spintadx 1.00 falda 1.00 falda M max + Traverso M max Traverso Mobili traverso V Qvk Qvk Mobili traverso V Qvk Qvk folla qvk qvk frenamento t t Spintasx Spintadx falda Spintasx falda Spintadx falda falda falda falda T max Traverso T max Traverso Qvk Qvk Mobili piedritto Qvk Qvk Mobili piedritto folla qvk qvk frenamento t t Spintasx Spintadx falda Spintasx falda Spintadx falda falda falda falda M max Piedritto M max Piedritto Mobili traverso M- Qvk Qvk folla qvk t Spintasx Spintadx falda falda falda M max - Traverso Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 32 di 122

34 Strategia di soluzione A partire dal tipo di terreno, dalla geometria e dai sovraccarichi agenti il programma è in grado di conoscere tutti i carichi agenti sulla struttura per ogni combinazione di carico. La struttura scatolare viene schematizzata come un telaio piano e viene risolta mediante il metodo degli elementi finiti (FEM). Più dettagliatamente il telaio viene discretizzato in una serie di elementi connessi fra di loro nei nodi. Il terreno di rinfianco e di fondazione viene invece schematizzato con una serie di elementi molle non reagenti a trazione (modello di Winkler). L'area della singola molla è direttamente proporzionale alla costante di Winkler del terreno e all'area di influenza della molla stessa. A partire dalla matrice di rigidezza del singolo elemento, Ke, si assembla la matrice di rigidezza di tutta la struttura K. Tutti i carichi agenti sulla struttura vengono trasformati in carichi nodali(reazioni di incastro perfetto) ed inseriti nel vettore dei carichi nodali p. Indicando con u il vettore degli spostamenti nodali (incogniti), la relazione risolutiva può essere scritta nella forma K u = p Da questa equazione matriciale si ricavano gli spostamenti incogniti u u = K -1 p Noti gli spostamenti nodali è possibile risalire alle sollecitazioni nei vari elementi. La soluzione del sistema viene fatta per ogni combinazione di carico agente sullo scatolare. Il successivo calcolo delle armature nei vari elementi viene condotto tenendo conto delle condizioni più gravose che si possono verificare nelle sezioni fra tutte le combinazioni di carico GEOMETRIA SCATOLARE Descrizione: Scatolare semplice Altezza esterna Larghezza esterna Lunghezza mensola di fondazione sinistra Lunghezza mensola di fondazione destra Spessore piedritto sinistro 9.25 [m] [m] 0.00 [m] 0.00 [m] 1.00 [m] Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 33 di 122

35 Spessore piedritto destro Spessore fondazione Spessore traverso 1.00 [m] 1.20 [m] 0.67 [m] CONDIZIONI DI CARICO Convenzioni adottate Origine in corrispondenza dello spigolo inferiore sinistro della struttura Carichi verticali positivi se diretti verso il basso Carichi orizzontali positivi se diretti verso destra Coppie concentrate positive se antiorarie Ascisse X (espresse in m) positive verso destra Ordinate Y (espresse in m) positive verso l'alto Carichi concentrati espressi in kn Coppie concentrate espressi in knm Carichi distribuiti espressi in kn/m Simbologia adottata e unità di misura Forze concentrate X ascissa del punto di applicazione dei carichi verticali concentrati Y ordinata del punto di applicazione dei carichi orizzontali concentrati Fy componente Y del carico concentrato Fx componente X del carico concentrato M momento Forze distribuite Xi, Xf ascisse del punto iniziale e finale per carichi distribuiti verticali Yi, Yf ordinate del punto iniziale e finale per carichi distribuiti orizzontali Vni componente normale del carico distribuito nel punto iniziale Vnf componente normale del carico distribuito nel punto finale Vti componente tangenziale del carico distribuito nel punto iniziale Vtf componente tangenziale del carico distribuito nel punto finale Dte variazione termica lembo esterno espressa in gradi centigradi Dti variazione termica lembo interno espressa in gradi centigradi Condizione di carico n 1 (Peso Proprio) Condizione di carico n 2 (Spinta terreno sinistra) Condizione di carico n 3 (Spinta terreno destra) Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 34 di 122

36 Condizione di carico n 4 (Sisma da sinistra) Condizione di carico n 5 (Sisma da destra) Condizione di carico n 6 (Spinta falda) Condizione di carico n 7 (Permanenti da implacato) Conc Traverso X= 0.50 Fy= Fx= 0.00 M= 0.00 Conc Traverso X= Fy= Fx= 0.00 M= 0.00 Conc Traverso X= 0.50 Fy= 0.00 Fx= 0.00 M= Conc Traverso X= Fy= 0.00 Fx= 0.00 M= Condizione di carico n 8 (pavimentazione) Distr Traverso Xi= 0.00 Xf= Vni= 3.00 Vnf= 3.00 Vti= 0.00 Vtf= 0.00 Condizione di carico n 9 (cordoli e barriere) Distr Traverso Xi= 0.00 Xf= Vni= 2.00 Vnf= 2.00 Vti= 0.00 Vtf= 0.00 Condizione di carico n 10 (Ritiro) Conc Traverso X= 1.00 Fy= 0.00 Fx= 0.00 M= Conc Traverso X= Fy= 0.00 Fx= 0.00 M= Condizione di carico n 11 (Traffico tandem M+) Conc Traverso X= 8.15 Fy= Fx= 0.00 M= 0.00 Conc Traverso X= 9.35 Fy= Fx= 0.00 M= 0.00 Condizione di carico n 12 (traffico tandem V) Conc Traverso X= 1.00 Fy= Fx= 0.00 M= 0.00 Conc Traverso X= 2.20 Fy= Fx= 0.00 M= 0.00 Condizione di carico n 13 (traffico tandem Max Piedritti) Conc Terreno X= 0.00 Fy= Conc Terreno X= Fy= Condizione di carico n 14 (Traffico distribuito sx) Distr Terreno Xi= Xf= 0.00 Vni= 5.50 Vnf= 5.50 Condizione di carico n 15 (Traffico distribuito centrale) Distr Terreno Xi= 0.00 Xf= Vni= 5.50 Vnf= 5.50 Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 35 di 122

37 Condizione di carico n 16 (Traffico distribuito dx) Distr Terreno Xi= Xf= Vni= 5.50 Vnf= 5.50 Condizione di carico n 17 (sovraccarico sx) Distr Terreno Xi= Xf= 0.00 Vni= Vnf= Condizione di carico n 18 (sovraccarico dx) Distr Terreno Xi= Xf= Vni= Vnf= Condizione di carico n 19 (Termica +) Term Traverso Dte= 2.50 Dti= Condizione di carico n 20 (Termica -) Term Traverso Dte= Dti= 2.50 Condizione di carico n 21 (Folla sx) Distr Terreno Xi= Xf= 0.00 Vni= 1.05 Vnf= 1.05 Condizione di carico n 22 (Folla centrale ) Distr Terreno Xi= 0.00 Xf= Vni= 1.05 Vnf= 1.05 Condizione di carico n 23 (Folla dx) Distr Terreno Xi= Xf= Vni= 1.05 Vnf= 1.05 Condizione di carico n 24 (Frenamento) Distr Traverso Xi= 0.00 Xf= Vni= 0.00 Vnf= 0.00 Vti= 8.00 Vtf= 8.00 Condizione di carico n 25 (Vento) Distr Traverso Xi= 0.00 Xf= Vni= 1.05 Vnf= 1.05 Vti= 0.00 Vtf= 0.00 Condizione di carico n 26 (Mobili M+ SLE folla) Distr Traverso Xi= 0.00 Xf= Vni= 6.55 Vnf= 6.55 Vti= 0.00 Vtf= 0.00 Conc Traverso X= 8.15 Fy= Fx= 0.00 M= 0.00 Conc Traverso X= 9.35 Fy= Fx= 0.00 M= 0.00 Condizione di carico n 27 (Mobili M+ SLE frenamento) Distr Traverso Xi= 0.00 Xf= Vni= 2.20 Vnf= 2.20 Vti= 0.00 Vtf= 0.00 Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 36 di 122

38 Distr Terreno Xi= Xf= 0.00 Vni= 2.20 Vnf= 2.20 Conc Traverso X= 8.15 Fy= Fx= 0.00 M= 0.00 Conc Traverso X= 9.35 Fy= Fx= 0.00 M= 0.00 Distr Traverso Xi= 0.00 Xf= Vni= 0.00 Vnf= 0.00 Vti= 8.00 Vtf= 8.00 Condizione di carico n 28 (mobili V SLE folla) Distr Traverso Xi= 0.00 Xf= Vni= 6.55 Vnf= 6.55 Vti= 0.00 Vtf= 0.00 Conc Traverso X= 1.00 Fy= Fx= 0.00 M= 0.00 Conc Traverso X= 2.20 Fy= Fx= 0.00 M= 0.00 Distr Terreno Xi= Xf= 0.00 Vni= 6.55 Vnf= 6.55 Distr Terreno Xi= Xf= Vni= 6.55 Vnf= 6.55 Condizione di carico n 29 (mobili V SLE frenamento ) Distr Terreno Xi= Xf= 0.00 Vni= 2.20 Vnf= 2.20 Distr Traverso Xi= 0.00 Xf= Vni= 0.00 Vnf= 0.00 Vti= 8.00 Vtf= 8.00 Distr Traverso Xi= 0.00 Xf= Vni= 2.20 Vnf= 2.20 Vti= 0.00 Vtf= 0.00 Conc Traverso X= 1.00 Fy= Fx= 0.00 M= 0.00 Conc Traverso X= 2.20 Fy= Fx= 0.00 M= 0.00 Condizione di carico n 30 (mobili Piedritti SLE folla) Distr Traverso Xi= 0.00 Xf= Vni= 6.55 Vnf= 6.55 Vti= 0.00 Vtf= 0.00 Distr Terreno Xi= Xf= 0.00 Vni= 6.55 Vnf= 6.55 Conc Terreno X= 0.00 Fy= Conc Terreno X= Fy= Condizione di carico n 31 (mobili piedritti SLE frenamento) Distr Traverso Xi= 0.00 Xf= Vni= 2.20 Vnf= 2.20 Vti= 0.00 Vtf= 0.00 Distr Traverso Xi= 0.00 Xf= Vni= 0.00 Vnf= 0.00 Vti= 8.00 Vtf= 8.00 Distr Terreno Xi= Xf= 0.00 Vni= 2.20 Vnf= 2.20 Conc Terreno X= 0.00 Fy= Conc Terreno X= Fy= Condizione di carico n 32 (mobili M- SLE folla) Distr Traverso Xi= 0.00 Xf= Vni= 6.55 Vnf= 6.55 Vti= 0.00 Vtf= 0.00 Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 37 di 122

39 Conc Traverso X= 8.15 Fy= Fx= 0.00 M= 0.00 Conc Traverso X= 9.35 Fy= Fx= 0.00 M= 0.00 Distr Terreno Xi= Xf= 0.00 Vni= 6.55 Vnf= 6.55 Distr Terreno Xi= Xf= Vni= 6.55 Vnf= 6.55 Condizione di carico n 33 (pavimentazione interna) Distr Fondaz. Xi= 1.00 Xf= Vni= Vnf= Vti= 0.00 Vtf= IMPOSTAZIONI DI PROGETTO Verifica materiali: Stato Limite Ultimo Coefficiente di sicurezza calcestruzzo c 1.50 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Verifica Taglio - Metodo dell'inclinazione variabile del traliccio VRd=[0.18*k*(100.0* l*f ck ) 1/3 / c +0.15* cp ]*bw*d>(v min +0.15* cp )*bw*d VRsd=0.9*d*A sw /s*f yd *(ctg +ctg )*sin VRcd=0.9*d*bw* c*f cd '*(ctg( )+ctg( )/(1.0+ctg 2) con: d altezza utile sezione [mm] b w larghezza minima sezione [mm] cp tensione media di compressione [N/mmq] l rapporto geometrico di armatura A sw area armatuta trasversale [mmq] s interasse tra due armature trasversali consecutive [mm] coefficiente maggiorativo, funzione di fcd e cp c f cd '=0.5*f cd k=1+(200/d) 1/2 v min =0.035*k 3/2 *f ck 1/2 Stato Limite di Esercizio Criteri di scelta per verifiche tensioni di esercizio: Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 38 di 122

40 Ambiente poco aggressivo Limite tensioni di compressione nel calcestruzzo (comb. rare) Limite tensioni di compressione nel calcestruzzo (comb. quasi perm.) Limite tensioni di trazione nell'acciaio (comb. rare) 0.60 fck 0.45 fck 0.70 fyk Criteri verifiche a fessurazione: Armatura sensibile Apertura limite fessure espresse in [m] Apertura limite fessure w1= w2= w3= Verifiche secondo : Norme Tecniche Approccio 2 Copriferro sezioni [m] DESCRIZIONE COMBINAZIONI DI CARICO Simbologia adottata Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione C Coefficiente totale di partecipazione della condizione Norme Tecniche 2008 Simbologia adottata G1sfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti G1fav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti G2sfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti non strutturali G2fav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti non strutturali Q Coefficiente parziale sulle azioni variabili tan ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo qu Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 39 di 122

41 Permanenti Favorevole G1fav Permanenti Sfavorevole G1sfav Permanenti non strutturali Favorevole G2fav Permanenti non strutturali Sfavorevole G2sfav Variabili Favorevole Qfav Variabili Sfavorevole Qsfav Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' Coesione efficace c' Resistenza non drenata cu Resistenza a compressione uniassiale qu Peso dell'unità di volume Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav Permanenti Sfavorevole G1sfav Permanenti Favorevole G2fav Permanenti Sfavorevole G2sfav Variabili Favorevole Qfav Variabili Sfavorevole Qsfav Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' Coesione efficace c' Resistenza non drenata cu Resistenza a compressione uniassiale qu Peso dell'unità di volume Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 40 di 122

42 Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav Permanenti Sfavorevole G1sfav Permanenti non strutturali Favorevole G2fav Permanenti non strutturali Sfavorevole G2sfav Variabili Favorevole Qfav Variabili Sfavorevole Qsfav Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' Coesione efficace c' Resistenza non drenata cu Resistenza a compressione uniassiale qu Peso dell'unità di volume Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav Permanenti Sfavorevole G1sfav Permanenti Favorevole G2fav Permanenti Sfavorevole G2sfav Variabili Favorevole Qfav Variabili Sfavorevole Qsfav Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' Coesione efficace c' Resistenza non drenata cu Resistenza a compressione uniassiale qu Peso dell'unità di volume Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 41 di 122

43 Coeff. di combinazione 0 = = = 0.00 Combinazione n 1 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato sovraccarico sx sovraccarico dx Combinazione n 2 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato sovraccarico sx Combinazione n 3 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro Traffico tandem M Traffico distribuito centrale Termica Folla centrale Vento pavimentazione interna Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 42 di 122

44 Combinazione n 4 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro Traffico tandem M Traffico distribuito centrale Termica Folla centrale Vento pavimentazione interna Combinazione n 5 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro Traffico tandem M Traffico distribuito sx Traffico distribuito centrale Termica Frenamento Vento pavimentazione interna Combinazione n 6 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 43 di 122

45 Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro Traffico tandem M Traffico distribuito sx Traffico distribuito centrale Termica Frenamento Vento pavimentazione interna Combinazione n 7 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro traffico tandem V Traffico distribuito sx Traffico distribuito centrale Traffico distribuito dx Termica Folla sx Folla centrale Folla dx Vento pavimentazione interna Combinazione n 8 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 44 di 122

46 pavimentazione cordoli e barriere Ritiro traffico tandem V Traffico distribuito sx Traffico distribuito centrale Traffico distribuito dx Termica Vento pavimentazione interna Folla sx Folla centrale Folla dx Combinazione n 9 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro traffico tandem V Traffico distribuito sx Traffico distribuito centrale Termica Frenamento Vento pavimentazione interna Combinazione n 10 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 45 di 122

47 cordoli e barriere Ritiro traffico tandem V Traffico distribuito sx Traffico distribuito centrale Termica Frenamento Vento pavimentazione interna Combinazione n 11 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro traffico tandem Max Piedritti Traffico distribuito sx Traffico distribuito centrale Termica Folla sx Folla centrale Vento pavimentazione interna Combinazione n 12 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro traffico tandem Max Piedritti Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 46 di 122

48 Traffico distribuito sx Traffico distribuito centrale Termica Folla sx Folla centrale Vento pavimentazione interna Combinazione n 13 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro traffico tandem Max Piedritti Traffico distribuito sx Traffico distribuito centrale Termica Frenamento Vento pavimentazione interna Combinazione n 14 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro traffico tandem Max Piedritti Traffico distribuito sx Traffico distribuito centrale Termica Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 47 di 122

49 Frenamento Vento pavimentazione interna Combinazione n 15 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro Traffico tandem M Traffico distribuito sx Traffico distribuito centrale Traffico distribuito dx Termica Folla sx Folla centrale Folla dx Vento pavimentazione interna Combinazione n 16 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro Traffico tandem M Traffico distribuito sx Traffico distribuito centrale Traffico distribuito dx Termica Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 48 di 122

50 Folla sx Folla centrale Folla dx Vento pavimentazione interna Combinazione n 17 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro sovraccarico sx sovraccarico dx Termica Vento pavimentazione interna Combinazione n 18 SLU (Approccio 2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro sovraccarico sx sovraccarico dx Termica Vento pavimentazione interna Combinazione n 19 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 49 di 122

51 C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro pavimentazione interna Termica Sisma da sinistra Combinazione n 20 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro pavimentazione interna Termica Sisma da sinistra Combinazione n 21 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro Termica pavimentazione interna Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 50 di 122

52 Combinazione n 22 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro Termica pavimentazione interna Combinazione n 23 SLE (Quasi Permanente) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro pavimentazione interna Combinazione n 24 SLE (Frequente) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro pavimentazione interna Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 51 di 122

53 Combinazione n 25 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro pavimentazione interna Termica Combinazione n 26 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro pavimentazione interna Termica Combinazione n 27 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro pavimentazione interna Vento Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 52 di 122

54 Combinazione n 28 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro pavimentazione interna Mobili M+ SLE folla Combinazione n 29 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro pavimentazione interna Mobili M+ SLE frenamento Combinazione n 30 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro pavimentazione interna mobili V SLE folla Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 53 di 122

55 Combinazione n 31 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro pavimentazione interna mobili V SLE frenamento Combinazione n 32 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro pavimentazione interna mobili Piedritti SLE folla Combinazione n 33 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro pavimentazione interna mobili piedritti SLE frenamento Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 54 di 122

56 Combinazione n 34 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Permanenti da implacato pavimentazione cordoli e barriere Ritiro pavimentazione interna mobili M- SLE folla RISULTATI ANALISI Sollecitazioni Momento flettente-slu Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 55 di 122

57 Momento flettente-sle Azione assiale-slu Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 56 di 122

58 Azione assiale-sle Taglio-SLU Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 57 di 122

59 Taglio-SLE Combinazione n 1 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 58 di 122

60 Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 2 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 3 Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 59 di 122

61 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 4 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 60 di 122

62 Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 5 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 61 di 122

63 Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 6 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 7 Sollecitazioni fondazione Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 62 di 122

64 Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 8 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 63 di 122

65 Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 9 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 64 di 122

66 Combinazione n 10 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 11 Sollecitazioni fondazione Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 65 di 122

67 Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 12 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 66 di 122

68 Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 13 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 14 Sollecitazioni fondazione Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 67 di 122

69 Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 15 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 68 di 122

70 Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 16 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 69 di 122

71 Combinazione n 17 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 18 Sollecitazioni fondazione Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 70 di 122

72 Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 19 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 71 di 122

73 Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 20 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 21 Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 72 di 122

74 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 22 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 73 di 122

75 Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 23 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 74 di 122

76 Combinazione n 24 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 25 Sollecitazioni fondazione Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 75 di 122

77 Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 26 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 76 di 122

78 Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 27 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 77 di 122

79 Combinazione n 28 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 29 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 78 di 122

80 Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 30 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 79 di 122

81 Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 31 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 32 Sollecitazioni fondazione Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 80 di 122

82 Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 33 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 81 di 122

83 Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Combinazione n 34 Sollecitazioni fondazione Sollecitazioni traverso Sollecitazioni piedritto sinistro Sollecitazioni piedritto destro Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 82 di 122

84 Pressioni terreno Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 1) X [m] t [kg/cmq] Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 2) X [m] t [kg/cmq] Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 3) Codice elaborato: SI046P-PD-OP-SS-101 Revisione: E Pagina: Pagina 83 di 122