CALCOLO CAPACITA PORTANTE DEI MICROPALI DI FONDAZIONE E DEI TIRANTI CARATTERISTICHE DEI MATERIALI

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2 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 1 CALCOLO CAPACITA PORTANTE DEI MICROPALI DI FONDAZIONE E DEI TIRANTI CARATTERISTICHE DEI MATERIALI 1. NORMATIVA DI RIFERIMENTO _ Eurocodice 7. Progettazione geotecnica _ Eurocodice 8. Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture. Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici _ Nuova Normativa Sismica Italiana. Ordinanza n del 08/05/2003. _ Ordinanza n. 3519del PdCM del 28 aprile 2006 Criteri generali per l individuazione delle zone sismiche e per la formazione e l aggiornamento degli elenchi delle medesime zone. _ Norme Tecniche per la Costruzioni. D.M. 14/1/2008. _ Raccomandazioni AGI sui pali di fondazione (1988). _ Raccomandazioni AICAP Ancoraggi nei terreni e nelle rocce. _ Circolare 2 febbraio 2009, n Istruzioni per l applicazione delle Nuove norme tecniche per le costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Calcestruzzo per getti in opera C25/30 (Rck K 30MPa) Rck > = 30 MPa resistenza caratteristica cubica a 28 giorni fck > = 25 MPa resistenza caratteristica cilindrica a 28 giorni fcm=fck+8 >= 33 MPa resistenza caratteristica cilindrica media Ec = MPa modulo elastico γc= kn/m3 peso specifico classe di esposizione XC2 grado di consistenza S3/S4 rapporto A/C <=0.50 Stato limite ultimo SLU: fcd=αcc*fck/γc=0.85*25/1.5 = MPa Stato limite di esercizio SLE: σc = 0.60*fck = 15 MPa (compressione), combinazione di carico caratteristica (rara) σc = 0.45 fck = MPa (compressione), combinazione di carico quasi permanente Micropali Rck > =35 MPa resistenza caratteristica cubica a 28 giorni rapporto A/C <=0.50 cemento 600 kg/mc di impasto fluidificanti non aerati ed eventuali bentonite < 4% del peso del cemento Acciaio per tubo d armatura S355J0-FE510 Acciaio armatura ordinaria, barre ad aderenza migliorata Tipo B450C B450C (controllato in stabilimento) fyk >= MPa tensione caratteristica di snervamento fyd >= MPa tensione caratteristica di calcolo Es = MPa modulo elastico Stato limite ultimo SLU: fyd = fyk /γs = 450/1.15 = MPa Stato limite di esercizio SLE: σs = 0.80*fyk = MPa Caratteristiche miscele di iniezione tiranti (tipo IRS/IGU) Cemento d altoforno o pozzolanico 100 kg/mc

3 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 2 rapporto A/C <= eventuali additivi fluidificanti ed antiritiro (non aeranti) Rck >=30 MPa resistenza caratteristica cubica a 28 giorni Bulbo di fondazione dei tiranti effettuato con 2 valvole al metro lineare Il diametro di perforazione dei tiranti pari a 130/150mm Caratteristiche singolo trefolo Trefoli 0.6 Diametro nominale 15.2 mm Sezione nominale 139 mm2 Massa lineare kg Carico minimo allungamento 1% fp(1)t = kn Carico di rottura a trazione fptk = kn Modulo elastico kn/m2 3. CAPACITA PORTANTE DEL SINGOLO MICROPALO Il carico limite dei pali trivellati di piccolo diametro o micropali è stato determinato attraverso il metodo Bustamante e Doix (1985). La caratterizzazione del terreno è basata essenzialmente sui valori della pressione limite p1 determinata con il pressiometro Ménard, ma possono essere utilizzate anche prove SPT. Gli autori distinguono fra micropali eseguiti con iniezioni ripetute e controllate con tubo a valvole e doppio otturatore (IRS, injection répétitive et sélective) e getto dell intero palo in un unica soluzione (IGU, injection globale unique). Si assume che sia stata adoperata una pressione di iniezione pi con i seguenti valori: pi >= p1 per i micropali del gruppo IRS; 0.5p1 > pi > p1 per i micropali del gruppo IGU. Si consiglia inoltre che la miscela venga iniettata con una portata compresa fra 0.3 e 0.6 m3/h per i terreni coesivi, e fra 0.8 e 1.2 m3/h per terreni incoerenti. Il carico limite Qlim di un micropalo si può esprimere: Qlim=P+S= Carico limite alla punta + Carico limite per adesione laterale = P+ ds Ls s nella quale ds è il diametro e Ls la lunghezza della zone iniettata; s è la resistenza tangenziale all interfaccia fra zona iniettata e terreno. Si assume ds=α*d, dove d è il diametro della perforazione e α un coefficiente maggiorativo; i valori di α da adottare sono riportati nella tabella seguente.

4 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 3 Tabella 1 - Valori del coefficiente ; Vs=Ls( d2s/4) I valori della resistenza tangenziale s all interfaccia fra tratto iniettato e terreno dipendono sia dalla natura e dalle caratteristiche del terreno, sia dalla tecnologie di iniezione, e sono forniti dai diagrammi contenuti nella figura che segue (solo per roccia alterata e/o fratturata), alla quale è associata la tabella 2. Tabella 2 - Indicazioni per la scelta del valore di s

5 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 4 Nel caso in esame si è fatto riferimento a valori molto conservativi, presi dall abaco valido per sabbie e ghaie. Assumendo : plim = Nspt/20*Pa =qc/100 Dalla relazione geologica redatta dal dott. Francini, si desume che i valori di Nspt variano da 20 a 25 fino alla quota di - 18 dal piano viabile; Si puo assumere cautelativamente plim = 1 MPa = 10 kg/cmq per un valore di Nspt = 20 Fs = Tensione tangenziale = plim/10 = 1 kg/cmq Din = 1.2*dpef =1.2*20 = 24 cm Per un palo di lunghezza 12 ml i valori della resistenza laterale e di punta sono i seguenti : Q = resistenza per attrito laterale = 3.14*24*1200*1 = 90 ton P = contributo resistenza alla punta = 0.15*Q = 13 ton La resistenza allo SLU secondo il DM , approccio DA-2 (A1M1R3) vale : per una verticale di sondaggio ς3-4 = 1.7 per pali trivellati γr3 base = 1.35 γr3 laterale = 1.15 Resistenza palo a compressione = Rcd = 90/(1.7*1.15) + 13/(1.7*1.35) = 46 ton + 5 ton = 51 ton La capacità portante del palo a punzonamento vale : fbd = 2.25*fctk/1.5 = 2.25* ( 0.3* fck 0.6 *0.7)/1.5 = 26.4 kg/cmq Per un palo ancorato in dado fondazione per L=50 cm e D mm, implica una capacità portante a punzona mento pari a : V = 10.16*3.14*50*26.4 = 42 ton Dalla relazione di calcolo, allo SLU la massima sollecitazione sul palo vale 26.6 ton quindi verificato.

6 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 5 4. CAPACITA PORTANTE DEL SINGOLO TIRANTE Anche per il calcolo della capacità portante del singolo tirante, si utilizza la formulazione di Bustamante e Doix (1985). Si assume per lo strato di ammorsamento del tirante il valore Nspt = 20 Plim = Nspt/20 = 1 MPa fs = resistenza tangenziale attrito bulbo-terreno =0.1 plim = 1 kg/ cmq Din = diametro iniezione = 1.15*130mm= 150 mm Si suppone un tiro iniziale pari a T = kg Ts = 3.14*15*Ls*1 = kg Implica che : Ls = lunghezza tratto di fondazione minima = 230 cm Adottando un coff. Di sicurezza pari a 3, si assume Lf= 700 cm Progetto: SP 203 VIGLIANO RONCO KM Ditta: Comune: VIGLIANO Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: Normative di riferimento - Legge nr del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/ Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n Istruzioni per l applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze.

7 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 6 I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a ' = ' = dove = arctg(k h /(1±k v )) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. In presenza di falda a monte, assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità = arctg[( sat /( sat - w ))*(k h /(1±k v ))] Terreno a permeabilità elevata = arctg[( /( sat - w ))*(k h /(1±k v ))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da dove il coefficiente A vale S = AS' - S cos 2 ( ) A = cos 2 cos In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come F ih = k h W F iv = ±k v W dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma.

8 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 7 Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a g Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare g >=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula: c i b i n i ( + [W i cos i -u i l i ]tg i ) cos i = n iw i sin i dove n è il numero delle strisce considerate, b i e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima e c i e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i /cos i ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati. Analisi dei pali Per l'analisi della capacità portante dei pali occorre determinare alcune caratteristiche del terreno in cui si va ad operare. In particolare bisogna conoscere l'angolo d'attrito e la coesione c. Per pali soggetti a carichi trasversali è necessario conoscere il modulo di reazione laterale o il modulo elastico laterale. La capacità portante di un palo solitamente viene valutata come somma di due contributi: portata di base (o di punta) e portata per attrito laterale lungo il fusto. Cioè si assume valida l'espressione: Q T = Q P + Q L - W P dove: Q T Q P Q L W P portanza totale del palo portanza di base del palo portanza per attrito laterale del palo peso proprio del palo e le due componenti Q P e Q L sono calcolate in modo indipendente fra loro. Dalla capacità portante del palo si ricava il carico ammissibile del palo Q A applicando il coefficiente di sicurezza della portanza alla punta p ed il coefficiente di sicurezza della portanza per attrito laterale l. Palo compresso: Palo teso: Q A = Q p / p + Q l / l - W p Q A = Q l / l + W p Capacità portante di punta In generale la capacità portante di punta viene calcolata tramite l'espressione: Q P = A P (cn' c + qn' q + 1/2B N' ) dove A P è l'area portante efficace della punta del palo, c è la coesione, q è la pressione geostatica alla quota della punta del palo, è il peso specifico del terreno, D è il diametro del palo ed i coefficienti N' c N' q N' g sono i coefficienti delle formule della capacità portante corretti per tener conto degli effetti di forma e di profondità. Possono essere utilizzati sia i coefficienti di Hansen che quelli di Vesic con i corrispondenti fattori correttivi per la profondità e la forma. Il parametro che compare nell'espressione assume il valore:

9 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo K 0 = quando si usa la formula di Vesic e viene posto uguale ad 1 per le altre formule. K 0 rappresenta il coefficiente di spinta a riposo che può essere espresso come: K 0 = 1 - sin. Capacità portante per resistenza laterale La resistenza laterale è data dall'integrale esteso a tutta la superficie laterale del palo delle tensioni tangenziali palo-terreno in condizioni limite: Q L = integrale S a ds dove a è dato dalla nota relazione di Coulomb a = c a + h tg dove c a è l'adesione palo-terreno, è l'angolo di attrito palo-terreno, è il peso specifico del terreno, z è la generica quota a partire dalla testa del palo, L e P sono rispettivamente la lunghezza ed il perimetro del palo, K s è il coefficiente di spinta che dipende dalle caratteristiche meccaniche e fisiche del terreno dal suo stato di addensamento e dalle modalità di realizzazione del palo. Portanza trasversale dei pali - Analisi ad elementi finiti Nel modello di terreno alla Winkler il terreno viene schematizzato come una serie di molle elastiche indipendenti fra di loro. Le molle che schematizzano il terreno vengono caratterizzate tramite una costante elastica K espressa in Kg/cm 2 /cm che rappresenta la pressione (in Kg/cm 2 ) che bisogna applicare per ottenere l'abbassamento di 1 cm. Nel metodo degli elementi finiti occorre discretizzare il particolare problema. Nel caso specifico il palo viene suddiviso in un certo numero di elementi di eguale lunghezza. Ogni elemento è caratterizzato da una sezione avente area ed inerzia coincidente con quella del palo. Il terreno viene schematizzato come una serie di molle orizzontali che reagiscono agli spostamenti nei due versi. La rigidezza assiale della singola molla è proporzionale alla costante di Winkler orizzontale del terreno, al diametro del palo ed alla lunghezza dell'elemento. La molla, però, non viene vista come un elemento infinitamente elastico ma come un elemento con comportamento del tipo elastoplastico perfetto (diagramma sforzideformazioni di tipo bilatero). Essa presenta una resistenza crescente al crescere degli spostamenti fino a che l'entità degli spostamenti si mantiene al di sotto di un certo spostamento limite, X max oppure fino a quando non si raggiunge il valore della pressione limite. Superato tale limite non si ha un incremento di resistenza. E' evidente che assumendo un comportamento di questo tipo ci si addentra in un tipico problema non lineare che può essere risolto solo mediante una analisi al passo. Questa modellazione presenta il notevole vantaggio di poter schematizzare tutti quei comportamenti individuati da Broms e che sarebbe impossibile trattare in un modello numerico. In particolare risulta automatico analizzare casi in cui si ha insufficiente portanza non per rottura del palo ma per rottura del terreno (vedi il caso di un palo molto rigido in un terreno molle). Determinazione degli scarichi sul palo. Gli scarichi sui pali vengono determinati mediante il metodo delle rigidezze. La piastra di fondazione viene considerata infinitamente rigida (3 gradi di libertà) ed i pali vengono considerati incastrati o incernierati (la scelta del vincolo viene fatta dall'utente nella tabella CARATTERISTICHE del sottomenu PALI) a tale piastra. Viene effettuata una prima analisi di ogni palo di ciascuna fila (i pali di ogni fila hanno le stesse caratteristiche) per costruire una curva carichispostamenti del palo. Questa curva viene costruita considerando il palo elastico. Si tratta, in definitiva, della matrice di rigidezza del palo Ke, costruita imponendo traslazioni e rotazioni unitarie per determinare le corrispondenti sollecitazioni in testa al palo. Nota la matrice di rigidezza di ogni palo si assembla la matrice globale (di dimensioni 3x3) della palificata, K. A questo punto, note le forze agenti in fondazione (N, T, M) si possono ricavare gli spostamenti della piastra (abbassamento, traslazione e rotazione) e le forze che si scaricano su ciascun palo. Infatti indicando con p il vettore dei carichi e con u il vettore degli spostamenti della piastra abbiamo: u = K -1 p Noti gli spostamenti della piastra, e quindi della testa dei pali, abbiamo gli scarichi su ciascun palo. Allora per ciascun palo viene effettuata un'analisi elastoplastica incrementale (tramite il metodo degli elementi finiti) che, tenendo conto della plasticizzazione del terreno, calcola le sollecitazioni in tutte le sezioni del palo., le caratteristiche del terreno (rappresentate da Kh) sono tali che se non è possibile raggiungere l'equilibrio si ha collasso per rottura del terreno. Normativa N.T.C Approccio 1 Simbologia adottata Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili tan ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce

10 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 9 Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole Gfav 1,00 1,00 0,90 0,90 Permanenti Sfavorevole Gsfav 1,30 1,00 1,10 1,30 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,50 1,30 1,50 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole Gfav 1,00 1,00 1,00 0,90 Permanenti Sfavorevole Gsfav 1,00 1,00 1,00 1,30 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,00 1,00 1,00 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 PALI DI FONDAZIONE CARICHI VERTICALI. Coefficienti parziali R per le verifiche dei pali Pali trivellati R1 R2 R3 Punta b 1,00 1,70 1,35 Laterale compressione s 1,00 1,45 1,15 Totale compressione t 1,00 1,60 1,30 Laterale trazione st 1,00 1,60 1,25 CARICHI TRASVERSALI. Coefficienti parziali T per le verifiche dei pali. R1 R2 R3 T 1,00 1,60 1,30 Coefficienti di riduzione per la determinazione della resistenza caratteristica dei pali Numero di verticali indagate 1 3 =1,70 4 =1,70 TIRANTI DI ANCORAGGIO Coefficienti parziali R per le verifiche dei tiranti Resistenza Tiranti

11 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 10 Laterale st 1,20 Coefficienti di riduzione per la determinazione della resistenza caratteristica dei tiranti. Numero di verticali indagate 1 3 =1,80 4 =1,80 Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 3,50 [m] Spessore in sommità 0,40 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,40 [m] Inclinazione paramento esterno 0,00 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 15,00 [m] Spessore rivestimento 0,25 [m] Peso sp. rivestimento 2500,00 [kg/mc] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,60 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 1,10 [m] Lunghezza totale fondazione 2,10 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 0,60 [m] Spessore magrone 0,10 [m] Descrizione pali di fondazione Pali armati con profilato tubolare Numero di file di pali 2 Vincolo pali/fondazione Incastro Tipo di portanza Portanza laterale e portanza di punta Simbologia adottata N numero d'ordine della fila X ascissa della fila misurata dallo spigolo di monte della fondazione espressa in [m] nr. Numero di pali della fila D diametro dei pali della fila espresso in [cm] L lunghezza dei pali della fila espressa in [m] alfa inclinazione dei pali della fila rispetto alla verticale espressa in [ ] ALL allineamento dei pali della fila rispetto al baricentro della fondazione (CENTRATI o SFALSATI) Dt diametro esterno del tubolare espresso in [mm] St spessore del tubolare espresso in [mm] N X nr. D L alfa ALL Dt St 1 0, ,00 12,00 0,00 Sfalsati 101,60 10,00 2 1, ,00 12,00 0,00 Sfalsati 101,60 10,00 Descrizione tiranti di ancoraggio Numero di file di tiranti 1 Tiranti attivi armati con trefoli MEDIO MINIMO Angolo d'attrito tirante-terreno ( ) Aderenza tirante-terreno kg/cmq 0,00 0,00 Coefficiente di espansione laterale 1.10 Superficie di ancoraggio: ANGOLO DI ROTTURA Coefficiente di spinta: DEFINITO [1.10] Coefficiente di cadute di tensione 1.30 Simbologia adottata N numero d'ordine della fila

12 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 11 Y ordinata della fila misurata dalla testa del muro espressa in [m] Nr. numero di tiranti della fila D diametro della perforazione espresso in [cm] alfa inclinazione dei tiranti della fila rispetto all'orizzontale espressa in [ ] ALL allineamento dei tiranti della fila (CENTRATI o SFALSATI) At area del singolo trefolo espressa in [cmq] nt numero di trefoli del tirante T tiro iniziale espresso in [kg] N Y nr. D alfa ALL At nt T 1 2, ,00 30,00 Centrati 1, ,0 Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione R ck 305,9 [kg/cmq] Modulo elastico E ,55 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento fa 4588,0 [kg/cmq] Calcestruzzo utilizzato per i pali Classe di Resistenza C28/35 Resistenza caratteristica a compressione R ck 357 [kg/cmq] Modulo elastico E ,69 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i pali Tipo Fe 510 Tensione ammissibile fa 2400,0 [kg/cmq] Tensione di snervamento fa 3600,0 [kg/cmq] Malta utilizzata per i tiranti Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione R ck 300 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile c0 6,0 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile c1 18,3 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i tiranti Tipo Precomp Tensione ammissibile fa [kg/cmq] Tensione di snervamento fa [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 4,20 1,20 15,95 2 6,00 1,20 0, ,20 1,20 0, ,00 5,00 17,85 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 30,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,50 [m] Falda Quota della falda a valle del muro rispetto al piano di posa della fondazione -11,00 [m]

13 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 12 Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] Angolo d'attrito interno espresso in [ ] Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione s c c a COLTRE SUPERFICIALE ,020 0,000 SUBSTRATO A ,000 0,000 SUBSTRATO B ,000 0,000 SUBSTTAO C ,000 0,000 Parametri medi Descrizione s c c a COLTRE SUPERFICIALE ,020 0,000 SUBSTRATO A ,000 0,000 SUBSTRATO B ,000 0,000 SUBSTTAO C ,000 0,000 Parametri minimi Descrizione s c c a COLTRE SUPERFICIALE ,020 0,000 SUBSTRATO A ,000 0,000 SUBSTRATO B ,000 0,000 SUBSTTAO C ,000 0,000 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 2,70 19,00 3,50 1,30 COLTRE SUPERFICIALE 2 7,50 25,00 3,50 1,10 SUBSTRATO A 3 5,00 25,00 3,50 0,80 SUBSTRATO B 4 10,00 25,00 6,00 1,00 SUBSTTAO C Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kg/m] Q f Intensità del carico per x=x f espressa in [kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (CARICO TRAFFICO) D Profilo X i =4,00 X f =10,00 Q i =2000,00 Q f =2000,00

14 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 13 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n 1 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Combinazione n 2 - Caso A2-M2 (GEO) S/F * Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Combinazione n 3 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F * Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Combinazione n 4 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,30 CARICO TRAFFICO SFAV Combinazione n 5 - Caso A2-M2 (GEO) S/F * Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 CARICO TRAFFICO SFAV Combinazione n 6 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F * Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 CARICO TRAFFICO SFAV Combinazione n 7 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Combinazione n 8 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Combinazione n 9 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Combinazione n 10 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Combinazione n 11 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00

15 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 14 Combinazione n 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro SFAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Combinazione n 13 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,00 Combinazione n 14 - Quasi Permanente (SLE) S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Combinazione n 15 - Frequente (SLE) S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 CARICO TRAFFICO SFAV Combinazione n 16 - Rara (SLE) S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 CARICO TRAFFICO SFAV Combinazione n 17 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Combinazione n 18 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Combinazione n 19 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 CARICO TRAFFICO SFAV Combinazione n 20 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 CARICO TRAFFICO SFAV Combinazione n 21 - Rara (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 CARICO TRAFFICO SFAV Combinazione n 22 - Rara (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F * Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 CARICO TRAFFICO SFAV

16 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 15 Impostazioni analisi pali Numero elementi palo 20 Tipo carico palo Distribuito Calcolo della portanza metodo di Terzaghi Costante di Winkler da Strato Criterio di rottura del sistema terreno-palo Pressione limite passiva con moltiplicatore pari a 3,00 Andamento pressione verticale Geostatica Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Poco sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara c < 0.60 f ck - f < 0.80 f yk Quasi permanente c < 0.45 f ck Impostazioni avanzate Componente verticale della spinta nel calcolo delle sollecitazioni Influenza del terreno sulla fondazione di valle nelle verifiche e nel calcolo delle sollecitazioni Terreno a monte a elevata permeabilità Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite Coeff. di sicurezza a stabilità globale CS STAB C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] A2-M2 - [1] STAB - [1] ,52 4 A1-M1 - [2] A2-M2 - [2] STAB - [2] ,49 7 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale positivo A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale negativo STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo ,33 12 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo ,32 13 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo

17 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo SLEQ - [1] SLEF - [1] SLER - [1] SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale positivo SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale negativo SLEF - [1] Orizzontale + Verticale positivo SLEF - [1] Orizzontale + Verticale negativo SLER - [1] Orizzontale + Verticale positivo SLER - [1] Orizzontale + Verticale negativo Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Fellenius Spinta attiva Sisma Identificazione del sito Latitudine Longitudine Comune Vigliano Biellese Provincia Biella Regione Piemonte Punti di interpolazione del reticolo Tipo di opera Tipo di costruzione Vita nominale Classe d'uso Vita di riferimento Opera ordinaria 50 anni II - Normali affollamenti e industrie non pericolose 50 anni Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 0.41 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.50 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione ( m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g* m *St*S) = 7.45 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 3.72 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.20 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.50 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione ( m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g* m *St*S) = 3.72 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 1.86 Forma diagramma incremento sismico Rettangolare Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 15,00 [m] Peso muro Baricentro del muro 6650,00 [kg] X=-0,08 Y=-2,72 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 1,10 Y = -4,10 Punto superiore superficie di spinta X = 1,10 Y = 0,31 Altezza della superficie di spinta 4,41 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [ ]

18 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 17 COMBINAZIONE n 1 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 7116,36 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 6595,03 [kg] Componente verticale della spinta statica 2673,60 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,65 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 22,07 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,67 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4374,45 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 20496,63 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 20496,63 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4374,45 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,10 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,10 [m] Risultante in fondazione 20958,23 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 12,05 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 2098,61 [kgm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 1 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0, , , , ,27 2 0,11 0, , , , ,34 3 0,22 0, , , , ,48 4 0,33 0, , , , ,44 5 0,44 0, , , , ,24 6 0,56 0, , , , ,29 7 0,67 0, , , , ,07 8 0,78 0, , , , ,37 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,75 0, , ,24 0, , ,63 0, , ,36 0, , ,14 0, , ,48 0,00 910, ,64 0, , ,60 0,00 762, ,16 0, , ,71 0,00 646, ,55 0, , ,83 0,00 535, ,59 0, , ,95 0,00 433, ,27 0, , ,07-1,67 344,01-913,26 0, , ,19-32,77 271,52-721,13 0, , ,31-54,55 210,86-559,18 0, , ,43-68,12 161,51-424,57 0, , ,55-74,86 122,19-315,24 0, , ,67-75,98 91,68-223,45 20,88 881, ,79-72,50 68,73-148,86 52,69 743, ,90-65,68 51,48-94,56 72,96 612, ,02-56,74 38,37-58,36 86,60 483, ,14-46,34 28,03-36,08 92,36 359,35

19 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,26-35,04 18,84-30,71 91,30 238, ,38-22,54 9,73-37,96 117,94 119, ,50-0,36 0,75-37,91 117,98 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,39-403, ,37 2 0,24-18,42 448,85-914, ,93 3 0,48-155,33 75, , ,34 4 0,72-314,08 59, , ,14 5 0,96-385,92 55,88-860,66 686,62 6 1,20-408,19 56,02-313,74 276,60 7 1,44-383,85 61,83-720,78 822,62 8 1,68-310,58 71, , ,35 9 1,92-149,95 88, , , ,16-11,01 459, ,16 876, ,40 0, , , , ,64-6,25 466,92-971, , ,88-140,25 109, , , ,12-295,60 101, , , ,36-362,42 100,50-945,07 646, ,60-376,59 102,67-413,58 157, ,84-349,78 108,08-784,53 678, ,08-269,72 114, , , ,32-103,37 169, ,32 933, ,56 0,00 541, ,97 682, ,80 0, , , , ,05 0,00 570, , , ,29-43,05 215, , , ,54-161,52 84, , , ,78-199,40 24, ,36 809, ,03-194,25 0, ,42 473, ,27-172,35 0, ,83 283, ,52-144,57 0,00-826,18 166, ,76-115,56 0,03-693,04 89, ,01-85,45 6,06-710,81 31, ,25-50,39 24,04-811,87 0, ,50-13,15 2,23-849,96 0,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 1 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-2,96 2,43-369, ,99 2 0,07-61,58 123, , ,09 3 0,14-132,50 190, , ,42 4 0,21-230,92 244, , ,94 5 0,28-687,59 299, , ,42 6 0,34-932,78 481,61-26, ,66 7 0,40-596,65 680,35-468, ,50 8 0,46 0,00 921, , ,98 9 0,53 0, , , , ,60-141, , , , , ,26 0, ,02 0, , ,79 0, ,10 0, , ,53 0, ,65 0, , ,25 0, ,77 0, , ,68 0, ,08 0, , ,62 0, ,56 765, ,43-925,51 0, , , ,50-846,54 0, , , , ,33 0, , , , ,68 0, , , , ,55 0, ,82 0, , ,37 0, ,42 0,00

20 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,82-664,83 63, ,37 0, ,89-319,59 118, ,36 0, ,96-173,37 139, ,77 28, ,03-75,80 120, ,50 739, ,10-0,62 6,51-480, ,68 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 496,60-712, ,24 2 0,16 0,00 419, , ,53 3 0,32-13,92 345, , ,47 4 0,48-587,55 31, , ,64 5 0, ,43 0, , ,35 6 0,72-592,55 28, , ,63 7 0,86-66,33 325, , ,16 8 1,00 0,00 371, , ,20 9 1,13 0,00 478, , , ,27 0,00 478, , , ,40 0,00 371, , , ,54-66,50 325, , , ,68-592,33 28, , , , ,01 0, , , ,93-592,45 28, , , ,06-67,04 325, , , ,20 0,00 371, , , ,33 0,00 477, , , ,47 0,00 477, , , ,60 0,00 371, , , ,74-68,47 325, , , ,88-593,54 28, , , , ,00 0, , , ,13-594,07 28, , , ,26-70,68 325, , , ,40 0,00 371, , , ,53 0,00 475, , , ,67 0,00 474, , , ,80 0,00 371, , , ,94-76,10 325, , , ,08-598,17 28, , , , ,09 0, , , ,33-600,24 28, , , ,46-84,94 325, , , ,60 0,00 370, , , ,73 0,00 464, , , ,87 0,00 462, , , ,00 0,00 370, , , ,14-108,87 325, , , ,28-619,87 28, , , , ,99 0, , , ,53-631,93 28, , , ,66-150,55 324, , , ,80 0,00 366, , , ,93 0,00 440, , , ,07 0,00 437, , , ,20 0,00 359, , , ,34-253,72 321, , , ,48-754,53 27, , , , ,65 0, , , ,73-816,28 24, , , ,85-337,14 286, , , ,98-50,62 263, , , ,11 0,00 236, , , ,24-10,45 242, ,69 809, ,37-46,96 215, ,52 223, ,50-12,23 18, ,48 0,00

21 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 20 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 40 7,70 7, , ,24 100, 40 7,70 7, , ,48 100, 40 7,70 7, , ,71 100, 40 7,70 7, , ,95 100, 40 7,70 7, , ,19 100, 40 7,70 7, , ,43 100, 40 7,70 7, , ,67 100, 40 7,70 7, , ,90 100, 40 7,70 7, , ,14 100, 40 7,70 7, , ,38 100, 40 7,70 7, , ,61 100, 40 7,70 7, , ,83 100, 40 7,70 7, , ,06 100, 40 7,70 7, , ,28 100, 40 7,70 7, , ,50 100, 40 7,70 7, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, 60 7,70 7, , ,21 100, 60 7,70 7, , ,34 100, 60 7,70 7, , ,46 100, 60 7,70 7, , ,60 100, 60 7,70 7, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 60 7,70 7, , ,14 100, 60 7,70 7, , ,28 100, 60 7,70 7, , ,40 100, 60 7,70 7, , ,53 100, 60 7,70 7, , ,67 100, 60 7,70 7, , ,81 100, 60 7,70 7, , ,96 100, 60 7,70 7, , ,10 100, 60 7,70 7, ,

22 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 21 Armature e tensioni piastre Combinazione n 1 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 5,13 5, ,60 2 0,24 5,13 5, ,96 3 0,48 5,13 5, ,13 4 0,72 5,13 5, ,81 5 0,96 5,13 5, ,57 6 1,20 5,13 5, ,55 7 1,44 5,13 5, ,67 8 1,68 5,13 5, ,07 9 1,92 5,13 5, , ,16 5,13 5, , ,40 5,13 5, , ,64 5,13 5, , ,88 5,13 5, , ,12 5,13 5, , ,36 5,13 5, , ,60 5,13 5, , ,84 5,13 5, , ,08 5,13 5, , ,32 5,13 5, , ,56 5,13 5, , ,80 5,13 5, , ,05 5,13 5, , ,29 5,13 5, , ,54 5,13 5, , ,78 5,13 5, , ,03 5,13 5, , ,27 5,13 5, , ,52 5,13 5, , ,76 5,13 5, , ,01 5,13 5, , ,25 5,13 5, , ,50 5,13 5, ,94 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,96 2 0,16 3,85 3, ,09 3 0,32 3,85 3, ,98 4 0,48 3,85 3, ,34 5 0,60 3,85 3, ,62 6 0,72 3,85 3, ,21 7 0,86 3,85 3, ,76 8 1,00 3,85 3, ,31 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, ,19

23 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,42 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,96 2 0,16 3,85 3, ,45 3 0,32 3,85 3, ,37 4 0,48 3,85 3, ,67 5 0,60 3,85 3, ,50 6 0,72 3,85 3, ,26 7 0,86 3,85 3, ,89 8 1,00 3,85 3, ,69 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, ,74

24 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,94 Analisi dei pali Combinazione n 1 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 4374,4 Verticale [kg] 20496,6 Momento [kgm] -2098,6 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,24498 Verticale [cm] 0,05015 Rotazione [ ] -0,01575 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza m p N c, N q, N N' c, N' q, N' P l P p P d W p PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] portanza caratteristica di punta in [kg] portanza di progetto, in [kg] peso del palo, in [kg] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p Fila P l P p W p P d PT MEDI MINIMI MEDI MINIMI Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f D) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N c

25 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,0 60,0 4712, , ,0 60,0 4712, ,69 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 1 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,31 2 0, , ,69 3 1, , ,53 4 1, , ,71 5 2, , ,70 6 3, , ,35 7 3, , ,35 8 4, , ,99 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,23 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,27 2 0, , ,94 3 1, , ,99 4 1, , ,40 5 2, , ,15 6 3, , ,76 7 3, , ,85 8 4, , ,45 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,24

26 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 25 Analisi dei tiranti Combinazione n 1 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,60 8, ,1 COMBINAZIONE n 2 Valore della spinta statica 6988,38 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 6647,84 [kg] Componente verticale della spinta statica 2154,92 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,64 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17,96 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 50,51 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4427,26 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 19977,94 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 19977,94 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4427,26 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,14 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,10 [m] Risultante in fondazione 20462,62 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 12,50 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 2782,47 [kgm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 2 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0, , , , ,65 2 0,11 0, , , , ,83 3 0,22 0, , , , ,73 4 0,33 0, , , , ,93 5 0,44 0, , , , ,46 6 0,56 0, , , , ,41 7 0,67 0, , , , ,64 8 0,78 0, , , , ,82 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,23 0, , ,24 0, , ,91 0, , ,36 0, , ,41 0, , ,48 0,00 928, ,02 0, , ,60 0,00 778, ,74 0, , ,71 0,00 659, ,43 0, ,46

27 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,83 0,00 546, ,86 0, , ,95 0,00 443, ,99 0, , ,07 0,00 351,79-926,50 0, , ,19-26,47 277,82-732,96 0, , ,31-49,58 215,82-569,64 0, , ,43-64,31 165,31-433,70 0, , ,55-72,06 124,98-323,06 0, , ,67-74,03 93,62-229,97 15,84 873, ,79-71,26 69,96-154,09 46,35 739, ,90-64,98 52,17-98,45 68,57 609, ,02-56,42 38,69-60,89 83,83 483, ,14-46,24 28,14-37,28 91,11 359, ,26-35,02 18,86-31,08 91,03 238, ,38-22,54 9,73-37,98 117,96 119, ,50-0,37 0,75-37,91 118,02 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,39-400, ,34 2 0,24-18,42 448,85-897, ,95 3 0,48-155,33 75, , ,50 4 0,72-314,08 59, , ,89 5 0,96-385,92 55,88-860,12 689,31 6 1,20-408,19 56,02-313,63 276,50 7 1,44-383,84 61,83-723,44 822,07 8 1,68-310,58 71, , ,92 9 1,92-149,95 88, , , ,16-11,01 459, ,18 860, ,40 0, , , , ,64-6,25 466,92-954, , ,88-140,25 109, , , ,12-295,60 101, , , ,36-362,42 100,50-944,53 647, ,60-376,59 102,66-413,46 157, ,84-349,78 108,08-786,68 678, ,08-269,72 114, , , ,32-103,37 169, ,18 952, ,56 0,00 541, ,96 664, ,80 0, , , , ,05 0,00 570, , , ,29-43,06 215, , , ,54-161,52 84, , , ,78-199,41 24, ,58 810, ,03-194,27 0, ,81 474, ,27-172,37 0, ,19 283, ,52-144,61 0,00-826,48 167, ,76-115,61 0,03-693,29 89, ,01-85,51 6,03-710,23 31, ,25-50,46 23,98-809,34 0, ,50-13,49 2,22-848,02 0,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 2 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-3,07 2,43-373, ,54 2 0,07-62,49 125, , ,99 3 0,14-133,77 194, , ,33 4 0,21-232,28 251, , ,64 5 0,28-694,92 311, , ,98 6 0,34-941,35 499,92 0, ,11 7 0,40-594,43 706,84-399, ,58 8 0,46 0,00 957, , ,10 9 0,53 0, , , , ,60-109, , , ,90

28 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo , ,60 0, ,71 0, , ,53 0, ,41 0, , ,16 0, ,19 0, , ,60 0, ,03 0, , ,79 0, ,99 309, ,36-802,67 0, , , ,43-623,73 0, , , ,50-592,89 0, , , ,57-778,68 0, , , ,64-964,12 0, , , ,70-971,35 0, ,35 357, ,76-850,08 37, ,91 0, ,82-553,32 89, ,77 0, ,89-263,47 122, ,13 0, ,96-144,90 130, ,63 88, ,03-65,09 107, ,50 698, ,10-0,90 5,39-408, ,20 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 477,77-730, ,54 2 0,16 0,00 419, , ,94 3 0,32-12,53 352, , ,56 4 0,48-584,90 31, , ,58 5 0, ,74 0, , ,17 6 0,72-601,71 28, , ,73 7 0,86-58,38 331, , ,17 8 1,00 0,00 378, , ,59 9 1,13 0,00 457, , , ,27 0,00 457, , , ,40 0,00 378, , , ,54-58,64 331, , , ,68-601,53 29, , , , ,38 0, , , ,93-601,52 29, , , ,06-59,13 331, , , ,20 0,00 378, , , ,33 0,00 457, , , ,47 0,00 457, , , ,60 0,00 378, , , ,74-60,38 331, , , ,88-601,51 29, , , , ,37 0, , , ,13-601,52 29, , , ,26-62,34 331, , , ,40 0,00 378, , , ,53 0,00 457, , , ,67 0,00 457, , , ,80 0,00 378, , , ,94-67,10 331, , , ,08-601,58 29, , , , ,46 0, , , ,33-601,63 29, , , ,46-74,89 331, , , ,60 0,00 378, , , ,73 0,00 457, , , ,87 0,00 456, , , ,00 0,00 377, , , ,14-95,97 331, , , ,28-602,31 29, , , , ,38 0, , , ,53-602,77 28, , , ,66-132,72 331, , , ,80 0,00 373, , , ,93 0,00 448, , , ,07 0,00 445, , , ,20 0,00 366, , , ,34-223,76 327, , , ,48-664,92 28, , , , ,28 0, , , ,73-719,48 24, , , ,85-297,47 292, , , ,98-45,08 268, , , ,11 0,00 240, , , ,24-9,36 246, ,59 699,05

29 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,37-41,81 189, ,76 190, ,50-12,65 15, ,73 0,00 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 2 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 40 7,70 7, , ,24 100, 40 7,70 7, , ,48 100, 40 7,70 7, , ,71 100, 40 7,70 7, , ,95 100, 40 7,70 7, , ,19 100, 40 7,70 7, , ,43 100, 40 7,70 7, , ,67 100, 40 7,70 7, , ,90 100, 40 7,70 7, , ,14 100, 40 7,70 7, , ,38 100, 40 7,70 7, , ,61 100, 40 7,70 7, , ,83 100, 40 7,70 7, , ,06 100, 40 7,70 7, , ,28 100, 40 7,70 7, , ,50 100, 40 7,70 7, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 2 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, 60 7,70 7, , ,21 100, 60 7,70 7, , ,34 100, 60 7,70 7, , ,46 100, 60 7,70 7, , ,60 100, 60 7,70 7, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 60 7,70 7, , ,14 100, 60 7,70 7, , ,28 100, 60 7,70 7, , ,40 100, 60 7,70 7, , ,53 100, 60 7,70 7, ,

30 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,67 100, 60 7,70 7, , ,81 100, 60 7,70 7, , ,96 100, 60 7,70 7, , ,10 100, 60 7,70 7, , Armature e tensioni piastre Combinazione n 2 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 5,13 5, ,60 2 0,24 5,13 5, ,96 3 0,48 5,13 5, ,13 4 0,72 5,13 5, ,81 5 0,96 5,13 5, ,57 6 1,20 5,13 5, ,55 7 1,44 5,13 5, ,67 8 1,68 5,13 5, ,07 9 1,92 5,13 5, , ,16 5,13 5, , ,40 5,13 5, , ,64 5,13 5, , ,88 5,13 5, , ,12 5,13 5, , ,36 5,13 5, , ,60 5,13 5, , ,84 5,13 5, , ,08 5,13 5, , ,32 5,13 5, , ,56 5,13 5, , ,80 5,13 5, , ,05 5,13 5, , ,29 5,13 5, , ,54 5,13 5, , ,78 5,13 5, , ,03 5,13 5, , ,27 5,13 5, , ,52 5,13 5, , ,76 5,13 5, , ,01 5,13 5, , ,25 5,13 5, , ,50 5,13 5, ,22 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,25 2 0,16 3,85 3, ,80 3 0,32 3,85 3, ,11 4 0,48 3,85 3, ,28 5 0,60 3,85 3, ,78 6 0,72 3,85 3, ,14 7 0,86 3,85 3, ,99 8 1,00 3,85 3, ,44 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, ,07

31 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,95 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,63 2 0,16 3,85 3, ,07 3 0,32 3,85 3, ,92 4 0,48 3,85 3, ,40 5 0,60 3,85 3, ,36 6 0,72 3,85 3, ,00 7 0,86 3,85 3, ,41 8 1,00 3,85 3, ,27 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, ,35

32 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,71 Analisi dei pali Combinazione n 2 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 4427,3 Verticale [kg] 19977,9 Momento [kgm] -2782,5 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,25034 Verticale [cm] 0,04888 Rotazione [ ] -0,01801 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza m p N c, N q, N N' c, N' q, N' P l P p P d W p PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] portanza caratteristica di punta in [kg] portanza di progetto, in [kg] peso del palo, in [kg] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p Fila P l P p W p P d PT MEDI MINIMI MEDI MINIMI

33 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 32 Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f D) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N c 1 25,0 60,0 4712, , ,0 60,0 4712, ,76 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 2 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,31 2 0, , ,27 3 1, , ,37 4 1, , ,62 5 2, , ,63 6 3, , ,34 7 3, , ,83 8 4, , ,87 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,84 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,27 2 0, , ,79 3 1, , ,83 4 1, , ,30 5 2, , ,05 6 3, , ,65 7 3, , ,71 8 4, , ,26 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,29

34 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 33 Analisi dei tiranti Combinazione n 2 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,80 7, ,1 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 3 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -2,95 Y[m]= 2,95 Raggio del cerchio R[m]= 19,39 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -15,59 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 16,45 Larghezza della striscia dx[m]= 1,28 Coefficiente di sicurezza C= 1.52 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u , ,75 7, ,00 0, , ,97 2, ,00 0, , ,11 2, ,00 0, , ,73 2, ,00 0, , ,24 1, ,00 0, , ,80 1, ,00 0, , ,36 1, ,00 0, , ,70 1, ,00 0, , ,34 1, ,00 0, , ,73 1, ,00 0, , ,41 1, ,00 0, , ,94 1, ,00 0, , ,44 1, ,00 0, , ,65 1, ,00 0, , ,10 1, ,00 0, , ,65 1, ,00 0, , ,69 1, ,00 0, , ,23 1, ,00 0, , ,84 1, ,00 0, , ,82 1, ,00 0, , ,51 1, ,00 0, , ,70 1, ,00 0, , ,96 1, ,00 0, , ,48 1, ,00 0, , ,92 1, ,00 0,00 W i = ,78 [kg] W i sin i = ,48 [kg]

35 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 34 W i cos i tan i = ,94 [kg] c i b i /cos i = 0,00 [kg] Analisi dei tiranti Combinazione n 3 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,10 5, ,1 COMBINAZIONE n 4 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 8346,66 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 7730,94 [kg] Componente verticale della spinta statica 3146,32 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,71 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 22,15 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 49,92 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5510,36 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 20969,35 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 20969,35 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5510,36 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,13 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,10 [m] Risultante in fondazione 21681,27 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 14,72 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 2825,10 [kgm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 4 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0, , , , ,73 2 0,11 0, , , , ,46 3 0,22 0, , , , ,08 4 0,33 0, , , , ,65 5 0,44 0, , , , ,24 6 0,56 0, , , , ,29 7 0,67 0, , , , ,07 8 0,78 0, , , , ,37 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,75 0, ,73

36 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,24 0, , ,63 0, , ,36 0, , ,14 0, , ,48 0,00 910, ,64 0, , ,60 0,00 762, ,16 0, , ,71 0,00 646, ,55 0, , ,83 0,00 535, ,59 0, , ,95 0,00 433, ,27 0, , ,07-1,67 344,01-913,26 0, , ,19-32,77 271,52-721,13 0, , ,31-54,55 210,86-559,18 0, , ,43-68,12 161,51-424,57 0, , ,55-74,86 122,19-315,24 0, , ,67-75,98 91,68-223,45 20,88 881, ,79-72,50 68,73-148,86 52,69 743, ,90-65,68 51,48-94,56 72,96 612, ,02-56,74 38,37-58,36 86,60 483, ,14-46,34 28,03-36,08 92,36 359, ,26-35,04 18,84-30,71 91,30 238, ,38-22,54 9,73-37,96 117,94 119, ,50-0,36 0,75-37,91 117,99 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,39-399, ,37 2 0,24-18,42 448,85-896, ,93 3 0,48-155,33 75, , ,34 4 0,72-314,08 59, , ,14 5 0,96-385,92 55,88-864,85 686,62 6 1,20-408,19 56,02-315,16 277,86 7 1,44-383,84 61,83-720,78 826,66 8 1,68-310,58 71, , ,37 9 1,92-149,95 88, , , ,16-11,01 459, ,16 859, ,40 0, , , , ,64-6,25 466,92-953, , ,88-140,25 109, , , ,12-295,60 101, , , ,36-362,42 100,50-949,62 646, ,60-376,59 102,67-415,42 157, ,84-349,78 108,08-784,53 682, ,08-269,72 114, , , ,32-103,37 169, ,32 951, ,56 0,00 541, ,97 665, ,80 0, , , , ,05 0,00 570, , , ,29-43,05 215, , , ,54-161,52 84, , , ,78-199,40 24, ,33 809, ,03-194,25 0, ,54 473, ,27-172,35 0, ,83 283, ,52-144,57 0,00-828,47 166, ,76-115,56 0,03-694,92 89, ,01-85,46 6,06-709,01 31, ,25-50,39 24,04-807,57 0, ,50-13,53 2,23-848,88 0,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 4 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-3,31 2,59-400, ,20 2 0,07-67,06 135, , ,16 3 0,14-143,40 209, , ,29 4 0,21-248,91 271, , ,79 5 0,28-745,63 335, , ,26

37 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo , ,25 538,15 0, ,98 7 0,40-637,57 760,42-431, ,39 8 0,46 0, , , ,07 9 0,53 0, , , , ,60-118, , , , , ,47 0, ,53 0, , ,14 0, ,50 0, , ,09 0, ,62 0, , ,13 0, ,70 0, , ,59 0, ,81 0, , ,85 0, ,23 0, , ,51 0, , , ,50-983,38 0, , , , ,99 0, , , , ,77 0, ,62 995, , ,78 0, ,61 0, ,76-968,27 0, ,18 0, ,82-631,75 3, ,25 0, ,89-307,69 73, ,16 0, ,96-163,77 108, ,16 0, ,03-68,82 101, ,82 571, ,10 0,00 6,22-442, ,92 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 513,28-784, ,13 2 0,16 0,00 450, , ,09 3 0,32-11,73 378, , ,12 4 0,48-628,39 34, , ,69 5 0, ,82 0, , ,82 6 0,72-646,43 30, , ,44 7 0,86-57,95 356, , ,27 8 1,00 0,00 406, , ,83 9 1,13 0,00 491, , , ,27 0,00 491, , , ,40 0,00 406, , , ,54-57,94 356, , , ,68-646,24 31, , , , ,58 0, , , ,93-646,23 31, , , ,06-58,39 356, , , ,20 0,00 406, , , ,33 0,00 491, , , ,47 0,00 491, , , ,60 0,00 406, , , ,74-59,63 356, , , ,88-646,22 31, , , , ,57 0, , , ,13-646,23 31, , , ,26-61,57 356, , , ,40 0,00 406, , , ,53 0,00 491, , , ,67 0,00 491, , , ,80 0,00 406, , , ,94-66,29 356, , , ,08-646,30 31, , , , ,66 0, , , ,33-646,35 31, , , ,46-74,01 356, , , ,60 0,00 406, , , ,73 0,00 491, , , ,87 0,00 490, , , ,00 0,00 405, , , ,14-94,88 356, , , ,28-647,08 31, , , , ,65 0, , , ,53-647,57 31, , , ,66-131,21 355, , , ,80 0,00 401, , , ,93 0,00 482, , , ,07 0,00 478, , , ,20 0,00 393, , , ,34-220,98 351, , , ,48-660,22 30, , , , ,03 0, , ,43

38 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,73-711,60 26, , , ,85-293,41 314, , , ,98-43,38 288, , , ,11 0,00 258, , , ,24-8,86 264, ,39 720, ,37-40,25 203, ,84 202, ,50-13,64 18, ,68 0,00 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 4 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 40 7,70 7, , ,24 100, 40 7,70 7, , ,48 100, 40 7,70 7, , ,71 100, 40 7,70 7, , ,95 100, 40 7,70 7, , ,19 100, 40 7,70 7, , ,43 100, 40 7,70 7, , ,67 100, 40 7,70 7, , ,90 100, 40 7,70 7, , ,14 100, 40 7,70 7, , ,38 100, 40 7,70 7, , ,61 100, 40 7,70 7, , ,83 100, 40 7,70 7, , ,06 100, 40 7,70 7, , ,28 100, 40 7,70 7, , ,50 100, 40 7,70 7, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 4 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, 60 7,70 7, , ,21 100, 60 7,70 7, , ,34 100, 60 7,70 7, , ,46 100, 60 7,70 7, , ,60 100, 60 7,70 7, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 60 7,70 7, ,

39 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,14 100, 60 7,70 7, , ,28 100, 60 7,70 7, , ,40 100, 60 7,70 7, , ,53 100, 60 7,70 7, , ,67 100, 60 7,70 7, , ,81 100, 60 7,70 7, , ,96 100, 60 7,70 7, , ,10 100, 60 7,70 7, , Armature e tensioni piastre Combinazione n 4 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 5,13 5, ,60 2 0,24 5,13 5, ,96 3 0,48 5,13 5, ,13 4 0,72 5,13 5, ,81 5 0,96 5,13 5, ,57 6 1,20 5,13 5, ,55 7 1,44 5,13 5, ,67 8 1,68 5,13 5, ,07 9 1,92 5,13 5, , ,16 5,13 5, , ,40 5,13 5, , ,64 5,13 5, , ,88 5,13 5, , ,12 5,13 5, , ,36 5,13 5, , ,60 5,13 5, , ,84 5,13 5, , ,08 5,13 5, , ,32 5,13 5, , ,56 5,13 5, , ,80 5,13 5, , ,05 5,13 5, , ,29 5,13 5, , ,54 5,13 5, , ,78 5,13 5, , ,03 5,13 5, , ,27 5,13 5, , ,52 5,13 5, , ,76 5,13 5, , ,01 5,13 5, , ,25 5,13 5, , ,50 5,13 5, ,38 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,44 2 0,16 3,85 3, ,02 3 0,32 3,85 3, ,48 4 0,48 3,85 3, ,42 5 0,60 3,85 3, ,88 6 0,72 3,85 3, ,29 7 0,86 3,85 3, ,91 8 1,00 3,85 3, ,73 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, ,68

40 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,95 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,41 2 0,16 3,85 3, ,68 3 0,32 3,85 3, ,26 4 0,48 3,85 3, ,40 5 0,60 3,85 3, ,85 6 0,72 3,85 3, ,03 7 0,86 3,85 3, ,65 8 1,00 3,85 3, ,72 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, ,13

41 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,44 Analisi dei pali Combinazione n 4 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 5510,4 Verticale [kg] 20969,3 Momento [kgm] -2825,1 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,30925 Verticale [cm] 0,05130 Rotazione [ ] -0,02042 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza m p N c, N q, N N' c, N' q, N' P l P p P d W p PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] portanza caratteristica di punta in [kg] portanza di progetto, in [kg] peso del palo, in [kg] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p Fila P l P p W p P d PT MEDI MINIMI MEDI MINIMI

42 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 41 Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f D) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N c 1 25,0 60,0 4712, , ,0 60,0 4712, ,04 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 4 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,83 2 0, , ,41 3 1, , ,14 4 1, , ,52 5 2, , ,28 6 3, , ,38 7 3, , ,16 8 4, , ,97 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,95 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,82 2 0, , ,18 3 1, , ,86 4 1, , ,36 5 2, , ,00 6 3, , ,46 7 3, , ,58 8 4, , ,51 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,83

43 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 42 Analisi dei tiranti Combinazione n 4 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,60 8, ,1 COMBINAZIONE n 5 Valore della spinta statica 8698,49 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 8274,92 [kg] Componente verticale della spinta statica 2681,30 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,66 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17,95 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 46,26 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 6054,34 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 20504,32 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 20504,32 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 6054,34 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,22 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,10 [m] Risultante in fondazione 21379,48 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 16,45 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 4474,62 [kgm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 5 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0, , ,64 569, ,18 2 0,11 0, , ,57 814, ,98 3 0,22 0, , ,08 825, ,56 4 0,33 0, , , , ,53 5 0,44 0, , , , ,09 6 0,56 0, , , , ,84 7 0,67 0, , , , ,27 8 0,78 0, , , , ,04 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,90 0, , ,24 0, , ,76 0, , ,36 0, , ,63 0, , ,48 0,00 928, ,12 0, , ,60 0,00 778, ,76 0, , ,71 0,00 659, ,45 0, ,46

44 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,83 0,00 546, ,88 0, , ,95 0,00 443, ,01 0, , ,07 0,00 351,79-926,51 0, , ,19-26,50 277,82-732,97 0, , ,31-49,61 215,82-569,64 0, , ,43-64,34 165,31-433,70 0, , ,55-72,09 124,98-323,06 0, , ,67-74,06 93,62-229,97 15,87 873, ,79-71,28 69,96-154,09 46,37 739, ,90-65,00 52,17-98,45 68,59 609, ,02-56,45 38,69-60,89 83,84 483, ,14-46,26 28,14-37,28 91,13 359, ,26-35,04 18,86-31,08 91,06 238, ,38-22,56 9,73-37,98 118,03 119, ,50-0,37 0,75-37,91 118,09 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,39-360, ,79 2 0,24-18,42 448,85-795, ,51 3 0,48-155,33 75, , ,98 4 0,72-314,08 59, , ,24 5 0,96-385,92 55,88-856,73 676,93 6 1,20-408,19 56,02-312,89 275,81 7 1,44-383,84 61,83-710,19 818,69 8 1,68-310,58 71, , ,84 9 1,92-149,95 88, , , ,16-11,01 459, ,66 754, ,40 0, , , , ,64-6,25 466,93-847, , ,88-140,25 109, , , ,12-295,60 101, , , ,36-362,42 100,49-941,08 637, ,60-376,59 102,65-412,60 156, ,84-349,78 108,06-772,12 675, ,08-269,72 114, , , ,32-103,35 169, , , ,56 0,00 541, ,99 586, ,80 0, , , , ,05 0,00 570, , , ,29-43,07 215, , , ,54-161,53 84, , , ,78-199,43 24, ,21 807, ,03-194,33 0, ,80 473, ,27-172,51 0, ,16 283, ,52-144,85 0,00-828,21 167, ,76-115,94 0,00-694,72 89, ,01-85,84 5,72-705,98 31, ,25-50,72 23,44-790,61 0, ,50-15,87 2,22-832,42 0,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 5 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-3,68 2,70-426, ,19 2 0,07-72,00 146, , ,44 3 0,14-152,68 229, , ,20 4 0,21-263,51 298, , ,26 5 0,28-795,64 372, , ,30 6 0, ,78 598,04 0, ,20 7 0,40-665,45 845,79-336, ,31 8 0,46 0, , , ,77 9 0,53 0, , , , ,60-70, , , ,90

45 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo , ,35 0, ,26 0, , ,92 0, ,89 0, , ,90 0, ,99 0, , ,58 0, ,53 0, , ,82 0, ,82 0, , ,05 0, ,22 0, , ,51 0, ,60 199, ,50-878,01 0, , , ,57-902,99 0, , , ,64-951,81 0, ,49 342, ,70-886,42 0, ,30 0, ,76-741,52 0, ,42 0, ,82-484,39 0, ,06 0, ,89-238,67 29, ,50 0, ,96-124,88 66, ,44 0, ,03-50,55 69, ,25 348, ,10 0,00 4,79-327,71 695,18 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 554,84-854, ,86 2 0,16 0,00 487, , ,79 3 0,32-7,96 408, , ,57 4 0,48-679,14 37, , ,11 5 0, ,37 0, , ,17 6 0,72-698,74 33, , ,20 7 0,86-56,52 384, , ,69 8 1,00 0,00 439, , ,52 9 1,13 0,00 531, , , ,27 0,00 531, , , ,40 0,00 439, , , ,54-57,38 385, , , ,68-698,55 33, , , , ,32 0, , , ,93-698,53 33, , , ,06-57,31 385, , , ,20 0,00 439, , , ,33 0,00 531, , , ,47 0,00 531, , , ,60 0,00 439, , , ,74-57,31 385, , , ,88-698,53 33, , , , ,31 0, , , ,13-698,53 33, , , ,26-57,36 385, , , ,40 0,00 439, , , ,53 0,00 531, , , ,67 0,00 531, , , ,80 0,00 439, , , ,94-57,57 385, , , ,08-698,61 33, , , , ,41 0, , , ,33-698,66 33, , , ,46-58,16 385, , , ,60 0,00 438, , , ,73 0,00 530, , , ,87 0,00 530, , , ,00 0,00 438, , , ,14-66,83 385, , , ,28-699,45 33, , , , ,48 0, , , ,53-699,99 33, , , ,66-92,42 384, , , ,80 0,00 433, , , ,93 0,00 521, , , ,07 0,00 517, , , ,20 0,00 425, , , ,34-155,55 379, , , ,48-713,66 32, , , , ,60 0, , , ,73-740,72 28, , , ,85-237,86 339, , , ,98-30,00 311, , , ,11 0,00 279, , , ,24-6,06 286, ,84 515,57

46 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,37-27,83 220, ,54 146, ,50-15,11 14, ,22 0,00 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 5 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 40 7,70 7, , ,24 100, 40 7,70 7, , ,48 100, 40 7,70 7, , ,71 100, 40 7,70 7, , ,95 100, 40 7,70 7, , ,19 100, 40 7,70 7, , ,43 100, 40 7,70 7, , ,67 100, 40 7,70 7, , ,90 100, 40 7,70 7, , ,14 100, 40 7,70 7, , ,38 100, 40 7,70 7, , ,61 100, 40 7,70 7, , ,83 100, 40 7,70 7, , ,06 100, 40 7,70 7, , ,28 100, 40 7,70 7, , ,50 100, 40 7,70 7, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 5 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, 60 7,70 7, , ,21 100, 60 7,70 7, , ,34 100, 60 7,70 7, , ,46 100, 60 7,70 7, , ,60 100, 60 7,70 7, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 60 7,70 7, , ,14 100, 60 7,70 7, , ,28 100, 60 7,70 7, , ,40 100, 60 7,70 7, , ,53 100, 60 7,70 7, ,

47 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,67 100, 60 7,70 7, , ,81 100, 60 7,70 7, , ,96 100, 60 7,70 7, , ,10 100, 60 7,70 7, , Armature e tensioni piastre Combinazione n 5 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 5,13 5, ,60 2 0,24 5,13 5, ,96 3 0,48 5,13 5, ,13 4 0,72 5,13 5, ,81 5 0,96 5,13 5, ,57 6 1,20 5,13 5, ,55 7 1,44 5,13 5, ,67 8 1,68 5,13 5, ,07 9 1,92 5,13 5, , ,16 5,13 5, , ,40 5,13 5, , ,64 5,13 5, , ,88 5,13 5, , ,12 5,13 5, , ,36 5,13 5, , ,60 5,13 5, , ,84 5,13 5, , ,08 5,13 5, , ,32 5,13 5, , ,56 5,13 5, , ,80 5,13 5, , ,05 5,13 5, , ,29 5,13 5, , ,54 5,13 5, , ,78 5,13 5, , ,03 5,13 5, , ,27 5,13 5, , ,52 5,13 5, , ,76 5,13 5, , ,01 5,13 5, , ,25 5,13 5, , ,50 5,13 5, ,53 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,56 2 0,16 3,85 3, ,63 3 0,32 3,85 3, ,88 4 0,48 3,85 3, ,27 5 0,60 3,85 3, ,00 6 0,72 3,85 3, ,09 7 0,86 3,85 3, ,04 8 1,00 3,85 3, ,93 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, ,74

48 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,59 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,18 2 0,16 3,85 3, ,28 3 0,32 3,85 3, ,59 4 0,48 3,85 3, ,40 5 0,60 3,85 3, ,34 6 0,72 3,85 3, ,05 7 0,86 3,85 3, ,88 8 1,00 3,85 3, ,17 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, ,33

49 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,46 Analisi dei pali Combinazione n 5 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 6054,3 Verticale [kg] 20504,3 Momento [kgm] -4474,6 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,34479 Verticale [cm] 0,05016 Rotazione [ ] -0,02674 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza m p N c, N q, N N' c, N' q, N' P l P p P d W p PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] portanza caratteristica di punta in [kg] portanza di progetto, in [kg] peso del palo, in [kg] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p Fila P l P p W p P d PT MEDI MINIMI MEDI MINIMI

50 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 49 Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f D) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N c 1 25,0 60,0 4712, , ,0 60,0 4712, ,36 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 5 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,68 2 0, , ,82 3 1, , ,28 4 1, , ,82 5 2, , ,47 6 3, , ,25 7 3, , ,58 8 4, , ,05 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,67 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,69 2 0, , ,55 3 1, , ,12 4 1, , ,73 5 2, , ,29 6 3, , ,61 7 3, , ,67 8 4, , ,78 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,29

51 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 50 Analisi dei tiranti Combinazione n 5 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,80 7, ,1 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 6 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -2,95 Y[m]= 2,62 Raggio del cerchio R[m]= 19,07 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -15,52 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 16,11 Larghezza della striscia dx[m]= 1,27 Coefficiente di sicurezza C= 1.49 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u , ,42 6, ,00 0, , ,94 2, ,00 0, , ,17 2, ,00 0, , ,48 1, ,00 0, , ,35 1, ,00 0, , ,24 1, ,00 0, , ,66 1, ,00 0, , ,82 1, ,00 0, , ,52 1, ,00 0, , ,73 1, ,00 0, , ,85 1, ,00 0, , ,18 1, ,00 0, , ,37 1, ,00 0, , ,23 1, ,00 0, , ,80 1, ,00 0, , ,35 1, ,00 0, , ,77 1, ,00 0, , ,69 1, ,00 0, , ,24 1, ,00 0, , ,21 1, ,00 0, , ,27 1, ,00 0, , ,02 1, ,00 0, , ,63 1, ,00 0, , ,49 1, ,00 0, , ,52 1, ,00 0,00 W i = ,15 [kg] W i sin i = ,59 [kg]

52 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 51 W i cos i tan i = ,35 [kg] c i b i /cos i = 0,00 [kg] Analisi dei tiranti Combinazione n 6 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,10 5, ,1 COMBINAZIONE n 7 Valore della spinta statica 5343,80 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 4950,19 [kg] Componente verticale della spinta statica 2012,91 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,70 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 22,13 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,73 [ ] Incremento sismico della spinta 1380,26 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1,10 [m] Y = -1,88 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 50,42 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Inerzia del muro 495,35 [kg] Inerzia verticale del muro 247,67 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 569,34 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 284,67 [kg] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5240,32 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 20888,19 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 20888,19 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5240,32 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,23 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,10 [m] Risultante in fondazione 21535,50 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 14,08 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 4791,63 [kgm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 7 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0, , , , ,02 2 0,11 0, , , , ,77 3 0,22 0, , , , ,17 4 0,33 0, , , , ,80 5 0,44 0, , , , ,12

53 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,56 0, , , , ,62 7 0,67 0, , , , ,85 8 0,78 0, , , , ,50 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,25 0, , ,24 0, , ,32 0, , ,36 0, , ,22 0, , ,48 0, , ,71 0, , ,60 0, , ,74 0, , ,71 0,00 996, ,10 0, , ,83 0,00 852, ,05 0, , ,95 0,00 717, ,31 0, , ,07 0,00 594, ,64 0, , ,19 0,00 489,32-990,61 0, , ,31 0,00 397,00-819,40 0, , ,43 0,00 317,26-672,55 0, , ,55 0,00 249,22-547,52 0, , ,67 0,00 191,99-437,60 0,00 937, ,79 0,00 144,60-342,49 0,00 795, ,90-11,31 105,62-263,90 0,00 658, ,02-20,99 73,85-200,70 0,00 523, ,14-25,82 48,22-148,73 0,00 390, ,26-25,89 27,71-107,24 23,77 260, ,38-20,37 11,68-76,54 85,32 130, ,50-0,75 0,35-40,89 109,11 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,39-405, ,92 2 0,24-18,42 448,85-917, ,37 3 0,48-155,33 75, , ,62 4 0,72-314,08 59, , ,94 5 0,96-385,92 55,88-854,75 717,23 6 1,20-408,18 56,03-311,84 274,90 7 1,44-383,84 61,83-751,61 816,89 8 1,68-310,58 71, , ,96 9 1,92-149,95 88, , , ,16-11,01 459, ,63 880, ,40 0, , , , ,64-6,25 466,93-974, , ,88-140,25 109, , , ,12-295,60 101, , , ,36-362,42 100,48-938,74 672, ,60-376,60 102,65-411,15 160, ,84-349,79 108,05-812,04 673, ,08-269,74 114, , , ,32-103,38 169, ,63 932, ,56 0,00 541, ,49 684, ,80 0, , , , ,05 0,00 570, , , ,29-43,09 215, , , ,54-161,56 84, , , ,78-199,46 24, ,98 823, ,03-194,32 0, ,52 483, ,27-172,42 0, ,23 290, ,52-144,63 0,00-823,33 172, ,76-115,62 0,04-690,63 92, ,01-85,50 6,14-713,11 32, ,25-50,35 24,17-818,41 0, ,50-12,36 0,58-853,27 0,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 7 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y

54 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 53 Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-3,69 2,70-426, ,62 2 0,07-72,11 146, , ,87 3 0,14-152,91 229, , ,09 4 0,21-263,88 299, , ,82 5 0,28-796,85 373, , ,49 6 0, ,39 599,22 0, ,34 7 0,40-666,30 847,46-335, ,00 8 0,46 0, , , ,39 9 0,53 0, , , , ,60-69, , , , , ,68 0, ,73 0, , ,25 0, ,51 0, , ,56 0, ,25 0, , ,29 0, ,21 0, , ,64 0, ,39 0, , ,55 0, ,66 0, ,43-937,73 0, ,24 643, ,50-820,25 0, , , ,57-877,81 0, , , ,64-954,30 0, ,54 629, ,70-903,62 0, ,35 0, ,76-763,52 0, ,57 0, ,82-498,35 0, ,63 0, ,89-243,69 48, ,50 0, ,96-128,94 79, ,18 0, ,03-53,50 77, ,92 418, ,10 0,00 4,91-344,88 771,72 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 555,77-855, ,04 2 0,16 0,00 488, , ,32 3 0,32-8,89 409, , ,18 4 0,48-680,27 37, , ,72 5 0, ,59 0, , ,13 6 0,72-699,90 33, , ,71 7 0,86-56,61 385, , ,12 8 1,00 0,00 440, , ,65 9 1,13 0,00 532, , , ,27 0,00 532, , , ,40 0,00 440, , , ,54-57,47 386, , , ,68-699,71 33, , , , ,54 0, , , ,93-699,70 33, , , ,06-57,41 386, , , ,20 0,00 440, , , ,33 0,00 532, , , ,47 0,00 532, , , ,60 0,00 440, , , ,74-57,40 386, , , ,88-699,69 33, , , , ,53 0, , , ,13-699,70 33, , , ,26-57,45 386, , , ,40 0,00 440, , , ,53 0,00 532, , , ,67 0,00 532, , , ,80 0,00 440, , , ,94-57,67 386, , , ,08-699,77 33, , , , ,63 0, , , ,33-699,83 33, , , ,46-58,26 386, , , ,60 0,00 439, , , ,73 0,00 531, , , ,87 0,00 531, , , ,00 0,00 439, , , ,14-72,74 385, , , ,28-700,61 33, , , , ,70 0, , , ,53-701,15 33, , , ,66-100,58 385, , , ,80 0,00 434, , ,20

55 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,93 0,00 522, , , ,07 0,00 518, , , ,20 0,00 426, , , ,34-169,37 380, , , ,48-714,85 32, , , , ,86 0, , , ,73-741,95 28, , , ,85-238,25 340, , , ,98-33,05 311, , , ,11 0,00 280, , , ,24-6,73 286, ,86 555, ,37-30,67 220, ,93 156, ,50-15,14 14, ,48 0,00 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 7 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 40 7,70 7, , ,24 100, 40 7,70 7, , ,48 100, 40 7,70 7, , ,71 100, 40 7,70 7, , ,95 100, 40 7,70 7, , ,19 100, 40 7,70 7, , ,43 100, 40 7,70 7, , ,67 100, 40 7,70 7, , ,90 100, 40 7,70 7, , ,14 100, 40 7,70 7, , ,38 100, 40 7,70 7, , ,61 100, 40 7,70 7, , ,83 100, 40 7,70 7, , ,06 100, 40 7,70 7, , ,28 100, 40 7,70 7, , ,50 100, 40 7,70 7, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 7 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, 60 7,70 7, , ,21 100, 60 7,70 7, , ,34 100, 60 7,70 7, , ,46 100, 60 7,70 7, , ,60 100, 60 7,70 7, , Fondazione di monte

56 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 55 (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 60 7,70 7, , ,14 100, 60 7,70 7, , ,28 100, 60 7,70 7, , ,40 100, 60 7,70 7, , ,53 100, 60 7,70 7, , ,67 100, 60 7,70 7, , ,81 100, 60 7,70 7, , ,96 100, 60 7,70 7, , ,10 100, 60 7,70 7, , Armature e tensioni piastre Combinazione n 7 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 5,13 5, ,60 2 0,24 5,13 5, ,96 3 0,48 5,13 5, ,13 4 0,72 5,13 5, ,81 5 0,96 5,13 5, ,57 6 1,20 5,13 5, ,55 7 1,44 5,13 5, ,67 8 1,68 5,13 5, ,07 9 1,92 5,13 5, , ,16 5,13 5, , ,40 5,13 5, , ,64 5,13 5, , ,88 5,13 5, , ,12 5,13 5, , ,36 5,13 5, , ,60 5,13 5, , ,84 5,13 5, , ,08 5,13 5, , ,32 5,13 5, , ,56 5,13 5, , ,80 5,13 5, , ,05 5,13 5, , ,29 5,13 5, , ,54 5,13 5, , ,78 5,13 5, , ,03 5,13 5, , ,27 5,13 5, , ,52 5,13 5, , ,76 5,13 5, , ,01 5,13 5, , ,25 5,13 5, , ,50 5,13 5, ,88 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,35 2 0,16 3,85 3, ,01 3 0,32 3,85 3, ,09 4 0,48 3,85 3, ,41 5 0,60 3,85 3, ,88

57 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,72 3,85 3, ,23 7 0,86 3,85 3, ,94 8 1,00 3,85 3, ,86 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,88 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,16 2 0,16 3,85 3, ,25 3 0,32 3,85 3, ,56 4 0,48 3,85 3, ,38 5 0,60 3,85 3, ,33 6 0,72 3,85 3, ,03 7 0,86 3,85 3, ,84 8 1,00 3,85 3, ,14 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, ,81

58 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,37 Analisi dei pali Combinazione n 7 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 5240,3 Verticale [kg] 20888,2 Momento [kgm] -4791,6 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,30179 Verticale [cm] 0,05110 Rotazione [ ] -0,02603 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza m p N c, N q, N N' c, N' q, N' P l P p P d W p PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] portanza caratteristica di punta in [kg] portanza di progetto, in [kg] peso del palo, in [kg] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p

59 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 58 Fila P l P p W p P d PT MEDI MINIMI MEDI MINIMI Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f D) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N c 1 25,0 60,0 4712, , ,0 60,0 4712, ,37 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 7 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,99 2 0, , ,70 3 1, , ,30 4 1, , ,76 5 2, , ,64 6 3, , ,00 7 3, , ,60 8 4, , ,28 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,11 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,97 2 0, , ,50 3 1, , ,90 4 1, , ,51 5 2, , ,17 6 3, , ,57 7 3, , ,41 8 4, , ,84 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,60

60 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo , , , , , , , , , , , , , , , , , ,22 Analisi dei tiranti Combinazione n 7 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,60 8, ,1 COMBINAZIONE n 8 Valore della spinta statica 5343,80 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 4950,19 [kg] Componente verticale della spinta statica 2012,91 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,70 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 22,13 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,73 [ ] Incremento sismico della spinta 947,38 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1,10 [m] Y = -1,88 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 50,17 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Inerzia del muro 495,35 [kg] Inerzia verticale del muro -247,67 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 569,34 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -284,67 [kg] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4839,32 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 19660,45 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 19660,45 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4839,32 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,22 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,10 [m] Risultante in fondazione 20247,28 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 13,83 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 4296,95 [kgm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 8 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0, , , , ,12

61 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,11 0, , , , ,57 3 0,22 0, , , , ,68 4 0,33 0, , , , ,01 5 0,44 0, , , , ,89 6 0,56 0, , , , ,83 7 0,67 0, , , , ,27 8 0,78 0, , , , ,12 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,69 0, , ,24 0, , ,78 0, , ,36 0, , ,43 0, , ,48 0, , ,47 0, , ,60 0, , ,99 0, , ,71 0,00 870, ,80 0, , ,83 0,00 742, ,19 0, , ,95 0,00 622, ,89 0, , ,07 0,00 513, ,65 0, , ,19 0,00 421,58-887,04 0, , ,31 0,00 341,03-725,27 0, , ,43 0,00 271,95-587,84 0, , ,55 0,00 213,44-472,22 0, , ,67-2,95 164,61-371,73 0,00 913, ,79-16,55 124,51-286,02 0,00 774, ,90-25,29 91,70-216,82 0,00 640, ,02-29,93 64,97-163,03 0,00 509, ,14-30,83 43,27-120,42 11,34 380, ,26-28,08 25,56-88,45 38,86 253, ,38-20,87 11,21-67,23 92,86 126, ,50-0,65 0,44-40,34 111,28 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,39-411, ,40 2 0,24-18,42 448,85-952, ,89 3 0,48-155,33 75, , ,11 4 0,72-314,08 59, , ,37 5 0,96-385,92 55,88-860,72 703,38 6 1,20-408,19 56,02-313,53 276,42 7 1,44-383,84 61,83-737,82 822,75 8 1,68-310,58 71, , ,04 9 1,92-149,95 88, , , ,16-11,01 459, ,16 913, ,40 0, , , , ,64-6,25 466, , , ,88-140,25 109, , , ,12-295,60 101, , , ,36-362,42 100,50-945,01 660, ,60-376,60 102,66-413,25 157, ,84-349,79 108,08-800,46 679, ,08-269,73 114, , , ,32-103,38 169, ,77 896, ,56 0,00 541, ,15 720, ,80 0, , , , ,05 0,00 570, , , ,29-43,07 215, , , ,54-161,53 84, , , ,78-199,41 24, ,47 819, ,03-194,25 0, ,70 480, ,27-172,30 0, ,61 288, ,52-144,46 0,00-824,37 171, ,76-115,38 0,06-691,58 91, ,01-85,20 6,22-713,58 32, ,25-50,00 24,29-821,65 0, ,50-11,99 0,98-857,06 0,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 8 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra

62 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 61 Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-3,38 2,56-399, ,50 2 0,07-67,25 136, , ,84 3 0,14-143,24 212, , ,94 4 0,21-247,91 275, , ,72 5 0,28-745,34 342, , ,53 6 0, ,65 549,04 0, ,41 7 0,40-629,99 776,40-367, ,96 8 0,46 0, , , ,59 9 0,53 0, , , , ,60-89, , , , , ,65 0, ,63 0, , ,85 0, ,73 0, , ,10 0, ,64 0, , ,67 0, ,27 0, , ,35 0, ,09 0, , ,33 0, ,35 0, ,43-950,92 0, ,23 566, ,50-829,79 0, , , ,57-881,97 0, , , ,64-953,89 0, ,84 580, ,70-900,78 0, ,18 0, ,76-759,88 0, ,14 0, ,82-496,05 0, ,77 0, ,89-242,86 45, ,15 0, ,96-128,27 77, ,89 0, ,03-53,01 76, ,72 407, ,10 0,00 4,89-342,08 759,12 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 516,35-792, ,99 2 0,16 0,00 453, , ,22 3 0,32-8,73 380, , ,32 4 0,48-632,08 34, , ,62 5 0, ,17 0, , ,59 6 0,72-650,28 30, , ,08 7 0,86-52,60 358, , ,81 8 1,00 0,00 408, , ,43 9 1,13 0,00 494, , , ,27 0,00 494, , , ,40 0,00 408, , , ,54-53,39 358, , , ,68-650,10 31, , , , ,96 0, , , ,93-650,08 31, , , ,06-53,33 358, , , ,20 0,00 409, , , ,33 0,00 494, , , ,47 0,00 494, , , ,60 0,00 409, , , ,74-53,32 358, , , ,88-650,08 31, , , , ,96 0, , , ,13-650,09 31, , , ,26-53,37 358, , , ,40 0,00 408, , , ,53 0,00 494, , , ,67 0,00 494, , , ,80 0,00 408, , , ,94-53,57 358, , , ,08-650,15 31, , , , ,05 0, , , ,33-650,21 31, , , ,46-55,97 358, , , ,60 0,00 408, , , ,73 0,00 494, , , ,87 0,00 493, , , ,00 0,00 407, , , ,14-71,76 358, , , ,28-650,94 31, , ,88

63 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo , ,05 0, , , ,53-651,44 31, , , ,66-99,24 357, , , ,80 0,00 403, , , ,93 0,00 485, , , ,07 0,00 481, , , ,20 0,00 395, , , ,34-167,08 353, , , ,48-664,16 30, , , , ,55 0, , , ,73-689,33 26, , , ,85-221,77 315, , , ,98-32,55 289, , , ,11 0,00 260, , , ,24-6,62 266, ,51 549, ,37-30,20 205, ,41 154, ,50-13,88 14, ,54 0,00 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 8 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 40 7,70 7, , ,24 100, 40 7,70 7, , ,48 100, 40 7,70 7, , ,71 100, 40 7,70 7, , ,95 100, 40 7,70 7, , ,19 100, 40 7,70 7, , ,43 100, 40 7,70 7, , ,67 100, 40 7,70 7, , ,90 100, 40 7,70 7, , ,14 100, 40 7,70 7, , ,38 100, 40 7,70 7, , ,61 100, 40 7,70 7, , ,83 100, 40 7,70 7, , ,06 100, 40 7,70 7, , ,28 100, 40 7,70 7, , ,50 100, 40 7,70 7, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 8 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, 60 7,70 7, , ,21 100, 60 7,70 7, ,

64 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,34 100, 60 7,70 7, , ,46 100, 60 7,70 7, , ,60 100, 60 7,70 7, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 60 7,70 7, , ,14 100, 60 7,70 7, , ,28 100, 60 7,70 7, , ,40 100, 60 7,70 7, , ,53 100, 60 7,70 7, , ,67 100, 60 7,70 7, , ,81 100, 60 7,70 7, , ,96 100, 60 7,70 7, , ,10 100, 60 7,70 7, , Armature e tensioni piastre Combinazione n 8 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 5,13 5, ,60 2 0,24 5,13 5, ,96 3 0,48 5,13 5, ,13 4 0,72 5,13 5, ,81 5 0,96 5,13 5, ,57 6 1,20 5,13 5, ,55 7 1,44 5,13 5, ,67 8 1,68 5,13 5, ,07 9 1,92 5,13 5, , ,16 5,13 5, , ,40 5,13 5, , ,64 5,13 5, , ,88 5,13 5, , ,12 5,13 5, , ,36 5,13 5, , ,60 5,13 5, , ,84 5,13 5, , ,08 5,13 5, , ,32 5,13 5, , ,56 5,13 5, , ,80 5,13 5, , ,05 5,13 5, , ,29 5,13 5, , ,54 5,13 5, , ,78 5,13 5, , ,03 5,13 5, , ,27 5,13 5, , ,52 5,13 5, , ,76 5,13 5, , ,01 5,13 5, , ,25 5,13 5, , ,50 5,13 5, ,54 Piastra fondazione monte

65 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 64 Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,69 2 0,16 3,85 3, ,42 3 0,32 3,85 3, ,98 4 0,48 3,85 3, ,69 5 0,60 3,85 3, ,05 6 0,72 3,85 3, ,52 7 0,86 3,85 3, ,34 8 1,00 3,85 3, ,33 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,78 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,31 2 0,16 3,85 3, ,57 3 0,32 3,85 3, ,13 4 0,48 3,85 3, ,33 5 0,60 3,85 3, ,81 6 0,72 3,85 3, ,95 7 0,86 3,85 3, ,51 8 1,00 3,85 3, ,60 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, ,96

66 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,06 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,73 Analisi dei pali Combinazione n 8 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 4839,3 Verticale [kg] 19660,4 Momento [kgm] -4297,0 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,27823 Verticale [cm] 0,04810 Rotazione [ ] -0,02363 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza m p N c, N q, N N' c, N' q, N' P l P p P d W p PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] portanza caratteristica di punta in [kg] portanza di progetto, in [kg] peso del palo, in [kg] Parametri Terreno utilizzati

67 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 66 Fila N c N' c N q N' q N N' m p Fila P l P p W p P d PT MEDI MINIMI MEDI MINIMI Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f D) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N c 1 25,0 60,0 4712, , ,0 60,0 4712, ,06 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 8 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,15 2 0, , ,53 3 1, , ,78 4 1, , ,18 5 2, , ,14 6 3, , ,74 7 3, , ,80 8 4, , ,59 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,76 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,12 2 0, , ,08 3 1, , ,30 4 1, , ,87 5 2, , ,59 6 3, , ,10 7 3, , ,04 8 4, , ,51

68 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,55 Analisi dei tiranti Combinazione n 8 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,60 8, ,1 COMBINAZIONE n 9 Valore della spinta statica 6988,38 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 6647,84 [kg] Componente verticale della spinta statica 2154,92 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,64 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17,96 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 50,51 [ ] Incremento sismico della spinta 1608,35 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1,10 [m] Y = -1,88 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 46,89 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Inerzia del muro 495,35 [kg] Inerzia verticale del muro 247,67 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 569,34 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 284,67 [kg] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 7189,34 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 21006,23 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 21006,23 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 7189,34 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,38 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,01 [m] Risultante in fondazione 22202,44 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 18,89 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 7955,21 [kgm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 9 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m]

69 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 68 I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0, , ,06 0, ,79 2 0,11 0, , ,93 0, ,87 3 0,22 0, , ,46 0, ,71 4 0,33 0, , ,53 178, ,91 5 0,44 0, , ,89 643, ,27 6 0,56 0, , , , ,14 7 0,67 0, , , , ,40 8 0,78 0, , , , ,56 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,48 0, , ,24 0, , ,51 0, , ,36 0, , ,96 0, , ,48 0, , ,43 0, , ,60 0, , ,31 0, , ,71 0, , ,35 0, , ,83 0, , ,15 0, , ,95 0,00 940, ,63 0, , ,07 0,00 775, ,55 0, , ,19 0,00 634, ,42 0, , ,31 0,00 510, ,43 0, , ,43 0,00 403,64-878,86 0, , ,55 0,00 313,19-718,66 0, , ,67 0,00 237,60-575,86 0,00 956, ,79 0,00 175,61-450,51 0,00 810, ,90 0,00 125,39-345,59 0,00 669, ,02-9,43 85,37-258,56 0,00 530, ,14-19,92 54,18-185,84 0,00 394, ,26-23,49 30,16-129,71 8,99 262, ,38-19,94 12,19-86,74 77,78 130, ,50-0,85 0,25-41,41 107,11 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,40-263, ,02 2 0,24-18,41 448,86-944, ,27 3 0,48-155,32 75, , ,97 4 0,72-314,07 59, , ,67 5 0,96-385,91 55,91-842,67 737,27 6 1,20-408,18 56,05-308,39 271,75 7 1,44-383,83 61,86-771,65 805,03 8 1,68-310,57 71, , ,95 9 1,92-149,94 88, , , ,16-11,00 459, ,43 905, ,40 0, , , , ,64-6,24 466,94-999, , ,88-140,24 109, , , ,12-295,59 101, , , ,36-362,41 100,43-926,02 690, ,60-376,59 102,57-406,87 166, ,84-349,78 107,95-829,07 663, ,08-269,73 114, ,30 983, ,32-103,37 169, ,26 894, ,56 0,00 541, ,38 721, ,80 0, , , , ,05 0,00 570, , , ,29-43,18 215, , , ,54-161,71 84, , , ,78-199,66 23, ,33 828, ,03-194,68 0, ,04 486, ,27-173,00 0, ,37 293, ,52-145,51 0,00-821,90 174, ,76-116,87 0,00-688,98 94, ,01-87,07 5,59-707,28 33, ,25-52,29 23,37-791,91 0, ,50-15,50 0,11-827,56 0,00

70 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 69 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 9 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-4,58 3,10-503, ,55 2 0,07-85,88 177, , ,60 3 0,14-180,29 279, , ,64 4 0,21-309,09 367, , ,22 5 0,28-942,70 462, , ,63 6 0, ,03 741,28 0, ,52 7 0,40-769, ,65-244, ,77 8 0,46 0, , , ,22 9 0,53 0, , , , ,60-12, , , , , ,93 0, ,35 0, , ,58 0, ,75 0, , ,89 0, ,02 0, , ,57 0, ,52 0, , ,30 0, ,99 0, , ,64 0, ,74 0, , ,06 0, ,19 0, , ,45 0, ,19 0, , ,31 0, ,52 0, ,64-931,97 0, ,55 0, ,70-749,55 0, ,71 0, ,76-566,59 0, ,81 0, ,82-373,33 0, ,26 0, ,89-198,69 0, ,24 0, ,96-92,62 0, ,53 0, ,03-27,13 8,00-788,78 0, ,10 0,00 3,82-153,64 79,37 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 667, , ,56 2 0,16 0,00 586, , ,07 3 0,32-1,45 491, , ,94 4 0,48-816,71 44, , ,00 5 0, ,92 0, , ,62 6 0,72-840,39 39, , ,58 7 0,86-67,98 463, , ,89 8 1,00 0,00 528, , ,87 9 1,13 0,00 639, , , ,27 0,00 639, , , ,40 0,00 528, , , ,54-69,04 463, , , ,68-840,18 40, , , , ,31 0, , , ,93-840,16 40, , , ,06-68,96 463, , , ,20 0,00 528, , , ,33 0,00 639, , , ,47 0,00 639, , , ,60 0,00 528, , , ,74-68,95 463, , , ,88-840,15 40, , , , ,30 0, , , ,13-840,16 40, , , ,26-69,01 463, , , ,40 0,00 528, , , ,53 0,00 639, , , ,67 0,00 639, , , ,80 0,00 528, , , ,94-69,27 463, , , ,08-840,25 40, , , , ,42 0, , ,37

71 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,33-840,31 40, , , ,46-69,98 463, , , ,60 0,00 528, , , ,73 0,00 638, , , ,87 0,00 638, , , ,00 0,00 527, , , ,14-72,78 463, , , ,28-841,26 40, , , , ,71 0, , , ,53-841,91 40, , , ,66-80,70 462, , , ,80 0,00 521, , , ,93 0,00 626, , , ,07 0,00 622, , , ,20 0,00 511, , , ,34-121,48 456, , , ,48-858,36 39, , , , ,53 0, , , ,73-890,93 34, , , ,85-286,14 408, , , ,98-5,68 374, , , ,11 0,00 336, , , ,24-0,74 344, ,59 347, ,37-19,25 264, ,46 157, ,50-18,70 12, ,60 0,00 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 9 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 40 7,70 7, , ,24 100, 40 7,70 7, , ,48 100, 40 7,70 7, , ,71 100, 40 7,70 7, , ,95 100, 40 7,70 7, , ,19 100, 40 7,70 7, , ,43 100, 40 7,70 7, , ,67 100, 40 7,70 7, , ,90 100, 40 7,70 7, , ,14 100, 40 7,70 7, , ,38 100, 40 7,70 7, , ,61 100, 40 7,70 7, , ,83 100, 40 7,70 7, , ,06 100, 40 7,70 7, , ,28 100, 40 7,70 7, , ,50 100, 40 7,70 7, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 9 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]

72 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 71 Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, 60 7,70 7, , ,21 100, 60 7,70 7, , ,34 100, 60 7,70 7, , ,46 100, 60 7,70 7, , ,60 100, 60 7,70 7, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 60 7,70 7, , ,14 100, 60 7,70 7, , ,28 100, 60 7,70 7, , ,40 100, 60 7,70 7, , ,53 100, 60 7,70 7, , ,67 100, 60 7,70 7, , ,81 100, 60 7,70 7, , ,96 100, 60 7,70 7, , ,10 100, 60 7,70 7, , Armature e tensioni piastre Combinazione n 9 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 5,13 5, ,60 2 0,24 5,13 5, ,96 3 0,48 5,13 5, ,13 4 0,72 5,13 5, ,81 5 0,96 5,13 5, ,57 6 1,20 5,13 5, ,55 7 1,44 5,13 5, ,67 8 1,68 5,13 5, ,07 9 1,92 5,13 5, , ,16 5,13 5, , ,40 5,13 5, , ,64 5,13 5, , ,88 5,13 5, , ,12 5,13 5, , ,36 5,13 5, , ,60 5,13 5, , ,84 5,13 5, , ,08 5,13 5, , ,32 5,13 5, , ,56 5,13 5, , ,80 5,13 5, , ,05 5,13 5, , ,29 5,13 5, , ,54 5,13 5, , ,78 5,13 5, , ,03 5,13 5, , ,27 5,13 5, ,42

73 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,52 5,13 5, , ,76 5,13 5, , ,01 5,13 5, , ,25 5,13 5, , ,50 5,13 5, ,20 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,59 2 0,16 3,85 3, ,85 3 0,32 3,85 3, ,27 4 0,48 3,85 3, ,54 5 0,60 3,85 3, ,01 6 0,72 3,85 3, ,42 7 0,86 3,85 3, ,97 8 1,00 3,85 3, ,45 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,36 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,62 2 0,16 3,85 3, ,37 3 0,32 3,85 3, ,12 4 0,48 3,85 3, ,31 5 0,60 3,85 3, ,27 6 0,72 3,85 3, ,02 7 0,86 3,85 3, ,19

74 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,00 3,85 3, ,94 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,51 Analisi dei pali Combinazione n 9 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 7189,3 Verticale [kg] 21006,2 Momento [kgm] -7955,2 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,41909 Verticale [cm] 0,05139 Rotazione [ ] -0,04005 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza

75 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 74 m p N c, N q, N N' c, N' q, N' P l P p P d W p PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] portanza caratteristica di punta in [kg] portanza di progetto, in [kg] peso del palo, in [kg] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p Fila P l P p W p P d PT MEDI MINIMI MEDI MINIMI Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f D) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N c 1 25,0 60,0 4712, , ,0 60,0 4712, ,25 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 9 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,44 2 0, , ,99 3 1, , ,21 4 1, , ,93 5 2, , ,40 6 3, , ,68 7 3, , ,99 8 4, , ,00 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,95 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS

76 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo , , ,47 2 0, , ,20 3 1, , ,19 4 1, , ,94 5 2, , ,37 6 3, , ,42 7 3, , ,20 8 4, , ,20 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,80 Analisi dei tiranti Combinazione n 9 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,80 7, ,1 COMBINAZIONE n 10 Valore della spinta statica 6988,38 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 6647,84 [kg] Componente verticale della spinta statica 2154,92 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,64 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17,96 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 50,51 [ ] Incremento sismico della spinta 1058,08 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1,10 [m] Y = -1,88 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 46,64 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Inerzia del muro 495,35 [kg] Inerzia verticale del muro -247,67 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 569,34 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -284,67 [kg] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 6665,88 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 19771,86 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 19771,86 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 6665,88 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,36 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,06 [m] Risultante in fondazione 20865,29 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 18,63 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 7197,77 [kgm]

77 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 76 Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 10 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0, , ,10 114, ,87 2 0,11 0, , ,62 253, ,86 3 0,22 0, , ,86 251, ,61 4 0,33 0, , ,62 490, ,72 5 0,44 0, , ,06 952, ,82 6 0,56 0, , , , ,31 7 0,67 0, , , , ,93 8 0,78 0, , , , ,45 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,50 0, , ,24 0, , ,61 0, , ,36 0, , ,74 0, , ,48 0, , ,68 0, , ,60 0, , ,96 0, , ,71 0, , ,36 0, , ,83 0,00 980, ,50 0, , ,95 0,00 816, ,34 0, , ,07 0,00 670, ,60 0, , ,19 0,00 545, ,81 0, , ,31 0,00 436,88-941,17 0, , ,43 0,00 344,30-767,95 0, , ,55 0,00 266,33-620,08 0, , ,67 0,00 201,75-489,63 0,00 931, ,79 0,00 149,31-376,56 0,00 789, ,90-9,74 107,16-283,97 0,00 651, ,02-21,13 73,74-209,26 0,00 516, ,14-26,47 47,70-148,84 0,00 383, ,26-26,36 27,35-105,09 26,09 255, ,38-20,59 11,58-74,53 87,50 127, ,50-0,73 0,37-40,78 110,11 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,40-265, ,93 2 0,24-18,41 448,86-916, ,36 3 0,48-155,32 75, , ,12 4 0,72-314,07 59, , ,83 5 0,96-385,92 55,90-845,51 731,03 6 1,20-408,18 56,04-309,27 272,55 7 1,44-383,84 61,85-765,31 807,79 8 1,68-310,57 71, , ,24 9 1,92-149,94 88, , , ,16-11,01 459, ,54 877, ,40 0, , , , ,64-6,24 466,93-970, , ,88-140,24 109, , , ,12-295,60 101, , , ,36-362,42 100,45-929,04 685, ,60-376,59 102,59-407,98 165, ,84-349,78 107,98-823,21 665, ,08-269,73 114, ,25 989, ,32-103,37 169, ,30 919, ,56 0,00 541, ,72 697, ,80 0, , , , ,05 0,00 570, , , ,29-43,15 215, , , ,54-161,66 84, , ,31

78 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,78-199,60 24, ,33 825, ,03-194,57 0, ,76 484, ,27-172,84 0, ,55 291, ,52-145,28 0,00-822,86 173, ,76-116,56 0,00-689,92 93, ,01-86,68 5,70-708,12 33, ,25-51,83 23,52-796,18 0, ,50-15,02 0,64-832,53 0,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 10 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-4,20 2,93-470, ,02 2 0,07-79,96 164, , ,15 3 0,14-168,52 257, , ,79 4 0,21-289,65 338, , ,01 5 0,28-879,99 424, , ,22 6 0, ,34 680,19 0, ,76 7 0,40-724,91 962,14-283, ,64 8 0,46 0, , , ,95 9 0,53 0, , , , ,60-36, , , , , ,59 0, ,70 0, , ,59 0, ,12 0, , ,08 0, ,32 0, , ,49 0, ,62 0, , ,58 0, ,04 0, , ,10 0, ,19 0, , ,84 0, ,72 0, , ,88 0, ,05 0, , ,98 0, ,85 0, ,64-933,29 0, ,37 0, ,70-758,66 0, ,33 0, ,76-578,23 0, ,46 0, ,82-380,72 0, ,78 0, ,89-201,35 0, ,74 0, ,96-94,77 0, ,72 0, ,03-28,68 12,09-817,12 0, ,10 0,00 3,89-169,45 90,39 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 619,38-958, ,09 2 0,16 0,00 544, , ,62 3 0,32-1,59 456, , ,82 4 0,48-758,04 41, , ,69 5 0, ,97 0, , ,48 6 0,72-779,98 37, , ,24 7 0,86-63,09 429, , ,64 8 1,00 0,00 490, , ,08 9 1,13 0,00 593, , , ,27 0,00 593, , , ,40 0,00 490, , , ,54-64,07 430, , , ,68-779,78 37, , , , ,17 0, , , ,93-779,76 37, , , ,06-63,99 430, , , ,20 0,00 490, , , ,33 0,00 593, , , ,47 0,00 593, , , ,60 0,00 490, , , ,74-63,99 430, , , ,88-779,76 37, , ,36

79 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo , ,16 0, , , ,13-779,76 37, , , ,26-64,04 430, , , ,40 0,00 490, , , ,53 0,00 593, , , ,67 0,00 593, , , ,80 0,00 490, , , ,94-64,28 430, , , ,08-779,84 37, , , , ,28 0, , , ,33-779,91 37, , , ,46-64,94 430, , , ,60 0,00 490, , , ,73 0,00 592, , , ,87 0,00 592, , , ,00 0,00 489, , , ,14-67,54 429, , , ,28-780,79 37, , , , ,47 0, , , ,53-781,39 37, , , ,66-74,89 429, , , ,80 0,00 484, , , ,93 0,00 581, , , ,07 0,00 577, , , ,20 0,00 474, , , ,34-112,74 424, , , ,48-796,65 36, , , , ,28 0, , , ,73-826,87 31, , , ,85-265,55 379, , , ,98-7,30 347, , , ,11 0,00 312, , , ,24-1,10 319, ,02 320, ,37-17,87 245, ,42 242, ,50-17,17 12, ,74 0,00 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 10 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 40 7,70 7, , ,24 100, 40 7,70 7, , ,48 100, 40 7,70 7, , ,71 100, 40 7,70 7, , ,95 100, 40 7,70 7, , ,19 100, 40 7,70 7, , ,43 100, 40 7,70 7, , ,67 100, 40 7,70 7, , ,90 100, 40 7,70 7, , ,14 100, 40 7,70 7, , ,38 100, 40 7,70 7, , ,61 100, 40 7,70 7, , ,83 100, 40 7,70 7, , ,06 100, 40 7,70 7, , ,28 100, 40 7,70 7, , ,50 100, 40 7,70 7, ,

80 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 79 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 10 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, 60 7,70 7, , ,21 100, 60 7,70 7, , ,34 100, 60 7,70 7, , ,46 100, 60 7,70 7, , ,60 100, 60 7,70 7, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 60 7,70 7, , ,14 100, 60 7,70 7, , ,28 100, 60 7,70 7, , ,40 100, 60 7,70 7, , ,53 100, 60 7,70 7, , ,67 100, 60 7,70 7, , ,81 100, 60 7,70 7, , ,96 100, 60 7,70 7, , ,10 100, 60 7,70 7, , Armature e tensioni piastre Combinazione n 10 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 5,13 5, ,60 2 0,24 5,13 5, ,96 3 0,48 5,13 5, ,13 4 0,72 5,13 5, ,81 5 0,96 5,13 5, ,57 6 1,20 5,13 5, ,55 7 1,44 5,13 5, ,67 8 1,68 5,13 5, ,07 9 1,92 5,13 5, , ,16 5,13 5, , ,40 5,13 5, , ,64 5,13 5, ,35

81 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,88 5,13 5, , ,12 5,13 5, , ,36 5,13 5, , ,60 5,13 5, , ,84 5,13 5, , ,08 5,13 5, , ,32 5,13 5, , ,56 5,13 5, , ,80 5,13 5, , ,05 5,13 5, , ,29 5,13 5, , ,54 5,13 5, , ,78 5,13 5, , ,03 5,13 5, , ,27 5,13 5, , ,52 5,13 5, , ,76 5,13 5, , ,01 5,13 5, , ,25 5,13 5, , ,50 5,13 5, ,03 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,62 2 0,16 3,85 3, ,80 3 0,32 3,85 3, ,76 4 0,48 3,85 3, ,72 5 0,60 3,85 3, ,94 6 0,72 3,85 3, ,54 7 0,86 3,85 3, ,42 8 1,00 3,85 3, ,45 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, ,41

82 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,02 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,60 2 0,16 3,85 3, ,48 3 0,32 3,85 3, ,45 4 0,48 3,85 3, ,11 5 0,60 3,85 3, ,68 6 0,72 3,85 3, ,80 7 0,86 3,85 3, ,60 8 1,00 3,85 3, ,17 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,65 Analisi dei pali Combinazione n 10 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 6665,9 Verticale [kg] 19771,9 Momento [kgm] -7197,8

83 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 82 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,38792 Verticale [cm] 0,04837 Rotazione [ ] -0,03657 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza m p N c, N q, N N' c, N' q, N' P l P p P d W p PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] portanza caratteristica di punta in [kg] portanza di progetto, in [kg] peso del palo, in [kg] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p Fila P l P p W p P d PT MEDI MINIMI MEDI MINIMI Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f D) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N c 1 25,0 60,0 4712, , ,0 60,0 4712, ,87 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 10 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,55 2 0, , ,44 3 1, , ,53 4 1, , ,21 5 2, , ,75 6 3, , ,23 7 3, , ,04 8 4, , ,44 9 4, , , , , , , , ,95

84 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,69 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,58 2 0, , ,68 3 1, , ,50 4 1, , ,21 5 2, , ,70 6 3, , ,86 7 3, , ,76 8 4, , ,82 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,69 Analisi dei tiranti Combinazione n 10 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,80 7, ,1 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 11 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -2,95 Y[m]= 2,95 Raggio del cerchio R[m]= 19,39 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -15,59 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 16,45 Larghezza della striscia dx[m]= 1,28

85 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 84 Coefficiente di sicurezza C= 1.33 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u , ,75 7, ,00 0, , ,97 2, ,00 0, , ,11 2, ,00 0, , ,73 2, ,00 0, , ,24 1, ,00 0, , ,80 1, ,00 0, , ,36 1, ,00 0, , ,70 1, ,00 0, , ,34 1, ,00 0, , ,73 1, ,00 0, , ,41 1, ,00 0, , ,94 1, ,00 0, , ,44 1, ,00 0, , ,65 1, ,00 0, , ,10 1, ,00 0, , ,65 1, ,00 0, , ,69 1, ,00 0, , ,23 1, ,00 0, , ,84 1, ,00 0, , ,82 1, ,00 0, , ,51 1, ,00 0, , ,70 1, ,00 0, , ,96 1, ,00 0, , ,48 1, ,00 0, , ,92 1, ,00 0,00 W i = ,78 [kg] W i sin i = ,48 [kg] W i cos i tan i = ,94 [kg] c i b i /cos i = 0,00 [kg] Analisi dei tiranti Combinazione n 11 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,10 5, ,1 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 12 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -2,95 Y[m]= 2,95 Raggio del cerchio R[m]= 19,39 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -15,59 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 16,45

86 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 85 Larghezza della striscia dx[m]= 1,28 Coefficiente di sicurezza C= 1.32 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u , ,75 7, ,00 0, , ,97 2, ,00 0, , ,11 2, ,00 0, , ,73 2, ,00 0, , ,24 1, ,00 0, , ,80 1, ,00 0, , ,36 1, ,00 0, , ,70 1, ,00 0, , ,34 1, ,00 0, , ,73 1, ,00 0, , ,41 1, ,00 0, , ,94 1, ,00 0, , ,44 1, ,00 0, , ,65 1, ,00 0, , ,10 1, ,00 0, , ,65 1, ,00 0, , ,69 1, ,00 0, , ,23 1, ,00 0, , ,84 1, ,00 0, , ,82 1, ,00 0, , ,51 1, ,00 0, , ,70 1, ,00 0, , ,96 1, ,00 0, , ,48 1, ,00 0, , ,92 1, ,00 0,00 W i = ,78 [kg] W i sin i = ,48 [kg] W i cos i tan i = ,94 [kg] c i b i /cos i = 0,00 [kg] Analisi dei tiranti Combinazione n 12 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,10 5, ,1 COMBINAZIONE n 13 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 5343,80 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 4950,19 [kg] Componente verticale della spinta statica 2012,91 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,70 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 22,13 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,73 [ ] Incremento sismico della spinta 1380,26 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1,10 [m] Y = -1,88 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 50,42 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Inerzia del muro 495,35 [kg]

87 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 86 Inerzia verticale del muro 247,67 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 569,34 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 284,67 [kg] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5240,32 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 20888,19 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 20888,19 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5240,32 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,23 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,10 [m] Risultante in fondazione 21535,50 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 14,08 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 4791,63 [kgm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 13 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0, , , , ,02 2 0,11 0, , , , ,77 3 0,22 0, , , , ,17 4 0,33 0, , , , ,80 5 0,44 0, , , , ,12 6 0,56 0, , , , ,62 7 0,67 0, , , , ,85 8 0,78 0, , , , ,50 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,25 0, , ,24 0, , ,32 0, , ,36 0, , ,22 0, , ,48 0, , ,71 0, , ,60 0, , ,74 0, , ,71 0,00 996, ,10 0, , ,83 0,00 852, ,05 0, , ,95 0,00 717, ,31 0, , ,07 0,00 594, ,64 0, , ,19 0,00 489,32-990,61 0, , ,31 0,00 397,00-819,40 0, , ,43 0,00 317,26-672,55 0, , ,55 0,00 249,22-547,52 0, , ,67 0,00 191,99-437,60 0,00 937, ,79 0,00 144,60-342,49 0,00 795, ,90-11,31 105,62-263,90 0,00 658, ,02-20,99 73,85-200,70 0,00 523, ,14-25,82 48,22-148,73 0,00 390, ,26-25,89 27,71-107,24 23,77 260, ,38-20,37 11,68-76,54 85,32 130, ,50-0,75 0,35-40,89 109,11 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,39-405, ,92 2 0,24-18,42 448,85-917, ,37 3 0,48-155,33 75, , ,62 4 0,72-314,08 59, , ,94 5 0,96-385,92 55,88-854,75 717,23

88 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,20-408,18 56,03-311,84 274,90 7 1,44-383,84 61,83-751,61 816,89 8 1,68-310,58 71, , ,96 9 1,92-149,95 88, , , ,16-11,01 459, ,63 880, ,40 0, , , , ,64-6,25 466,93-974, , ,88-140,25 109, , , ,12-295,60 101, , , ,36-362,42 100,48-938,74 672, ,60-376,60 102,65-411,15 160, ,84-349,79 108,05-812,04 673, ,08-269,74 114, , , ,32-103,38 169, ,63 932, ,56 0,00 541, ,49 684, ,80 0, , , , ,05 0,00 570, , , ,29-43,09 215, , , ,54-161,56 84, , , ,78-199,46 24, ,98 823, ,03-194,32 0, ,52 483, ,27-172,42 0, ,23 290, ,52-144,63 0,00-823,33 172, ,76-115,62 0,04-690,63 92, ,01-85,50 6,14-713,11 32, ,25-50,35 24,17-818,41 0, ,50-12,36 0,58-853,27 0,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 13 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-3,69 2,70-426, ,62 2 0,07-72,11 146, , ,87 3 0,14-152,91 229, , ,09 4 0,21-263,88 299, , ,82 5 0,28-796,85 373, , ,49 6 0, ,39 599,22 0, ,34 7 0,40-666,30 847,46-335, ,00 8 0,46 0, , , ,39 9 0,53 0, , , , ,60-69, , , , , ,68 0, ,73 0, , ,25 0, ,51 0, , ,56 0, ,25 0, , ,29 0, ,21 0, , ,64 0, ,39 0, , ,55 0, ,66 0, ,43-937,73 0, ,24 643, ,50-820,25 0, , , ,57-877,81 0, , , ,64-954,30 0, ,54 629, ,70-903,62 0, ,35 0, ,76-763,52 0, ,57 0, ,82-498,35 0, ,63 0, ,89-243,69 48, ,50 0, ,96-128,94 79, ,18 0, ,03-53,50 77, ,92 418, ,10 0,00 4,91-344,88 771,72 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 555,77-855, ,04 2 0,16 0,00 488, , ,32 3 0,32-8,89 409, , ,18

89 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,48-680,27 37, , ,72 5 0, ,59 0, , ,13 6 0,72-699,90 33, , ,71 7 0,86-56,61 385, , ,12 8 1,00 0,00 440, , ,65 9 1,13 0,00 532, , , ,27 0,00 532, , , ,40 0,00 440, , , ,54-57,47 386, , , ,68-699,71 33, , , , ,54 0, , , ,93-699,70 33, , , ,06-57,41 386, , , ,20 0,00 440, , , ,33 0,00 532, , , ,47 0,00 532, , , ,60 0,00 440, , , ,74-57,40 386, , , ,88-699,69 33, , , , ,53 0, , , ,13-699,70 33, , , ,26-57,45 386, , , ,40 0,00 440, , , ,53 0,00 532, , , ,67 0,00 532, , , ,80 0,00 440, , , ,94-57,67 386, , , ,08-699,77 33, , , , ,63 0, , , ,33-699,83 33, , , ,46-58,26 386, , , ,60 0,00 439, , , ,73 0,00 531, , , ,87 0,00 531, , , ,00 0,00 439, , , ,14-72,74 385, , , ,28-700,61 33, , , , ,70 0, , , ,53-701,15 33, , , ,66-100,58 385, , , ,80 0,00 434, , , ,93 0,00 522, , , ,07 0,00 518, , , ,20 0,00 426, , , ,34-169,37 380, , , ,48-714,85 32, , , , ,86 0, , , ,73-741,95 28, , , ,85-238,25 340, , , ,98-33,05 311, , , ,11 0,00 280, , , ,24-6,73 286, ,86 555, ,37-30,67 220, ,93 156, ,50-15,14 14, ,48 0,00 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 13 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 40 7,70 7, , ,24 100, 40 7,70 7, , ,48 100, 40 7,70 7, , ,71 100, 40 7,70 7, , ,95 100, 40 7,70 7, ,

90 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,19 100, 40 7,70 7, , ,43 100, 40 7,70 7, , ,67 100, 40 7,70 7, , ,90 100, 40 7,70 7, , ,14 100, 40 7,70 7, , ,38 100, 40 7,70 7, , ,61 100, 40 7,70 7, , ,83 100, 40 7,70 7, , ,06 100, 40 7,70 7, , ,28 100, 40 7,70 7, , ,50 100, 40 7,70 7, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 13 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, 60 7,70 7, , ,21 100, 60 7,70 7, , ,34 100, 60 7,70 7, , ,46 100, 60 7,70 7, , ,60 100, 60 7,70 7, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 60 7,70 7, , ,14 100, 60 7,70 7, , ,28 100, 60 7,70 7, , ,40 100, 60 7,70 7, , ,53 100, 60 7,70 7, , ,67 100, 60 7,70 7, , ,81 100, 60 7,70 7, , ,96 100, 60 7,70 7, , ,10 100, 60 7,70 7, , Armature e tensioni piastre Combinazione n 13 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 5,13 5, ,60 2 0,24 5,13 5, ,96

91 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,48 5,13 5, ,13 4 0,72 5,13 5, ,81 5 0,96 5,13 5, ,57 6 1,20 5,13 5, ,55 7 1,44 5,13 5, ,67 8 1,68 5,13 5, ,07 9 1,92 5,13 5, , ,16 5,13 5, , ,40 5,13 5, , ,64 5,13 5, , ,88 5,13 5, , ,12 5,13 5, , ,36 5,13 5, , ,60 5,13 5, , ,84 5,13 5, , ,08 5,13 5, , ,32 5,13 5, , ,56 5,13 5, , ,80 5,13 5, , ,05 5,13 5, , ,29 5,13 5, , ,54 5,13 5, , ,78 5,13 5, , ,03 5,13 5, , ,27 5,13 5, , ,52 5,13 5, , ,76 5,13 5, , ,01 5,13 5, , ,25 5,13 5, , ,50 5,13 5, ,88 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,35 2 0,16 3,85 3, ,01 3 0,32 3,85 3, ,09 4 0,48 3,85 3, ,41 5 0,60 3,85 3, ,88 6 0,72 3,85 3, ,23 7 0,86 3,85 3, ,94 8 1,00 3,85 3, ,86 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, ,74

92 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,88 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi N u M u CS 1 0,00 3,85 3, ,16 2 0,16 3,85 3, ,25 3 0,32 3,85 3, ,56 4 0,48 3,85 3, ,38 5 0,60 3,85 3, ,33 6 0,72 3,85 3, ,03 7 0,86 3,85 3, ,84 8 1,00 3,85 3, ,14 9 1,13 3,85 3, , ,27 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,54 3,85 3, , ,68 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,06 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,47 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,74 3,85 3, , ,88 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,13 3,85 3, , ,26 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,67 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,94 3,85 3, , ,08 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,33 3,85 3, , ,46 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,87 3,85 3, , ,00 3,85 3, , ,14 3,85 3, , ,28 3,85 3, , ,40 3,85 3, , ,53 3,85 3, , ,66 3,85 3, , ,80 3,85 3, , ,93 3,85 3, , ,07 3,85 3, , ,20 3,85 3, , ,34 3,85 3, , ,48 3,85 3, , ,60 3,85 3, , ,73 3,85 3, , ,85 3,85 3, , ,98 3,85 3, , ,11 3,85 3, , ,24 3,85 3, , ,37 3,85 3, , ,50 3,85 3, ,37

93 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 92 Analisi dei pali Combinazione n 13 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 5240,3 Verticale [kg] 20888,2 Momento [kgm] -4791,6 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,30179 Verticale [cm] 0,05110 Rotazione [ ] -0,02603 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza m p N c, N q, N N' c, N' q, N' P l P p P d W p PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] portanza caratteristica di punta in [kg] portanza di progetto, in [kg] peso del palo, in [kg] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p Fila P l P p W p P d PT MEDI MINIMI MEDI MINIMI Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f D) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N c 1 25,0 60,0 4712, , ,0 60,0 4712, ,37 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 13 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1

94 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 93 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,99 2 0, , ,70 3 1, , ,30 4 1, , ,76 5 2, , ,64 6 3, , ,00 7 3, , ,60 8 4, , ,28 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,11 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,97 2 0, , ,50 3 1, , ,90 4 1, , ,51 5 2, , ,17 6 3, , ,57 7 3, , ,41 8 4, , ,84 9 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,22 Analisi dei tiranti Combinazione n 13 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,60 8, ,1 COMBINAZIONE n 14 Valore della spinta statica 5343,80 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 4950,19 [kg] Componente verticale della spinta statica 2012,91 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,70 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 22,13 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,73 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m]

95 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 94 Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2729,62 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 19835,93 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 19835,93 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2729,62 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,01 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,10 [m] Risultante in fondazione 20022,86 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 7,84 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 195,91 [kgm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 14 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00-788, , , , ,35 2 0,11-522, , , , ,70 3 0,22-314, , , , ,65 4 0,33-133, , , , ,77 5 0,44 0, , , , ,69 6 0,56 0, , , , ,66 7 0,67 0,00 902, , , ,15 8 0,78 0, , , , ,12 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,71 451, , ,24 0, , ,66 104, , ,36 0,00 813, ,32 0, , ,48 0,00 650, ,76 0, , ,60 0,00 547, ,45 0, , ,71-14,85 470, ,28 0, , ,83-47,67 394, ,66 0, , ,95-71,76 322,18-917,37 0, , ,07-88,14 257,81-718,08 0, , ,19-98,03 206,55-558,42 0, , ,31-102,28 163,37-426,65 3, , ,43-101,71 128,10-319,18 28, , ,55-97,38 99,85-233,45 62,89 993, ,67-90,08 77,71-162,95 84,45 859, ,79-80,54 60,74-106,99 97,87 728, ,90-69,69 47,51-67,50 102,02 602, ,02-58,29 36,80-43,39 102,20 478, ,14-46,71 27,55-30,01 97,99 357, ,26-35,04 18,74-29,11 92,33 238, ,38-22,44 9,73-37,90 117,49 119, ,50-0,36 0,74-37,90 117,49 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,38-423, ,97 2 0,24-18,43 448, , ,32 3 0,48-155,33 75, , ,83 4 0,72-314,08 59, , ,31 5 0,96-385,93 55,86-906,84 683,26 6 1,20-408,19 56,00-324,90 286,79 7 1,44-383,85 61,81-717,75 868,69

96 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,68-310,58 71, , ,15 9 1,92-149,96 88, , , ,16-11,02 459, ,63 962, ,40 0, , , , ,64-6,25 466, , , ,88-140,25 109, , , ,12-295,61 101, , , ,36-362,42 100,54-992,39 628, ,60-376,60 102,72-427,14 163, ,84-349,79 108,16-765,45 721, ,08-269,73 115, , , ,32-103,38 169, ,49 850, ,56 0,00 541, ,02 766, ,80 0, , , , ,05 0,00 571, , , ,29-42,99 215, , , ,54-161,44 85, , , ,78-199,26 25, ,90 800, ,03-194,00 0, ,69 465, ,27-171,92 0, ,48 275, ,52-143,91 0,00-828,61 160, ,76-114,62 0,09-695,23 83, ,01-84,26 6,49-714,63 27, ,25-48,89 24,66-832,39 0, ,50-10,74 2,25-869,56 0,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 14 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-2,32 2,09-308,81 980,29 2 0,07-50,92 100, ,11 897,10 3 0,14-110,78 153, ,28 926,16 4 0,21-194,32 194, , ,70 5 0,28-572,45 236, , ,25 6 0,34-777,91 380,62-87, ,77 7 0,40-508,09 537,88-478, ,21 8 0,46 0,00 728, , ,66 9 0,53 0, , , , ,60-157, , , , , , , , , , , , , , ,14-965, , , , ,22-572, , , , ,29-294,81 916, , , ,36-96,09 760, , , ,43-33,47 544, , , ,50-165,51 241, , , ,57-592,33 209,37-869, , ,64-982,58 246,83-609, , , ,66 269,17-481, , , ,81 279, ,19 854, ,82-656,63 278, ,82 625, ,89-300,65 261, ,16 414, ,96-174,91 226, ,51 566, ,03-86,89 165, , , ,10-2,89 6,29-519, ,14 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 635,22-730, ,17 2 0,16 0,00 536, , ,26 3 0,32-19,37 283, , ,20 4 0,48-750,41 25, , ,29 5 0, ,22 0, , ,23

97 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,72-757,40 23, , ,80 7 0,86-84,54 266, , ,63 8 1,00 0,00 463, , ,79 9 1,13 0,00 612, , , ,27 0,00 612, , , ,40 0,00 462, , , ,54-85,37 266, , , ,68-757,93 23, , , , ,24 0, , , ,93-758,11 23, , , ,06-86,16 266, , , ,20 0,00 462, , , ,33 0,00 611, , , ,47 0,00 611, , , ,60 0,00 462, , , ,74-87,99 266, , , ,88-759,50 23, , , , ,77 0, , , ,13-760,17 23, , , ,26-90,81 266, , , ,40 0,00 460, , , ,53 0,00 608, , , ,67 0,00 607, , , ,80 0,00 458, , , ,94-97,73 266, , , ,08-765,39 23, , , , ,53 0, , , ,33-768,05 23, , , ,46-109,03 266, , , ,60 0,00 450, , , ,73 0,00 595, , , ,87 0,00 592, , , ,00 0,00 442, , , ,14-139,66 266, , , ,28-793,15 23, , , , ,48 0, , , ,53-808,60 23, , , ,66-193,11 266, , , ,80 0,00 396, , , ,93 0,00 518, , , ,07 0,00 498, , , ,20 0,00 335, , , ,34-326,00 262, , , ,48-966,44 22, , , , ,63 0, , , , ,41 19, , , ,85-434,03 235, , , ,98-67,70 215, , , ,11 0,00 212, , , ,24-14,31 295, ,60 805, ,37-62,77 270, ,10 174, ,50-9,67 17, ,33 0,00 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 14 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0,00 100, 40 7,70 7,70 0,01-0,01 0,29 0,14 2 0,24 100, 40 7,70 7,70 0,21-0,01-2,59 1,97 3 0,48 100, 40 7,70 7,70 0,34-0,01-4,37-3,19 4 0,71 100, 40 7,70 7,70 0,47-0,01-6,13-5,07 5 0,95 100, 40 7,70 7,70 0,59 0,00-7,65-7,79 6 1,19 100, 40 7,70 7,70 0,96 0,00-8,68-12,16 7 1,43 100, 40 7,70 7,70 1,59 0,00 19,62-18,99 8 1,67 100, 40 7,70 7,70 2,56 0,00 49,12-28,70

98 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,90 100, 40 7,70 7,70 3,67 0,00 87,13-39, ,14 100, 40 7,70 7,70 5,60 0,00 166,94-56, ,38 100, 40 7,70 7,70 10,70-0,05 418,28-96, ,61 100, 40 7,70 7,70 10,89-0,67 409,16-99, ,83 100, 40 7,70 7,70 6,05-0,54 145,79-64, ,06 100, 40 7,70 7,70 9,22-0,42 286,19-91, ,28 100, 40 7,70 7,70 13,43-0,37 486,80-124, ,50 100, 40 7,70 7,70 20,22-0,37 832,39-177,13 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 14 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,07 100, 60 7,70 7,70 0,34-0,06 24,74 12,56 2 0,21 100, 60 7,70 7,70 0,67-0,31 48,05 47,93 3 0,34 100, 60 7,70 7,70 2,67 0,44 93,88 191,86 4 0,46 100, 60 7,70 7,70 2,51 1,64 179,73-22,06 5 0,60 100, 60 7,70 7,70 14,25 2, ,17-125,49 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,00 100, 60 7,70 7,70 0,02-0,05 1,55 0,71 2 0,14 100, 60 7,70 7,70 0,78-0,26 55,88 43,14 3 0,28 100, 60 7,70 7,70 2,26-0,50 68,73 161,95 4 0,40 100, 60 7,70 7,70 3,78 0,19 66,39 270,97 5 0,53 100, 60 7,70 7,70 2,04 0,87 51,64 146,09 6 0,67 100, 60 7,70 7,70 1,87 0,63 134,38-16,50 7 0,81 100, 60 7,70 7,70 3,15 0,39 226,04 72,71 8 0,96 100, 60 7,70 7,70 3,86 0,23 276,91 238,06 9 1,10 100, 60 7,70 7,70 9,27-0,36 324,05 665,19 Armature e tensioni piastre Combinazione n 14 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 5,13 5, ,38-95,85 16,79 0,38 2 0,24 5,13 5,13 259,61-21,59 3,78 0,32 3 0,48 5,13 5,13 43,86 89,84 1,31 0,22 4 0,72 5,13 5,13 34,46 181,66 2,65 0,13 5 0,96 5,13 5,13 32,31 223,22 3,25 0,06 6 1,20 5,13 5,13 32,39 236,10 3,44-0,03 7 1,44 5,13 5,13 35,75 222,02 3,24-0,07

99 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,68 5,13 5,13 41,33 179,64 2,62-0,14 9 1,92 5,13 5,13 51,28 86,73 1,26-0, ,16 5,13 5,13 265,77-22,11 3,87-0, ,40 5,13 5, ,96-96,31 16,87-0, ,64 5,13 5,13 270,06-22,46 3,94 0, ,88 5,13 5,13 63,25 81,12 1,18 0, ,12 5,13 5,13 58,74 170,98 2,49 0, ,36 5,13 5,13 58,15 209,62 3,05 0, ,60 5,13 5,13 59,41 217,82 3,17-0, ,84 5,13 5,13 62,56 202,32 2,95-0, ,08 5,13 5,13 66,57 156,01 2,27-0, ,32 5,13 5,13 97,97 59,79 1,43-0, ,56 5,13 5,13 313,29-26,06 4,57-0, ,80 5,13 5, ,99-99,81 17,49-0, ,05 5,13 5,13 330,28-27,47 4,81 0, ,29 5,13 5,13 124,68 24,87 1,82 0, ,54 5,13 5,13 49,26 93,37 1,36 0, ,78 5,13 5,13 14,48 115,25 1,68 0, ,03 5,13 5,13-9,33 112,21 1,64 0, ,27 5,13 5,13-8,27 99,44 1,45-0, ,52 5,13 5,13-6,92 83,24 1,21-0, ,76 5,13 5,13-5,51 66,30 0,97-0, ,01 5,13 5,13-4,05 48,73 0,71-0, ,25 5,13 5,13 14,26 28,28 0,41-0, ,50 5,13 5,13 1,30 6,21 0,09-0,03 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-20,56 308,65 3,06-0,10 2 0,16 3,85 3,85-17,36 260,49 2,58-0,27 3 0,32 3,85 3,85 9,41 115,92 1,15-0,62 4 0,48 3,85 3,85 364,61-24,29 3,61-0,77 5 0,60 3,85 3,85 607,46-40,47 6,02 0,24 6 0,72 3,85 3,85 368,01-24,52 3,65 0,77 7 0,86 3,85 3,85 41,08 76,38 0,76 0,67 8 1,00 3,85 3,85-14,99 225,02 2,23 0,36 9 1,13 3,85 3,85-19,83 297,62 2,95 0, ,27 3,85 3,85-19,83 297,60 2,95-0, ,40 3,85 3,85-14,99 224,96 2,23-0, ,54 3,85 3,85 41,48 76,26 0,76-0, ,68 3,85 3,85 368,27-24,54 3,65-0, ,80 3,85 3,85 607,96-40,51 6,03-0, ,93 3,85 3,85 368,36-24,54 3,65 0, ,06 3,85 3,85 41,87 76,10 0,75 0, ,20 3,85 3,85-14,97 224,71 2,23 0, ,33 3,85 3,85-19,80 297,20 2,95 0, ,47 3,85 3,85-19,79 297,11 2,94-0, ,60 3,85 3,85-14,96 224,48 2,22-0, ,74 3,85 3,85 42,75 75,70 0,75-0, ,88 3,85 3,85 369,03-24,59 3,66-0, ,00 3,85 3,85 608,70-40,56 6,03-0, ,13 3,85 3,85 369,36-24,61 3,66 0, ,26 3,85 3,85 44,12 75,12 0,74 0, ,40 3,85 3,85-14,90 223,57 2,22 0, ,53 3,85 3,85-19,70 295,63 2,93 0, ,67 3,85 3,85-19,67 295,29 2,93-0, ,80 3,85 3,85-14,84 222,69 2,21-0, ,94 3,85 3,85 47,49 73,62 0,73-0, ,08 3,85 3,85 371,89-24,78 3,69-0, ,20 3,85 3,85 611,50-40,74 6,06-0, ,33 3,85 3,85 373,18-24,86 3,70 0, ,46 3,85 3,85 52,98 71,30 0,71 0, ,60 3,85 3,85-14,59 219,05 2,17 0, ,73 3,85 3,85-19,27 289,29 2,87 0, ,87 3,85 3,85-19,17 287,71 2,85-0, ,00 3,85 3,85-14,32 214,90 2,13-0, ,14 3,85 3,85 67,86 64,14 0,67-0, ,28 3,85 3,85 385,38-25,68 3,82-0, ,40 3,85 3,85 625,57-41,68 6,20-0, ,53 3,85 3,85 392,89-26,18 3,89 0, ,66 3,85 3,85 93,83 49,97 0,93 0, ,80 3,85 3,85-12,82 192,46 1,91 0, ,93 3,85 3,85-16,79 251,99 2,50 0, ,07 3,85 3,85-16,14 242,26 2,40-0, ,20 3,85 3,85-10,87 163,13 1,62-0, ,34 3,85 3,85 158,40-10,55 1,57-0,64

100 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,48 3,85 3,85 469,58-31,29 4,65-0, ,60 3,85 3,85 719,42-47,93 7,13-0, ,73 3,85 3,85 508,44-33,88 5,04 0, ,85 3,85 3,85 210,89-14,05 2,09 0, ,98 3,85 3,85 32,90 41,78 0,41 0, ,11 3,85 3,85-6,89 103,46 1,03-0, ,24 3,85 3,85-9,57 143,58 1,42-0, ,37 3,85 3,85 30,50 131,55 1,30-0, ,50 3,85 3,85 1,99 8,61 0,09-0,28 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-12,43 186,61 1,85 0,18 2 0,16 3,85 3,85-10,92 163,91 1,62 0,34 3 0,32 3,85 3,85-9,17 137,58 1,36-0,57 4 0,48 3,85 3,85 228,53-15,23 2,27-0,86 5 0,60 3,85 3,85 447,14-29,79 4,43-0,49 6 0,72 3,85 3,85 235,04-15,66 2,33 0,88 7 0,86 3,85 3,85 19,01 129,48 1,28-0,60 8 1,00 3,85 3,85-9,84 147,75 1,46-0,39 9 1,13 3,85 3,85-11,91 178,80 1,77-0, ,27 3,85 3,85-11,91 178,79 1,77 0, ,40 3,85 3,85-9,85 147,78 1,46 0, ,54 3,85 3,85 19,28 129,65 1,29 0, ,68 3,85 3,85 234,96-15,65 2,33-0, ,80 3,85 3,85 447,75-29,83 4,44 0, ,93 3,85 3,85 234,96-15,65 2,33 0, ,06 3,85 3,85 19,26 129,66 1,29-0, ,20 3,85 3,85-9,85 147,81 1,47-0, ,33 3,85 3,85-11,92 178,84 1,77-0, ,47 3,85 3,85-11,92 178,84 1,77 0, ,60 3,85 3,85-9,85 147,81 1,47 0, ,74 3,85 3,85 19,26 129,66 1,29 0, ,88 3,85 3,85 234,96-15,65 2,33-0, ,00 3,85 3,85 447,75-29,83 4,44-0, ,13 3,85 3,85 234,96-15,65 2,33 0, ,26 3,85 3,85 19,27 129,66 1,29-0, ,40 3,85 3,85-9,85 147,80 1,46-0, ,53 3,85 3,85-11,91 178,81 1,77-0, ,67 3,85 3,85-11,91 178,80 1,77 0, ,80 3,85 3,85-9,85 147,78 1,46 0, ,94 3,85 3,85 19,35 129,65 1,29 0, ,08 3,85 3,85 234,98-15,66 2,33-0, ,20 3,85 3,85 447,78-29,83 4,44-0, ,33 3,85 3,85 235,00-15,66 2,33 0, ,46 3,85 3,85 19,54 129,63 1,28-0, ,60 3,85 3,85-9,84 147,64 1,46-0, ,73 3,85 3,85-11,89 178,52 1,77-0, ,87 3,85 3,85-11,89 178,43 1,77 0, ,00 3,85 3,85-9,82 147,41 1,46 0, ,14 3,85 3,85 20,33 129,52 1,28 0, ,28 3,85 3,85 235,27-15,67 2,33-0, ,40 3,85 3,85 448,14-29,86 4,44-0, ,53 3,85 3,85 235,45-15,69 2,33 0, ,66 3,85 3,85 22,54 129,30 1,28-0, ,80 3,85 3,85-9,72 145,88 1,45-0, ,93 3,85 3,85-11,68 175,28 1,74-0, ,07 3,85 3,85-11,59 173,96 1,72 0, ,20 3,85 3,85-9,53 143,03 1,42 0, ,34 3,85 3,85 33,94 127,76 1,27-0, ,48 3,85 3,85 240,04-15,99 2,38-0, ,60 3,85 3,85 455,91-30,38 4,52-0, ,73 3,85 3,85 249,12-16,60 2,47 0, ,85 3,85 3,85 79,96 114,19 1,13-0, ,98 3,85 3,85-6,98 104,75 1,04-0, ,11 3,85 3,85-6,27 94,11 0,93-0, ,24 3,85 3,85-6,43 96,45 0,96-0, ,37 3,85 3,85 5,40 74,32 0,74-0, ,50 3,85 3,85 4,70 3,07 0,05-0,14 Verifiche a fessurazione Combinazione n 14 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro

101 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 100 A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] M pf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] m deformazione media espressa in [%] s m Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,12 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,24 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,48 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,71 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,95 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,19 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,31 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,55 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,67 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,90 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,02 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,26 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,38 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,61 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,94 15,39 15, ,0000 0,00 0, ,06 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,17 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,28 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,39 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-1,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,93 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,86 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,66 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,54 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,47 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,40 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,22 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,29 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,58 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,64 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,70 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,76 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,89 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,96 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,03 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,10 7,70 7, ,0000 0,00 0,000

102 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 101 Analisi dei pali Combinazione n 14 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 2729,6 Verticale [kg] 19835,9 Momento [kgm] -195,9 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,14879 Verticale [cm] 0,04853 Rotazione [ ] -0,00633 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Analisi dei tiranti Combinazione n 14 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,10 5, ,1 COMBINAZIONE n 15 Valore della spinta statica 5635,01 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 5217,73 [kg] Componente verticale della spinta statica 2128,06 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,72 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 22,19 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 51,98 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2997,15 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 19951,09 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 19951,09 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2997,15 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,02 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,10 [m] Risultante in fondazione 20174,96 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 8,54 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 307,81 [kgm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 15 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50

103 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 102 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00-788, , , , ,35 2 0,11-522, , , , ,70 3 0,22-314, , , , ,65 4 0,33-133, , , , ,77 5 0,44 0, , , , ,69 6 0,56 0, , , , ,66 7 0,67 0,00 902, , , ,15 8 0,78 0, , , , ,12 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,71 451, , ,24 0, , ,66 104, , ,36 0,00 813, ,32 0, , ,48 0,00 650, ,76 0, , ,60 0,00 547, ,45 0, , ,71-14,85 470, ,28 0, , ,83-47,67 394, ,66 0, , ,95-71,76 322,18-917,37 0, , ,07-88,14 257,81-718,08 0, , ,19-98,03 206,55-558,42 0, , ,31-102,28 163,37-426,65 3, , ,43-101,71 128,10-319,18 28, , ,55-97,38 99,85-233,45 62,89 993, ,67-90,08 77,71-162,95 84,45 859, ,79-80,54 60,74-106,99 97,87 728, ,90-69,69 47,51-67,50 102,02 602, ,02-58,29 36,80-43,39 102,20 478, ,14-46,71 27,55-30,01 97,99 357, ,26-35,04 18,74-29,11 92,33 238, ,38-22,44 9,73-37,90 117,49 119, ,50-0,36 0,74-37,90 117,49 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,38-423, ,97 2 0,24-18,43 448, , ,32 3 0,48-155,33 75, , ,83 4 0,72-314,08 59, , ,31 5 0,96-385,93 55,86-906,84 683,26 6 1,20-408,19 56,00-324,90 286,79 7 1,44-383,85 61,81-717,75 868,69 8 1,68-310,58 71, , ,15 9 1,92-149,96 88, , , ,16-11,02 459, ,63 962, ,40 0, , , , ,64-6,25 466, , , ,88-140,25 109, , , ,12-295,61 101, , , ,36-362,42 100,54-992,39 628, ,60-376,60 102,72-427,14 163, ,84-349,79 108,16-765,45 721, ,08-269,73 115, , , ,32-103,38 169, ,49 850, ,56 0,00 541, ,02 766, ,80 0, , , , ,05 0,00 571, , , ,29-42,99 215, , , ,54-161,44 85, , , ,78-199,26 25, ,90 800, ,03-194,00 0, ,69 465, ,27-171,92 0, ,48 275, ,52-143,91 0,00-828,61 160, ,76-114,62 0,09-695,23 83, ,01-84,26 6,49-714,63 27, ,25-48,89 24,66-832,39 0, ,50-10,74 2,25-869,56 0,00

104 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 103 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 15 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-2,39 2,12-315, ,04 2 0,07-52,04 102, ,07 920,80 3 0,14-113,01 157, ,19 954,56 4 0,21-198,00 200, , ,44 5 0,28-584,30 243, , ,71 6 0,34-793,73 392,16-76, ,33 7 0,40-516,45 554,24-470, ,72 8 0,46 0,00 750, , ,58 9 0,53 0, , , , ,60-153, , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,22-623,36 951, , , ,29-341,07 848, , , ,36-137,31 703, , , ,43-67,90 499, , , ,50-190,45 208, , , ,57-603,20 183,87-939, , ,64-981,50 225,48-677, , , ,23 251,64-534, , , ,32 265, ,64 785, ,82-650,60 267, ,88 570, ,89-298,48 253, ,73 372, ,96-173,16 220, ,18 527, ,03-85,62 161, , , ,10-2,77 6,24-513, ,26 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 623,69-700, ,82 2 0,16 0,00 526, , ,56 3 0,32-18,97 289, , ,28 4 0,48-736,82 26, , ,49 5 0, ,51 0, , ,14 6 0,72-743,66 23, , ,89 7 0,86-83,02 272, , ,42 8 1,00 0,00 454, , ,07 9 1,13 0,00 601, , , ,27 0,00 601, , , ,40 0,00 454, , , ,54-83,81 273, , , ,68-744,16 24, , , , ,49 0, , , ,93-744,34 24, , , ,06-84,59 273, , , ,20 0,00 454, , , ,33 0,00 600, , , ,47 0,00 600, , , ,60 0,00 453, , , ,74-86,38 273, , , ,88-745,70 24, , , , ,98 0, , , ,13-746,36 24, , , ,26-89,15 273, , , ,40 0,00 451, , , ,53 0,00 597, , , ,67 0,00 596, , , ,80 0,00 449, , , ,94-95,94 273, , , ,08-751,49 24, , ,49

105 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo , ,65 0, , , ,33-754,09 23, , , ,46-107,04 273, , , ,60 0,00 442, , , ,73 0,00 584, , , ,87 0,00 581, , , ,00 0,00 434, , , ,14-137,11 272, , , ,28-778,74 23, , , , ,07 0, , , ,53-793,91 23, , , ,66-189,59 272, , , ,80 0,00 388, , , ,93 0,00 509, , , ,07 0,00 489, , , ,20 0,00 329, , , ,34-320,03 269, , , ,48-948,85 23, , , , ,67 0, , , , ,34 20, , , ,85-426,06 240, , , ,98-66,38 220, , , ,11 0,00 209, , , ,24-14,02 290, ,49 813, ,37-61,55 265, ,19 182, ,50-9,95 17, ,60 0,00 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 15 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0,00 100, 40 7,70 7,70 0,01-0,01 0,29 0,14 2 0,24 100, 40 7,70 7,70 0,21-0,01-2,59 1,97 3 0,48 100, 40 7,70 7,70 0,34-0,01-4,37-3,19 4 0,71 100, 40 7,70 7,70 0,47-0,01-6,13-5,07 5 0,95 100, 40 7,70 7,70 0,59 0,00-7,65-7,79 6 1,19 100, 40 7,70 7,70 0,96 0,00-8,68-12,16 7 1,43 100, 40 7,70 7,70 1,59 0,00 19,62-18,99 8 1,67 100, 40 7,70 7,70 2,56 0,00 49,12-28,70 9 1,90 100, 40 7,70 7,70 3,67 0,00 87,13-39, ,14 100, 40 7,70 7,70 5,60 0,00 166,94-56, ,38 100, 40 7,70 7,70 10,70-0,05 418,28-96, ,61 100, 40 7,70 7,70 10,89-0,67 409,16-99, ,83 100, 40 7,70 7,70 6,05-0,54 145,79-64, ,06 100, 40 7,70 7,70 9,22-0,42 286,19-91, ,28 100, 40 7,70 7,70 13,43-0,37 486,80-124, ,50 100, 40 7,70 7,70 20,22-0,37 832,39-177,13 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 15 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] fs Fondazione di valle

106 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 105 (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,07 100, 60 7,70 7,70 0,35-0,06 25,35 12,84 2 0,21 100, 60 7,70 7,70 0,69-0,32 49,42 48,83 3 0,34 100, 60 7,70 7,70 2,73 0,45 96,72 195,77 4 0,46 100, 60 7,70 7,70 2,58 1,68 185,19-22,73 5 0,60 100, 60 7,70 7,70 14,62 2, ,42-128,71 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,00 100, 60 7,70 7,70 0,02-0,05 1,54 0,68 2 0,14 100, 60 7,70 7,70 0,76-0,26 54,50 42,71 3 0,28 100, 60 7,70 7,70 2,24-0,49 66,01 160,47 4 0,40 100, 60 7,70 7,70 3,75 0,17 62,06 269,14 5 0,53 100, 60 7,70 7,70 2,07 0,83 45,35 148,77 6 0,67 100, 60 7,70 7,70 1,72 0,60 123,28 16,75 7 0,81 100, 60 7,70 7,70 2,92 0,36 209,19 84,12 8 0,96 100, 60 7,70 7,70 3,55 0,21 254,28 251,29 9 1,10 100, 60 7,70 7,70 9,43-0,39 294,96 676,12 Armature e tensioni piastre Combinazione n 15 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 5,13 5, ,38-95,85 16,79 0,38 2 0,24 5,13 5,13 259,61-21,59 3,78 0,32 3 0,48 5,13 5,13 43,86 89,84 1,31 0,22 4 0,72 5,13 5,13 34,46 181,66 2,65 0,13 5 0,96 5,13 5,13 32,31 223,22 3,25 0,06 6 1,20 5,13 5,13 32,39 236,10 3,44-0,03 7 1,44 5,13 5,13 35,75 222,02 3,24-0,07 8 1,68 5,13 5,13 41,33 179,64 2,62-0,14 9 1,92 5,13 5,13 51,28 86,73 1,26-0, ,16 5,13 5,13 265,77-22,11 3,87-0, ,40 5,13 5, ,96-96,31 16,87-0, ,64 5,13 5,13 270,06-22,46 3,94 0, ,88 5,13 5,13 63,25 81,12 1,18 0, ,12 5,13 5,13 58,74 170,98 2,49 0, ,36 5,13 5,13 58,15 209,62 3,05 0, ,60 5,13 5,13 59,41 217,82 3,17-0, ,84 5,13 5,13 62,56 202,32 2,95-0, ,08 5,13 5,13 66,57 156,01 2,27-0, ,32 5,13 5,13 97,97 59,79 1,43-0, ,56 5,13 5,13 313,29-26,06 4,57-0, ,80 5,13 5, ,99-99,81 17,49-0, ,05 5,13 5,13 330,28-27,47 4,81 0, ,29 5,13 5,13 124,68 24,87 1,82 0, ,54 5,13 5,13 49,26 93,37 1,36 0, ,78 5,13 5,13 14,48 115,25 1,68 0, ,03 5,13 5,13-9,33 112,21 1,64 0, ,27 5,13 5,13-8,27 99,44 1,45-0, ,52 5,13 5,13-6,92 83,24 1,21-0, ,76 5,13 5,13-5,51 66,30 0,97-0, ,01 5,13 5,13-4,05 48,73 0,71-0, ,25 5,13 5,13 14,26 28,28 0,41-0, ,50 5,13 5,13 1,30 6,21 0,09-0,03 Piastra fondazione monte

107 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 106 Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-20,19 303,04 3,00-0,09 2 0,16 3,85 3,85-17,04 255,77 2,54-0,29 3 0,32 3,85 3,85 9,22 113,83 1,13-0,61 4 0,48 3,85 3,85 358,01-23,85 3,55-0,75 5 0,60 3,85 3,85 596,43-39,74 5,91 0,23 6 0,72 3,85 3,85 361,34-24,07 3,58 0,76 7 0,86 3,85 3,85 40,34 74,99 0,74 0,65 8 1,00 3,85 3,85-14,72 220,92 2,19 0,35 9 1,13 3,85 3,85-19,47 292,21 2,90 0, ,27 3,85 3,85-19,47 292,18 2,90-0, ,40 3,85 3,85-14,72 220,86 2,19-0, ,54 3,85 3,85 40,72 74,87 0,74-0, ,68 3,85 3,85 361,58-24,09 3,58-0, ,80 3,85 3,85 596,91-39,77 5,92-0, ,93 3,85 3,85 361,66-24,10 3,58 0, ,06 3,85 3,85 41,10 74,72 0,74 0, ,20 3,85 3,85-14,70 220,63 2,19 0, ,33 3,85 3,85-19,44 291,79 2,89 0, ,47 3,85 3,85-19,43 291,70 2,89-0, ,60 3,85 3,85-14,68 220,39 2,18-0, ,74 3,85 3,85 41,97 74,33 0,74-0, ,88 3,85 3,85 362,32-24,14 3,59-0, ,00 3,85 3,85 597,63-39,82 5,92-0, ,13 3,85 3,85 362,65-24,16 3,59 0, ,26 3,85 3,85 43,32 73,75 0,73 0, ,40 3,85 3,85-14,62 219,50 2,18 0, ,53 3,85 3,85-19,34 290,25 2,88 0, ,67 3,85 3,85-19,32 289,92 2,87-0, ,80 3,85 3,85-14,57 218,64 2,17-0, ,94 3,85 3,85 46,62 72,28 0,72-0, ,08 3,85 3,85 365,14-24,33 3,62-0, ,20 3,85 3,85 600,38-40,00 5,95-0, ,33 3,85 3,85 366,40-24,41 3,63 0, ,46 3,85 3,85 52,01 70,01 0,69 0, ,60 3,85 3,85-14,33 215,06 2,13 0, ,73 3,85 3,85-18,92 284,02 2,82 0, ,87 3,85 3,85-18,82 282,47 2,80-0, ,00 3,85 3,85-14,06 210,99 2,09-0, ,14 3,85 3,85 66,62 62,98 0,66-0, ,28 3,85 3,85 378,38-25,21 3,75-0, ,40 3,85 3,85 614,19-40,92 6,09-0, ,53 3,85 3,85 385,75-25,70 3,82 0, ,66 3,85 3,85 92,12 49,06 0,91 0, ,80 3,85 3,85-12,59 188,95 1,87 0, ,93 3,85 3,85-16,48 247,41 2,45 0, ,07 3,85 3,85-15,85 237,85 2,36-0, ,20 3,85 3,85-10,67 160,17 1,59-0, ,34 3,85 3,85 155,50-10,36 1,54-0, ,48 3,85 3,85 461,04-30,72 4,57-0, ,60 3,85 3,85 706,32-47,06 7,00-0, ,73 3,85 3,85 499,17-33,26 4,95 0, ,85 3,85 3,85 207,02-13,79 2,05 0, ,98 3,85 3,85 32,25 41,05 0,41 0, ,11 3,85 3,85-6,77 101,63 1,01-0, ,24 3,85 3,85-9,40 141,04 1,40-0, ,37 3,85 3,85 29,90 129,24 1,28-0, ,50 3,85 3,85 1,84 8,55 0,08-0,28 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-12,73 191,02 1,89 0,19 2 0,16 3,85 3,85-11,18 167,78 1,66 0,34 3 0,32 3,85 3,85-9,38 140,82 1,40-0,58 4 0,48 3,85 3,85 233,91-15,58 2,32-0,88 5 0,60 3,85 3,85 457,70-30,49 4,54-0,50 6 0,72 3,85 3,85 240,59-16,03 2,38 0,90 7 0,86 3,85 3,85 19,46 132,54 1,31-0,61 8 1,00 3,85 3,85-10,08 151,24 1,50-0,40 9 1,13 3,85 3,85-12,19 183,02 1,81-0, ,27 3,85 3,85-12,19 183,01 1,81 0, ,40 3,85 3,85-10,08 151,27 1,50 0, ,54 3,85 3,85 19,74 132,72 1,32 0, ,68 3,85 3,85 240,51-16,02 2,38-0, ,80 3,85 3,85 458,33-30,54 4,54 0, ,93 3,85 3,85 240,50-16,02 2,38 0,90

108 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,06 3,85 3,85 19,71 132,73 1,32-0, ,20 3,85 3,85-10,08 151,31 1,50-0, ,33 3,85 3,85-12,20 183,06 1,81-0, ,47 3,85 3,85-12,20 183,06 1,81 0, ,60 3,85 3,85-10,08 151,31 1,50 0, ,74 3,85 3,85 19,71 132,73 1,32 0, ,88 3,85 3,85 240,50-16,02 2,38-0, ,00 3,85 3,85 458,32-30,54 4,54-0, ,13 3,85 3,85 240,50-16,02 2,38 0, ,26 3,85 3,85 19,73 132,72 1,32-0, ,40 3,85 3,85-10,08 151,29 1,50-0, ,53 3,85 3,85-12,20 183,04 1,81-0, ,67 3,85 3,85-12,19 183,03 1,81 0, ,80 3,85 3,85-10,08 151,27 1,50 0, ,94 3,85 3,85 19,80 132,71 1,32 0, ,08 3,85 3,85 240,53-16,03 2,38-0, ,20 3,85 3,85 458,36-30,54 4,54-0, ,33 3,85 3,85 240,55-16,03 2,38 0, ,46 3,85 3,85 20,01 132,69 1,32-0, ,60 3,85 3,85-10,07 151,13 1,50-0, ,73 3,85 3,85-12,18 182,74 1,81-0, ,87 3,85 3,85-12,17 182,64 1,81 0, ,00 3,85 3,85-10,05 150,90 1,50 0, ,14 3,85 3,85 20,81 132,58 1,31 0, ,28 3,85 3,85 240,82-16,04 2,39-0, ,40 3,85 3,85 458,73-30,56 4,55-0, ,53 3,85 3,85 241,01-16,06 2,39 0, ,66 3,85 3,85 23,08 132,35 1,31-0, ,80 3,85 3,85-9,95 149,33 1,48-0, ,93 3,85 3,85-11,95 179,42 1,78-0, ,07 3,85 3,85-11,86 178,07 1,76 0, ,20 3,85 3,85-9,75 146,41 1,45 0, ,34 3,85 3,85 34,75 130,78 1,30-0, ,48 3,85 3,85 245,71-16,37 2,44-0, ,60 3,85 3,85 466,68-31,09 4,63-0, ,73 3,85 3,85 255,01-16,99 2,53 0, ,85 3,85 3,85 81,85 116,89 1,16-0, ,98 3,85 3,85-7,14 107,23 1,06-0, ,11 3,85 3,85-6,42 96,33 0,95-0, ,24 3,85 3,85-6,58 98,72 0,98-0, ,37 3,85 3,85 5,52 76,06 0,75-0, ,50 3,85 3,85 4,84 3,11 0,05-0,15 Verifiche a fessurazione Combinazione n 15 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] M pf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] m deformazione media espressa in [%] s m Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,12 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,24 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,48 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,71 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,95 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,19 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,31 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,55 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,67 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,90 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,02 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0,000

109 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,26 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,38 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,61 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,94 15,39 15, ,0000 0,00 0, ,06 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,17 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,28 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,39 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-1,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,93 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,86 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,66 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,54 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,47 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,40 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,22 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,29 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,58 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,64 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,70 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,76 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,89 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,96 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,03 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,10 7,70 7, ,0000 0,00 0,000 Analisi dei pali Combinazione n 15 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 2997,2 Verticale [kg] 19951,1 Momento [kgm] -307,8 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,16371 Verticale [cm] 0,04881 Rotazione [ ] -0,00724 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm]

110 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 109 Analisi dei tiranti Combinazione n 15 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,10 5, ,1 COMBINAZIONE n 16 Valore della spinta statica 6147,30 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 5691,04 [kg] Componente verticale della spinta statica 2324,07 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,75 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 22,21 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 50,23 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3470,46 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 20147,10 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 20147,10 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 3470,46 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,03 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,10 [m] Risultante in fondazione 20443,82 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 9,77 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 623,33 [kgm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 16 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00-788, , , , ,35 2 0,11-522, , , , ,70 3 0,22-314, , , , ,65 4 0,33-133, , , , ,77 5 0,44 0, , , , ,69 6 0,56 0, , , , ,66 7 0,67 0,00 902, , , ,15 8 0,78 0, , , , ,12 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,71 451, , ,24 0, , ,66 104, , ,36 0,00 813, ,32 0, , ,48 0,00 650, ,76 0, , ,60 0,00 547, ,45 0, ,65

111 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,71-14,85 470, ,28 0, , ,83-47,67 394, ,66 0, , ,95-71,76 322,18-917,37 0, , ,07-88,14 257,81-718,08 0, , ,19-98,03 206,55-558,42 0, , ,31-102,28 163,37-426,65 3, , ,43-101,71 128,10-319,18 28, , ,55-97,38 99,85-233,45 62,89 993, ,67-90,08 77,71-162,95 84,45 859, ,79-80,54 60,74-106,99 97,87 728, ,90-69,69 47,51-67,50 102,02 602, ,02-58,29 36,80-43,39 102,20 478, ,14-46,71 27,55-30,01 97,99 357, ,26-35,04 18,74-29,11 92,33 238, ,38-22,44 9,73-37,90 117,49 119, ,50-0,36 0,74-37,90 117,49 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,38-423, ,97 2 0,24-18,43 448, , ,32 3 0,48-155,33 75, , ,83 4 0,72-314,08 59, , ,31 5 0,96-385,93 55,86-906,84 683,26 6 1,20-408,19 56,00-324,90 286,79 7 1,44-383,85 61,81-717,75 868,69 8 1,68-310,58 71, , ,15 9 1,92-149,96 88, , , ,16-11,02 459, ,63 962, ,40 0, , , , ,64-6,25 466, , , ,88-140,25 109, , , ,12-295,61 101, , , ,36-362,42 100,54-992,39 628, ,60-376,60 102,72-427,14 163, ,84-349,79 108,16-765,45 721, ,08-269,73 115, , , ,32-103,38 169, ,49 850, ,56 0,00 541, ,02 766, ,80 0, , , , ,05 0,00 571, , , ,29-42,99 215, , , ,54-161,44 85, , , ,78-199,26 25, ,90 800, ,03-194,00 0, ,69 465, ,27-171,92 0, ,48 275, ,52-143,91 0,00-828,61 160, ,76-114,62 0,09-695,23 83, ,01-84,26 6,49-714,63 27, ,25-48,89 24,66-832,39 0, ,50-10,74 2,25-869,56 0,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 16 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-2,54 2,19-328, ,25 2 0,07-54,36 107, ,02 969,93 3 0,14-117,62 165, , ,41 4 0,21-205,61 211, , ,17 5 0,28-608,87 258, , ,75 6 0,34-826,52 416,10-52, ,55 7 0,40-533,77 588,14-454, ,51 8 0,46 0,00 796, , ,64 9 0,53 0, , , ,50

112 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,60-143, , , , , ,49 918, ,40 784, , ,40 858, , , , ,02 815, , , ,22-742,37 764, , , ,29-449,81 687, , , ,36-234,21 570, , , ,43-148,85 394, , , ,50-249,05 132, , , ,57-628,76 123, , , ,64-978,97 175,27-833, , , ,78 210,43-659, , ,76-981,00 232, ,17 623, ,82-636,44 241, ,74 441, ,89-293,39 234, ,50 267, ,96-169,05 207, ,89 446, ,03-82,63 153, , , ,10-2,50 6,12-498, ,26 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 596,57-623, ,45 2 0,16 0,00 503, , ,34 3 0,32-18,03 303, , ,91 4 0,48-704,87 27, , ,33 5 0, ,15 0, , ,66 6 0,72-711,37 24, , ,06 7 0,86-79,43 285, , ,85 8 1,00 0,00 434, , ,83 9 1,13 0,00 575, , , ,27 0,00 575, , , ,40 0,00 434, , , ,54-80,14 286, , , ,68-711,79 25, , , , ,00 0, , , ,93-711,95 25, , , ,06-80,88 286, , , ,20 0,00 434, , , ,33 0,00 574, , , ,47 0,00 574, , , ,60 0,00 433, , , ,74-82,59 286, , , ,88-713,25 25, , , , ,43 0, , , ,13-713,89 25, , , ,26-85,25 286, , , ,40 0,00 432, , , ,53 0,00 571, , , ,67 0,00 570, , , ,80 0,00 430, , , ,94-91,74 286, , , ,08-718,79 25, , , , ,85 0, , , ,33-721,29 25, , , ,46-102,36 286, , , ,60 0,00 423, , , ,73 0,00 559, , , ,87 0,00 556, , , ,00 0,00 415, , , ,14-131,12 285, , , ,28-744,86 25, , , , ,03 0, , , ,53-759,37 25, , , ,66-181,31 285, , , ,80 0,00 371, , , ,93 0,00 487, , , ,07 0,00 468, , , ,20 0,00 315, , , ,34-306,01 282, , , ,48-907,51 24, , , , ,29 0, , , ,73-982,51 21, , , ,85-407,34 252, , , ,98-63,28 231, , , ,11 0,00 207, , ,16

113 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,24-13,34 277, ,61 819, ,37-58,67 254, ,57 197, ,50-10,55 17, ,83 0,00 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 16 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0,00 100, 40 7,70 7,70 0,01-0,01 0,29 0,14 2 0,24 100, 40 7,70 7,70 0,21-0,01-2,59 1,97 3 0,48 100, 40 7,70 7,70 0,34-0,01-4,37-3,19 4 0,71 100, 40 7,70 7,70 0,47-0,01-6,13-5,07 5 0,95 100, 40 7,70 7,70 0,59 0,00-7,65-7,79 6 1,19 100, 40 7,70 7,70 0,96 0,00-8,68-12,16 7 1,43 100, 40 7,70 7,70 1,59 0,00 19,62-18,99 8 1,67 100, 40 7,70 7,70 2,56 0,00 49,12-28,70 9 1,90 100, 40 7,70 7,70 3,67 0,00 87,13-39, ,14 100, 40 7,70 7,70 5,60 0,00 166,94-56, ,38 100, 40 7,70 7,70 10,70-0,05 418,28-96, ,61 100, 40 7,70 7,70 10,89-0,67 409,16-99, ,83 100, 40 7,70 7,70 6,05-0,54 145,79-64, ,06 100, 40 7,70 7,70 9,22-0,42 286,19-91, ,28 100, 40 7,70 7,70 13,43-0,37 486,80-124, ,50 100, 40 7,70 7,70 20,22-0,37 832,39-177,13 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 16 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,07 100, 60 7,70 7,70 0,37-0,07 26,61 13,41 2 0,21 100, 60 7,70 7,70 0,73-0,33 52,25 50,71 3 0,34 100, 60 7,70 7,70 2,84 0,48 102,63 203,85 4 0,46 100, 60 7,70 7,70 2,74 1,77 196,52-24,13 5 0,60 100, 60 7,70 7,70 15,38 2, ,84-135,39 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,00 100, 60 7,70 7,70 0,02-0,05 1,51 0,62 2 0,14 100, 60 7,70 7,70 0,71-0,26 51,26 41,69 3 0,28 100, 60 7,70 7,70 2,19-0,49 59,60 156,97 4 0,40 100, 60 7,70 7,70 3,69 0,14 51,90 264,84 5 0,53 100, 60 7,70 7,70 2,16 0,77 30,57 155,08 6 0,67 100, 60 7,70 7,70 1,36 0,53 97,20 36,71 7 0,81 100, 60 7,70 7,70 2,36 0,28 169,57 110,94 8 0,96 100, 60 7,70 7,70 3,94-0,19 201,08 282,41

114 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,10 100, 60 7,70 7,70 9,78-0,47 226,57 701,81 Armature e tensioni piastre Combinazione n 16 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 5,13 5, ,38-95,85 16,79 0,38 2 0,24 5,13 5,13 259,61-21,59 3,78 0,32 3 0,48 5,13 5,13 43,86 89,84 1,31 0,22 4 0,72 5,13 5,13 34,46 181,66 2,65 0,13 5 0,96 5,13 5,13 32,31 223,22 3,25 0,06 6 1,20 5,13 5,13 32,39 236,10 3,44-0,03 7 1,44 5,13 5,13 35,75 222,02 3,24-0,07 8 1,68 5,13 5,13 41,33 179,64 2,62-0,14 9 1,92 5,13 5,13 51,28 86,73 1,26-0, ,16 5,13 5,13 265,77-22,11 3,87-0, ,40 5,13 5, ,96-96,31 16,87-0, ,64 5,13 5,13 270,06-22,46 3,94 0, ,88 5,13 5,13 63,25 81,12 1,18 0, ,12 5,13 5,13 58,74 170,98 2,49 0, ,36 5,13 5,13 58,15 209,62 3,05 0, ,60 5,13 5,13 59,41 217,82 3,17-0, ,84 5,13 5,13 62,56 202,32 2,95-0, ,08 5,13 5,13 66,57 156,01 2,27-0, ,32 5,13 5,13 97,97 59,79 1,43-0, ,56 5,13 5,13 313,29-26,06 4,57-0, ,80 5,13 5, ,99-99,81 17,49-0, ,05 5,13 5,13 330,28-27,47 4,81 0, ,29 5,13 5,13 124,68 24,87 1,82 0, ,54 5,13 5,13 49,26 93,37 1,36 0, ,78 5,13 5,13 14,48 115,25 1,68 0, ,03 5,13 5,13-9,33 112,21 1,64 0, ,27 5,13 5,13-8,27 99,44 1,45-0, ,52 5,13 5,13-6,92 83,24 1,21-0, ,76 5,13 5,13-5,51 66,30 0,97-0, ,01 5,13 5,13-4,05 48,73 0,71-0, ,25 5,13 5,13 14,26 28,28 0,41-0, ,50 5,13 5,13 1,30 6,21 0,09-0,03 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-19,31 289,87 2,87-0,09 2 0,16 3,85 3,85-16,30 244,65 2,42-0,28 3 0,32 3,85 3,85 8,76 108,91 1,08-0,55 4 0,48 3,85 3,85 342,49-22,82 3,39-0,72 5 0,60 3,85 3,85 570,50-38,01 5,65 0,22 6 0,72 3,85 3,85 345,65-23,03 3,43 0,73 7 0,86 3,85 3,85 38,59 71,71 0,71 0,63 8 1,00 3,85 3,85-14,08 211,29 2,09 0,36 9 1,13 3,85 3,85-18,62 279,47 2,77 0, ,27 3,85 3,85-18,62 279,44 2,77-0, ,40 3,85 3,85-14,07 211,24 2,09-0, ,54 3,85 3,85 38,94 71,62 0,71-0, ,68 3,85 3,85 345,85-23,04 3,43-0, ,80 3,85 3,85 570,92-38,04 5,66-0, ,93 3,85 3,85 345,93-23,05 3,43 0, ,06 3,85 3,85 39,30 71,47 0,71 0, ,20 3,85 3,85-14,06 211,02 2,09 0, ,33 3,85 3,85-18,59 279,08 2,77 0, ,47 3,85 3,85-18,59 278,99 2,77-0, ,60 3,85 3,85-14,04 210,80 2,09-0, ,74 3,85 3,85 40,13 71,10 0,70-0, ,88 3,85 3,85 346,56-23,09 3,43-0,73

115 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,00 3,85 3,85 571,61-38,08 5,67-0, ,13 3,85 3,85 346,87-23,11 3,44 0, ,26 3,85 3,85 41,42 70,55 0,70 0, ,40 3,85 3,85-13,99 209,94 2,08 0, ,53 3,85 3,85-18,50 277,61 2,75 0, ,67 3,85 3,85-18,47 277,29 2,75-0, ,80 3,85 3,85-13,93 209,11 2,07-0, ,94 3,85 3,85 44,58 69,14 0,69-0, ,08 3,85 3,85 349,25-23,27 3,46-0, ,20 3,85 3,85 574,24-38,26 5,69-0, ,33 3,85 3,85 350,46-23,35 3,47 0, ,46 3,85 3,85 49,74 66,96 0,66 0, ,60 3,85 3,85-13,70 205,69 2,04 0, ,73 3,85 3,85-18,10 271,65 2,69 0, ,87 3,85 3,85-18,00 270,16 2,68-0, ,00 3,85 3,85-13,45 201,80 2,00-0, ,14 3,85 3,85 63,71 60,24 0,63-0, ,28 3,85 3,85 361,92-24,11 3,59-0, ,40 3,85 3,85 587,45-39,14 5,82-0, ,53 3,85 3,85 368,97-24,58 3,66 0, ,66 3,85 3,85 88,10 46,93 0,87 0, ,80 3,85 3,85-12,04 180,72 1,79 0, ,93 3,85 3,85-15,77 236,63 2,35 0, ,07 3,85 3,85-15,16 227,49 2,25-0, ,20 3,85 3,85-10,21 153,20 1,52-0, ,34 3,85 3,85 148,69-9,91 1,47-0, ,48 3,85 3,85 440,95-29,38 4,37-0, ,60 3,85 3,85 675,52-45,01 6,70-0, ,73 3,85 3,85 477,39-31,81 4,73 0, ,85 3,85 3,85 197,92-13,19 1,96 0, ,98 3,85 3,85 30,75 39,35 0,39 0, ,11 3,85 3,85-6,48 97,32 0,96-0, ,24 3,85 3,85-9,00 135,06 1,34-0, ,37 3,85 3,85 28,51 123,81 1,23-0, ,50 3,85 3,85 1,50 8,41 0,08-0,26 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-13,34 200,15 1,98 0,19 2 0,16 3,85 3,85-11,71 175,81 1,74 0,36 3 0,32 3,85 3,85-9,83 147,56 1,46-0,61 4 0,48 3,85 3,85 245,09-16,33 2,43-0,92 5 0,60 3,85 3,85 479,58-31,95 4,75-0,52 6 0,72 3,85 3,85 252,09-16,80 2,50 0,94 7 0,86 3,85 3,85 20,39 138,88 1,38-0,64 8 1,00 3,85 3,85-10,56 158,48 1,57-0,42 9 1,13 3,85 3,85-12,78 191,78 1,90-0, ,27 3,85 3,85-12,78 191,77 1,90 0, ,40 3,85 3,85-10,56 158,51 1,57 0, ,54 3,85 3,85 20,68 139,06 1,38 0, ,68 3,85 3,85 252,01-16,79 2,50-0, ,80 3,85 3,85 480,25-32,00 4,76 0, ,93 3,85 3,85 252,00-16,79 2,50 0, ,06 3,85 3,85 20,66 139,07 1,38-0, ,20 3,85 3,85-10,56 158,54 1,57-0, ,33 3,85 3,85-12,78 191,82 1,90-0, ,47 3,85 3,85-12,78 191,82 1,90 0, ,60 3,85 3,85-10,56 158,54 1,57 0, ,74 3,85 3,85 20,66 139,07 1,38 0, ,88 3,85 3,85 252,00-16,79 2,50-0, ,00 3,85 3,85 480,25-32,00 4,76-0, ,13 3,85 3,85 252,00-16,79 2,50 0, ,26 3,85 3,85 20,68 139,07 1,38-0, ,40 3,85 3,85-10,56 158,53 1,57-0, ,53 3,85 3,85-12,78 191,79 1,90-0, ,67 3,85 3,85-12,78 191,78 1,90 0, ,80 3,85 3,85-10,56 158,51 1,57 0, ,94 3,85 3,85 20,75 139,06 1,38 0, ,08 3,85 3,85 252,03-16,79 2,50-0, ,20 3,85 3,85 480,28-32,00 4,76-0, ,33 3,85 3,85 252,05-16,79 2,50 0, ,46 3,85 3,85 20,97 139,04 1,38-0, ,60 3,85 3,85-10,55 158,36 1,57-0, ,73 3,85 3,85-12,76 191,48 1,90-0, ,87 3,85 3,85-12,75 191,38 1,90 0, ,00 3,85 3,85-10,53 158,11 1,57 0,42

116 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,14 3,85 3,85 21,81 138,92 1,38 0, ,28 3,85 3,85 252,34-16,81 2,50-0, ,40 3,85 3,85 480,67-32,03 4,76-0, ,53 3,85 3,85 252,53-16,83 2,50 0, ,66 3,85 3,85 24,18 138,68 1,37-0, ,80 3,85 3,85-10,43 156,47 1,55-0, ,93 3,85 3,85-12,53 188,00 1,86-0, ,07 3,85 3,85-12,43 186,58 1,85 0, ,20 3,85 3,85-10,22 153,41 1,52 0, ,34 3,85 3,85 36,41 137,03 1,36-0, ,48 3,85 3,85 257,46-17,15 2,55-0, ,60 3,85 3,85 489,00-32,58 4,85-0, ,73 3,85 3,85 267,20-17,80 2,65 0, ,85 3,85 3,85 85,77 122,48 1,21-0, ,98 3,85 3,85-7,49 112,35 1,11-0, ,11 3,85 3,85-6,72 100,92 1,00-0, ,24 3,85 3,85-6,89 103,41 1,02-0, ,37 3,85 3,85 5,79 79,65 0,79-0, ,50 3,85 3,85 5,13 3,19 0,05-0,15 Verifiche a fessurazione Combinazione n 16 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] M pf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] m deformazione media espressa in [%] s m Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,12 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,24 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,48 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,71 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,95 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,19 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,31 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,55 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,67 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,90 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,02 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,26 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,38 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,61 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,94 15,39 15, ,0000 0,00 0, ,06 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,17 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,28 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,39 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-1,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,93 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,86 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0,000

117 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,66 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,54 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,47 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,40 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,22 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,29 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,58 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,64 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,70 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,76 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,89 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,96 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,03 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,10 7,70 7, ,0000 0,00 0,000 Analisi dei pali Combinazione n 16 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 3470,5 Verticale [kg] 20147,1 Momento [kgm] -623,3 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,19054 Verticale [cm] 0,04929 Rotazione [ ] -0,00923 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Analisi dei tiranti Combinazione n 16 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,10 5, ,1 COMBINAZIONE n 17 Valore della spinta statica 5343,80 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 4950,19 [kg] Componente verticale della spinta statica 2012,91 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,70 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 22,13 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,73 [ ] Incremento sismico della spinta 666,52 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1,10 [m] Y = -1,88 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 52,05 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m]

118 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 117 Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Inerzia del muro 247,49 [kg] Inerzia verticale del muro 123,74 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 284,46 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 142,23 [kg] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3962,62 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 20352,97 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 20352,97 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 3962,62 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,12 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,10 [m] Risultante in fondazione 20735,13 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 11,02 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 2453,69 [kgm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 17 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0, , , , ,59 2 0,11 0, , , , ,66 3 0,22 0, , , , ,37 4 0,33 0, , , , ,32 5 0,44 0, , , , ,70 6 0,56 0, , , , ,06 7 0,67 0, , , , ,76 8 0,78 0, , , , ,87 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,71 50, , ,24 0, , ,60 0, , ,36 0, , ,73 0, , ,48 0,00 973, ,02 0, , ,60 0,00 834, ,71 0, , ,71 0,00 722, ,63 0, , ,83 0,00 613, ,13 0, , ,95 0,00 511, ,94 0, , ,07 0,00 418,94-943,79 0, , ,19 0,00 341,92-765,27 0, , ,31 0,00 275,21-614,60 0, , ,43-11,01 218,66-488,26 0, , ,55-25,72 171,36-383,71 0, , ,67-35,23 132,42-294,31 0,00 896, ,79-40,26 100,89-219,63 0,00 760, ,90-41,74 75,33-161,47 7,39 628, ,02-40,44 54,53-118,72 23,33 499, ,14-36,71 37,45-87,09 38,72 373, ,26-30,66 23,04-66,37 57,99 248, ,38-21,45 10,66-56,31 101,87 124, ,50-0,55 0,55-39,59 113,70 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,39-417, ,27 2 0,24-18,42 448,85-977, ,02

119 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,48-155,33 75, , ,03 4 0,72-314,08 59, , ,96 5 0,96-385,93 55,87-870,85 685,07 6 1,20-408,19 56,02-316,27 278,91 7 1,44-383,85 61,82-719,09 832,73 8 1,68-310,58 71, , ,73 9 1,92-149,95 88, , , ,16-11,02 459, ,30 938, ,40 0, , , , ,64-6,25 466, , , ,88-140,25 109, , , ,12-295,60 101, , , ,36-362,42 100,51-955,59 645, ,60-376,60 102,68-416,65 158, ,84-349,79 108,11-778,93 688, ,08-269,73 115, , , ,32-103,38 169, ,77 872, ,56 0,00 541, ,45 744, ,80 0, , , , ,05 0,00 570, , , ,29-43,04 215, , , ,54-161,50 84, , , ,78-199,36 24, ,14 813, ,03-194,15 0, ,80 476, ,27-172,16 0, ,51 285, ,52-144,25 0,00-825,78 168, ,76-115,10 0,07-692,82 90, ,01-84,85 6,32-714,04 31, ,25-49,59 24,43-825,45 0, ,50-11,56 1,45-861,56 0,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 17 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-2,99 2,39-366, ,05 2 0,07-61,33 123, , ,52 3 0,14-131,48 190, , ,07 4 0,21-228,49 246, , ,53 5 0,28-682,69 303, , ,31 6 0,34-925,03 488,00 0, ,17 7 0,40-585,81 689,96-407, ,55 8 0,46 0,00 934, , ,39 9 0,53 0, , , , ,60-114, , , , , ,63 0, ,82 0, , ,26 0, ,81 0, , ,49 0, ,32 0, , ,83 1, ,00 282, ,29-891,55 35, , , ,36-627,81 27, , , ,43-477,66 0, , , ,50-487,13 0, , , ,57-732,56 0, , , ,64-968,69 0, , , , ,85 43, ,13 840, ,76-890,35 97, ,76 0, ,82-578,88 136, ,14 0, ,89-272,67 156, ,02 0, ,96-152,33 154, ,16 189, ,03-70,49 121, ,74 830, ,10-1,39 5,61-436, ,68 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax

120 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,00 0,00 486,41-714, ,90 2 0,16 0,00 411, , ,80 3 0,32-14,22 345, , ,90 4 0,48-575,07 31, , ,85 5 0, ,32 0, , ,77 6 0,72-589,92 28, , ,75 7 0,86-64,86 325, , ,09 8 1,00 0,00 370, , ,51 9 1,13 0,00 468, , , ,27 0,00 468, , , ,40 0,00 370, , , ,54-65,25 325, , , ,68-589,75 28, , , , ,92 0, , , ,93-589,74 28, , , ,06-65,82 325, , , ,20 0,00 371, , , ,33 0,00 468, , , ,47 0,00 467, , , ,60 0,00 371, , , ,74-67,21 325, , , ,88-589,73 28, , , , ,91 0, , , ,13-589,74 28, , , ,26-69,38 325, , , ,40 0,00 371, , , ,53 0,00 465, , , ,67 0,00 465, , , ,80 0,00 370, , , ,94-74,68 325, , , ,08-589,80 28, , , , ,00 0, , , ,33-589,85 28, , , ,46-83,34 325, , , ,60 0,00 370, , , ,73 0,00 455, , , ,87 0,00 453, , , ,00 0,00 370, , , ,14-106,78 325, , , ,28-607,25 28, , , , ,90 0, , , ,53-619,07 28, , , ,66-147,66 324, , , ,80 0,00 366, , , ,93 0,00 439, , , ,07 0,00 436, , , ,20 0,00 359, , , ,34-249,06 320, , , ,48-739,54 27, , , , ,41 0, , , ,73-800,39 24, , , ,85-331,26 286, , , ,98-50,68 262, , , ,11 0,00 236, , , ,24-10,58 241, ,84 753, ,37-47,00 209, ,73 199, ,50-12,35 16, ,47 0,00 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 17 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0,00 100, 40 7,70 7,70 0,00-0,01 0,22 0,21 2 0,24 100, 40 7,70 7,70 0,18 0,00-2,29-1,84 3 0,48 100, 40 7,70 7,70 0,32 0,00-3,42-4,16

121 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,71 100, 40 7,70 7,70 0,60 0,00-4,33-7,49 5 0,95 100, 40 7,70 7,70 1,06 0,00 13,13-12,62 6 1,19 100, 40 7,70 7,70 1,78 0,00 33,50-20,07 7 1,43 100, 40 7,70 7,70 2,82 0,00 68,93-29,88 8 1,67 100, 40 7,70 7,70 4,21 0,00 123,62-42,44 9 1,90 100, 40 7,70 7,70 5,79 0,00 188,49-56, ,14 100, 40 7,70 7,70 8,23 0,00 299,19-76, ,38 100, 40 7,70 7,70 13,87 0,00 585,23-119, ,61 100, 40 7,70 7,70 14,72-0,54 610,30-128, ,83 100, 40 7,70 7,70 10,73-0,44 375,52-101, ,06 100, 40 7,70 7,70 14,55-0,32 560,10-131, ,28 100, 40 7,70 7,70 19,47-0,27 806,19-170, ,50 100, 40 7,70 7,70 27,03-0, ,17-227,15 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 17 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,07 100, 60 7,70 7,70 0,42-0,08 30,39 15,13 2 0,21 100, 60 7,70 7,70 0,85-0,36 60,74 56,36 3 0,34 100, 60 7,70 7,70 3,18 0,56 120,36 228,15 4 0,46 100, 60 7,70 7,70 3,21 2,04 230,54-28,30 5 0,60 100, 60 7,70 7,70 17,65 2, ,31-155,46 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,00 100, 60 7,70 7,70 0,02-0,04 1,38 0,34 2 0,14 100, 60 7,70 7,70 0,53-0,25 38,08 37,57 3 0,28 100, 60 7,70 7,70 1,99-0,48 33,57 142,78 4 0,40 100, 60 7,70 7,70 3,45-0,09-30,37 247,35 5 0,53 100, 60 7,70 7,70 2,52 0,52-22,18 180,68 6 0,67 100, 60 7,70 7,70 1,64 0,32-14,46 117,81 7 0,81 100, 60 7,70 7,70 3,07-0,19-27,00 219,89 8 0,96 100, 60 7,70 7,70 5,70-0,34-50,19 408,81 9 1,10 100, 60 7,70 7,70 11,24-0,58-98,97 806,18 Armature e tensioni piastre Combinazione n 17 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 5,13 5, ,38-95,85 16,79 0,38 2 0,24 5,13 5,13 259,61-21,59 3,78 0,32 3 0,48 5,13 5,13 43,87 89,84 1,31 0,22

122 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,72 5,13 5,13 34,47 181,66 2,65 0,13 5 0,96 5,13 5,13 32,32 223,22 3,25 0,06 6 1,20 5,13 5,13 32,40 236,09 3,44-0,03 7 1,44 5,13 5,13 35,76 222,01 3,24-0,06 8 1,68 5,13 5,13 41,34 179,64 2,62-0,14 9 1,92 5,13 5,13 51,29 86,73 1,26-0, ,16 5,13 5,13 265,77-22,11 3,87-0, ,40 5,13 5, ,96-96,31 16,87-0, ,64 5,13 5,13 270,06-22,46 3,94 0, ,88 5,13 5,13 63,26 81,12 1,18 0, ,12 5,13 5,13 58,73 170,98 2,49 0, ,36 5,13 5,13 58,14 209,62 3,05 0, ,60 5,13 5,13 59,39 217,82 3,17-0, ,84 5,13 5,13 62,53 202,32 2,95-0, ,08 5,13 5,13 66,53 156,01 2,27-0, ,32 5,13 5,13 97,95 59,79 1,43-0, ,56 5,13 5,13 313,28-26,06 4,56-0, ,80 5,13 5, ,99-99,81 17,49-0, ,05 5,13 5,13 330,23-27,47 4,81 0, ,29 5,13 5,13 124,60 24,89 1,82 0, ,54 5,13 5,13 49,14 93,41 1,36 0, ,78 5,13 5,13 14,31 115,31 1,68 0, ,03 5,13 5,13-9,34 112,30 1,64 0, ,27 5,13 5,13-8,28 99,58 1,45-0, ,52 5,13 5,13-6,94 83,44 1,22-0, ,76 5,13 5,13-5,54 66,57 0,97-0, ,01 5,13 5,13-4,08 49,08 0,72-0, ,25 5,13 5,13 14,13 28,68 0,42-0, ,50 5,13 5,13 0,84 6,68 0,10-0,03 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-15,75 236,34 2,34-0,06 2 0,16 3,85 3,85-13,29 199,52 1,98-0,21 3 0,32 3,85 3,85 6,91 88,94 0,88-0,49 4 0,48 3,85 3,85 279,42-18,62 2,77-0,59 5 0,60 3,85 3,85 465,17-30,99 4,61 0,17 6 0,72 3,85 3,85 281,91-18,78 2,79 0,60 7 0,86 3,85 3,85 31,51 58,39 0,58 0,52 8 1,00 3,85 3,85-11,47 172,15 1,71 0,29 9 1,13 3,85 3,85-15,17 227,72 2,26 0, ,27 3,85 3,85-15,17 227,72 2,26-0, ,40 3,85 3,85-11,47 172,15 1,71-0, ,54 3,85 3,85 31,70 58,39 0,58-0, ,68 3,85 3,85 281,95-18,79 2,79-0, ,80 3,85 3,85 465,34-31,00 4,61-0, ,93 3,85 3,85 282,01-18,79 2,80 0, ,06 3,85 3,85 31,98 58,28 0,58 0, ,20 3,85 3,85-11,46 171,98 1,70 0, ,33 3,85 3,85-15,15 227,44 2,25 0, ,47 3,85 3,85-15,15 227,37 2,25-0, ,60 3,85 3,85-11,45 171,80 1,70-0, ,74 3,85 3,85 32,66 57,98 0,57-0, ,88 3,85 3,85 282,53-18,82 2,80-0, ,00 3,85 3,85 465,91-31,04 4,62-0, ,13 3,85 3,85 282,78-18,84 2,80 0, ,26 3,85 3,85 33,71 57,53 0,57 0, ,40 3,85 3,85-11,40 171,10 1,70 0, ,53 3,85 3,85-15,07 226,24 2,24 0, ,67 3,85 3,85-15,06 225,98 2,24-0, ,80 3,85 3,85-11,35 170,43 1,69-0, ,94 3,85 3,85 36,29 56,38 0,56-0, ,08 3,85 3,85 284,73-18,97 2,82-0, ,20 3,85 3,85 468,06-31,18 4,64-0, ,33 3,85 3,85 285,72-19,04 2,83 0, ,46 3,85 3,85 40,49 54,60 0,54 0, ,60 3,85 3,85-11,17 167,64 1,66 0, ,73 3,85 3,85-14,75 221,38 2,19 0, ,87 3,85 3,85-14,67 220,17 2,18-0, ,00 3,85 3,85-10,96 164,46 1,63-0, ,14 3,85 3,85 51,89 49,12 0,51-0, ,28 3,85 3,85 295,06-19,66 2,92-0, ,40 3,85 3,85 478,83-31,90 4,75-0, ,53 3,85 3,85 300,80-20,04 2,98 0, ,66 3,85 3,85 71,75 38,27 0,71 0, ,80 3,85 3,85-9,81 147,29 1,46 0,26

123 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,93 3,85 3,85-12,85 192,85 1,91 0, ,07 3,85 3,85-12,35 185,41 1,84-0, ,20 3,85 3,85-8,32 124,90 1,24-0, ,34 3,85 3,85 121,01-8,06 1,20-0, ,48 3,85 3,85 359,33-23,94 3,56-0, ,60 3,85 3,85 550,43-36,67 5,46-0, ,73 3,85 3,85 388,90-25,91 3,85 0, ,85 3,85 3,85 160,96-10,72 1,60 0, ,98 3,85 3,85 24,63 32,42 0,32 0, ,11 3,85 3,85-5,32 79,83 0,79-0, ,24 3,85 3,85-7,38 110,75 1,10-0, ,37 3,85 3,85 22,84 101,74 1,01-0, ,50 3,85 3,85-0,52 7,83 0,08-0,21 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-15,16 227,59 2,26 0,21 2 0,16 3,85 3,85-13,32 199,91 1,98 0,41 3 0,32 3,85 3,85-11,18 167,77 1,66-0,69 4 0,48 3,85 3,85 278,64-18,56 2,76-1,05 5 0,60 3,85 3,85 545,32-36,33 5,41-0,60 6 0,72 3,85 3,85 286,64-19,10 2,84 1,07 7 0,86 3,85 3,85 23,18 157,92 1,57-0,73 8 1,00 3,85 3,85-12,01 180,21 1,79-0,47 9 1,13 3,85 3,85-14,53 218,07 2,16-0, ,27 3,85 3,85-14,53 218,06 2,16 0, ,40 3,85 3,85-12,01 180,24 1,79 0, ,54 3,85 3,85 23,53 158,13 1,57 0, ,68 3,85 3,85 286,55-19,09 2,84-1, ,80 3,85 3,85 546,10-36,38 5,41 0, ,93 3,85 3,85 286,55-19,09 2,84 1, ,06 3,85 3,85 23,50 158,14 1,57-0, ,20 3,85 3,85-12,01 180,28 1,79-0, ,33 3,85 3,85-14,53 218,12 2,16-0, ,47 3,85 3,85-14,53 218,12 2,16 0, ,60 3,85 3,85-12,01 180,28 1,79 0, ,74 3,85 3,85 23,50 158,14 1,57 0, ,88 3,85 3,85 286,54-19,09 2,84-1, ,00 3,85 3,85 546,09-36,38 5,41-0, ,13 3,85 3,85 286,55-19,09 2,84 1, ,26 3,85 3,85 23,52 158,14 1,57-0, ,40 3,85 3,85-12,01 180,27 1,79-0, ,53 3,85 3,85-14,53 218,09 2,16 0, ,67 3,85 3,85-14,53 218,08 2,16 0, ,80 3,85 3,85-12,01 180,24 1,79 0, ,94 3,85 3,85 23,61 158,13 1,57 0, ,08 3,85 3,85 286,58-19,09 2,84-1, ,20 3,85 3,85 546,14-36,39 5,41-0, ,33 3,85 3,85 286,60-19,09 2,84 1, ,46 3,85 3,85 23,85 158,10 1,57-0, ,60 3,85 3,85-12,00 180,07 1,78-0, ,73 3,85 3,85-14,51 217,74 2,16 0, ,87 3,85 3,85-14,50 217,62 2,16 0, ,00 3,85 3,85-11,98 179,80 1,78 0, ,14 3,85 3,85 24,81 157,97 1,57 0, ,28 3,85 3,85 286,92-19,12 2,84-1, ,40 3,85 3,85 546,58-36,42 5,42-0, ,53 3,85 3,85 287,14-19,13 2,85 1, ,66 3,85 3,85 27,51 157,70 1,56-0, ,80 3,85 3,85-11,85 177,93 1,76-0, ,93 3,85 3,85-14,24 213,78 2,12 0, ,07 3,85 3,85-14,14 212,17 2,10 0, ,20 3,85 3,85-11,62 174,45 1,73 0, ,34 3,85 3,85 41,41 155,82 1,54-0, ,48 3,85 3,85 292,75-19,50 2,90-1, ,60 3,85 3,85 556,05-37,05 5,51-0, ,73 3,85 3,85 303,84-20,24 3,01 1, ,85 3,85 3,85 97,55 139,27 1,38-0, ,98 3,85 3,85-8,51 127,75 1,27-0, ,11 3,85 3,85-7,64 114,72 1,14-0, ,24 3,85 3,85-7,83 117,51 1,16-0, ,37 3,85 3,85 6,58 90,45 0,90-0, ,50 3,85 3,85 6,00 3,41 0,06-0,17 Verifiche a fessurazione

124 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 123 Combinazione n 17 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] M pf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] m deformazione media espressa in [%] s m Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,12 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,24 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,48 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,71 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,95 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,19 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,31 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,55 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,67 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,90 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,02 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,26 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,38 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,61 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,94 15,39 15, ,0000 0,00 0, ,06 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,17 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,28 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,39 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-1,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,93 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,86 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,66 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,54 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,47 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,40 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,22 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,29 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,58 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,64 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,70 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,76 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,89 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,96 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,03 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,10 7,70 7, ,0000 0,00 0,000

125 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 124 Analisi dei pali Combinazione n 17 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 3962,6 Verticale [kg] 20353,0 Momento [kgm] -2453,7 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,22393 Verticale [cm] 0,04979 Rotazione [ ] -0,01601 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Analisi dei tiranti Combinazione n 17 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,10 5, ,1 COMBINAZIONE n 18 Valore della spinta statica 5343,80 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 4950,19 [kg] Componente verticale della spinta statica 2012,91 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,70 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 22,13 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,73 [ ] Incremento sismico della spinta 447,46 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1,10 [m] Y = -1,88 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 52,05 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Inerzia del muro 247,49 [kg] Inerzia verticale del muro -123,74 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 284,46 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -142,23 [kg] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3759,71 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 19738,51 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 19738,51 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 3759,71 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,11 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,10 [m] Risultante in fondazione 20093,39 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 10,78 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 2201,93 [kgm]

126 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 125 Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 18 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00-62, , , , ,79 2 0,11 0, , , , ,72 3 0,22 0, , , , ,30 4 0,33 0, , , , ,11 5 0,44 0, , , , ,28 6 0,56 0, , , , ,38 7 0,67 0, , , , ,69 8 0,78 0, , , , ,42 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,25 152, , ,24 0, , ,19 0, , ,36 0, , ,23 0, , ,48 0,00 892, ,35 0, , ,60 0,00 762, ,82 0, , ,71 0,00 658, ,50 0, , ,83 0,00 558, ,75 0, , ,95 0,00 463, ,32 0, , ,07 0,00 378,35-886,92 0, , ,19 0,00 307,82-713,15 0, , ,31-18,50 247,04-567,23 0, , ,43-33,86 195,84-445,64 0, , ,55-43,78 153,34-345,83 0, , ,67-49,05 118,64-261,18 0,00 884, ,79-50,41 90,77-191,22 10,52 749, ,90-48,78 68,32-137,78 26,18 620, ,02-44,93 50,06-99,75 41,10 492, ,14-39,23 34,96-72,79 52,52 368, ,26-31,76 21,96-56,94 66,47 245, ,38-21,70 10,43-51,65 105,77 122, ,50-0,50 0,60-39,22 114,69 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,39-419, ,13 2 0,24-18,42 448,85-984, ,16 3 0,48-155,33 75, , ,37 4 0,72-314,08 59, , ,86 5 0,96-385,93 55,87-876,84 674,62 6 1,20-408,19 56,01-317,83 280,33 7 1,44-383,85 61,82-708,85 838,67 8 1,68-310,58 71, , ,84 9 1,92-149,96 88, , , ,16-11,02 459, ,45 945, ,40 0, , , , ,64-6,25 466, , , ,88-140,25 109, , , ,12-295,60 101, , , ,36-362,42 100,52-961,81 636, ,60-376,60 102,69-418,57 159, ,84-349,79 108,12-765,14 693, ,08-269,73 115, , , ,32-103,38 169, ,65 865, ,56 0,00 541, ,66 751, ,80 0, , , , ,05 0,00 570, , , ,29-43,03 215, , , ,54-161,48 85, , ,05

127 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,78-199,33 24, ,64 810, ,03-194,12 0, ,36 474, ,27-172,10 0, ,44 284, ,52-144,17 0,00-826,46 167, ,76-114,98 0,07-693,41 89, ,01-84,70 6,36-714,19 31, ,25-49,41 24,48-827,06 0, ,50-11,37 1,65-863,49 0,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 18 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-2,84 2,32-353, ,07 2 0,07-58,88 117, , ,61 3 0,14-126,60 181, , ,95 4 0,21-220,45 234, , ,64 5 0,28-656,72 287, , ,07 6 0,34-890,38 462,71-12, ,76 7 0,40-567,51 654,15-424, ,15 8 0,46 0,00 886, , ,33 9 0,53 0, , , , ,60-124, , , , , ,93 0, ,43 0, , ,12 0, ,19 0, , ,33 0, ,50 0, , ,17 0, ,76 254, ,29-899,17 23, , , ,36-634,60 18, , , ,43-483,33 0, , , ,50-491,24 0, , , ,57-734,35 0, , , ,64-968,51 0, , , , ,63 40, ,32 822, ,76-888,79 95, ,26 0, ,82-577,89 134, ,79 0, ,89-272,32 155, ,28 0, ,96-152,04 153, ,34 185, ,03-70,28 121, ,28 825, ,10-1,37 5,61-435, ,39 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 484,51-682, ,10 2 0,16 0,00 409, , ,01 3 0,32-14,16 330, , ,50 4 0,48-572,83 30, , ,28 5 0, ,73 0, , ,14 6 0,72-577,93 26, , ,33 7 0,86-64,61 311, , ,59 8 1,00 0,00 355, , ,73 9 1,13 0,00 466, , , ,27 0,00 466, , , ,40 0,00 355, , , ,54-64,99 311, , , ,68-578,01 27, , , , ,25 0, , , ,93-578,14 27, , , ,06-65,56 311, , , ,20 0,00 355, , , ,33 0,00 466, , , ,47 0,00 466, , , ,60 0,00 355, , , ,74-66,95 311, , , ,88-579,20 27, , ,55

128 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo , ,24 0, , , ,13-579,71 27, , , ,26-69,11 311, , , ,40 0,00 355, , , ,53 0,00 463, , , ,67 0,00 463, , , ,80 0,00 355, , , ,94-74,39 311, , , ,08-583,70 27, , , , ,33 0, , , ,33-585,73 27, , , ,46-83,01 311, , , ,60 0,00 354, , , ,73 0,00 453, , , ,87 0,00 451, , , ,00 0,00 354, , , ,14-106,37 311, , , ,28-604,88 27, , , , ,19 0, , , ,53-616,65 27, , , ,66-147,08 310, , , ,80 0,00 350, , , ,93 0,00 421, , , ,07 0,00 418, , , ,20 0,00 343, , , ,34-248,07 307, , , ,48-736,64 26, , , , ,40 0, , , ,73-797,25 23, , , ,85-329,95 274, , , ,98-50,46 251, , , ,11 0,00 226, , , ,24-10,54 231, ,73 751, ,37-46,80 208, ,61 199, ,50-11,72 16, ,64 0,00 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 18 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0,00 100, 40 7,70 7,70 0,00-0,01 0,23 0,19 2 0,24 100, 40 7,70 7,70 0,19 0,00-2,36-1,78 3 0,48 100, 40 7,70 7,70 0,30 0,00-3,62-3,89 4 0,71 100, 40 7,70 7,70 0,53 0,00-4,70-6,81 5 0,95 100, 40 7,70 7,70 0,92 0,00 9,12-11,32 6 1,19 100, 40 7,70 7,70 1,57 0,00 25,33-18,11 7 1,43 100, 40 7,70 7,70 2,51 0,00 55,65-27,27 8 1,67 100, 40 7,70 7,70 3,80 0,00 104,48-39,12 9 1,90 100, 40 7,70 7,70 5,26 0,00 162,82-52, ,14 100, 40 7,70 7,70 7,57 0,00 266,02-71, ,38 100, 40 7,70 7,70 13,08-0,01 543,60-113, ,61 100, 40 7,70 7,70 13,76-0,60 560,05-121, ,83 100, 40 7,70 7,70 9,57-0,43 317,07-92, ,06 100, 40 7,70 7,70 13,22-0,35 491,24-121, ,28 100, 40 7,70 7,70 17,96-0,30 726,40-158, ,50 100, 40 7,70 7,70 25,32-0, ,96-214,52

129 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 128 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 18 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,07 100, 60 7,70 7,70 0,41-0,08 29,06 14,52 2 0,21 100, 60 7,70 7,70 0,81-0,35 57,75 54,37 3 0,34 100, 60 7,70 7,70 3,06 0,53 114,12 219,60 4 0,46 100, 60 7,70 7,70 3,05 1,95 218,57-26,83 5 0,60 100, 60 7,70 7,70 16,85 2, ,81-148,40 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,00 100, 60 7,70 7,70 0,02-0,04 1,38 0,34 2 0,14 100, 60 7,70 7,70 0,53-0,25 37,85 37,50 3 0,28 100, 60 7,70 7,70 1,99-0,48 33,12 142,53 4 0,40 100, 60 7,70 7,70 3,44-0,09-30,33 247,04 5 0,53 100, 60 7,70 7,70 2,53 0,54-22,24 181,12 6 0,67 100, 60 7,70 7,70 1,66 0,31-14,63 119,21 7 0,81 100, 60 7,70 7,70 3,09-0,20-27,23 221,77 8 0,96 100, 60 7,70 7,70 5,73-0,34-50,45 410,99 9 1,10 100, 60 7,70 7,70 11,26-0,58-99,19 807,98 Armature e tensioni piastre Combinazione n 18 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 5,13 5, ,38-95,85 16,79 0,38 2 0,24 5,13 5,13 259,61-21,59 3,78 0,32 3 0,48 5,13 5,13 43,87 89,84 1,31 0,22 4 0,72 5,13 5,13 34,47 181,66 2,65 0,13 5 0,96 5,13 5,13 32,31 223,22 3,25 0,06 6 1,20 5,13 5,13 32,40 236,09 3,44-0,03 7 1,44 5,13 5,13 35,76 222,02 3,24-0,07 8 1,68 5,13 5,13 41,34 179,64 2,62-0,14 9 1,92 5,13 5,13 51,28 86,73 1,26-0, ,16 5,13 5,13 265,77-22,11 3,87-0, ,40 5,13 5, ,96-96,31 16,87-0, ,64 5,13 5,13 270,06-22,46 3,94 0, ,88 5,13 5,13 63,25 81,12 1,18 0, ,12 5,13 5,13 58,73 170,98 2,49 0, ,36 5,13 5,13 58,14 209,62 3,05 0, ,60 5,13 5,13 59,40 217,82 3,17-0, ,84 5,13 5,13 62,54 202,32 2,95-0, ,08 5,13 5,13 66,54 156,01 2,27-0, ,32 5,13 5,13 97,95 59,79 1,43-0, ,56 5,13 5,13 313,28-26,06 4,56-0, ,80 5,13 5, ,99-99,81 17,49-0,40

130 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,05 5,13 5,13 330,24-27,47 4,81 0, ,29 5,13 5,13 124,62 24,89 1,82 0, ,54 5,13 5,13 49,17 93,40 1,36 0, ,78 5,13 5,13 14,36 115,29 1,68 0, ,03 5,13 5,13-9,34 112,28 1,64 0, ,27 5,13 5,13-8,28 99,54 1,45-0, ,52 5,13 5,13-6,94 83,39 1,22-0, ,76 5,13 5,13-5,53 66,50 0,97-0, ,01 5,13 5,13-4,07 48,99 0,71-0, ,25 5,13 5,13 14,16 28,58 0,42-0, ,50 5,13 5,13 0,96 6,58 0,10-0,03 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-15,69 235,42 2,33-0,06 2 0,16 3,85 3,85-13,24 198,74 1,97-0,21 3 0,32 3,85 3,85 6,88 88,60 0,88-0,48 4 0,48 3,85 3,85 278,33-18,54 2,76-0,59 5 0,60 3,85 3,85 463,35-30,87 4,59 0,17 6 0,72 3,85 3,85 280,81-18,71 2,78 0,60 7 0,86 3,85 3,85 31,39 58,16 0,58 0,52 8 1,00 3,85 3,85-11,42 171,48 1,70 0,29 9 1,13 3,85 3,85-15,11 226,83 2,25 0, ,27 3,85 3,85-15,11 226,82 2,25-0, ,40 3,85 3,85-11,43 171,48 1,70-0, ,54 3,85 3,85 31,58 58,17 0,58-0, ,68 3,85 3,85 280,85-18,71 2,78-0, ,80 3,85 3,85 463,52-30,88 4,59-0, ,93 3,85 3,85 280,91-18,72 2,78 0, ,06 3,85 3,85 31,85 58,06 0,58 0, ,20 3,85 3,85-11,41 171,31 1,70 0, ,33 3,85 3,85-15,09 226,55 2,25 0, ,47 3,85 3,85-15,09 226,48 2,24-0, ,60 3,85 3,85-11,40 171,13 1,70-0, ,74 3,85 3,85 32,53 57,75 0,57-0, ,88 3,85 3,85 281,43-18,75 2,79-0, ,00 3,85 3,85 464,09-30,92 4,60-0, ,13 3,85 3,85 281,68-18,77 2,79 0, ,26 3,85 3,85 33,58 57,30 0,57 0, ,40 3,85 3,85-11,36 170,43 1,69 0, ,53 3,85 3,85-15,01 225,35 2,23 0, ,67 3,85 3,85-15,00 225,09 2,23-0, ,80 3,85 3,85-11,31 169,76 1,68-0, ,94 3,85 3,85 36,14 56,16 0,56-0, ,08 3,85 3,85 283,61-18,90 2,81-0, ,20 3,85 3,85 466,23-31,06 4,62-0, ,33 3,85 3,85 284,60-18,96 2,82 0, ,46 3,85 3,85 40,34 54,39 0,54 0, ,60 3,85 3,85-11,13 166,98 1,66 0, ,73 3,85 3,85-14,69 220,51 2,19 0, ,87 3,85 3,85-14,61 219,30 2,17-0, ,00 3,85 3,85-10,91 163,82 1,62-0, ,14 3,85 3,85 51,68 48,92 0,51-0, ,28 3,85 3,85 293,90-19,58 2,91-0, ,40 3,85 3,85 476,95-31,78 4,73-0, ,53 3,85 3,85 299,62-19,96 2,97 0, ,66 3,85 3,85 71,47 38,12 0,71 0, ,80 3,85 3,85-9,77 146,71 1,45 0, ,93 3,85 3,85-12,80 192,10 1,90 0, ,07 3,85 3,85-12,30 184,69 1,83-0, ,20 3,85 3,85-8,29 124,41 1,23-0, ,34 3,85 3,85 120,54-8,03 1,19-0, ,48 3,85 3,85 357,92-23,85 3,55-0, ,60 3,85 3,85 548,28-36,53 5,43-0, ,73 3,85 3,85 387,37-25,81 3,84 0, ,85 3,85 3,85 160,32-10,68 1,59 0, ,98 3,85 3,85 24,52 32,30 0,32 0, ,11 3,85 3,85-5,30 79,53 0,79-0, ,24 3,85 3,85-7,35 110,33 1,09-0, ,37 3,85 3,85 22,74 101,36 1,00-0, ,50 3,85 3,85-0,52 7,82 0,08-0,21 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-14,52 217,94 2,16 0,20

131 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,16 3,85 3,85-12,75 191,43 1,90 0,40 3 0,32 3,85 3,85-10,70 160,66 1,59-0,66 4 0,48 3,85 3,85 266,84-17,78 2,64-1,01 5 0,60 3,85 3,85 522,20-34,79 5,18-0,57 6 0,72 3,85 3,85 274,48-18,29 2,72 1,03 7 0,86 3,85 3,85 22,20 151,22 1,50-0,70 8 1,00 3,85 3,85-11,50 172,56 1,71-0,45 9 1,13 3,85 3,85-13,91 208,82 2,07-0, ,27 3,85 3,85-13,91 208,81 2,07 0, ,40 3,85 3,85-11,50 172,60 1,71 0, ,54 3,85 3,85 22,53 151,42 1,50 0, ,68 3,85 3,85 274,40-18,28 2,72-1, ,80 3,85 3,85 522,94-34,84 5,18 0, ,93 3,85 3,85 274,40-18,28 2,72 1, ,06 3,85 3,85 22,50 151,44 1,50-0, ,20 3,85 3,85-11,50 172,64 1,71-0, ,33 3,85 3,85-13,92 208,87 2,07-0, ,47 3,85 3,85-13,92 208,87 2,07 0, ,60 3,85 3,85-11,50 172,64 1,71 0, ,74 3,85 3,85 22,50 151,44 1,50 0, ,88 3,85 3,85 274,39-18,28 2,72-1, ,00 3,85 3,85 522,93-34,84 5,18-0, ,13 3,85 3,85 274,40-18,28 2,72 1, ,26 3,85 3,85 22,52 151,43 1,50-0, ,40 3,85 3,85-11,50 172,62 1,71-0, ,53 3,85 3,85-13,91 208,84 2,07 0, ,67 3,85 3,85-13,91 208,83 2,07 0, ,80 3,85 3,85-11,50 172,60 1,71 0, ,94 3,85 3,85 22,60 151,42 1,50 0, ,08 3,85 3,85 274,43-18,28 2,72-1, ,20 3,85 3,85 522,97-34,84 5,18-0, ,33 3,85 3,85 274,45-18,29 2,72 1, ,46 3,85 3,85 22,83 151,39 1,50-0, ,60 3,85 3,85-11,49 172,43 1,71-0, ,73 3,85 3,85-13,89 208,51 2,07 0, ,87 3,85 3,85-13,88 208,39 2,07 0, ,00 3,85 3,85-11,47 172,17 1,71 0, ,14 3,85 3,85 23,75 151,27 1,50 0, ,28 3,85 3,85 274,76-18,31 2,72-1, ,40 3,85 3,85 523,39-34,87 5,19-0, ,53 3,85 3,85 274,97-18,32 2,73 1, ,66 3,85 3,85 26,34 151,01 1,50-0, ,80 3,85 3,85-11,35 170,38 1,69-0, ,93 3,85 3,85-13,64 204,71 2,03 0, ,07 3,85 3,85-13,54 203,17 2,01 0, ,20 3,85 3,85-11,13 167,05 1,66 0, ,34 3,85 3,85 39,65 149,21 1,48-0, ,48 3,85 3,85 280,34-18,68 2,78-1, ,60 3,85 3,85 532,47-35,48 5,28-0, ,73 3,85 3,85 290,95-19,39 2,88 0, ,85 3,85 3,85 93,41 133,37 1,32-0, ,98 3,85 3,85-8,15 122,34 1,21-0, ,11 3,85 3,85-7,32 109,87 1,09-0, ,24 3,85 3,85-7,50 112,55 1,12-0, ,37 3,85 3,85 6,30 86,65 0,86-0, ,50 3,85 3,85 5,69 3,33 0,06-0,17 Verifiche a fessurazione Combinazione n 18 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] M pf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] m deformazione media espressa in [%] s m Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,12 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,24 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,48 7,70 7, ,0000 0,00 0,000

132 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,71 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,95 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,19 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,31 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,55 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,67 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,90 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,02 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,26 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,38 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,61 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,94 15,39 15, ,0000 0,00 0, ,06 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,17 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,28 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,39 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-1,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,93 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,86 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,66 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,54 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,47 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,40 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,22 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,29 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,58 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,64 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,70 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,76 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,89 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,96 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,03 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,10 7,70 7, ,0000 0,00 0,000 Analisi dei pali Combinazione n 18 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 3759,7 Verticale [kg] 19738,5 Momento [kgm] -2201,9 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,21201 Verticale [cm] 0,04829 Rotazione [ ] -0,01479 Scarichi in testa ai pali

133 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 132 Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Analisi dei tiranti Combinazione n 18 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,10 5, ,1 COMBINAZIONE n 19 Valore della spinta statica 5635,01 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 5217,73 [kg] Componente verticale della spinta statica 2128,06 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,72 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 22,19 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 51,98 [ ] Incremento sismico della spinta 752,91 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1,10 [m] Y = -1,88 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 50,36 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Inerzia del muro 247,49 [kg] Inerzia verticale del muro 123,74 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 284,46 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 142,23 [kg] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4309,90 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 20501,40 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 20501,40 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4309,90 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,13 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,10 [m] Risultante in fondazione 20949,52 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 11,87 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 2707,60 [kgm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 19 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0, , , , ,59 2 0,11 0, , , , ,66 3 0,22 0, , , , ,37 4 0,33 0, , , , ,32

134 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,44 0, , , , ,70 6 0,56 0, , , , ,06 7 0,67 0, , , , ,76 8 0,78 0, , , , ,87 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,71 50, , ,24 0, , ,60 0, , ,36 0, , ,73 0, , ,48 0,00 973, ,02 0, , ,60 0,00 834, ,71 0, , ,71 0,00 722, ,63 0, , ,83 0,00 613, ,13 0, , ,95 0,00 511, ,94 0, , ,07 0,00 418,94-943,79 0, , ,19 0,00 341,92-765,27 0, , ,31 0,00 275,21-614,60 0, , ,43-11,01 218,66-488,26 0, , ,55-25,72 171,36-383,71 0, , ,67-35,23 132,42-294,31 0,00 896, ,79-40,26 100,89-219,63 0,00 760, ,90-41,74 75,33-161,47 7,39 628, ,02-40,44 54,53-118,72 23,33 499, ,14-36,71 37,45-87,09 38,72 373, ,26-30,66 23,04-66,37 57,99 248, ,38-21,45 10,66-56,31 101,87 124, ,50-0,55 0,55-39,59 113,70 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,39-417, ,27 2 0,24-18,42 448,85-977, ,02 3 0,48-155,33 75, , ,03 4 0,72-314,08 59, , ,96 5 0,96-385,93 55,87-870,85 685,07 6 1,20-408,19 56,02-316,27 278,91 7 1,44-383,85 61,82-719,09 832,73 8 1,68-310,58 71, , ,73 9 1,92-149,95 88, , , ,16-11,02 459, ,30 938, ,40 0, , , , ,64-6,25 466, , , ,88-140,25 109, , , ,12-295,60 101, , , ,36-362,42 100,51-955,59 645, ,60-376,60 102,68-416,65 158, ,84-349,79 108,11-778,93 688, ,08-269,73 115, , , ,32-103,38 169, ,77 872, ,56 0,00 541, ,45 744, ,80 0, , , , ,05 0,00 570, , , ,29-43,04 215, , , ,54-161,50 84, , , ,78-199,36 24, ,14 813, ,03-194,15 0, ,80 476, ,27-172,16 0, ,51 285, ,52-144,25 0,00-825,78 168, ,76-115,10 0,07-692,82 90, ,01-84,85 6,32-714,04 31, ,25-49,59 24,43-825,45 0, ,50-11,56 1,45-861,56 0,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 19 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y

135 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 134 Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-3,11 2,44-376, ,79 2 0,07-63,11 127, , ,23 3 0,14-135,02 197, , ,16 4 0,21-234,34 255, , ,60 5 0,28-701,54 315, , ,30 6 0,34-950,19 506,37 0, ,47 7 0,40-599,10 715,97-395, ,13 8 0,46 0,00 969, , ,01 9 0,53 0, , , , ,60-107, , , , , ,09 0, ,42 0, , ,97 0, ,76 0, , ,95 0, ,36 0, , ,76 0, ,61 8, ,29-975,55 0, ,86 738, ,36-702,66 0, , , ,43-540,18 0, , , ,50-532,40 0, , , ,57-752,30 0, , , ,64-966,73 0, , , ,70-989,37 11, ,18 635, ,76-873,11 72, ,66 0, ,82-567,94 116, ,54 0, ,89-268,73 142, ,43 0, ,96-149,15 144, ,93 144, ,03-68,18 115, ,59 774, ,10-1,18 5,52-424, ,33 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 482,83-738, ,82 2 0,16 0,00 424, , ,57 3 0,32-13,50 355, , ,47 4 0,48-591,10 32, , ,53 5 0, ,87 0, , ,67 6 0,72-608,08 28, , ,42 7 0,86-62,09 335, , ,05 8 1,00 0,00 382, , ,18 9 1,13 0,00 462, , , ,27 0,00 462, , , ,40 0,00 382, , , ,54-62,42 335, , , ,68-607,91 29, , , , ,53 0, , , ,93-607,89 29, , , ,06-62,96 335, , , ,20 0,00 382, , , ,33 0,00 462, , , ,47 0,00 462, , , ,60 0,00 382, , , ,74-64,29 335, , , ,88-607,89 29, , , , ,52 0, , , ,13-607,89 29, , , ,26-66,37 335, , , ,40 0,00 382, , , ,53 0,00 462, , , ,67 0,00 462, , , ,80 0,00 382, , , ,94-71,44 335, , , ,08-607,96 29, , , , ,61 0, , , ,33-608,01 29, , , ,46-79,73 335, , , ,60 0,00 382, , , ,73 0,00 461, , , ,87 0,00 461, , , ,00 0,00 381, , , ,14-102,16 335, , , ,28-608,69 29, , , , ,54 0, , , ,53-609,16 29, , , ,66-141,26 334, , ,75

136 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,80 0,00 377, , , ,93 0,00 453, , , ,07 0,00 450, , , ,20 0,00 370, , , ,34-238,23 330, , , ,48-707,60 28, , , , ,65 0, , , ,73-765,76 24, , , ,85-316,80 295, , , ,98-48,29 271, , , ,11 0,00 243, , , ,24-10,06 249, ,36 731, ,37-44,78 200, ,14 196, ,50-12,81 15, ,94 0,00 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 19 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0,00 100, 40 7,70 7,70 0,00-0,01 0,22 0,21 2 0,24 100, 40 7,70 7,70 0,18 0,00-2,29-1,84 3 0,48 100, 40 7,70 7,70 0,32 0,00-3,42-4,16 4 0,71 100, 40 7,70 7,70 0,60 0,00-4,33-7,49 5 0,95 100, 40 7,70 7,70 1,06 0,00 13,13-12,62 6 1,19 100, 40 7,70 7,70 1,78 0,00 33,50-20,07 7 1,43 100, 40 7,70 7,70 2,82 0,00 68,93-29,88 8 1,67 100, 40 7,70 7,70 4,21 0,00 123,62-42,44 9 1,90 100, 40 7,70 7,70 5,79 0,00 188,49-56, ,14 100, 40 7,70 7,70 8,23 0,00 299,19-76, ,38 100, 40 7,70 7,70 13,87 0,00 585,23-119, ,61 100, 40 7,70 7,70 14,72-0,54 610,30-128, ,83 100, 40 7,70 7,70 10,73-0,44 375,52-101, ,06 100, 40 7,70 7,70 14,55-0,32 560,10-131, ,28 100, 40 7,70 7,70 19,47-0,27 806,19-170, ,50 100, 40 7,70 7,70 27,03-0, ,17-227,15 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 19 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,07 100, 60 7,70 7,70 0,44-0,08 31,36 15,57 2 0,21 100, 60 7,70 7,70 0,88-0,37 62,91 57,80 3 0,34 100, 60 7,70 7,70 3,27 0,58 124,89 234,35 4 0,46 100, 60 7,70 7,70 3,34 2,11 239,23-29,37 5 0,60 100, 60 7,70 7,70 18,24 2, ,06-160,58 Fondazione di monte

137 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 136 (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,00 100, 60 7,70 7,70 0,02-0,04 1,36 0,29 2 0,14 100, 60 7,70 7,70 0,51-0,25 35,58 36,79 3 0,28 100, 60 7,70 7,70 1,95-0,48 28,62 140,08 4 0,40 100, 60 7,70 7,70 3,40-0,10-29,96 244,02 5 0,53 100, 60 7,70 7,70 2,59 0,54-22,78 185,55 6 0,67 100, 60 7,70 7,70 1,86 0,25-16,36 133,23 7 0,81 100, 60 7,70 7,70 3,35-0,19-29,54 240,61 8 0,96 100, 60 7,70 7,70 6,03-0,40-53,14 432,84 9 1,10 100, 60 7,70 7,70 11,52-0,64-101,41 826,02 Armature e tensioni piastre Combinazione n 19 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 5,13 5, ,38-95,85 16,79 0,38 2 0,24 5,13 5,13 259,61-21,59 3,78 0,32 3 0,48 5,13 5,13 43,87 89,84 1,31 0,22 4 0,72 5,13 5,13 34,47 181,66 2,65 0,13 5 0,96 5,13 5,13 32,32 223,22 3,25 0,06 6 1,20 5,13 5,13 32,40 236,09 3,44-0,03 7 1,44 5,13 5,13 35,76 222,01 3,24-0,06 8 1,68 5,13 5,13 41,34 179,64 2,62-0,14 9 1,92 5,13 5,13 51,29 86,73 1,26-0, ,16 5,13 5,13 265,77-22,11 3,87-0, ,40 5,13 5, ,96-96,31 16,87-0, ,64 5,13 5,13 270,06-22,46 3,94 0, ,88 5,13 5,13 63,26 81,12 1,18 0, ,12 5,13 5,13 58,73 170,98 2,49 0, ,36 5,13 5,13 58,14 209,62 3,05 0, ,60 5,13 5,13 59,39 217,82 3,17-0, ,84 5,13 5,13 62,53 202,32 2,95-0, ,08 5,13 5,13 66,53 156,01 2,27-0, ,32 5,13 5,13 97,95 59,79 1,43-0, ,56 5,13 5,13 313,28-26,06 4,56-0, ,80 5,13 5, ,99-99,81 17,49-0, ,05 5,13 5,13 330,23-27,47 4,81 0, ,29 5,13 5,13 124,60 24,89 1,82 0, ,54 5,13 5,13 49,14 93,41 1,36 0, ,78 5,13 5,13 14,31 115,31 1,68 0, ,03 5,13 5,13-9,34 112,30 1,64 0, ,27 5,13 5,13-8,28 99,58 1,45-0, ,52 5,13 5,13-6,94 83,44 1,22-0, ,76 5,13 5,13-5,54 66,57 0,97-0, ,01 5,13 5,13-4,08 49,08 0,72-0, ,25 5,13 5,13 14,13 28,68 0,42-0, ,50 5,13 5,13 0,84 6,68 0,10-0,03 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-15,07 226,17 2,24-0,07 2 0,16 3,85 3,85-12,72 190,93 1,89-0,20 3 0,32 3,85 3,85 6,56 85,14 0,84-0,46 4 0,48 3,85 3,85 267,43-17,82 2,65-0,57 5 0,60 3,85 3,85 445,14-29,66 4,41 0,16 6 0,72 3,85 3,85 269,79-17,98 2,67 0,58 7 0,86 3,85 3,85 30,17 55,86 0,55 0,49 8 1,00 3,85 3,85-10,97 164,71 1,63 0,27

138 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,13 3,85 3,85-14,52 217,88 2,16 0, ,27 3,85 3,85-14,52 217,88 2,16-0, ,40 3,85 3,85-10,97 164,72 1,63-0, ,54 3,85 3,85 30,33 55,88 0,55-0, ,68 3,85 3,85 269,80-17,98 2,67-0, ,80 3,85 3,85 445,27-29,67 4,41-0, ,93 3,85 3,85 269,86-17,98 2,67 0, ,06 3,85 3,85 30,59 55,78 0,55 0, ,20 3,85 3,85-10,96 164,56 1,63 0, ,33 3,85 3,85-14,50 217,62 2,16 0, ,47 3,85 3,85-14,49 217,55 2,16-0, ,60 3,85 3,85-10,95 164,39 1,63-0, ,74 3,85 3,85 31,24 55,48 0,55-0, ,88 3,85 3,85 270,35-18,01 2,68-0, ,00 3,85 3,85 445,81-29,70 4,42-0, ,13 3,85 3,85 270,59-18,03 2,68 0, ,26 3,85 3,85 32,25 55,05 0,55 0, ,40 3,85 3,85-10,91 163,72 1,62 0, ,53 3,85 3,85-14,42 216,47 2,15 0, ,67 3,85 3,85-14,41 216,22 2,14-0, ,80 3,85 3,85-10,86 163,07 1,62-0, ,94 3,85 3,85 34,71 53,95 0,53-0, ,08 3,85 3,85 272,46-18,15 2,70-0, ,20 3,85 3,85 447,87-29,84 4,44-0, ,33 3,85 3,85 273,40-18,22 2,71 0, ,46 3,85 3,85 38,74 52,25 0,52 0, ,60 3,85 3,85-10,69 160,40 1,59 0, ,73 3,85 3,85-14,11 211,82 2,10 0, ,87 3,85 3,85-14,04 210,66 2,09-0, ,00 3,85 3,85-10,48 157,36 1,56-0, ,14 3,85 3,85 49,64 47,00 0,49-0, ,28 3,85 3,85 282,34-18,81 2,80-0, ,40 3,85 3,85 458,17-30,53 4,54-0, ,53 3,85 3,85 287,84-19,18 2,85 0, ,66 3,85 3,85 68,64 36,62 0,68 0, ,80 3,85 3,85-9,39 140,93 1,40 0, ,93 3,85 3,85-12,29 184,53 1,83 0, ,07 3,85 3,85-11,82 177,41 1,76-0, ,20 3,85 3,85-7,96 119,51 1,18-0, ,34 3,85 3,85 115,75-7,71 1,15-0, ,48 3,85 3,85 343,81-22,91 3,41-0, ,60 3,85 3,85 526,65-35,09 5,22-0, ,73 3,85 3,85 372,07-24,79 3,69 0, ,85 3,85 3,85 153,93-10,26 1,53 0, ,98 3,85 3,85 23,46 31,10 0,31 0, ,11 3,85 3,85-5,10 76,50 0,76-0, ,24 3,85 3,85-7,07 106,13 1,05-0, ,37 3,85 3,85 21,76 97,54 0,97-0, ,50 3,85 3,85-0,51 7,72 0,08-0,20 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-15,63 234,60 2,33 0,22 2 0,16 3,85 3,85-13,73 206,07 2,04 0,43 3 0,32 3,85 3,85-11,52 172,94 1,71-0,71 4 0,48 3,85 3,85 287,21-19,14 2,85-1,08 5 0,60 3,85 3,85 562,11-37,45 5,57-0,62 6 0,72 3,85 3,85 295,46-19,69 2,93 1,11 7 0,86 3,85 3,85 23,90 162,78 1,61-0,75 8 1,00 3,85 3,85-12,38 185,76 1,84-0,49 9 1,13 3,85 3,85-14,98 224,79 2,23-0, ,27 3,85 3,85-14,98 224,78 2,23 0, ,40 3,85 3,85-12,38 185,79 1,84 0, ,54 3,85 3,85 24,25 163,00 1,62 0, ,68 3,85 3,85 295,37-19,68 2,93-1, ,80 3,85 3,85 562,92-37,50 5,58 0, ,93 3,85 3,85 295,37-19,68 2,93 1, ,06 3,85 3,85 24,22 163,01 1,62-0, ,20 3,85 3,85-12,38 185,84 1,84-0, ,33 3,85 3,85-14,98 224,84 2,23-0, ,47 3,85 3,85-14,98 224,84 2,23 0, ,60 3,85 3,85-12,38 185,84 1,84 0, ,74 3,85 3,85 24,22 163,01 1,62 0, ,88 3,85 3,85 295,37-19,68 2,93-1, ,00 3,85 3,85 562,91-37,50 5,58-0, ,13 3,85 3,85 295,37-19,68 2,93 1,11

139 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,26 3,85 3,85 24,24 163,01 1,62-0, ,40 3,85 3,85-12,38 185,82 1,84-0, ,53 3,85 3,85-14,98 224,81 2,23 0, ,67 3,85 3,85-14,98 224,80 2,23 0, ,80 3,85 3,85-12,38 185,79 1,84 0, ,94 3,85 3,85 24,34 163,00 1,62 0, ,08 3,85 3,85 295,40-19,68 2,93-1, ,20 3,85 3,85 562,95-37,51 5,58-0, ,33 3,85 3,85 295,42-19,68 2,93 1, ,46 3,85 3,85 24,58 162,97 1,62-0, ,60 3,85 3,85-12,37 185,61 1,84-0, ,73 3,85 3,85-14,95 224,45 2,22 0, ,87 3,85 3,85-14,95 224,32 2,22 0, ,00 3,85 3,85-12,35 185,33 1,84 0, ,14 3,85 3,85 25,57 162,83 1,61 0, ,28 3,85 3,85 295,76-19,71 2,93-1, ,40 3,85 3,85 563,41-37,54 5,58-0, ,53 3,85 3,85 295,98-19,72 2,93 1, ,66 3,85 3,85 28,36 162,55 1,61-0, ,80 3,85 3,85-12,22 183,41 1,82-0, ,93 3,85 3,85-14,68 220,37 2,18 0, ,07 3,85 3,85-14,57 218,71 2,17 0, ,20 3,85 3,85-11,98 179,83 1,78 0, ,34 3,85 3,85 42,69 160,62 1,59-0, ,48 3,85 3,85 301,76-20,11 2,99-1, ,60 3,85 3,85 573,18-38,19 5,68-0, ,73 3,85 3,85 313,20-20,87 3,10 1, ,85 3,85 3,85 100,56 143,56 1,42-0, ,98 3,85 3,85-8,77 131,69 1,31-0, ,11 3,85 3,85-7,88 118,24 1,17-0, ,24 3,85 3,85-8,07 121,11 1,20-0, ,37 3,85 3,85 6,78 93,21 0,92-0, ,50 3,85 3,85 6,23 3,47 0,06-0,18 Verifiche a fessurazione Combinazione n 19 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] M pf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] m deformazione media espressa in [%] s m Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,12 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,24 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,48 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,71 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,95 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,19 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,31 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,55 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,67 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,90 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,02 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,26 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,38 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,61 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,94 15,39 15, ,0000 0,00 0, ,06 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,17 7,70 7, ,0000 0,00 0,000

140 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,28 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,39 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-1,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,93 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,86 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,66 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,54 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,47 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,40 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,22 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,29 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,58 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,64 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,70 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,76 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,89 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,96 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,03 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,10 7,70 7, ,0000 0,00 0,000 Analisi dei pali Combinazione n 19 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 4309,9 Verticale [kg] 20501,4 Momento [kgm] -2707,6 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,24370 Verticale [cm] 0,05016 Rotazione [ ] -0,01753 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Analisi dei tiranti Combinazione n 19 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,10 5, ,1

141 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 140 COMBINAZIONE n 20 Valore della spinta statica 5635,01 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 5217,73 [kg] Componente verticale della spinta statica 2128,06 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,72 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 22,19 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 51,98 [ ] Incremento sismico della spinta 523,05 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1,10 [m] Y = -1,88 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 50,30 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Inerzia del muro 247,49 [kg] Inerzia verticale del muro -123,74 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 284,46 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -142,23 [kg] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4097,06 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 19882,65 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 19882,65 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4097,06 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,12 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,10 [m] Risultante in fondazione 20300,38 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 11,64 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 2438,32 [kgm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 20 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00-62, , , , ,79 2 0,11 0, , , , ,72 3 0,22 0, , , , ,30 4 0,33 0, , , , ,11 5 0,44 0, , , , ,28 6 0,56 0, , , , ,38 7 0,67 0, , , , ,69 8 0,78 0, , , , ,42 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,25 152, , ,24 0, , ,19 0, , ,36 0, , ,23 0, , ,48 0,00 892, ,35 0, , ,60 0,00 762, ,82 0, , ,71 0,00 658, ,50 0, , ,83 0,00 558, ,75 0, , ,95 0,00 463, ,32 0, , ,07 0,00 378,35-886,92 0, , ,19 0,00 307,82-713,15 0, , ,31-18,50 247,04-567,23 0, , ,43-33,86 195,84-445,64 0, , ,55-43,78 153,34-345,83 0, , ,67-49,05 118,64-261,18 0,00 884,09

142 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,79-50,41 90,77-191,22 10,52 749, ,90-48,78 68,32-137,78 26,18 620, ,02-44,93 50,06-99,75 41,10 492, ,14-39,23 34,96-72,79 52,52 368, ,26-31,76 21,96-56,94 66,47 245, ,38-21,70 10,43-51,65 105,77 122, ,50-0,50 0,60-39,22 114,69 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,39-419, ,13 2 0,24-18,42 448,85-984, ,16 3 0,48-155,33 75, , ,37 4 0,72-314,08 59, , ,86 5 0,96-385,93 55,87-876,84 674,62 6 1,20-408,19 56,01-317,83 280,33 7 1,44-383,85 61,82-708,85 838,67 8 1,68-310,58 71, , ,84 9 1,92-149,96 88, , , ,16-11,02 459, ,45 945, ,40 0, , , , ,64-6,25 466, , , ,88-140,25 109, , , ,12-295,60 101, , , ,36-362,42 100,52-961,81 636, ,60-376,60 102,69-418,57 159, ,84-349,79 108,12-765,14 693, ,08-269,73 115, , , ,32-103,38 169, ,65 865, ,56 0,00 541, ,66 751, ,80 0, , , , ,05 0,00 570, , , ,29-43,03 215, , , ,54-161,48 85, , , ,78-199,33 24, ,64 810, ,03-194,12 0, ,36 474, ,27-172,10 0, ,44 284, ,52-144,17 0,00-826,46 167, ,76-114,98 0,07-693,41 89, ,01-84,70 6,36-714,19 31, ,25-49,41 24,48-827,06 0, ,50-11,37 1,65-863,49 0,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 20 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-2,95 2,37-362, ,07 2 0,07-60,58 121, , ,57 3 0,14-129,98 188, , ,98 4 0,21-226,02 242, , ,44 5 0,28-674,71 298, , ,90 6 0,34-914,38 480,23-1, ,92 7 0,40-580,18 678,95-412, ,86 8 0,46 0,00 919, , ,59 9 0,53 0, , , , ,60-117, , , , , ,94 0, ,53 0, , ,44 0, ,78 0, , ,40 0, ,61 0, , ,02 0, ,65 5, ,29-978,53 0, ,85 727, ,36-705,32 0, , , ,43-542,40 0, , , ,50-534,01 0, , ,44

143 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,57-753,00 0, , , ,64-966,67 0, , , ,70-988,89 10, ,75 628, ,76-872,50 71, ,21 0, ,82-567,55 115, ,17 0, ,89-268,59 141, ,67 0, ,96-149,04 143, ,87 143, ,03-68,10 115, ,24 772, ,10-1,17 5,52-424, ,26 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 464,72-704, ,58 2 0,16 0,00 406, , ,61 3 0,32-13,47 340, , ,58 4 0,48-566,00 30, , ,47 5 0, ,69 0, , ,33 6 0,72-582,24 27, , ,88 7 0,86-61,99 320, , ,75 8 1,00 0,00 366, , ,01 9 1,13 0,00 447, , , ,27 0,00 447, , , ,40 0,00 366, , , ,54-62,32 321, , , ,68-582,07 28, , , , ,27 0, , , ,93-582,05 28, , , ,06-62,85 321, , , ,20 0,00 366, , , ,33 0,00 447, , , ,47 0,00 447, , , ,60 0,00 366, , , ,74-64,19 321, , , ,88-582,05 28, , , , ,26 0, , , ,13-582,05 28, , , ,26-66,26 321, , , ,40 0,00 366, , , ,53 0,00 444, , , ,67 0,00 444, , , ,80 0,00 366, , , ,94-71,32 321, , , ,08-582,11 28, , , , ,35 0, , , ,33-582,16 28, , , ,46-79,60 321, , , ,60 0,00 365, , , ,73 0,00 442, , , ,87 0,00 442, , , ,00 0,00 365, , , ,14-101,99 320, , , ,28-582,82 28, , , , ,24 0, , , ,53-591,45 28, , , ,66-141,04 320, , , ,80 0,00 361, , , ,93 0,00 434, , , ,07 0,00 430, , , ,20 0,00 354, , , ,34-237,84 316, , , ,48-706,47 27, , , , ,49 0, , , ,73-764,53 23, , , ,85-316,28 282, , , ,98-48,20 259, , , ,11 0,00 233, , , ,24-10,04 238, ,01 730, ,37-44,70 200, ,40 196, ,50-12,16 15, ,92 0,00

144 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 143 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 20 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0,00 100, 40 7,70 7,70 0,00-0,01 0,23 0,19 2 0,24 100, 40 7,70 7,70 0,19 0,00-2,36-1,78 3 0,48 100, 40 7,70 7,70 0,30 0,00-3,62-3,89 4 0,71 100, 40 7,70 7,70 0,53 0,00-4,70-6,81 5 0,95 100, 40 7,70 7,70 0,92 0,00 9,12-11,32 6 1,19 100, 40 7,70 7,70 1,57 0,00 25,33-18,11 7 1,43 100, 40 7,70 7,70 2,51 0,00 55,65-27,27 8 1,67 100, 40 7,70 7,70 3,80 0,00 104,48-39,12 9 1,90 100, 40 7,70 7,70 5,26 0,00 162,82-52, ,14 100, 40 7,70 7,70 7,57 0,00 266,02-71, ,38 100, 40 7,70 7,70 13,08-0,01 543,60-113, ,61 100, 40 7,70 7,70 13,76-0,60 560,05-121, ,83 100, 40 7,70 7,70 9,57-0,43 317,07-92, ,06 100, 40 7,70 7,70 13,22-0,35 491,24-121, ,28 100, 40 7,70 7,70 17,96-0,30 726,40-158, ,50 100, 40 7,70 7,70 25,32-0, ,96-214,52 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 20 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,07 100, 60 7,70 7,70 0,42-0,08 29,98 14,94 2 0,21 100, 60 7,70 7,70 0,83-0,36 59,82 55,75 3 0,34 100, 60 7,70 7,70 3,14 0,55 118,44 225,52 4 0,46 100, 60 7,70 7,70 3,16 2,01 226,86-27,85 5 0,60 100, 60 7,70 7,70 17,41 2, ,64-153,29 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,00 100, 60 7,70 7,70 0,02-0,04 1,36 0,29 2 0,14 100, 60 7,70 7,70 0,51-0,25 35,49 36,76 3 0,28 100, 60 7,70 7,70 1,95-0,48 28,44 139,98 4 0,40 100, 60 7,70 7,70 3,40-0,10-29,94 243,90 5 0,53 100, 60 7,70 7,70 2,59 0,54-22,80 185,72 6 0,67 100, 60 7,70 7,70 1,87 0,26-16,42 133,78 7 0,81 100, 60 7,70 7,70 3,36-0,20-29,63 241,35 8 0,96 100, 60 7,70 7,70 6,05-0,40-53,24 433,69 9 1,10 100, 60 7,70 7,70 11,53-0,64-101,49 826,73

145 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 144 Armature e tensioni piastre Combinazione n 20 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 5,13 5, ,38-95,85 16,79 0,38 2 0,24 5,13 5,13 259,61-21,59 3,78 0,32 3 0,48 5,13 5,13 43,87 89,84 1,31 0,22 4 0,72 5,13 5,13 34,47 181,66 2,65 0,13 5 0,96 5,13 5,13 32,31 223,22 3,25 0,06 6 1,20 5,13 5,13 32,40 236,09 3,44-0,03 7 1,44 5,13 5,13 35,76 222,02 3,24-0,07 8 1,68 5,13 5,13 41,34 179,64 2,62-0,14 9 1,92 5,13 5,13 51,28 86,73 1,26-0, ,16 5,13 5,13 265,77-22,11 3,87-0, ,40 5,13 5, ,96-96,31 16,87-0, ,64 5,13 5,13 270,06-22,46 3,94 0, ,88 5,13 5,13 63,25 81,12 1,18 0, ,12 5,13 5,13 58,73 170,98 2,49 0, ,36 5,13 5,13 58,14 209,62 3,05 0, ,60 5,13 5,13 59,40 217,82 3,17-0, ,84 5,13 5,13 62,54 202,32 2,95-0, ,08 5,13 5,13 66,54 156,01 2,27-0, ,32 5,13 5,13 97,95 59,79 1,43-0, ,56 5,13 5,13 313,28-26,06 4,56-0, ,80 5,13 5, ,99-99,81 17,49-0, ,05 5,13 5,13 330,24-27,47 4,81 0, ,29 5,13 5,13 124,62 24,89 1,82 0, ,54 5,13 5,13 49,17 93,40 1,36 0, ,78 5,13 5,13 14,36 115,29 1,68 0, ,03 5,13 5,13-9,34 112,28 1,64 0, ,27 5,13 5,13-8,28 99,54 1,45-0, ,52 5,13 5,13-6,94 83,39 1,22-0, ,76 5,13 5,13-5,53 66,50 0,97-0, ,01 5,13 5,13-4,07 48,99 0,71-0, ,25 5,13 5,13 14,16 28,58 0,42-0, ,50 5,13 5,13 0,96 6,58 0,10-0,03 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-15,04 225,80 2,24-0,07 2 0,16 3,85 3,85-12,70 190,63 1,89-0,20 3 0,32 3,85 3,85 6,54 85,01 0,84-0,46 4 0,48 3,85 3,85 267,00-17,79 2,65-0,57 5 0,60 3,85 3,85 444,43-29,61 4,41 0,16 6 0,72 3,85 3,85 269,36-17,95 2,67 0,58 7 0,86 3,85 3,85 30,12 55,77 0,55 0,49 8 1,00 3,85 3,85-10,96 164,45 1,63 0,27 9 1,13 3,85 3,85-14,49 217,53 2,16 0, ,27 3,85 3,85-14,49 217,53 2,16-0, ,40 3,85 3,85-10,96 164,46 1,63-0, ,54 3,85 3,85 30,28 55,79 0,55-0, ,68 3,85 3,85 269,37-17,95 2,67-0, ,80 3,85 3,85 444,55-29,62 4,41-0, ,93 3,85 3,85 269,43-17,95 2,67 0, ,06 3,85 3,85 30,54 55,69 0,55 0, ,20 3,85 3,85-10,95 164,30 1,63 0, ,33 3,85 3,85-14,48 217,27 2,15 0, ,47 3,85 3,85-14,47 217,21 2,15-0, ,60 3,85 3,85-10,93 164,12 1,63-0, ,74 3,85 3,85 31,19 55,39 0,55-0, ,88 3,85 3,85 269,92-17,98 2,68-0, ,00 3,85 3,85 445,10-29,66 4,41-0, ,13 3,85 3,85 270,16-18,00 2,68 0, ,26 3,85 3,85 32,19 54,96 0,54 0, ,40 3,85 3,85-10,89 163,46 1,62 0,27

146 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,53 3,85 3,85-14,40 216,12 2,14 0, ,67 3,85 3,85-14,38 215,87 2,14-0, ,80 3,85 3,85-10,85 162,81 1,61-0, ,94 3,85 3,85 34,66 53,86 0,53-0, ,08 3,85 3,85 272,02-18,12 2,70-0, ,20 3,85 3,85 447,15-29,79 4,43-0, ,33 3,85 3,85 272,97-18,19 2,71 0, ,46 3,85 3,85 38,68 52,16 0,52 0, ,60 3,85 3,85-10,67 160,14 1,59 0, ,73 3,85 3,85-14,09 211,48 2,10 0, ,87 3,85 3,85-14,01 210,32 2,08-0, ,00 3,85 3,85-10,47 157,11 1,56-0, ,14 3,85 3,85 49,56 46,93 0,49-0, ,28 3,85 3,85 281,89-18,78 2,79-0, ,40 3,85 3,85 457,44-30,48 4,53-0, ,53 3,85 3,85 287,38-19,15 2,85 0, ,66 3,85 3,85 68,53 36,57 0,68 0, ,80 3,85 3,85-9,37 140,71 1,39 0, ,93 3,85 3,85-12,27 184,23 1,83 0, ,07 3,85 3,85-11,80 177,13 1,76-0, ,20 3,85 3,85-7,95 119,32 1,18-0, ,34 3,85 3,85 115,56-7,70 1,15-0, ,48 3,85 3,85 343,26-22,87 3,40-0, ,60 3,85 3,85 525,80-35,03 5,21-0, ,73 3,85 3,85 371,47-24,75 3,68 0, ,85 3,85 3,85 153,68-10,24 1,52 0, ,98 3,85 3,85 23,42 31,06 0,31 0, ,11 3,85 3,85-5,09 76,38 0,76-0, ,24 3,85 3,85-7,06 105,96 1,05-0, ,37 3,85 3,85 21,72 97,39 0,97-0, ,50 3,85 3,85-0,51 7,72 0,08-0,20 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-14,97 224,63 2,23 0,21 2 0,16 3,85 3,85-13,15 197,30 1,96 0,41 3 0,32 3,85 3,85-11,03 165,59 1,64-0,68 4 0,48 3,85 3,85 275,01-18,32 2,73-1,04 5 0,60 3,85 3,85 538,21-35,86 5,33-0,59 6 0,72 3,85 3,85 282,90-18,85 2,80 1,06 7 0,86 3,85 3,85 22,88 155,86 1,54-0,72 8 1,00 3,85 3,85-11,85 177,86 1,76-0,47 9 1,13 3,85 3,85-14,34 215,23 2,13-0, ,27 3,85 3,85-14,34 215,22 2,13 0, ,40 3,85 3,85-11,85 177,89 1,76 0, ,54 3,85 3,85 23,22 156,07 1,55 0, ,68 3,85 3,85 282,82-18,84 2,80-1, ,80 3,85 3,85 538,98-35,91 5,34 0, ,93 3,85 3,85 282,81-18,84 2,80 1, ,06 3,85 3,85 23,19 156,08 1,55-0, ,20 3,85 3,85-11,86 177,93 1,76-0, ,33 3,85 3,85-14,34 215,28 2,13-0, ,47 3,85 3,85-14,34 215,28 2,13 0, ,60 3,85 3,85-11,86 177,93 1,76 0, ,74 3,85 3,85 23,19 156,08 1,55 0, ,88 3,85 3,85 282,81-18,84 2,80-1, ,00 3,85 3,85 538,98-35,91 5,34-0, ,13 3,85 3,85 282,81-18,84 2,80 1, ,26 3,85 3,85 23,21 156,08 1,55-0, ,40 3,85 3,85-11,85 177,92 1,76-0, ,53 3,85 3,85-14,34 215,25 2,13 0, ,67 3,85 3,85-14,34 215,24 2,13 0, ,80 3,85 3,85-11,85 177,89 1,76 0, ,94 3,85 3,85 23,30 156,07 1,55 0, ,08 3,85 3,85 282,84-18,84 2,80-1, ,20 3,85 3,85 539,02-35,91 5,34-0, ,33 3,85 3,85 282,86-18,85 2,80 1, ,46 3,85 3,85 23,54 156,04 1,55-0, ,60 3,85 3,85-11,84 177,72 1,76-0, ,73 3,85 3,85-14,32 214,90 2,13 0, ,87 3,85 3,85-14,31 214,78 2,13 0, ,00 3,85 3,85-11,82 177,45 1,76 0, ,14 3,85 3,85 24,48 155,91 1,55 0, ,28 3,85 3,85 283,18-18,87 2,81-1, ,40 3,85 3,85 539,45-35,94 5,35-0, ,53 3,85 3,85 283,40-18,88 2,81 1,06

147 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,66 3,85 3,85 27,15 155,64 1,54-0, ,80 3,85 3,85-11,70 175,61 1,74-0, ,93 3,85 3,85-14,06 210,99 2,09 0, ,07 3,85 3,85-13,95 209,41 2,08 0, ,20 3,85 3,85-11,47 172,18 1,71 0, ,34 3,85 3,85 40,87 153,79 1,52-0, ,48 3,85 3,85 288,94-19,25 2,86-1, ,60 3,85 3,85 548,80-36,56 5,44-0, ,73 3,85 3,85 299,88-19,98 2,97 1, ,85 3,85 3,85 96,28 137,46 1,36-0, ,98 3,85 3,85-8,40 126,09 1,25-0, ,11 3,85 3,85-7,54 113,23 1,12-0, ,24 3,85 3,85-7,73 115,99 1,15-0, ,37 3,85 3,85 6,49 89,29 0,88-0, ,50 3,85 3,85 5,91 3,39 0,06-0,17 Verifiche a fessurazione Combinazione n 20 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] M pf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] m deformazione media espressa in [%] s m Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,12 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,24 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,48 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,71 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,95 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,19 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,31 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,55 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,67 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,90 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,02 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,26 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,38 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,61 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,94 15,39 15, ,0000 0,00 0, ,06 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,17 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,28 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,39 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-1,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,93 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,86 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,66 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,54 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,47 7,70 7, ,0000 0,00 0,000

148 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,40 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,22 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,29 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,58 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,64 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,70 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,76 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,89 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,96 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,03 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,10 7,70 7, ,0000 0,00 0,000 Analisi dei pali Combinazione n 20 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 4097,1 Verticale [kg] 19882,6 Momento [kgm] -2438,3 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,23117 Verticale [cm] 0,04864 Rotazione [ ] -0,01624 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Analisi dei tiranti Combinazione n 20 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,10 5, ,1 COMBINAZIONE n 21 Valore della spinta statica 6147,30 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 5691,04 [kg] Componente verticale della spinta statica 2324,07 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,75 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 22,21 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 50,23 [ ] Incremento sismico della spinta 882,26 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1,10 [m] Y = -1,88 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 48,67 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m]

149 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 148 Inerzia del muro 247,49 [kg] Inerzia verticale del muro 123,74 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 284,46 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 142,23 [kg] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4902,83 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 20746,62 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 20746,62 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4902,83 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,16 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,10 [m] Risultante in fondazione 21318,07 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 13,30 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 3236,90 [kgm] Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 21 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0, , , , ,06 2 0,11 0, , , , ,95 3 0,22 0, , , , ,48 4 0,33 0, , , , ,26 5 0,44 0, , , , ,55 6 0,56 0, , , , ,89 7 0,67 0, , , , ,71 8 0,78 0, , , , ,93 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,14 0, , ,24 0, , ,13 0, , ,36 0, , ,52 0, , ,48 0, , ,19 0, , ,60 0,00 918, ,30 0, , ,71 0,00 796, ,66 0, , ,83 0,00 677, ,61 0, , ,95 0,00 566, ,87 0, , ,07 0,00 466, ,18 0, , ,19 0,00 381,73-826,11 0, , ,31 0,00 308,10-669,90 0, , ,43 0,00 245,28-538,01 0, , ,55-4,65 192,39-427,93 0, , ,67-19,10 148,51-332,99 0,00 910, ,79-28,41 112,69-252,80 0,00 772, ,90-33,52 83,51-189,13 0,00 638, ,02-35,19 59,75-140,86 6,25 507, ,14-33,77 40,36-103,75 24,37 379, ,26-29,37 24,30-77,40 48,29 252, ,38-21,16 10,94-61,76 97,35 126, ,50-0,60 0,50-39,98 112,51 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,39-414, ,81 2 0,24-18,42 448,85-966, ,48 3 0,48-155,33 75, , ,48 4 0,72-314,08 59, , ,51 5 0,96-385,92 55,87-865,24 694,36

150 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,20-408,19 56,02-314,77 277,55 7 1,44-383,85 61,83-728,26 827,20 8 1,68-310,58 71, , ,13 9 1,92-149,95 88, , , ,16-11,01 459, ,76 927, ,40 0, , , , ,64-6,25 466, , , ,88-140,25 109, , , ,12-295,60 101, , , ,36-362,42 100,51-949,74 654, ,60-376,60 102,67-414,79 157, ,84-349,79 108,09-791,15 683, ,08-269,73 115, , , ,32-103,38 169, ,08 882, ,56 0,00 541, ,83 733, ,80 0, , , , ,05 0,00 570, , , ,29-43,05 215, , , ,54-161,51 84, , , ,78-199,38 24, ,57 817, ,03-194,20 0, ,16 479, ,27-172,23 0, ,51 287, ,52-144,35 0,00-825,04 170, ,76-115,24 0,06-692,17 91, ,01-85,03 6,27-713,83 32, ,25-49,79 24,36-823,57 0, ,50-11,77 1,22-859,31 0,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 21 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-3,32 2,54-395, ,02 2 0,07-66,42 134, , ,38 3 0,14-141,60 209, , ,07 4 0,21-245,21 271, , ,82 5 0,28-736,62 336, , ,69 6 0,34-997,00 540,54 0, ,42 7 0,40-623,83 764,36-373, ,18 8 0,46 0, , , ,51 9 0,53 0, , , , ,60-93, , , , , ,74 0, ,02 0, , ,64 0, ,94 0, , ,10 0, ,47 0, , ,03 0, ,46 0, , ,18 0, ,41 124, ,36-850,24 0, , , ,43-663,47 0, , , ,50-621,67 0, , , ,57-791,22 0, , , ,64-962,88 0, , , ,70-962,78 0, ,91 223, ,76-839,13 21, ,40 0, ,82-546,36 76, ,14 0, ,89-260,97 113, ,72 0, ,96-142,88 124, ,74 64, ,03-63,63 103, ,14 663, ,10-0,77 5,33-400, ,96 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 509,68-781, ,63 2 0,16 0,00 447, , ,72 3 0,32-12,07 375, , ,97

151 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,48-623,92 34, , ,22 5 0, ,18 0, , ,23 6 0,72-641,87 30, , ,15 7 0,86-56,62 353, , ,33 8 1,00 0,00 403, , ,16 9 1,13 0,00 488, , , ,27 0,00 488, , , ,40 0,00 403, , , ,54-56,84 354, , , ,68-641,70 31, , , , ,94 0, , , ,93-641,68 31, , , ,06-57,31 354, , , ,20 0,00 403, , , ,33 0,00 488, , , ,47 0,00 488, , , ,60 0,00 403, , , ,74-58,53 354, , , ,88-641,68 31, , , , ,93 0, , , ,13-641,68 31, , , ,26-60,42 354, , , ,40 0,00 403, , , ,53 0,00 488, , , ,67 0,00 488, , , ,80 0,00 403, , , ,94-65,04 354, , , ,08-641,75 31, , , , ,03 0, , , ,33-641,80 31, , , ,46-72,59 354, , , ,60 0,00 403, , , ,73 0,00 487, , , ,87 0,00 487, , , ,00 0,00 402, , , ,14-93,03 353, , , ,28-642,52 30, , , , ,01 0, , , ,53-643,02 30, , , ,66-128,65 353, , , ,80 0,00 398, , , ,93 0,00 478, , , ,07 0,00 475, , , ,20 0,00 390, , , ,34-216,87 348, , , ,48-655,58 30, , , , ,24 0, , , ,73-697,47 26, , , ,85-288,27 311, , , ,98-43,56 286, , , ,11 0,00 256, , , ,24-9,03 263, ,86 682, ,37-40,40 202, ,95 186, ,50-13,67 15, ,69 0,00 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 21 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] fi Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0,00 100, 40 7,70 7,70 0,00 0,00 0,19 0,23 2 0,24 100, 40 7,70 7,70 0,17 0,00-2,22-1,92 3 0,48 100, 40 7,70 7,70 0,35 0,00-3,23-4,50 4 0,71 100, 40 7,70 7,70 0,68 0,00 6,18-8,33 5 0,95 100, 40 7,70 7,70 1,21 0,00 18,44-14,13 6 1,19 100, 40 7,70 7,70 2,03 0,00 43,60-22,27

152 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,43 100, 40 7,70 7,70 3,17 0,00 84,81-32,83 8 1,67 100, 40 7,70 7,70 4,69 0,00 146,20-46,23 9 1,90 100, 40 7,70 7,70 6,40 0,00 218,65-61, ,14 100, 40 7,70 7,70 8,99 0,00 338,02-82, ,38 100, 40 7,70 7,70 14,80 0,00 633,87-126, ,61 100, 40 7,70 7,70 15,84-0,54 669,02-136, ,83 100, 40 7,70 7,70 12,07-0,46 444,14-111, ,06 100, 40 7,70 7,70 16,09-0,32 640,68-143, ,28 100, 40 7,70 7,70 21,23-0,22 899,45-183, ,50 100, 40 7,70 7,70 29,02-0, ,70-241,85 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 21 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,07 100, 60 7,70 7,70 0,46-0,09 33,15 16,38 2 0,21 100, 60 7,70 7,70 0,93-0,39 66,95 60,48 3 0,34 100, 60 7,70 7,70 3,43 0,62 133,32 245,90 4 0,46 100, 60 7,70 7,70 3,56 2,20 255,40-31,35 5 0,60 100, 60 7,70 7,70 19,32 3, ,75-170,12 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,00 100, 60 7,70 7,70 0,02-0,04 1,31 0,19 2 0,14 100, 60 7,70 7,70 0,49-0,25 30,63 35,24 3 0,28 100, 60 7,70 7,70 1,88-0,48 18,86 134,75 4 0,40 100, 60 7,70 7,70 3,31-0,14-29,15 237,46 5 0,53 100, 60 7,70 7,70 2,72 0,49-23,96 195,15 6 0,67 100, 60 7,70 7,70 2,28 0,19-20,09 163,64 7 0,81 100, 60 7,70 7,70 3,92-0,26-34,55 281,46 8 0,96 100, 60 7,70 7,70 6,70-0,51-58,96 480,23 9 1,10 100, 60 7,70 7,70 12,06-0,76-106,21 865,15 Armature e tensioni piastre Combinazione n 21 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 5,13 5, ,39-95,85 16,79 0,38 2 0,24 5,13 5,13 259,61-21,59 3,78 0,32 3 0,48 5,13 5,13 43,87 89,84 1,31 0,22 4 0,72 5,13 5,13 34,47 181,66 2,65 0,13 5 0,96 5,13 5,13 32,32 223,22 3,25 0,05 6 1,20 5,13 5,13 32,40 236,09 3,44-0,03 7 1,44 5,13 5,13 35,76 222,01 3,24-0,06 8 1,68 5,13 5,13 41,34 179,64 2,62-0,14 9 1,92 5,13 5,13 51,29 86,73 1,26-0,23

153 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,16 5,13 5,13 265,77-22,11 3,87-0, ,40 5,13 5, ,97-96,31 16,87-0, ,64 5,13 5,13 270,06-22,46 3,94 0, ,88 5,13 5,13 63,26 81,12 1,18 0, ,12 5,13 5,13 58,72 170,97 2,49 0, ,36 5,13 5,13 58,13 209,62 3,05 0, ,60 5,13 5,13 59,39 217,82 3,17-0, ,84 5,13 5,13 62,52 202,32 2,95-0, ,08 5,13 5,13 66,52 156,01 2,27-0, ,32 5,13 5,13 97,95 59,80 1,43-0, ,56 5,13 5,13 313,28-26,06 4,56-0, ,80 5,13 5, ,99-99,81 17,49-0, ,05 5,13 5,13 330,22-27,47 4,81 0, ,29 5,13 5,13 124,58 24,90 1,82 0, ,54 5,13 5,13 49,10 93,42 1,36 0, ,78 5,13 5,13 14,26 115,32 1,68 0, ,03 5,13 5,13-9,34 112,32 1,64 0, ,27 5,13 5,13-8,29 99,62 1,45-0, ,52 5,13 5,13-6,94 83,49 1,22-0, ,76 5,13 5,13-5,54 66,65 0,97-0, ,01 5,13 5,13-4,09 49,18 0,72-0, ,25 5,13 5,13 14,09 28,80 0,42-0, ,50 5,13 5,13 0,70 6,81 0,10-0,03 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-13,73 206,10 2,04-0,07 2 0,16 3,85 3,85-11,59 174,01 1,72-0,18 3 0,32 3,85 3,85 5,86 77,66 0,77-0,41 4 0,48 3,85 3,85 243,78-16,24 2,42-0,52 5 0,60 3,85 3,85 405,64-27,03 4,02 0,16 6 0,72 3,85 3,85 245,89-16,38 2,44 0,52 7 0,86 3,85 3,85 27,51 50,87 0,50 0,44 8 1,00 3,85 3,85-10,00 150,03 1,49 0,25 9 1,13 3,85 3,85-13,22 198,48 1,97 0, ,27 3,85 3,85-13,22 198,48 1,97-0, ,40 3,85 3,85-10,00 150,07 1,49-0, ,54 3,85 3,85 27,62 50,92 0,50-0, ,68 3,85 3,85 245,84-16,38 2,44-0, ,80 3,85 3,85 405,68-27,03 4,02-0, ,93 3,85 3,85 245,89-16,38 2,44 0, ,06 3,85 3,85 27,85 50,83 0,50 0, ,20 3,85 3,85-9,99 149,93 1,49 0, ,33 3,85 3,85-13,21 198,26 1,97 0, ,47 3,85 3,85-13,21 198,20 1,96-0, ,60 3,85 3,85-9,98 149,77 1,48-0, ,74 3,85 3,85 28,44 50,56 0,50-0, ,88 3,85 3,85 246,35-16,41 2,44-0, ,00 3,85 3,85 406,18-27,06 4,03-0, ,13 3,85 3,85 246,57-16,43 2,44 0, ,26 3,85 3,85 29,36 50,17 0,50 0, ,40 3,85 3,85-9,94 149,16 1,48 0, ,53 3,85 3,85-13,14 197,21 1,95 0, ,67 3,85 3,85-13,12 196,98 1,95-0, ,80 3,85 3,85-9,90 148,57 1,47-0, ,94 3,85 3,85 31,60 49,16 0,49-0, ,08 3,85 3,85 248,26-16,54 2,46-0, ,20 3,85 3,85 408,05-27,19 4,04-0, ,33 3,85 3,85 249,13-16,60 2,47 0, ,46 3,85 3,85 35,27 47,61 0,47 0, ,60 3,85 3,85-9,74 146,13 1,45 0, ,73 3,85 3,85-12,86 192,97 1,91 0, ,87 3,85 3,85-12,79 191,91 1,90-0, ,00 3,85 3,85-9,55 143,36 1,42-0, ,14 3,85 3,85 45,20 42,83 0,45-0, ,28 3,85 3,85 257,27-17,14 2,55-0, ,40 3,85 3,85 417,44-27,81 4,14-0, ,53 3,85 3,85 262,28-17,47 2,60 0, ,66 3,85 3,85 62,51 33,38 0,62 0, ,80 3,85 3,85-8,55 128,40 1,27 0, ,93 3,85 3,85-11,20 168,11 1,67 0, ,07 3,85 3,85-10,77 161,63 1,60-0, ,20 3,85 3,85-7,26 108,90 1,08-0, ,34 3,85 3,85 105,37-7,02 1,04-0, ,48 3,85 3,85 313,21-20,87 3,10-0, ,60 3,85 3,85 479,74-31,96 4,76-0,22

154 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,73 3,85 3,85 338,89-22,58 3,36 0, ,85 3,85 3,85 140,07-9,33 1,39 0, ,98 3,85 3,85 21,17 28,51 0,28 0, ,11 3,85 3,85-4,66 69,94 0,69-0, ,24 3,85 3,85-6,46 97,01 0,96-0, ,37 3,85 3,85 19,63 89,27 0,88-0, ,50 3,85 3,85-0,50 7,51 0,07-0,18 Piastra fondazione valle Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-16,50 247,64 2,45 0,23 2 0,16 3,85 3,85-14,49 217,52 2,16 0,45 3 0,32 3,85 3,85-12,16 182,55 1,81-0,75 4 0,48 3,85 3,85 303,15-20,20 3,00-1,14 5 0,60 3,85 3,85 593,35-39,53 5,88-0,65 6 0,72 3,85 3,85 311,88-20,78 3,09 1,17 7 0,86 3,85 3,85 25,22 171,83 1,70-0,79 8 1,00 3,85 3,85-13,06 196,08 1,94-0,52 9 1,13 3,85 3,85-15,81 237,29 2,35-0, ,27 3,85 3,85-15,81 237,28 2,35 0, ,40 3,85 3,85-13,07 196,12 1,94 0, ,54 3,85 3,85 25,60 172,06 1,71 0, ,68 3,85 3,85 311,79-20,77 3,09-1, ,80 3,85 3,85 594,21-39,59 5,89 0, ,93 3,85 3,85 311,78-20,77 3,09 1, ,06 3,85 3,85 25,58 172,07 1,71-0, ,20 3,85 3,85-13,07 196,17 1,94-0, ,33 3,85 3,85-15,81 237,34 2,35-0, ,47 3,85 3,85-15,81 237,34 2,35 0, ,60 3,85 3,85-13,07 196,17 1,94 0, ,74 3,85 3,85 25,57 172,08 1,71 0, ,88 3,85 3,85 311,78-20,77 3,09-1, ,00 3,85 3,85 594,21-39,59 5,89-0, ,13 3,85 3,85 311,78-20,77 3,09 1, ,26 3,85 3,85 25,60 172,07 1,71-0, ,40 3,85 3,85-13,07 196,15 1,94-0, ,53 3,85 3,85-15,81 237,31 2,35 0, ,67 3,85 3,85-15,81 237,30 2,35 0, ,80 3,85 3,85-13,07 196,12 1,94 0, ,94 3,85 3,85 25,69 172,06 1,71 0, ,08 3,85 3,85 311,82-20,78 3,09-1, ,20 3,85 3,85 594,25-39,59 5,89-0, ,33 3,85 3,85 311,84-20,78 3,09 1, ,46 3,85 3,85 25,95 172,03 1,71-0, ,60 3,85 3,85-13,05 195,93 1,94-0, ,73 3,85 3,85-15,79 236,93 2,35 0, ,87 3,85 3,85-15,78 236,80 2,35 0, ,00 3,85 3,85-13,03 195,64 1,94 0, ,14 3,85 3,85 27,00 171,89 1,70 0, ,28 3,85 3,85 312,19-20,80 3,09-1, ,40 3,85 3,85 594,73-39,62 5,89-0, ,53 3,85 3,85 312,43-20,82 3,10 1, ,66 3,85 3,85 29,94 171,59 1,70-0, ,80 3,85 3,85-12,90 193,61 1,92-0, ,93 3,85 3,85-15,50 232,62 2,31 0, ,07 3,85 3,85-15,38 230,87 2,29 0, ,20 3,85 3,85-12,65 189,82 1,88 0, ,34 3,85 3,85 45,07 169,55 1,68-0, ,48 3,85 3,85 318,54-21,22 3,16-1, ,60 3,85 3,85 605,05-40,31 6,00-0, ,73 3,85 3,85 330,61-22,03 3,28 1, ,85 3,85 3,85 106,15 151,54 1,50-0, ,98 3,85 3,85-9,26 139,00 1,38-0, ,11 3,85 3,85-8,32 124,80 1,24-0, ,24 3,85 3,85-8,52 127,81 1,27-0, ,37 3,85 3,85 7,15 98,34 0,97-0, ,50 3,85 3,85 6,64 3,58 0,07-0,19 Verifiche a fessurazione Combinazione n 21 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M pf

155 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 154 M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] m deformazione media espressa in [%] s m Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,12 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,24 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,48 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,71 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,95 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,19 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,31 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,55 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,67 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,90 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,02 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,26 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,38 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,61 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,94 15,39 15, ,0000 0,00 0, ,06 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,17 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,28 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,39 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-1,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,93 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,86 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,66 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,54 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,47 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,40 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,22 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,29 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,58 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,64 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,70 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,76 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,89 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,96 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,03 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,10 7,70 7, ,0000 0,00 0,000

156 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 155 Analisi dei pali Combinazione n 21 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 4902,8 Verticale [kg] 20746,6 Momento [kgm] -3236,9 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,27780 Verticale [cm] 0,05076 Rotazione [ ] -0,02044 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Analisi dei tiranti Combinazione n 21 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,10 5, ,1 COMBINAZIONE n 22 Valore della spinta statica 6147,30 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 5691,04 [kg] Componente verticale della spinta statica 2324,07 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,10 [m] Y = -2,75 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 22,21 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 50,23 [ ] Incremento sismico della spinta 633,45 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1,10 [m] Y = -1,88 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 48,61 [ ] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1,10 [m] Y = -4,10 [m] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7643,43 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,56 [m] Y = -1,67 [m] Inerzia del muro 247,49 [kg] Inerzia verticale del muro -123,74 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 284,46 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -142,23 [kg] Sforzo tiranti in direzione X -2220,58 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1282,05 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,40 [m] Y = -2,50 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4672,49 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 20120,62 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 20120,62 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4672,49 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,15 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,10 [m] Risultante in fondazione 20656,02 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 13,07 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 2936,41 [kgm]

157 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 156 Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 22 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0, , , , ,36 2 0,11 0, , , , ,15 3 0,22 0, , , , ,58 4 0,33 0, , , , ,25 5 0,44 0, , , , ,36 6 0,56 0, , , , ,46 7 0,67 0, , , , ,92 8 0,78 0, , , , ,79 9 0,89 0, , , , , ,00 0, , , , , ,12 0, , ,03 35, , ,24 0, , ,16 0, , ,36 0, , ,55 0, , ,48 0,00 986, ,12 0, , ,60 0,00 845, ,09 0, , ,71 0,00 731, ,30 0, , ,83 0,00 621, ,08 0, , ,95 0,00 518, ,18 0, , ,07 0,00 425,03-952,32 0, , ,19 0,00 347,03-773,08 0, , ,31 0,00 279,44-621,70 0, , ,43-7,58 222,08-494,65 0, , ,55-23,02 174,06-389,39 0, , ,67-33,16 134,49-299,28 0,00 897, ,79-38,74 102,40-223,89 0,00 761, ,90-40,69 76,38-165,02 5,06 630, ,02-39,76 55,20-121,56 20,94 500, ,14-36,33 37,82-89,23 36,82 373, ,26-30,49 23,20-67,79 56,73 249, ,38-21,41 10,70-57,01 101,29 124, ,50-0,55 0,54-39,64 113,55 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, ,39-416, ,60 2 0,24-18,42 448,85-975, ,70 3 0,48-155,33 75, , ,73 4 0,72-314,08 59, , ,66 5 0,96-385,93 55,87-870,05 686,41 6 1,20-408,19 56,02-316,06 278,72 7 1,44-383,85 61,82-720,41 831,95 8 1,68-310,58 71, , ,64 9 1,92-149,95 88, , , ,16-11,02 459, ,98 936, ,40 0, , , , ,64-6,25 466, , , ,88-140,25 109, , , ,12-295,60 101, , , ,36-362,42 100,51-954,76 647, ,60-376,60 102,68-416,39 158, ,84-349,79 108,11-780,71 687, ,08-269,73 115, , , ,32-103,38 169, ,49 873, ,56 0,00 541, ,12 742, ,80 0, , , , ,05 0,00 570, , , ,29-43,04 215, , , ,54-161,50 84, , ,21

158 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,78-199,36 24, ,66 814, ,03-194,16 0, ,58 477, ,27-172,17 0, ,37 286, ,52-144,27 0,00-825,68 169, ,76-115,12 0,07-692,73 90, ,01-84,87 6,31-714,01 31, ,25-49,62 24,42-825,21 0, ,50-11,58 1,42-861,27 0,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 22 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 7.50 Altezza(m) = 2.10 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-3,15 2,46-380, ,23 2 0,07-63,75 128, , ,65 3 0,14-136,28 199, , ,22 4 0,21-236,42 258, , ,90 5 0,28-708,25 319, , ,18 6 0,34-959,15 512,90 0, ,92 7 0,40-603,83 725,23-391, ,81 8 0,46 0,00 982, , ,84 9 0,53 0, , , , ,60-104, , , , , ,65 0, ,17 0, , ,45 0, ,27 0, , ,93 0, ,25 0, , ,21 0, ,04 0, , ,86 0, ,29 141, ,36-845,50 0, , , ,43-659,51 0, , , ,50-618,80 0, , , ,57-789,97 0, , , ,64-963,00 0, , , ,70-963,63 0, ,58 237, ,76-840,22 23, ,37 0, ,82-547,05 77, ,16 0, ,89-261,22 114, ,03 0, ,96-143,08 124, ,21 66, ,03-63,77 104, ,56 666, ,10-0,78 5,34-401, ,67 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 487,97-746, ,32 2 0,16 0,00 428, , ,86 3 0,32-12,11 359, , ,51 4 0,48-597,38 32, , ,61 5 0, ,18 0, , ,79 6 0,72-614,55 29, , ,49 7 0,86-56,80 338, , ,20 8 1,00 0,00 386, , ,24 9 1,13 0,00 467, , , ,27 0,00 467, , , ,40 0,00 386, , , ,54-57,01 339, , , ,68-614,37 29, , , , ,86 0, , , ,93-614,36 29, , , ,06-57,49 339, , , ,20 0,00 386, , , ,33 0,00 467, , , ,47 0,00 467, , , ,60 0,00 386, , , ,74-58,71 339, , , ,88-614,35 29, , ,20

159 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo , ,85 0, , , ,13-614,36 29, , , ,26-60,61 339, , , ,40 0,00 386, , , ,53 0,00 467, , , ,67 0,00 467, , , ,80 0,00 386, , , ,94-65,25 339, , , ,08-614,42 29, , , , ,94 0, , , ,33-614,47 29, , , ,46-72,82 338, , , ,60 0,00 386, , , ,73 0,00 466, , , ,87 0,00 466, , , ,00 0,00 385, , , ,14-93,33 338, , , ,28-615,17 29, , , , ,88 0, , , ,53-615,64 29, , , ,66-129,05 338, , , ,80 0,00 381, , , ,93 0,00 458, , , ,07 0,00 454, , , ,20 0,00 374, , , ,34-217,56 334, , , ,48-646,64 28, , , , ,20 0, , , ,73-699,67 25, , , ,85-289,19 298, , , ,98-43,71 273, , , ,11 0,00 245, , , ,24-9,06 251, ,41 684, ,37-40,54 193, ,40 187, ,50-12,98 15, ,66 0,00 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 22 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B, H A fs A fi c c fs fi 1 0,00 100, 40 7,70 7,70 0,00-0,01 0,21 0,22 2 0,24 100, 40 7,70 7,70 0,18 0,00-2,28-1,85 3 0,48 100, 40 7,70 7,70 0,32 0,00-3,40-4,21 4 0,71 100, 40 7,70 7,70 0,61 0,00 4,37-7,60 5 0,95 100, 40 7,70 7,70 1,08 0,00 13,77-12,81 6 1,19 100, 40 7,70 7,70 1,82 0,00 34,77-20,36 7 1,43 100, 40 7,70 7,70 2,86 0,00 70,95-30,26 8 1,67 100, 40 7,70 7,70 4,27 0,00 126,51-42,93 9 1,90 100, 40 7,70 7,70 5,87 0,00 192,35-56, ,14 100, 40 7,70 7,70 8,33 0,00 304,17-77, ,38 100, 40 7,70 7,70 13,99 0,00 591,48-120, ,61 100, 40 7,70 7,70 14,86-0,54 617,84-129, ,83 100, 40 7,70 7,70 10,90-0,44 384,32-102, ,06 100, 40 7,70 7,70 14,74-0,33 570,44-133, ,28 100, 40 7,70 7,70 19,69-0,26 818,16-171, ,50 100, 40 7,70 7,70 27,29-0, ,86-229,04

160 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 159 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 22 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,07 100, 60 7,70 7,70 0,44-0,09 31,70 15,72 2 0,21 100, 60 7,70 7,70 0,89-0,38 63,68 58,31 3 0,34 100, 60 7,70 7,70 3,30 0,59 126,50 236,56 4 0,46 100, 60 7,70 7,70 3,38 2,10 242,33-29,75 5 0,60 100, 60 7,70 7,70 18,44 2, ,92-162,41 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi c c fi fs 1 0,00 100, 60 7,70 7,70 0,02-0,04 1,32 0,19 2 0,14 100, 60 7,70 7,70 0,49-0,25 30,79 35,29 3 0,28 100, 60 7,70 7,70 1,88-0,48 19,17 134,93 4 0,40 100, 60 7,70 7,70 3,31-0,13-29,18 237,67 5 0,53 100, 60 7,70 7,70 2,72 0,50-23,92 194,84 6 0,67 100, 60 7,70 7,70 2,27 0,19-19,97 162,66 7 0,81 100, 60 7,70 7,70 3,91-0,26-34,39 280,15 8 0,96 100, 60 7,70 7,70 6,67-0,51-58,77 478,71 9 1,10 100, 60 7,70 7,70 12,04-0,75-106,06 863,90 Armature e tensioni piastre Combinazione n 22 X A fs A fi N u M u CS ascissa sezione espressa in [m] area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Piastra paramento Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 5,13 5, ,38-95,85 16,79 0,38 2 0,24 5,13 5,13 259,61-21,59 3,78 0,32 3 0,48 5,13 5,13 43,87 89,84 1,31 0,22 4 0,72 5,13 5,13 34,47 181,66 2,65 0,13 5 0,96 5,13 5,13 32,32 223,22 3,25 0,06 6 1,20 5,13 5,13 32,40 236,09 3,44-0,03 7 1,44 5,13 5,13 35,76 222,01 3,24-0,06 8 1,68 5,13 5,13 41,34 179,64 2,62-0,14 9 1,92 5,13 5,13 51,29 86,73 1,26-0, ,16 5,13 5,13 265,77-22,11 3,87-0, ,40 5,13 5, ,96-96,31 16,87-0, ,64 5,13 5,13 270,06-22,46 3,94 0, ,88 5,13 5,13 63,26 81,12 1,18 0, ,12 5,13 5,13 58,73 170,98 2,49 0, ,36 5,13 5,13 58,14 209,62 3,05 0, ,60 5,13 5,13 59,39 217,82 3,17-0, ,84 5,13 5,13 62,53 202,32 2,95-0, ,08 5,13 5,13 66,53 156,01 2,27-0, ,32 5,13 5,13 97,95 59,79 1,43-0,22

161 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,56 5,13 5,13 313,28-26,06 4,56-0, ,80 5,13 5, ,99-99,81 17,49-0, ,05 5,13 5,13 330,23-27,47 4,81 0, ,29 5,13 5,13 124,60 24,89 1,82 0, ,54 5,13 5,13 49,13 93,41 1,36 0, ,78 5,13 5,13 14,31 115,31 1,68 0, ,03 5,13 5,13-9,34 112,30 1,64 0, ,27 5,13 5,13-8,28 99,58 1,45-0, ,52 5,13 5,13-6,94 83,44 1,22-0, ,76 5,13 5,13-5,54 66,58 0,97-0, ,01 5,13 5,13-4,08 49,09 0,72-0, ,25 5,13 5,13 14,12 28,70 0,42-0, ,50 5,13 5,13 0,82 6,70 0,10-0,03 Piastra fondazione monte Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-13,77 206,74 2,05-0,07 2 0,16 3,85 3,85-11,63 174,55 1,73-0,18 3 0,32 3,85 3,85 5,88 77,90 0,77-0,41 4 0,48 3,85 3,85 244,54-16,29 2,42-0,52 5 0,60 3,85 3,85 406,91-27,11 4,03 0,16 6 0,72 3,85 3,85 246,66-16,43 2,44 0,52 7 0,86 3,85 3,85 27,60 51,03 0,51 0,45 8 1,00 3,85 3,85-10,03 150,51 1,49 0,25 9 1,13 3,85 3,85-13,27 199,10 1,97 0, ,27 3,85 3,85-13,27 199,11 1,97-0, ,40 3,85 3,85-10,03 150,54 1,49-0, ,54 3,85 3,85 27,70 51,08 0,51-0, ,68 3,85 3,85 246,61-16,43 2,44-0, ,80 3,85 3,85 406,95-27,11 4,03-0, ,93 3,85 3,85 246,66-16,43 2,44 0, ,06 3,85 3,85 27,93 50,99 0,51 0, ,20 3,85 3,85-10,02 150,40 1,49 0, ,33 3,85 3,85-13,25 198,88 1,97 0, ,47 3,85 3,85-13,25 198,82 1,97-0, ,60 3,85 3,85-10,01 150,24 1,49-0, ,74 3,85 3,85 28,53 50,72 0,50-0, ,88 3,85 3,85 247,12-16,46 2,45-0, ,00 3,85 3,85 407,45-27,15 4,04-0, ,13 3,85 3,85 247,34-16,48 2,45 0, ,26 3,85 3,85 29,45 50,32 0,50 0, ,40 3,85 3,85-9,97 149,62 1,48 0, ,53 3,85 3,85-13,18 197,83 1,96 0, ,67 3,85 3,85-13,17 197,60 1,96-0, ,80 3,85 3,85-9,93 149,03 1,48-0, ,94 3,85 3,85 31,70 49,32 0,49-0, ,08 3,85 3,85 249,04-16,59 2,47-0, ,20 3,85 3,85 409,33-27,27 4,06-0, ,33 3,85 3,85 249,91-16,65 2,48 0, ,46 3,85 3,85 35,38 47,76 0,47 0, ,60 3,85 3,85-9,77 146,59 1,45 0, ,73 3,85 3,85-12,90 193,57 1,92 0, ,87 3,85 3,85-12,83 192,51 1,91-0, ,00 3,85 3,85-9,58 143,81 1,43-0, ,14 3,85 3,85 45,35 42,96 0,45-0, ,28 3,85 3,85 258,08-17,19 2,56-0, ,40 3,85 3,85 418,75-27,90 4,15-0, ,53 3,85 3,85 263,10-17,53 2,61 0, ,66 3,85 3,85 62,71 33,48 0,62 0, ,80 3,85 3,85-8,58 128,80 1,28 0, ,93 3,85 3,85-11,24 168,64 1,67 0, ,07 3,85 3,85-10,80 162,14 1,61-0, ,20 3,85 3,85-7,28 109,24 1,08-0, ,34 3,85 3,85 105,71-7,04 1,05-0, ,48 3,85 3,85 314,20-20,93 3,11-0, ,60 3,85 3,85 481,25-32,06 4,77-0, ,73 3,85 3,85 339,96-22,65 3,37 0, ,85 3,85 3,85 140,51-9,36 1,39 0, ,98 3,85 3,85 21,24 28,59 0,28 0, ,11 3,85 3,85-4,67 70,15 0,70-0, ,24 3,85 3,85-6,48 97,30 0,96-0, ,37 3,85 3,85 19,70 89,53 0,89-0, ,50 3,85 3,85-0,50 7,52 0,07-0,18 Piastra fondazione valle

162 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 161 Nr. X A fs A fi fs fi c c 1 0,00 3,85 3,85-15,80 237,10 2,35 0,22 2 0,16 3,85 3,85-13,88 208,26 2,06 0,43 3 0,32 3,85 3,85-11,64 174,78 1,73-0,72 4 0,48 3,85 3,85 290,26-19,34 2,88-1,10 5 0,60 3,85 3,85 568,09-37,85 5,63-0,62 6 0,72 3,85 3,85 298,60-19,89 2,96 1,12 7 0,86 3,85 3,85 24,15 164,52 1,63-0,76 8 1,00 3,85 3,85-12,51 187,73 1,86-0,49 9 1,13 3,85 3,85-15,14 227,18 2,25-0, ,27 3,85 3,85-15,14 227,17 2,25 0, ,40 3,85 3,85-12,51 187,77 1,86 0, ,54 3,85 3,85 24,51 164,73 1,63 0, ,68 3,85 3,85 298,52-19,89 2,96-1, ,80 3,85 3,85 568,90-37,90 5,64 0, ,93 3,85 3,85 298,51-19,89 2,96 1, ,06 3,85 3,85 24,48 164,75 1,63-0, ,20 3,85 3,85-12,51 187,81 1,86-0, ,33 3,85 3,85-15,14 227,23 2,25-0, ,47 3,85 3,85-15,14 227,23 2,25 0, ,60 3,85 3,85-12,51 187,81 1,86 0, ,74 3,85 3,85 24,48 164,75 1,63 0, ,88 3,85 3,85 298,51-19,89 2,96-1, ,00 3,85 3,85 568,90-37,90 5,64-0, ,13 3,85 3,85 298,51-19,89 2,96 1, ,26 3,85 3,85 24,50 164,74 1,63-0, ,40 3,85 3,85-12,51 187,80 1,86-0, ,53 3,85 3,85-15,14 227,20 2,25 0, ,67 3,85 3,85-15,14 227,19 2,25 0, ,80 3,85 3,85-12,51 187,77 1,86 0, ,94 3,85 3,85 24,59 164,73 1,63 0, ,08 3,85 3,85 298,54-19,89 2,96-1, ,20 3,85 3,85 568,94-37,91 5,64-0, ,33 3,85 3,85 298,56-19,89 2,96 1, ,46 3,85 3,85 24,85 164,70 1,63-0, ,60 3,85 3,85-12,50 187,59 1,86-0, ,73 3,85 3,85-15,11 226,84 2,25 0, ,87 3,85 3,85-15,10 226,71 2,25 0, ,00 3,85 3,85-12,48 187,30 1,86 0, ,14 3,85 3,85 25,84 164,57 1,63 0, ,28 3,85 3,85 298,90-19,91 2,96-1, ,40 3,85 3,85 569,40-37,94 5,64-0, ,53 3,85 3,85 299,13-19,93 2,96 1, ,66 3,85 3,85 28,66 164,28 1,63-0, ,80 3,85 3,85-12,35 185,36 1,84-0, ,93 3,85 3,85-14,84 222,71 2,21 0, ,07 3,85 3,85-14,73 221,03 2,19 0, ,20 3,85 3,85-12,11 181,74 1,80 0, ,34 3,85 3,85 43,14 162,33 1,61-0, ,48 3,85 3,85 304,97-20,32 3,02-1, ,60 3,85 3,85 579,28-38,59 5,74-0, ,73 3,85 3,85 316,53-21,09 3,14 1, ,85 3,85 3,85 101,63 145,09 1,44-0, ,98 3,85 3,85-8,87 133,09 1,32-0, ,11 3,85 3,85-7,96 119,50 1,18-0, ,24 3,85 3,85-8,15 122,39 1,21-0, ,37 3,85 3,85 6,85 94,19 0,93-0, ,50 3,85 3,85 6,31 3,49 0,06-0,18 Verifiche a fessurazione Combinazione n 22 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] M pf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] m deformazione media espressa in [%] s m Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M m s m w 1 0,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,12 7,70 7, ,0000 0,00 0,000

163 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,24 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,48 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,71 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,95 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,19 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,31 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,55 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,67 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,90 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,02 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,26 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,38 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,61 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,94 15,39 15, ,0000 0,00 0, ,06 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,17 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,28 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,39 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M m s m w 1-1,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,93 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,86 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,79 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,72 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,66 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,60 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,54 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,47 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,40 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,00 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,07 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,14 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,22 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,29 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,36 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,43 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,50 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,58 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,64 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,70 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,76 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,83 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,89 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,96 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,03 7,70 7, ,0000 0,00 0, ,10 7,70 7, ,0000 0,00 0,000 Analisi dei pali Combinazione n 22 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 4672,5 Verticale [kg] 20120,6 Momento [kgm] -2936,4 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,26421

164 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 163 Verticale [cm] 0,04923 Rotazione [ ] -0,01901 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Analisi dei tiranti Combinazione n 22 Nr. Nt D N L f L f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D N L f L f , ,10 5, ,1

165 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 164 Dichiarazioni secondo N.T.C (punto 10.2) Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto, in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue. Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa