L INGEGNERIA E LA SICUREZZA SISMICA. Bergamo, Novembre Calcolo di un edificio tradizionale regolare

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1 UNIVERSIÀ DI BRESCIA FACOLÀ DI INGEGNERIA Dipartimento di Ingegneria Civile UNIVERSIÀ DI BERGAMO FACOLÀ DI INGEGNERIA Dipartimento di Progettazione e ecnologie Corso di aggiornamento professionale Dott. Ing. Giulio Pandini L INGEGNERIA E LA SICUREZZA SISMICA Bergamo, Novembre 2003 Giovanni Plizzari - Paolo Riva

2 Page 2/2 SOMMARIO 1. INRODUZIONE DESCRIZIONE DELLA SRUURA... 4 Struttura NON resistente al Sisma - Pianta Caratteristiche dei Materiali ANALISI DEI CARICHI COMBINAZIONE DI CARICO Spettro di Progetto Elastico e di Progetto SRUURA SISMO-RESISENE A PAREI Analisi delle sollecitazioni Carichi per l analisi sismica (SLU) Rigidezza delle pareti (s=20 cm) Azione tagliante alla base dei setti (s=20 cm) Rigidezza delle pareti (s=25 cm) Azione tagliante alla base dei setti (s=25 cm) Sollecitazioni di progetto nel setto L Sollecitazioni di progetto nel setto M Verifica a taglio del Setto L Verifica a scorrimento lungo piani orizzontali Armatura nella sezione di base del vano scala (Setti M e L) Sollecitazioni di progetto nel setto E DIAFRAMMI ORIZZONALI FONDAZIONI SAO LIMIE DI DANNO... 32

3 Page 3/3 1. INRODUZIONE Si intende progettare e verificare un edificio tradizionale in c.a. con forma regolare situato in zona sismica secondo le prescrizioni dell Ordinanza n.3274 del 20/03/2003 (n.3316); I requisiti di sicurezza a cui dovrà rispondere la struttura sono: SLU (Stato Limite Ultimo) Sicurezza nei confronti della stabilità Sotto l effetto della azione sismica di progetto, le strutture degli edifici, ( omissis ), devono mantenere una residua resistenza e rigidezza nei confronti delle azioni orizzontali e l intera capacità portante nei confronti dei carichi verticali. SLD (Stato Limite di Danno) Protezione nei confronti del danno Le costruzioni nel loro complesso, ( omissis ), non devono subire danni gravi ed interruzioni d uso in conseguenza di eventi sismici che abbiano una probabilità di occorrenza più elevata di quella della azione sismica di progetto. ( omissis). NORMAIVE DI RIFERIMENO Azioni sulle Costruzioni D.M. 16/01/1996 Eurocodice 1 Strutture in C.A. D.M. 09/01/1996 Eurocodice 2 Strutture in Zona Sismica Ordinanza n.3274 del 20/03/2003 (n.3316) Eurocodice 8

4 2. DESCRIZIONE DELLA SRUURA Struttura NON resistente al Sisma - Pianta Page 4/4

5 Page 5/5 Sezione struttura sul vano scala dimensionato per azioni NON sismiche

6 Struttura resistente al Sisma - Pianta Page 6/6 Fattore di importanza: γ I = 1 (Edificio ordinario) Struttura a pareti: q 0 = 4,0 α u /α 1 Pareti non accoppiate: α u /α 1 =1.1 q 0 = = 4,4 Classe di Duttilità CD B: K D = 0,7 Edificio regolare in altezza: K R = 1,0 Fattore di struttura: q = q 0 K D K R q = = 3,08 Primo periodo di vibrazione Si determina con un analisi modale. Per l edificio in esame può essere stimato con la formula seguente: 1 =c 1 H (3/4) = /4 =0.39 sec.

7 Page 7/ Caratteristiche dei Materiali Calcestruzzo C25/30 (R ck 30MPa) Acciaio da Armatura FeB44k ( B450B) f ck = 25 MPa f yk = 430 MPa f ctm = 0.3f 2/3 ck = 2.56 MPa E s = MPa f ctk0.05 = 0.7 f ctm = 1.79 MPa E c = 9500 (f ck + 8) 1/3 = MPa γ s = 1.15 f yd = f yk /γ s = MPa γ c = 1.6 ε yd = f yd / E s = 1.82 f cd = f ck /γ c = MPa ε su = 10 (solo per azioni NON sismiche) α cc = 1.0 (Verifica Sismica SLU) α cc = 0.85 (Verifica SLU non sismica) τ rd = 0.25 f ctk0.05 /γ c = 0.28 MPa f c2 = (0.7 f ck /200)f cd = MPa ε c1 = 2.0 ε cu = 3.5

8 Page 8/8 3. ANALISI DEI CARICHI Carichi Permanenti Piano Primo (G k ) Peso Proprio Solaio: 3,70 kn/m 2 Carichi Variabili (Q k ) Ed. Residenziale: 2,00 kn/m 2 Permanenti Portati: 3,00 kn/m 2 ========= otale Permanenti: 6.70 kn/m 2 Neve: 1,30 kn/m 2 Carichi Permanenti Piano ipo (G k ) Peso Proprio Solaio: 3,70 kn/m 2 Permanenti Portati: 2,70 kn/m 2 ========= otale Permanenti: 6.40 kn/m 2 amponam. esterni: 2,40 kn/m 2

9 4. COMBINAZIONE DI CARICO Page 9/9 Combinazione per le verifiche con Sisma γ I E + G k + (ψ ji Q ki ) E az. sismica dovuta a: G k + (ψ Ei Q ki ) γ I = 1,0 (Edificio ordinario) ψ ji = ψ 2i (SLU) oppure ψ ji = ψ 0i (SLD) ψ Ei = ϕψ 2i (SLU) oppure ψ Ei = ϕψ 0i (SLD) ψ 0i = 0,70 ψ 2i = 0,20 (etti con neve) ϕ = 1,0 (Indipend.) ψ 2i = 0,30 (Abitazioni) ϕ = 0,5 (Indipend.) Combinazione per le verifiche senza Sisma γ g G k + γ q [Q 1k + i=2,n (ψ 0i Q ik )] γ g = 1,40 γ q = 1,50

10 Page 10/ Spettro di Progetto Elastico e di Progetto Spettro di Risposta Elastico S e () a g S η2.5 a g S B C D = > = = + = 2 2,5 ) ( 2,5 ) ( 2,5 ) ( 1) 2,5 ( 1 ) ( 0 S a S S a S S a S S a S D C g e D C g e D C g e C B B g e B η η η η Spettro di Risposta di Progetto S d () a g S a g S 2.5/ q 0,20a g B C D g D C g d D C g d D C g d C B B g d B a q S a S q S a S q S a S q S a S 0,20 2,5 ) ( 2,5 ) ( 2,5 ) ( 1) 2,5 ( 1 ) ( 0 2 = > = = + = Zona Sismica 2: a g = 0.25g erreno Categoria C: Depositi di sabbie e ghiaie mediamente addensate o di argille di media consistenza con spessori da diverse decine fino a centinaia di metri, caratterizzati da valori di V s,30 compresi tra 180 e 360 m/s S B C D 1,25 0,15 0,50 2,0 Fattore di smorzamento: ξ = 0,05 η = 1,0 Struttura a pareti: q 0 = 4,0 α u /α 1 Pareti non accoppiate: α u /α 1 =1.1 q 0 = = 4,4 Classe di Duttilità CD B: K D = 0,7 Edificio regolare in altezza: K R = 1,0 Fattore di struttura: q = q 0 K D K R q = = 3,08

11 Page 11/11 Sd Confronto tra spettri di progetto per le azioni orizzontali e verticali e spettro per SLD Z1 - ag = 0,35g 0.40 SLU Z2 - ag = 0,25g 0.35 Z3 - ag = 0,15g (sec) Se,danno Z1 - ag = 0,35g 0.40 SLD Z2 - ag = 0,25g 0.35 Z3 - ag = 0,15g (sec) SLU Verticale Z1 - ag = 0,35g Z2 - ag = 0,25g Z3 - ag = 0,15g Combinazione delle componenti dell azione sismica Svd E x + 0,30 E y 0,30 E x + E y (sec) a gv = 0,90a gh - q = 1,5 S=1 B = 0,05 C =0,15 D = 1,0 Il moto orizzontale è considerato composto da due componenti ortogonali indipendenti, caratterizzate dallo stesso spettro di risposta. In mancanza di documentata informazione specifica, la componente verticale del moto sismico si considera rappresentata da uno spettro di risposta elastico diverso da quello delle componenti orizzontali.

12 Page 12/12 x y j Kix x = j Kix i C.. = j Kiy y = j Kiy i C.. = i i 7.37m 8.18m

13 Page 13/13 5. SRUURA SISMO-RESISENE A PAREI 5.1. Analisi delle sollecitazioni Ipotesi: Struttura con pareti resistenti al sisma Azione sismica in direzione X j j Kix R ix = F j Kix i i j x j ( F e ) j ' j K [ ix y i R ] ix = j ' 2 j ' 2 K i ix y i + Kiy x i x j ' Kiy x j i R [ ] iy = j ' 2 j ' 2 Kix y i + Kiy x i x tot,y j ( F e ) tot,y e tot,y = e y con e y = 5 % A e y = 0,0516,41 = 0,82m

14 Page 14/14 Azione sismica in direzione Y j j Kiy j R iy = F j y K i iy j ' j K [ ix y i R ] ix = M j ' 2 j ' 2 t K i ix y i + Kiy x i j ' j Kiy x i R [ ] iy = M j ' 2 j ' 2 t Kix y i + Kiy x i i M = F e t j y tot,x e tot,x = e x + e x con e x = 5 % B e tot,x = , = 2,45 m Eccentricità Accidentale (e ): deve essere considerata per ciascuna direzione una eccentricità accidentale pari al 5% della dimensione massima del piano in direzione perpendicolare all azione sismica.

15 5.2. Carichi per l analisi sismica (SLU) Page 15/15 aglio alla base dell'edificio (Azione statica equivalente- SLU) Piano Sovracc. permanente Sovracc. Variabile amponamenti Laterali (***) Sovraccarichi totali [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m2] Primo 6.7x1.1 (*)= 7, x2.00= 0,30 2x[ 2,89x( )x2]/(17.91x16.41)= 1,35 7,37 + 0,30 + 1,35 = 9,02 Secondo 6.4x1.1 = 7, x2.00= 0,30 2x[ 2,86x( )x2]/(17.91x16.41)= 1,34 7,04 + 0,30 + 1,34 = 8,68 erzo 6.4x1.1= 7, x2.00= 0,30 2x[ 2,86x( )x2]/(17.91x16.41)= 1,34 7,04 + 0,30 + 1,34 = 8,68 Quarto 6.4x1.1= 7, x2.00= 0,30 2x[ 2,86x( )x2]/(17.91x16.41)= 1,34 7,04 + 0,30 + 1,34 = 8,68 Copertura 6.4x1.2(**)= 7,68 0.2x1.30= 0, ,68 + 0, = 7,94 (*) Include le travi in spessore otale Edificio 42,99 [kn/m 2 ] (**) Include le travi in spessore e la gronda 42,99 x 17,91 x16,41 = [kn] (***) Depurato dalle aperture aglio alla base x 0,254 = 3209 [kn]

16 5.3. Rigidezza delle pareti (s=20 cm) POSIZIONE CENRO DI AGLIO EDIFICIO (rispetto a O) X C (O) cm cm Y C (O) Page 16/16 POSIZIONE FORZE ORIZZONALI F H (rispetto a O) POSIZIONE FORZE ORIZZONALI F H (rispetto a C) X Fy (O) cm X Fy (C) cm Y Fx (O) cm Y Fx (C) 0.00 cm ECCENRICIA' ECCENR. ACCIDENALE ECCENR. OALE e x,eff = cm e x,acc = cm e x,o = cm ey,eff = 0.00 cm ey,acc = cm ey,o = cm coord. rispetto origine O sistema di riferimento SEO X i (O) Y i (O) Lx Ly J XX,i J YY,i J XX,i * X i (O) J YY,i * Y i (O) X i (C) Y i (C) DIS i (C) J XX,i * X 2 i (C) J YY,i * Y 2 i (C) cm cm cm cm cm 4 cm 4 cm cm cm SEO A E E E E E E+00 SEO B E E E E E E+00 SEO C E E E E E E+12 SEO D E E E E E E+12 SEO E E E E E E E+00 SEO F E E E E E E+00 SEO G E E E E E E+12 SEO H E E E E E E+12 SEO I E E E E E E+12 SEO L E E E E E E+00 SEO M E E E E E E+12 SEO N E E E E E E+11 SEO O E E E E E E+00 SEO P E E E E E E+11 SEO E E E E E E+00 SEO E E E E E E+00 Σ Σ Σ Σ Σ Σ J XX,i J YY,i J XX,i *X i (O) J YY,i * Y i (O) J XX,i * X 2 i (C) J YY,i * Y 2 i (C) 1.765E E E E E E+13

17 5.4. Azione tagliante alla base dei setti (s=20 cm) - SISMA DIREZIONE +X - azioni orizzontali alla base dei setti Page 17/17 SEO A SEO B SEO C SEO D SEO E SEO F SEO G IMPALCAO F X,O M Fx,tot F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y kn kn*m kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn FONDAZIONI Fi Percentuale SEO H SEO I SEO L SEO M SEO N SEO O SEO P IMPALCAO F X,O M Fx,tot F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y kn kn*m kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn FONDAZIONI Fi Percentuale SISMA DIREZIONE +Y - azioni orizzontali alla base dei setti SEO A SEO B SEO C SEO D SEO E SEO F SEO G IMPALCAO F Y,O M Fy,tot F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y kn kn*m kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn FONDAZIONI Fi Percentuale SEO H SEO I SEO L SEO M SEO N SEO O SEO P IMPALCAO F Y,O M Fy,tot F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y kn kn*m kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn FONDAZIONI Fi Percentuale

18 5.5. Rigidezza delle pareti (s=25 cm) POSIZIONE CENRO DI AGLIO EDIFICIO (rispetto a O) X C (O) cm cm Y C (O) Page 18/18 POSIZIONE FORZE ORIZZONALI F H (rispetto a O) POSIZIONE FORZE ORIZZONALI F H (rispetto a C) X Fy (O) cm X Fy (C) cm Y Fx (O) cm Y Fx (C) 0.00 cm ECCENRICIA' ECCENR. ACCIDENALE ECCENR. OALE e x,eff = cm e x,acc = cm e x,o = cm ey,eff = 0.00 cm ey,acc = cm ey,o = cm coord. rispetto origine O sistema di riferimento SEO X i (O) Y i (O) Lx Ly J XX,i J YY,i J XX,i * X i (O) J YY,i * Y i (O) X i (C) Y i (C) DIS i (C) J XX,i * X 2 i (C) J YY,i * Y 2 i (C) cm cm cm cm cm 4 cm 4 cm cm cm SEO A E E E E E E+00 SEO B E E E E E E+00 SEO C E E E E E E+13 SEO D E E E E E E+13 SEO E E E E E E E+00 SEO F E E E E E E+00 SEO G E E E E E E+13 SEO H E E E E E E+13 SEO I E E E E E E+12 SEO L E E E E E E+00 SEO M E E E E E E+12 SEO N E E E E E E+11 SEO O E E E E E E+00 SEO P E E E E E E+11 SEO E E E E E E+00 SEO E E E E E E+00 Σ Σ Σ Σ Σ Σ J XX,i J YY,i J XX,i *X i (O) J YY,i * Y i (O) J XX,i * X 2 i (C) J YY,i * Y 2 i (C) 2.188E E E E E E+13

19 5.6. Azione tagliante alla base dei setti (s=25 cm) - SISMA DIREZIONE +X - azioni orizzontali alla base dei setti Page 19/19 SEO A SEO B SEO C SEO D SEO E SEO F SEO G IMPALCAO F X,O M Fx,tot F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y kn kn*m kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn FONDAZIONI Fi Percentuale SEO H SEO I SEO L SEO M SEO N SEO O SEO P IMPALCAO F X,O M Fx,tot F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y kn kn*m kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn FONDAZIONI Fi Percentuale SISMA DIREZIONE +Y - azioni orizzontali alla base dei setti SEO A SEO B SEO C SEO D SEO E SEO F SEO G IMPALCAO F Y,O M Fy,tot F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y kn kn*m kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn FONDAZIONI Fi Percentuale SEO H SEO I SEO L SEO M SEO N SEO O SEO P IMPALCAO F Y,O M Fy,tot F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y kn kn*m kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn FONDAZIONI Fi Percentuale Le azioni nelle due direzioni si considerano singolarmente in quanto l azione del sima in direzione ortogonale, valutata per il 30%, modifica solo i modesti effetti torsionali.

20 Page 20/ Sollecitazioni di progetto nel setto L Forza su setto L kn Carico Quota Carico x quota Forza aglio Momento [kn] [m] [knm] [kn] [kn] [knm] OALE L analisi statica consiste nell applicazione di un sistema di forze distribuite lungo l altezza dell edificio assumendo una distribuzione lineare degli spostamenti. F i = Fh ( ziwi ) ( z W ) j j dove: F h = S d ( 1 ) W λ/g F i è la forza da applicare al piano i; W i e W j sono i pesi delle masse ai piani i e j rispettivamente; z i e z j sono le altezze dei piani i e j rispetto alle fondazioni; S d ( 1 ) è l ordinata dello spettro di risposta di progetto; W è il peso complessivo della costruzione; λ è un coefficiente pari a 0.85 se l edificio ha almeno tre piani e se 1 <2 c, pari a 1 in tutti gli altri casi; g è l accelerazione di gravità.

21 Setto L Piano M sd [knm] Armature nei nuclei N sd [kn] M rd [knm] A s [cm 2 ] Fondazione Ф I Ф II Ф III Ф IV Ф Verifica a presso-flessione (SLU) della sezione di base Page 21/21

22 Page 22/ Sollecitazioni di progetto nel setto M Forza su setto M kn Carico Quota Carico x quota Forza aglio Momento [kn] [m] [knm] [kn] [kn] [knm] OALE

23 Page 23/23 Armature nei nuclei Setto M Piano M sd N sd [knm] [kn] M rd [knm] A s [cm 2 ] Fondazione Ф I Ф II Ф III Ф IV Ф Verifica a presso-flessione (SLU) della sezione di base

24 5.9. Verifica a taglio del Setto L Verifica dell anima a compressione Page 24/24 V sd V rd2 V rd2 = 0.4 (0.7- f ck /200) f cd b w0 z = 0.4 (0.7-25/200) = 3240 kn V sd = 1759 kn V rd2 = 3240 kn Verifica del meccanismo resistente a trazione V sd V rd3 V rd3 = V cd + V wd dove: V cd = contributo resistente del calcestruzzo = [τ Rd k (1.2+40ρ 1 ) σ cp ] b 0 d = ( ) ] = N = kn La resistenza minima richiesta alle staffe è quindi pari : V wd = V sd V cd = A sw 0.9 d f sd / s = 1231 kn Adottando staffe φ10 (A sw = 156 mm 2 ), si determina il passo minimo: s = A sw 0.9 d f yd /V wd = / = 154 mm, ridotto a 150 mm

25 5.10. Verifica a scorrimento lungo piani orizzontali Deve essere verificata la condizione: Page 25/25 V sd < V Rd,s = V dd + V fd dove: V dd = 0.25 f yd ΣΑ si = ( ) = N = 2049 kn rappresenta il contributo dell effetto spinotto di tutte le barre verticali intersecanti il piano avendo indicato con ΣΑ si la somma delle aree delle barre verticali; V fd = 0.25 f cd ξl b 0 = = N = 850 kn essendo ξl l altezza della parte compressa della sezione (vedi verifica a pag. 21). V sd = 1750 kn < = 2899 kn

26 5.11. Armatura nella sezione di base del vano scala (Setti M e L) Page 26/26 15

27 5.12. Sollecitazioni di progetto nel setto E Page 27/27 Forza su setto E kn Carico Quota Carico x quota Forza aglio Momento [kn] [m] [knm] [kn] [kn] [knm] OALE Setto E Armature nei nuclei M sd N sd Piano [knm] [kn] M rd [knm] A s [cm 2 ] Fondazione Ф I Ф II Ф III Ф IV Ф

28 Verifica a presso-flessione (SLU) della sezione di base Page 28/28

29 6. DIAFRAMMI ORIZZONALI Page 29/29 I diaframmi orizzontali devono essere in grado di trasmettere le forze tra I diversi sistemi resistenti a sviluppo verticale. A tal fine si considereranno agenti sui diaframmi le forze ottenute dall analisi, aumentate del 30%. Per tutte le strutture deve essere verificato che I solai siano in grado di trasmettere nel loro piano, ai diversi elementi da essi collegati le forze derivanti dall analisi d assieme dell edificio, maggiorate

30 Page 30/30 7. FONDAZIONI Verifica capacità portante del terreno con formula di Vesić cu q q = Ncscdcic gcbc + Nqsqdqiq gqbq + 0, γ c γ q Fattori correttivi: γ c = 1.4, γ q = 1.4, γ tanφ = 1.25 φ = 30 = angolo di attrito del terreno c u = 0,01 MPa = coesione non drenata q = sovraccarico γ = 18 kn/m 3 = peso specifico del terreno s i = fattori di forma d i = fattori di profondità i i = fattori di inclinazione del carico g i = 1 =fattori di inclinazione del terreno b i = 1= fattori di inclinazione del piano di fondazione ult 5 γbn γ s γ d γ i γ g γ b γ

31 Page 31/31 cu q qult = Ncscdcic gcbc + Nqsqdqiq gqbq + 0, 5γBNγ sγ dγ iγ gγ bγ γ c γ q θ = inclinazione della forza risultante rispetto l asse x (lungo il lato L della fondazione) tanφ' φ r = arctan( ) = 24, 8 V = Forza Verticale H = Forza Orizzontale γ tanφ' B = B 1 2e y lato ridotto della fondazione L = L 1 2e x lato ridotto della fondazione 2 + B L 2 + L B m B = m L = 1 + B L 1 + L B π Nc = ( N q 1) cotφr = tan φ tan 2 φr Nq e r 45 + Nγ = 2 ( N q + 1) tanφred 2 N q B B B sc = 1 + sq = 1+ tanφr sγ = 1 0, 4 N c L L L D D 2 d c = 1 + 0, 4 dq = 1+ 2 tanφr ( 1 sinφr ) d γ = 1 B B m 1 i m+ q H ic = iq iq = 1 H i Nc tanφr V + LBcu /γ c cotφ γ = 1 r V + LBc cot φ m = m cosϑ 2 L + m sin ϑ ( ) ( ) 2 B 1

32 8.1. Carichi per l analisi sismica (SLU) Fattore di struttura q= SAO LIMIE DI DANNO Page 32/32 aglio alla base dell'edificio (Azione statica equivalente - SLD) Piano Sovracc. permanente Sovracc. Variabile amponamenti Laterali (***) Sovraccarichi totali [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] Primo 6.7x1.1 (*)= 7, x2.00= 0,70 2x[ 2,89x( )x2]/(17.91x16.41)= 1,35 7,37 + 0,70 + 1,35 = 9,42 Secondo 6.4x1.1 = 7, x2.00= 0,70 2x[ 2,86x( )x2]/(17.91x16.41)= 1,34 7,04 + 0,70 + 1,34 = 9,08 erzo 6.4x1.1= 7, x2.00= 0,70 2x[ 2,86x( )x2]/(17.91x16.41)= 1,34 7,04 + 0,70 + 1,34 = 9,08 Quarto 6.4x1.1= 7, x2.00= 0,70 2x[ 2,86x( )x2]/(17.91x16.41)= 1,34 7,04 + 0,70 + 1,34 = 9,08 Copertura 6.4x1.2(**)= 7,68 0.7x1.30= 0, ,68 + 0, = 8,59 (*) Include le travi in spessore otale Edificio 45,24 [kn/m 2 ] (**) Include le travi in spessore e la gronda 45,24 x 17,91 x 16,41 = [kn] (***) Depurato dalle aperture aglio alla base x 0,313 = 4155 [kn]

33 8.2. Azione tagliante alla base dei setti (s=25 cm) - SISMA DIREZIONE +X - azioni orizzontali alla base dei setti Page 33/33 SEO A SEO B SEO C SEO D SEO E SEO F SEO G IMPALCAO F X,O M Fx,tot F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y kn kn*m kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn FONDAZIONI Fi Percentuale SEO H SEO I SEO L SEO M SEO N SEO O SEO P IMPALCAO F X,O M Fx,tot F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y kn kn*m kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn FONDAZIONI Fi Percentuale SISMA DIREZIONE +Y - azioni orizzontali alla base dei setti SEO A SEO B SEO C SEO D SEO E SEO F SEO G IMPALCAO F Y,O M Fy,tot F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y kn kn*m kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn FONDAZIONI Fi Percentuale SEO H SEO I SEO L SEO M SEO N SEO O SEO P IMPALCAO F Y,O M Fy,tot F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y F X F Y kn kn*m kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn kn FONDAZIONI Fi Percentuale

34 Page 34/ Sollecitazioni di progetto nel Setto E (il più deformato) Forza su setto E kn Carico Quota Carico x quota Forza aglio Momento [kn] [m] [knm] [kn] [kn] [knm] OALE Lo spostamento orizzontale del setto è dovuto alle forze orizzontali presenti ad ogni piano. EJ = 0.5 ( e11) = e15 Nmm 2 Spostamento orizzontale max al piano copertura: δ 5 70 mm Spostamento interpiano con il massimo taglio: d r = 1,23 mm d r / h= 1,23/2830 = < 0.005