COMUNE DI AVETRANA PROVINCIA DI TARANTO POR PUGIA 014-00 Asse VI "Tutela dell'ambente e promozone delle rsorse natural e ultural" Azone 6.1 "Intervent per l'ottmzzazone della gestone de rfut urban" "INTERVENTI PER A REAIZZAZIONE DI CENTRI COMUNAI ED INTERCOMUNAI DI RACCOTA RIFIUTI DIFFERENZIATI" - D.G.R. n 1344 del 08/08/017 - Determnazone Del Drgente Sezone Clo Rfut e onfa 6 settembre 017, n. 6 PROGETTO ESECUTIVO PER A REAIZZAZIONE DI UN CENTRO COMUNAE DI RACCOTA RIFIUTI DIFFERENZIATI EAORATO: Relazone geotena della fondazone della tettoa n aao Code: Rel.07 Revsone: 0 Data: D. 017 Desrzone: Eseutvo Sala: Vare uogo e data: Avetrana, D. 017 R.U.P.: Ing. Cosmo SPAGNOO PROGETTISTA: Ing. Andrea DE GAETANI
Sommaro 1. Premessa.... Caratterzzazone fso meana de terren....1 Carattersthe ltostratgrafhe.... Carattersthe fso meanhe del terreno d fondazone... 3.3 Caratterzzazone ssma del suolo d fondazone... 3 3. Modell geoten d sottosuolo e metod d anals... 3 4. Derfhe della surezza e delle prestazon. dentfazon de relatv stat lmte... 5 5. Verfhe geo: appro progettual e valor d progetto de parametr geoten... 5 5.1 Verfa portanza... 6 6. Rsultat delle anals e loro ommento... 8 7. TAUATI DI CACOO REAZIONE GEOTECNICA E DEE FONDAZIONI... 8 1
1. Premessa a struttura d fondazone della struttura n aao adbta al rovero de ontentor R.U.P. e R.A.E.E., da realzzars nel terrtoro d Avetrana (TA) n zona P.I.P. faente parte del progetto del Centro Comunale d Raolta rfut dfferenzat, sarà osttuta da plnt d fondazone gettat n opera su u ergerà la struttura n aao osttuta da trav e olonne. Alla base delle fondazon sarà posto uno strato d magrone non portante avente sopo d lvellamento. Per la perolostà ed relatv parametr ssm s rmanda alla lettura della relazone d alolo strutturale. Fg.1- Panta plnt d fondazone. Caratterzzazone fso meana de terren.1 Carattersthe ltostratgrafhe Dalla relazone geologa s evne he sono state esegute le seguent ndagn geognosthe: rlevamento geologo d superfe ntegrato on una onsultazone artografa e bblografa he ha onsentto d olloare l area nel gusto ontesto geologo omplessvo. Per la verfa delle fondazon s assumono parametr relatv alla geomorfologa e ltostratgrafa osì ome rportat dalla suddetta relazone. a struttura sarà ubata su terreno appartenente alla formazone delle Calarent.
. Carattersthe fso meanhe del terreno d fondazone Fg. - Carattersthe terreno.3 Caratterzzazone ssma del suolo d fondazone a ategora del suolo d fondazone è: Categora A 3. Modell geoten d sottosuolo e metod d anals Nel modello strutturale d alolo l nterazone suolo-struttura è stata onsderata shematzzando un modello d terreno elasto alla Wnkler. Per l alolo del K d Wnkler vene applato l aro applato ome Caro mte dvso per l Fattore d surezza. S è mpostato l fattore d surezza par a 3, osì l aro applato onde ol 3
aro ammssble. Vene po alolato l aro netto par al aro applato meno la sgma ltostata. Il proflo delle tenson vertal è alolato seondo la teora d Westergaard l proflo d tenson è alolato per una profondtà par a 5 volte la base della fondazone. Il edmento netto è alolato suddvdendo l terreno sottostante al plnto n fase orzzontal. Il k d Wnkler è ottenuto ome rapporto tra l aro applato e l edmento netto orrspondente al proflo d tenson. I rsultat d anals sono rportat nella relazone d alolo e rassunt, medante mmagn, nelle pagne seguent. Fg.3 Valor alolat de oeffent d Wnkler vertale Fg.4 Valor alolat de oeffent d Wnkler orzzontale 4
4. Derfhe della surezza e delle prestazon. dentfazon de relatv stat lmte e verfhe della surezza n fondazone sono ondotte ne rguard dello stato lmte ultmo e dello stato lmte d eserzo. e verfhe ne rguard dello stato lmte ultmo (SU) prevste dalla Normatva sono: EQU - perdta d eulbro della struttura, del terreno o dell nseme terreno-struttura, onsderat ome orp rgd; STR - raggungmento della resstenza degl element struttural, ompres gl element d fondazone; GEO raggungmento della resstenza del terreno nteragente on la struttura on svluppo d meansm d ollasso dell nseme terreno-struttura; UP perdta d eulbro della struttura o del terreno, dovuta alla sottospnta dell aua (galleggamento); HYD - erosone e sfonamento del terreno dovuta a gradent draul. Verfhe EQU: edfo è soggetto ad azon d tpo vertale e d tpo orzzontale. Come s evne dal dagramma delle presson sul terreno d fondazone, ueste ultme sono tutte d ompressone. Pertanto essendo le presson d ompressone suramente non s hanno fenomen d perdta d eulbro della struttura. Verfhe STR: le verfhe d resstenza degl element struttural d fondazone sono state esegute ontestualmente alla verfa degl element struttural n elevazone. e relatve verfhe sono rportate nella relazone d alolo; Verfhe GEO: le verfhe d resstenza del terreno nteragente on la struttura sono ondotte onfrontando valor d resstenza on uell d progetto, seondo l Approo, ome rportato nelle pagne seguent. Verfhe UP e HYD : pohé nel terreno d fondazone non v è la presenza della falda non s hanno fenomen d galleggamento o d sfonamento. 5. Verfhe geo: appro progettual e valor d progetto de parametr geoten a verfa d resstenza del terreno nteragente on la struttura vene ondotta on l Approo on la Combnazone 1 (A1 + M1 + R3) nella uale oeffent A1 sono gl stess delle verfhe struttural, oeffent M1 sono untar ed l oeffente R3 vale per la verfa della apatà portante R =.3. 5
Il lvello d base delle fondazon è ra a uota -1,00 m pertanto le fondazon appoggano sullo strato d Calarente 5.1 Verfa portanza e presson sul terreno dervano dalle azon agent sulla struttura fattorzzate on oeffent seondo la ombnazone: Ed = G. GK + P. PK + S (. Q. QK) Dalla relazone d alolo della struttura s evne he la pressone massma sul terreno per la uale s ha un rapporto tra Ed/Rd maggore è: Ed = 0,91 dan/m² 6
Verfa: Rd = 3,0556 dan/m² Rd > Ed (verfato) Fg.5 Valor d pressone sul terreno d fondazone Il rapporto tra Ed/Rd detto surezza è par a 0,98 Fg.6 Rapporto tra Ed/Rd 7
6. Rsultat delle anals e loro ommento Dalle anals geomorfologhe e dalle verfhe geotenhe svolte ne rsulta he valor d verfa sono aettabl pertanto l progetto proposto è realzzable. S presrve he: - n orso d opera s deve rsontrare la rspondenza della aratterzzazone geotena assunta n progetto e la stuazone reale. - la sstemazone esterna dovrà evtare nfltrazon d aua tale da varare le arattersthe geomeanhe del terreno d fondazone. 7. TAUATI DI CACOO REAZIONE GEOTECNICA E DEE FONDAZIONI NORMATIVE DI RIFERIMENTO In uanto d seguto rportato vene fatto esplto rfermento alle seguent Normatve: - EGGE n 64 del 0/0/1974. "Provvedment per le ostruzon, on partolar presrzon per le zone ssmhe."; - D.M..PP. del 11/03/1988. "Norme tenhe rguardant le ndagn su terren e sulle roe, la stabltà de pend natural e delle sarpate, rter general e le presrzon per la progettazone, l'eseuzone e l ollaudo delle opere d sostegno delle terre e delle opere d fondazone."; - D.M..PP. del 16/01/1996. "Norme tenhe per le ostruzon n zone ssmhe."; - Crolare Mnsterale.PP. n 65/AA.GG. del 10/04/1997. "Istruzon per l'applazone delle "Norme Tenhe per le ostruzon n zone ssmhe" d u al D.M. 16/01/1996."; - Euroode 1 - Parte 1 - "as d alolo ed azon sulle strutture - as d alolo -."; - Euroode 7 - Parte 1 -"Progettazone geotena - Regole general -."; - Euroode 8 - Parte 5 -"Indazon progettual per la resstenza ssma delle strutture - Fondazon, strutture d ontenmento ed aspett geoten -."; - D.M. 14/01/008 - NUOVE NORME TECNICHE PER E COSTRUZIONI - Crolare n. 617 del 0/0/008 INDAGINI IN SITO E CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEI TERRENI DI FONDAZIONE a fnaltà della presente relazone è uella d defnre l omportamento meano del volume d terreno (volume sgnfatvo) nfluenzato drettamente o ndrettamente dalla ostruzone d un manufatto e he a sua volta nfluenza l omportamento strutturale del manufatto stesso. D seguto s llustrano rsultat delle ndagn geologhe esegute, nonhè l'nterpretazone de rsultat ottenut. Dal uadro generale n tal modo saturto s defnsono le arattersthe della fondazone da adottare ed l modello da utlzzare per le elaborazon relatve alla nterazone sovrastruttura-fondazone e fondazone-terreno. D seguto s rportano alun enn teor relatv alle modaltà d alolo mplementate e la desrzone della smbologa adottata ne tabulat. 8
CARICO IMITE DI FONDAZIONI SUPERFICIAI SU TERRENI Per la determnazone del aro lmte del omplesso terreno-fondazone (nteso ome valore asntoto del dagramma aro-edmento) s fa rfermento a due prnpal meansm d rottura: l "meansmo generale" e uello d "punzonamento". Il prmo è aratterzzato dalla formazone d una superfe d sorrmento: l terreno sottostante la fondazone rfluse lateralmente e verso l'alto, onseguentemente l terreno rostante la fondazone è nteressato da un meansmo d sollevamento ed emersone della superfe d sorrmento. Il seondo meansmo è aratterzzato dall'assenza d una superfe d sorrmento ben defnta: l terreno sotto la fondazone s omprme ed n orrspondenza della superfe del terreno rostante la fondazone s osserva un abbassamento generalzzato. Quest'ultmo meansmo non onsente una presa ndvduazone del aro lmte n uanto la urva edment-aro applato non raggunge ma un valore asntoto ma rese ndefntamente. Ves ha studato l fenomeno della rottura per punzonamento assmlando l terreno ad un mezzo elasto-plasto e la rottura per aro lmte all'espansone d una avtà lndra. In uesto aso l fenomeno rsulta retto da un nde d rgdezza "Ir" osì defnto: I r G. ' ' tg( Per la determnazone del modulo d rgdezza a taglo s utlzzeranno le seguent relazon: E 1 k G ; E E ; 0 ed ; k0 sen. 1 1 k 'nde d rgdezza vene onfrontato on l'nde d rgdezza rto "Ir,rt": I r, rt e 3.30.45 tg 45. 0 a rottura per punzonamento del terreno d fondazone avvene uando l'nde d rgdezza è mnore d uello rto. Tale teora omporta l'ntroduzone d oeffent orrettv all'nterno della formula trnoma del aro lmte dett "oeffent d punzonamento" ual sono funzone dell'nde d rgdezza, dell'angolo d'attrto e della geometra dell'elemento d fondazone. a loro espressone è la seguente: - se Ir < Ir,rt s ha : e log Ir sen 3.07sen 10 0.6 4.4tg 1 se 0 1 1 N tg - se Ir > Ir,rt s ha he ψ = ψ = ψ = 1. se 0 0.3 0.1 0.6 log 10 Ir Il sgnfato de smbol adottat nelle euazon sopra rportate è l seguente: - Eed modulo edometro del terreno sottostante la fondazone - oeffente d Posson del terreno sottostante la fondazone - k0 oeffente d spnta a rposo del terreno sottostante la fondazone - angolo d'attrto effae del terreno sottostante l pano d posa 9
- ' oesone (espressa n termn d tenson effa) - σ' tensone ltostata effettva a profondtà D+/ - lue delle sngole trav d fondazone - D profondtà del pano d posa della fondazone a partre dal pano ampagna - larghezza della trave d fondazone Defnto l meansmo d rottura, l alolo del aro lmte vene eseguto modellando l terreno ome un mezzo rgdo perfettamente plasto on la seguente espressone: ult D N s d N s d N 1 s d r. Il sgnfato de termn present nella relazone trnoma sopra rportata è l seguente: - N, N, N, fattor admensonal d portanza funzone dell'angolo d'attrto nterno del terreno - s, s, s, oeffent he rappresentano l fattore d forma - d, d, d, oeffent he rappresentano l fattore dell'approfondmento -,,, oeffent he rappresentano l fattore d nlnazone del aro - 1 peso per untà d volume del terreno sovrastante l pano d posa - peso per untà d volume del terreno sottostante l pano d posa Per fondazon avent larghezza modesta s dmostra he l terzo termne non aumenta ndefntamente e per valor elevat d "", sa seondo Ves he seondo de eer, l valore lmte è prossmo a uello d una fondazone profonda. owles per fondazon d larghezza maggore d.00 metr propone l seguente fattore rduttvo: r 1 0.5 log10 dove " " va espresson metr. Questa relazone rsulta partolarmente utle per fondazon larghe on rapporto D/ basso (platee e sml), aso nel uale l terzo termne dell'euazone trnoma è predomnante. Nel aso d aro eentro Meyerhof onsgla d rdurre le dmenson della superfe d ontatto (Af) tra fondazone e terreno (, ) n tutte le formule del alolo del aro lmte. Tale rduzone è espressa dalle seguent relazon: rd e rd e dovee, e sonole eentrtà relatve alle dmenson n esame. 'euazone trnoma del aro lmte può essere rsolta seondo vare formulazon, d seguto s rportano uelle he sono state mplementate: Formulazone d Hansen (1970) N 90 tg( tg e N 1.5 N 1 tg N ( N 1) tg( 10
- se φ 0 s ha: s tg s 1 0. 4 d tg sen d 1. 0 s N 1 N d 0. 4 dove:se D 1 D, D D se 1 artg 0.5 H 1 V Af a tg( - se φ = 0 s ha: s 1.0 s 1. 0 s 0. d 1.0 d 1. 0 1 d 0.7 H 1 V A a tg( 0. 4 1 f N 1 1.0 1. 0 H 0.5 1 A f a Formulazone d Ves (1975) N 90 tg( tg e N N 1 tg N ( N 1) tg( - se φ 0 s ha: s tg s 1 0. 4 d tg sen d 1. 0 s N 1 N d 0. 4 dove:se D 1 D, D D se 1 artg 1 V A dove: m m - se φ = 0 s ha: s 1.0 s 1. 0 f H a 1 s tg( m 0. d 1.0 d 1. 0 1.0 1. 0 m m d m H A N f a 1 V A 1 0. 4 f H a tg( m1 1 N 1 11
Formulazone d rnh-hansen N 90 tg( tg e N N 1 tg N ( N 1) tg( - se φ 0 s ha: s (1 sen( ) 0.1 (1 sen( ) s (1 sen( ) 0.1 (1 sen( ) 1 d d d tg 1 sen d d 1. 0 N tg( s (1 sen( ) 0. (1 sen( ) dove:se D 1 D, D D se 1 artg 1 V A dove: m m - se φ = 0 s ha: s 1.0 s 1. 0 f H a 1 s tg( m 0. d 1.0 d 1. 0 1.0 1. 0 f a m m d m H A N 1 V A 1 0. 4 f H a tg( m1 1 N 1 Formulazone Euroode 7 N 90 tg( tg e N N 1 tg N ( N 1) tg( - se φ 0 s ha: s sen s 1 0. 3 d tg sen d 1. 0 dove:se D 1 D - se H è parallela al lato s ha: 0.7 H 1 V A f a tg( - se H è parallela al lato s ha: V A f H a tg( s N 1 s N 1 d D D, se 1 artg 3 1 V A V A f H 0. 4 tg( 3 N 1 f a N 1 H a tg( N 1 N 1 1
- se φ = 0 s ha: s 1.0 s 1. 0 s 0. d 1.0 d 1. 0 d 0. 4 1.0 1. 0 H 0.5 1 A f a S rorda he per le relazon sopra rportate nel aso n u φ = 0 => N = 1.0, Nγ = 1.0 e N = +π. Il sgnfato de termn present nelle relazon su desrtte è l seguente: - V omponente vertale del aro agente sulla fondazone - H omponente orzzontale del aro agente sulla fondazone (sa lungo he lungo ) - a adesone fondazone-terreno (valore varable tra l 60% e 100% della oesone) - α α esponent d potenza he varano tra e 5 Nel aso n u l uneo d fondazone sa nteressato da falda dra l valore d γ nella formula trnoma assume la seguente espressone: z sat ( h z) h h 90 tg dove termn dell'espressone hanno l seguente sgnfato: - γ peso per untà d volume del terreno sottostante l pano d posa - γsat peso per untà d volume saturo del terreno sottostante l pano d posa - z profondtà della falda dal pano d posa - h altezza del uneo d rottura della fondazone Tutto ò he è stato detto sopra è valdo nell'potes d terreno on arattersthe geotenhe omogenee. Nella realtà terren osttuent l pano d posa delle fondazon sono uas sempre ompost, o omunue rondubl, a formazon d terreno omogenee d spessore varable he s sovrappongono (aso d terren stratfat). In ueste ondzon parametr vengono determnat on la seguente proedura: - vene determnata l'altezza del uneo d rottura n funzone delle arattersthe geotenhe degl strat attraversat; und s determnato l numero degl strat nteressat da esso - n orrspondenza d ogn superfe d separazone, partendo da uella mmedatamente sottostante l pano d posa della fondazone, fno a raggungere l'altezza del uneo d rottura, vene determnata la apatà portante d ogn sngolo strato ome somma d due valor: l prmo dato dall'applazone della formula trnoma alla uota -esma dello strato; l seondo dato dalla resstenza al punzonamento del terreno sovrastante lo strato n esame - l mnmo d uest due valor sarà assunto ome valore massmo della apatà portante della fondazone stratfata S può formulare l proedmento anhe n forma analta: ' ult " " p P K tg( d ult rest mn ult A f V s mn 13
dove termn dell'espressone hanno l seguente sgnfato: - "ult aro lmte per un'poteta fondazone posta alla uota dello strato nteressato - p permetro della fondazone - PV spnta vertale del terreno dal pano d posa allo strato nteressato - KS oeffente d spnta laterale del terreno - d dstanza dal pano d posa allo strato nteressato CARICO IMITE DI FONDAZIONI SUPERFICIAI SU ROCCIA Per la determnazone del aro lmte nel aso d presenza d ammasso rooso bsogna valutare molto attentamente l grado d soldtà della roa stessa. Tale valutazone vene n genere eseguta stmando l'nde RQD (Rok Qualty Desgnaton) he rappresenta una msura della ualtà d un ammasso rooso. Tale nde può varare da un mnmo d 0 (aso n u la lunghezza de pezz d roa estratt dal arotere è nferore a 100 mm) ad un massmo d 1 (aso n u la arota rsulta ntegra) ed è alolato nel seguente modo: RQD lunghezze de pezz d roa ntatta 100mm. lunghezza del arotere Se l valore d RQD è molto basso la roa è molto fratturata ed l alolo della apatà portante dell'ammasso rooso va ondotto alla stregua d un terreno solto utlzzando tutte le formulazon sopra desrtte. Per ravare la apatà portante d roe non assmlabl ad ammass d terreno solto sono state mplementate due formulazon: uella d Terzagh (1943) e uella d Stagg-Zenkewz (1968), entrambe orrelate all'nde RQD. In defntva l valore della apatà portante sarà espresso dalla seguente relazone: ' ult " ult RQD dove termn dell'espressone hanno l seguente sgnfato: - 'ult aro lmte dell'ammasso rooso - "ult aro lmte alolato alla Terzagh o alla Stagg-Zenkewz In uesto aso l'euazone trnoma del aro lmte assume la seguente forma: " ult D N 1 N s N s. I termn present nell'euazone hanno lo stesso sgnfato gà vsto n preedenza; oeffent d forma assumeranno seguent valor: s 1.0 per fondazond tpo nastrforme s 1.3 per fondazon d tpo uadrato; s 1.0 per fondazond tpo nastrforme s 0.8 per fondazond tpo uadrato. 14
I fattor admensonal d portanza a seonda della formulazone adottata saranno: Formulazone d Terzagh (1943) N 0.75 tg( e os 90 N K p tg 1 os ( N ( N se 0 N 1) tg( 1.5 1 φ 0 5 10 15 0 5 30 35 40 45 50 K pγ 10.8 1. 14.7 18.6 5.0 35.0 5.0 8.0 141. 98. 800. 0 0 0 Formulazone d Stagg-Zenkewz (1968) N 6 90 tg N N 1 N 90 5tg 4 VERIFICA A ROTTURA PER SCORRIMENTO DI FONDAZIONI SUPERFICIAI Se l aro applato alla base della fondazone non è normale alla stessa bsogna effettuare anhe una verfa per rottura a sorrmento. Rspetto al ollasso per sorrmento la resstenza offerta dal sstema fondale vene valutata ome somma d due omponent: la prma dervante dall'attrto fondazone-terreno, la seonda dervante dall'adesone. In generale, oltre a ueste due omponent, può essere tenuto n onto anhe l'effetto della spnta passva del terreno d roprmento eserta sulla fondazone fno ad un massmo del 30%. a formulazone analta della verfa può essere esposta nel seguente modo: T Sd T N tg( ) A Rd Sd f a S p f Sp dove termn dell'espressone hanno l seguente sgnfato: - TSd omponente orzzontale del aro agente sulla fondazone (sa lungo he lungo ) - NSd omponente vertale del aro agente sulla fondazone - a adesone fondazone-terreno (valore varable tra l 60% e 100% della oesone) - δ angolo d'attrto fondazone-terreno (valore varable tra l 60% e 100% della oesone) - Sp spnta passva del terreno d roprmento della fondazone - fsp perentuale d partepazone della spnta passva - Af superfe d ontatto del pano d posa della fondazone a verfa deve essere effettuata sa per omponent taglant parallele alla base della fondazone he per uelle ortogonal. 15
DETERMINAZIONE DEE TENSIONI INDOTTE NE TERRENO A fn del alolo de edment è essenzale onosere lo stato tensonale ndotto nel terreno a vare profondtà da un aro applato n superfe. Tale determnazone vene eseguta potzzando he l terreno s omport ome un mezzo ontnuo, elasto-lneare, omogeneo e sotopo. Tale assunzone, utlzzata per la determnazone della varazone delle tenson vertal dovuta all'applazone d un aro n superfe, è onfortata dalla letteratura (Morgenstern e Phukan) perhé la non lneartà del materale poo nfluenza la dstrbuzone delle tenson vertal. Per ottenere un proflo vertale d presson s possono utlzzare tre metod d alolo: uello d oussnes, uello d Westergaard oppure uello d Mndln; tutt basat sulla teora del ontnuo elasto. Il metodo d Westergaard dfferse da uello d oussnes per la presenza del oeffente d Posson "υ", und s adatta meglo a terren stratfat. Il metodo d Mndln dfferse da prm due per la possbltà d poszonare l aro all'nterno del ontnuo elasto mentre prm due lo pongono eslusvamente sulla frontera und s presta meglo al aso d fondazon molto profonde. Nel aso d fondazon poste sulla frontera del ontnuo elasto l metodo d Mndln rsulta euvalente a uello d oussnes. e espresson analthe de tre metod d alolo sono: oussnes 3 Q z v 3 W estergaard 1 5 v 3 z r z r Q z dove termn dell'espresson hanno l seguente sgnfato: - Q aro puntforme applato sulla frontera del mezzo - r proezone orzzontale della dstanza del punto d applazone del aro dal punto n esame - z proezone vertale della dstanza del punto d applazone del aro dal punto n esame Mndln n r D ; Q v 8 D m z D ; A n (m -1) 3 (1 - ) (m -1) (1 - ) (m -1) 3 (m -1) 30 m (m 1) - 3 3 5 7 A A 3 (3-4 ) m (m 1) 3 (m 1) (5 m 1) 5 ; n (m 1) dove termn dell'espresson hanno l seguente sgnfato: - Q aro puntforme applato sulla frontera o all'nterno del mezzo - D proezone vertale della dstanza del punto d applazone del aro dalla frontera del mezzo - r proezone orzzontale della dstanza del punto d applazone del aro dal punto n esame - z proezone vertale della dstanza del punto d applazone del aro dal punto n esame 3 asandos sulle ben note euazon ravate per un aro puntforme, l'algortmo mplementato esegue un ntegrazone delle euazon d u sopra lungo la vertale d ogn punto notevole degl element fondal 16
estesa a tutte le aree d aro present sulla superfe del terreno; uesto onsente d determnare la varazone dello stato tensonale vertale "Δσv". sogna sottolneare he, nel aso d pressone, "Q" va defnto ome "pressone netta", ossa la pressone n eesso rspetto a uella geostata esstente he può essere sopportata on surezza alla profondtà "D" del pano d posa delle fondazon. Questo perhé edment sono ausat solo da nrement nett d pressone he s aggungono all'esstente pressone geostata. CACOO DEI CEDIMENTI DEA FONDAZIONE a determnazone de edment delle fondazon assume una rlevanza notevole per l manufatto da realzzars, n speal modo nella fase d eserzo. Nell'evolvers della fase d edmento l terreno passa da uno stato d sforzo orrente dovuto al peso propro ad uno nuovo dovuto all'effetto del aro addzonale applato. Questa varazone dello stato tensonale produe una sere d movment d rotolamento e sorrmento relatvo tra granul del terreno, nonhé deformazon elasthe e rotture delle partelle osttuent l mezzo loalzzate n una lmtata zona d'nfluenza a rdosso dell'area d aro. 'nseme d uest fenomen osttuse l edmento he nel aso n esame è vertale. Nonostante la frazone elasta sa modesta, l'esperenza ha dmostrato he a fn del alolo de edment modellare l terreno ome materale pseudoelasto permette d ottenere rsultat soddsfaent. In letteratura sono desrtt dvers metod per l alolo de edment ma s rorda he, ualunue sa l metodo d alolo, la determnazone del valore del edmento deve ntenders ome la mglor stma delle deformazon subte dal terreno da attenders all'applazone de arh. Nel seguto vengono desrtte le teore mplementate: Metodo edometro, he s basa sulla nota relazone: w ed n 1 E v, ed, z dove termn dell'espresson hanno l seguente sgnfato: - Δσv, varazone dello stato tensonale vertale alla profondtà "z" dello strato -esmo per l'applazone del aro - Eed, modulo edometro del terreno relatvo allo strato -esmo - Δz spessore dello strato -esmo S rorda he uesto metodo s basa sull'potes edometra und l'auratezza del rsultato è maggore uando l rapporto tra lo spessore dello strato deformable e la dmensone n panta delle fondazon è rdotto, tuttava l metodo edometro onsente una buona approssmazone anhe nel aso d strat deformabl d spessore notevole. Metodo dell'elasttà, he s basa sulle note relazon: w Imp. n 1 E v, z w b. n 1 E v, 1 1 z 17
dove termn dell'espresson hanno l seguente sgnfato: - wimp. edmento n ondzon d deformazone laterale mpedta - wb. edmento n ondzon d deformazone laterale lbera - Δσv, varazone stato tensonale vertale alla profondtà "z" dello strato -esmo per l'applazone del aro - E modulo elasto del terreno relatvo allo strato -esmo - Δz spessore dello strato -esmo a doppa formulazone adottata onsente d ottenere un ntervallo d valor del edmento elasto per la fondazone n esame (valore mnmo per wimp. e valore massmo per wb.). SIMOOGIA ADOTTATA NEI TAUATI DI CACOO Per maggor harezza nella lettura de tabulat d alolo vene rportata la desrzone de smbol prnpal utlzzat nella stesura degl stess. Per omodtà d lettura la legenda è suddvsa n paragraf on la stessa modaltà n u sono stampat tabulat d alolo. Dat geometr degl element osttuent le fondazon superfal per tpologe trav e plnt superfal: - Inde Strat. nde della stratgrafa assoata all'elemento - Prof. Fon. profondtà del pano d posa dell'elemento a partre dal pano ampagna - ase larghezza della sezone trasversale dell'elemento - Altezza altezza della sezone trasversale dell'elemento - ung. Elem. dmensone dello svluppo longtudnale dell'elemento - ung. Travata nel aso l'elemento appartenga ad un maroelemento, rappresenta la dmensone dello svluppo longtudnale del maroelemento per tpologa platea: - Inde Strat. nde della stratgrafa assoata all'elemento - Prof. Fon. profondtà del pano d posa dell'elemento dal pano ampagna - Da. E. dametro del erho euvalente alla superfe dell'elemento - Spessore spessore dell'elemento - Superfe superfe dell'elemento - Vert. Elem. Numero de vert he osttusono l'elemento - Maro nel aso l'elemento appartenga ad un maroelemento, rappresenta l numero del maroelemento Nel aso s avesse selto d determnare la portanza anhe per gl element platea è presente un ulterore rga nella uale sono rportate le arattersthe geometrhe del plnto euvalente alla maro/platea n esame. 18
Dat d aro degl element osttuent le fondazon superfal per tpologe trav e plnt superfal: - Cmb numero della ombnazone d aro - Tpologa tpologa della ombnazone d aro - Ssma flag per l'applazone della rduzone ssma alle arattersthe meanhe del terreno d fondazone per la ombnazone d aro n esame - E. eentrtà del aro normale agente sul pano d fondazone n drezone parallela alla sezone trasversale dell'elemento - E. eentrtà del aro normale agente sul pano d fondazone n drezone parallela allo svluppo longtudnale dell'elemento - S.Taglo sforzo d taglo agente sul pano d fondazone n drezone parallela alla sezone trasversale dell'elemento - S.Taglo sforzo d taglo agente sul pano d fondazone n drezone parallela allo svluppo longtudnale dell'elemento - S.Normale aro normale agente sul pano d fondazone - T.T.mn mnmo valore della dstrbuzone tensonale d ontatto tra terreno ed elemento fondale - T.T.max massmo valore della dstrbuzone tensonale d ontatto tra terreno ed elemento fondale per tpologa platea: - Cmb numero della ombnazone d aro - Tpologa tpologa della ombnazone d aro - Ssma flag per l'applazone della rduzone ssma alle arattersthe meanhe del terreno d fondazone per la ombnazone d aro n esame - Press. N1 tensone d ontatto tra terreno e fondazone nel verte n 1 dell'elemento - Press. N tensone d ontatto tra terreno e fondazone nel verte n dell'elemento - Press. N3 tensone d ontatto tra terreno e fondazone nel verte n 3 dell'elemento - Press. N4 tensone d ontatto tra terreno e fondazone nel verte n 4 dell'elemento - S.Taglo X sforzo d taglo agente sul pano d fondazone n drezone parallela all'asse X del rfermento globale - S.Taglo Y sforzo d taglo agente sul pano d fondazone n drezone parallela all'asse Y del rfermento globale Nel aso s avesse selto d determnare la portanza anhe per gl element platea è presente un ulterore rga nella uale sono rportate le maroazon (ntegrale delle azon applate su sngol element he ompongono la platea) agent sul plnto euvalente alla maro/platea n esame. 19
Valor d alolo della portanza per fondazon superfal - Cmb numero della ombnazone d aro - Qlm apatà portante totale data dalla somma d Qlm, Qlm g, Qlm e d Qres P (nel aso n u s oper alle tenson ammssbl orrsponde alla portanza ammssble) - Qlm termne relatvo al sovraaro della formula trnoma per l alolo della apatà portante (nel aso n u s oper alle tenson ammssbl orrsponde alla relatva parte della portanza ammssble) - Qlm g termne relatvo alla larghezza della base d fondazone della formula trnoma per l alolo della apatà portante (nel aso n u s oper alle tenson ammssbl orrsponde alla relatva parte della portanza ammssble) - Qlm termne relatvo alla oesone della formula trnoma per l alolo della apatà portante (nel aso n u s oper alle tenson ammssbl orrsponde alla relatva parte della portanza ammssble) - Qres P termne relatvo alla resstenza al punzonamento del terreno sovrastante lo strato d rottura. Dverso da zero solo nel aso d terren stratfat dove lo strato d rottura è dverso dal prmo (nel aso n u s oper alle tenson ammssbl orrsponde alla relatva parte della portanza ammssble) - Qmax / Qlm rapporto tra l massmo valore della dstrbuzone tensonale d ontatto tra terreno ed elemento fondale ed l valore della apatà portante (verfa postva se l rapporto è < 1.0). - Tlm valore lmte della resstenza a sorrmento n drezone parallela alla sezone trasversale dell'elemento - T / Tlm rapporto tra lo sforzo d taglo agente ed l valore lmte della resstenza a sorrmento n drezone parallela alla sezone trasversale dell'elemento (verfa postva se l rapporto è < 1.0) - Tlm valore lmte della resstenza a sorrmento n drezone parallela allo svluppo longtudnale dell'elemento - T / Tlm rapporto tra lo sforzo d taglo agente ed l valore lmte della resstenza a sorrmento n drezone parallela allo svluppo longtudnale dell'elemento (verfa postva se l rapporto è < 1.0) - Sgm. t. tensone ltostata agente alla uota del pano d posa dell'elemento fondale Nel aso s avesse selto d determnare la portanza anhe per gl element platea è presente un ulterore rga nella uale sono rportate le verfhe d portanza del plnto euvalente alla maro/platea n esame. Valor d alolo de edment per fondazon superfal - Cmb numero della ombnazone d aro e tpologa - Nodo verte dell'elemento n u vene alolato l edmento 0
- Car. Netto valore del aro netto applato sulla superfe del terreno - Cedmento/ valore del edmento (nel aso d alolo d edment elast valor rportat sono due, l prmo orrsponde al edmento wimp., mentre l seondo al edmento wb.) PARAMETRI DI CACOO Metod d alolo della portanza per fondazon superfal: - Per terren solt: Ves - Per terren lapde: Terzagh Fattor utlzzat per l alolo della portanza per fondazon superfal : - Rduzone dmenson per eentrtà: s - Fattor d forma della fondazone: s - Fattor d profondtà del pano d posa: s - Fattor d nlnazone del aro: s - Fattor d punzonamento (Ves): s - Fattore rduzone effetto pastra (owles): s - Fattore d rduzone dmensone ase euvalente platea: 0,0 % - Fattore d rduzone dmensone unghezza euvalente platea: 0,0 % Effett nerzal (Paolu-Peker): - Coeff. ssmo orzzontale Kh = 0,01030 - Angolo d'attrto alla uota d fond.= 0,0 - Fattore orrettvo Z = 0,997 - Fattore orrettvo Z = 0,990 Coeffent parzal d surezza per Tenson Ammssbl, SE e SD nel alolo della portanza per fondazon superfal: - Coeff. parzale d surezza F (stato):,50 - Coeff. parzale d surezza F (stato):,50 - Coeff. parzale d surezza Fg (stato):,50 - Coeff. parzale d surezza F (ssmo): 3,00 - Coeff. parzale d surezza F (ssmo): 3,00 - Coeff. parzale d surezza Fg (ssmo): 3,00 Combnazon d aro: APPROCCIO PROGETTUAE TIPO - Comb. (A1+M1+R3) Coeffent parzal d surezza per SU nel alolo della portanza per fondazon superfal : I oeff. A1 rsultano ombnat seondo lo shema presente nella relazone d alolo della struttura. - Coeff. M1 per Tan Φ (stato): 1 - Coeff. M1 per ' (stato): 1 1
- Coeff. M1 per Cu (stato): 1 - Coeff. M1 per Tan Φ (ssmo): 1 - Coeff. M1 per ' (ssmo): 1 - Coeff. M1 per Cu ssmo): 1 - Coeff. R3 apatà portante:,30 - Coeff. R3 sorrmento: 1,10 Parametr per la verfa a sorrmento delle fondazon superfal: - Fattore per l'adesone (6 < Ca < 10): 8 - Fattore per attrto terreno-fondazone (5 < Delta < 10): 7 - Frazone d spnta passva fsp: 30,00 % Metod e parametr per l alolo de edment delle fondazon superfal: - Metodo d alolo tenson superfal: oussnes - Modaltà d'nterferenza de bulb tensonal: oussnes - Metodo d alolo de edment del terreno: edment edometr ARCHIVIO STRATIGRAFIE Inde / Desrzone: 001 / Nuova stratgrafa n. 1 Numero strat: 1 Profondtà falda: assente Neg. Strato n. Quota d rfermento Spessore Inde / Desrzone terreno Attrto 1 da 0,0 a -1000,0 m 1000,0 m 001 / Calarente Assente ARCHIVIO TERRENI Inde / Desrzone terreno: 001 / Calarente Comportamento del terreno: ltode (roa) Peso Spe. P. Spe. Sat. Angolo Res. Coesone Mod.Elast. Posson RQD C. Ades. dan/m dan/m Grad dan/m dan/m % %,50 E-3,550 E-3 33,000 0,060 9000,000 0,40 80,0 0,00 DATI GEOMETRICI DEGI EEMENTI COSTITUENTI E FONDAZIONI SUPERFICIAI Elemento Tpologa Id.Strat. Prof. Fon. ase Altezza ung.elem. ung.trav. n. m m m m m Plnto n. 1 Plnto 001 60.000 100.000 60.000 100.000 100.000 Plnto n. Plnto 001 60.000 100.000 60.000 100.000 100.000 Plnto n. 3 Plnto 001 60.000 100.000 60.000 100.000 100.000 Plnto n. 4 Plnto 001 60.000 100.000 60.000 100.000 100.000
Plnto n. 5 Plnto 001 60.000 100.000 60.000 100.000 100.000 Plnto n. 6 Plnto 001 60.000 100.000 60.000 100.000 100.000 Plnto n. 7 Plnto 001 60.000 100.000 60.000 100.000 100.000 Plnto n. 8 Plnto 001 60.000 100.000 60.000 100.000 100.000 Plnto n. 9 Plnto 001 60.000 100.000 60.000 100.000 100.000 Plnto n. 10 Plnto 001 60.000 100.000 60.000 100.000 100.000 Plnto n. 60 Plnto 001 60.000 100.000 60.000 100.000 100.000 Plnto n. 61 Plnto 001 60.000 100.000 60.000 100.000 100.000 Plnto n. 6 Plnto 001 60.000 100.000 60.000 100.000 100.000 VAORI DI CACOO DEA PORTANZA PER FONDAZIONI SUPERFICIAI A fn de alol d portanza le solletazon SU ssmhe saranno onsderate moltplate per un oef. GammaRD = 1.10 N.. a relazone è redatta n forma snteta. Verranno rportate le sole ombnazon maggormente gravose per ogn verfa. Elemento: Plnto n. 1 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.1350 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.0438 + 1.107 + 0.8011 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.4400 / 3.0556 = 0,144 Ok (Cmb 18 SU STR) T / Tlm = 39.0 / 886.8 = 0,044 Ok (Cmb 07 SU STR) T / Tlm = 71.3 / 1447. = 0,049 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 007 SU STR No 3.37 7.01 39.0 41.7-1161.5-0.0438-0.1900 018 SU STR No -.013-4.580-3.4-73.9-3151.4-0.1900-0.4400 00 SU STR No -.306-5.344-30.7-71.3-606.9-0.1400-0.3800 Elemento: Plnto n. Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.1350 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.0438 + 1.107 + 0.8011 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.8900 / 3.0556 = 0,91 Ok (Cmb 18 SU STR) T / Tlm = 144.8 / 466.7 = 0,310 Ok (Cmb 07 SU STR) T / Tlm = 3.0 / 15.8 = 0,018 Ok (Cmb 7 SV A1 ssm.) Solletazon: Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 007 SU STR No 36.109-14.448 144.8-5.9-78.3-0.0001-0.1800 3
018 SU STR No -10.969 0.388-95.1 10.6-57. -0.1700-0.8900 07 SV A1 S -4.074 3.38-44.0 0.9-105.5-0.100-0.3000 Elemento: Plnto n. 3 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.1350 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.0438 + 1.107 + 0.8011 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.4000 / 3.0556 = 0,131 Ok (Cmb 18 SU STR) T / Tlm = 58.4 / 749.3 = 0,078 Ok (Cmb 07 SU STR) T / Tlm = 1.7 / 1166. = 0,019 Ok (Cmb 7 SV A1 ssm.) Solletazon: Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 007 SU STR No 5.964 0.000 58.4 0.0-807.0-0.0518-0.1100 018 SU STR No -1.1 0.00 -.7 0.0-3747.4-0.3500-0.4000 07 SV A1 S -0.05 3.603-1.4 19.7-188.1-0.1500-0.300 Elemento: Plnto n. 4 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.1350 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.0438 + 1.107 + 0.8011 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.8900 / 3.0556 = 0,91 Ok (Cmb 18 SU STR) T / Tlm = 144.8 / 466.7 = 0,310 Ok (Cmb 07 SU STR) T / Tlm = 3.0 / 15.8 = 0,018 Ok (Cmb 33 SV A1 ssm.) Solletazon: Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 007 SU STR No 36.109 14.445 144.8 5.9-78.3-0.0001-0.1800 018 SU STR No -10.967-0.386-95.0-10.6-57. -0.1700-0.8900 033 SV A1 S -4.074-3.38-44.0-0.9-105.5-0.100-0.3000 Elemento: Plnto n. 5 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.1350 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.0438 + 1.107 + 0.8011 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.4400 / 3.0556 = 0,144 Ok (Cmb 18 SU STR) T / Tlm = 39.0 / 886.8 = 0,044 Ok (Cmb 07 SU STR) T / Tlm = 71.3 / 1447. = 0,049 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 007 SU STR No 3.37-7.01 39.0-41.7-1161.5-0.0438-0.1900 018 SU STR No -.000 4.580-3.3 73.9-3151. -0.1900-0.4400 4
00 SU STR No -.91 5.347-30.6 71.3-606.8-0.1400-0.3800 Elemento: Plnto n. 6 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.1350 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.0438 + 1.107 + 0.8011 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.4300 / 3.0556 = 0,141 Ok (Cmb 18 SU STR) T / Tlm = 34.0 / 887.3 = 0,038 Ok (Cmb 07 SU STR) T / Tlm = 75.4 / 1437. = 0,05 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 007 SU STR No -3.07-7.18-34.0-44.3-116.9-0.0447-0.1900 018 SU STR No 1.516 4.71.7 78.1-31.4-0.000-0.4300 00 SU STR No 1.740 5.50 1.6 75.4-581.0-0.1500-0.3700 Elemento: Plnto n. 7 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.1350 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.0438 + 1.107 + 0.8011 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.4300 / 3.0556 = 0,141 Ok (Cmb 18 SU STR) T / Tlm = 34.0 / 887.3 = 0,038 Ok (Cmb 07 SU STR) T / Tlm = 75.4 / 1437.4 = 0,05 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 007 SU STR No -3.07 7.18-34.0 44.3-116.9-0.0447-0.1900 018 SU STR No 1.51-4.711 3. -78.1-313.0-0.000-0.4300 00 SU STR No 1.735-5.503.0-75.4-581.6-0.1500-0.3700 Elemento: Plnto n. 8 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.1350 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.0438 + 1.107 + 0.8011 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.9100 / 3.0556 = 0,98 Ok (Cmb 18 SU STR) T / Tlm = 158.5 / 453.8 = 0,349 Ok (Cmb 07 SU STR) T / Tlm = 5.5 / 15.3 = 0,00 Ok (Cmb 8 SV A1 ssm.) Solletazon: Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 007 SU STR No -667.54-5.154-158.5-6.1-44.9-0.0001-0.1900 018 SU STR No 11.406 0.383 30.8 10.9-5306.8-0.1600-0.9100 08 SV A1 S 4.75 3.574 47.9 3. -104.3-0.1100-0.3100 5
Elemento: Plnto n. 9 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.1350 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.0438 + 1.107 + 0.8011 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.3900 / 3.0556 = 0,18 Ok (Cmb 18 SU STR) T / Tlm = 53. / 749. = 0,071 Ok (Cmb 07 SU STR) T / Tlm = 4.1 / 1161.5 = 0,01 Ok (Cmb 8 SV A1 ssm.) Solletazon: Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 007 SU STR No -5.585 0.000-53. 0.0-806.8-0.0536-0.1100 018 SU STR No 1.001-0.00 17.1 0.0-374. -0.3500-0.3900 08 SV A1 S 0.073 3.899 -.0.0-1870.0-0.1400-0.300 Elemento: Plnto n. 10 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.1350 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.0438 + 1.107 + 0.8011 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.9100 / 3.0556 = 0,98 Ok (Cmb 18 SU STR) T / Tlm = 158.5 / 453.8 = 0,349 Ok (Cmb 07 SU STR) T / Tlm = 5.5 / 15.3 = 0,00 Ok (Cmb 34 SV A1 ssm.) Solletazon: Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 007 SU STR No -667.54 5.157-158.5 6.1-44.9-0.0001-0.1900 018 SU STR No 11.408-0.385 30.9-10.9-5306.8-0.1600-0.9100 034 SV A1 S 4.75-3.574 47.9-3. -104.3-0.1100-0.3100 Elemento: Plnto n. 60 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.1350 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.0438 + 1.107 + 0.8011 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.4300 / 3.0556 = 0,141 Ok (Cmb 18 SU STR) T / Tlm = 5. / 1198.8 = 0,044 Ok (Cmb 5 SV A1 ssm.) T / Tlm = 11.1 / 758.7 = 0,015 Ok (Cmb 07 SU STR) Solletazon: Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 007 SU STR No 0.34 -.56 4.3-11.1-831. -0.0687-0.0975 018 SU STR No -0.74 0.918-10.1 19.3-4043.3-0.3800-0.4300 05 SV A1 S -1.933 0.531-47.5 3.5-1966. -0.1700-0.300 6
Elemento: Plnto n. 61 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.1350 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.0438 + 1.107 + 0.8011 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.4300 / 3.0556 = 0,141 Ok (Cmb 18 SU STR) T / Tlm = 5. / 1198.8 = 0,044 Ok (Cmb 46 SV A1 ssm.) T / Tlm = 11.1 / 758.7 = 0,015 Ok (Cmb 07 SU STR) Solletazon: Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 007 SU STR No 0.34.56 4.3 11.1-831. -0.0687-0.0975 018 SU STR No -0.6-0.918-9.9-19.3-4044.1-0.3800-0.4300 046 SV A1 S -1.933-0.531-47.5-3.5-1966. -0.1700-0.300 Elemento: Plnto n. 6 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.1350 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.0438 + 1.107 + 0.8011 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.5300 / 3.0556 = 0,173 Ok (Cmb 18 SU STR) T / Tlm = 40. / 145.5 = 0,03 Ok (Cmb 54 SV A1 ssm.) T / Tlm = 4.9 / 146. = 0,004 Ok (Cmb 3 SV A1 ssm.) Solletazon: Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 018 SU STR No -0.184 0.000-7. 0.0-5198.1-0.5100-0.5300 03 SV A1 S -0.567 0.998-13.7 4.5-088.4-0.1900-0.300 054 SV A1 S -1.411-0.97-36.5-1.3-086.8-0.1900-0.300 VAORI DI CACOO DEI CEDIMENTI PER FONDAZIONI SUPERFICIAI Elemento: Plnto n. 1 Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 093 SE rare No 1.489 3.56 0.1 4.9-138. -0.0966-0.1800 100 SE rare No -1.868-4.0 -.4-50.4-34.9-0.1500-0.300 Cedmento massmo = -0.001 m n Cmb n. 100 Cedmento mnmo = 0.000 m n Cmb n. 093 Elemento: Plnto n. Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 093 SE rare No 1.0-0.898 81.7-3.6-754.3-0.0001-0.1800 7
100 SE rare No -10.465 0.368-0.7 7.3-3795.6-0.1300-0.6300 Cedmento massmo = -0.00 m n Cmb n. 100 Cedmento mnmo = 0.000 m n Cmb n. 093 Elemento: Plnto n. 3 Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 094 SE rare No 1.191 0.000 19.3 0.0-1353.3-0.1300-0.1400 100 SE rare No -1.135 0.001-15.6 0.0-749.7-0.600-0.900 Cedmento massmo = -0.001 m n Cmb n. 100 Cedmento mnmo = 0.000 m n Cmb n. 094 Elemento: Plnto n. 4 Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 093 SE rare No 1.0 0.898 81.7 3.6-754.3-0.0001-0.1800 100 SE rare No -10.464-0.366-0.6-7. -3795.6-0.1300-0.6300 Cedmento massmo = -0.00 m n Cmb n. 100 Cedmento mnmo = 0.000 m n Cmb n. 093 Elemento: Plnto n. 5 Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 093 SE rare No 1.489-3.56 0.1-4.9-138. -0.0966-0.1800 100 SE rare No -1.856 4.03 -.3 50.4-34.8-0.1500-0.300 Cedmento massmo = -0.001 m n Cmb n. 100 Cedmento mnmo = 0.000 m n Cmb n. 093 Elemento: Plnto n. 6 Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 093 SE rare No -1.356-3.67-17.3-6.5-1379.6-0.0967-0.1800 100 SE rare No 1.406 4.30 15.7 53. -3. -0.1500-0.3100 Cedmento massmo = -0.001 m n Cmb n. 100 Cedmento mnmo = 0.000 m n Cmb n. 093 Elemento: Plnto n. 7 Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 093 SE rare No -1.356 3.67-17.3 6.5-1379.6-0.0967-0.1800 100 SE rare No 1.40-4.31 16.0-53. -3.6-0.1500-0.3100 Cedmento massmo = -0.001 m n Cmb n. 100 8
Cedmento mnmo = 0.000 m n Cmb n. 093 Elemento: Plnto n. 8 Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 094 SE rare No -9.745-0.41-55.3 -.4-1071.8-0.0418-0.1700 100 SE rare No 10.887 0.363 0.3 7.4-3818.5-0.100-0.6400 Cedmento massmo = -0.00 m n Cmb n. 100 Cedmento mnmo = 0.000 m n Cmb n. 094 Elemento: Plnto n. 9 Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 094 SE rare No -1.136 0.000-17.7 0.0-1345.1-0.1300-0.1400 100 SE rare No 0.935-0.001 11.7 0.0-73.9-0.600-0.900 Cedmento massmo = -0.001 m n Cmb n. 100 Cedmento mnmo = 0.000 m n Cmb n. 094 Elemento: Plnto n. 10 Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 094 SE rare No -9.745 0.41-55.3.4-1071.8-0.0418-0.1700 100 SE rare No 10.890-0.365 0.4-7.5-3818.5-0.100-0.6400 Cedmento massmo = -0.00 m n Cmb n. 100 Cedmento mnmo = 0.000 m n Cmb n. 094 Elemento: Plnto n. 60 Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 094 SE rare No 0.081-0.619 1.7-4.5-139.9-0.1300-0.1500 100 SE rare No -0.57 0.855-6.9 13. -958.9-0.800-0.300 Cedmento massmo = -0.001 m n Cmb n. 100 Cedmento mnmo = 0.000 m n Cmb n. 094 Elemento: Plnto n. 61 Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 094 SE rare No 0.081 0.619 1.7 4.5-139.9-0.1300-0.1500 100 SE rare No -0.45-0.855-6.7-13. -959.5-0.800-0.300 Cedmento massmo = -0.001 m n Cmb n. 100 Cedmento mnmo = 0.000 m n Cmb n. 094 9
Elemento: Plnto n. 6 Cmb Tpo Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 093 SE rare No 0.156 0.000.1 0.0-85.6-0.0818-0.0833 100 SE rare No -0.175 0.000-4.9 0.0-3745. -0.3700-0.3800 Cedmento massmo = -0.00 m n Cmb n. 100 Cedmento mnmo = 0.000 m n Cmb n. 093 Avetrana, lì data d protoollo Il Progettsta Ing. Andrea DE GAETANI 30