PROGETTO DELLE STRUTTURE DI SOSTEGNO BANCHINA PORTUALE PORTO PESCHERECCIO DI PILA-BARBAMARCO INDICE PREMESSA pag. 2 A. PARATIA CONTINUA LATO BACINO 0 Azioni e combinazioni Verifiche GEO 3 - ^ Fase 9-2^ Fase 25-3^ Fase 3-4^ Fase 37 Verifiche STR 37-3^ Fase 37-4^ Fase 43 Verifica armature palancole in c.a.c. 48 B. TIRANTE IN ACCIAIO DIWIDAG 5 C. PALANCOLE REGGISPINTA IN ACCIAIO 53 Sollecitazioni applicate 53 Verifica GEO 54 Verifica STR 59 Verifica gruppo di n 3 Palancole Larssen AU6 64 D. TRAVE CORDOLO PALANCOLATA 66 E. MURO PARAPETTO 73
Le strutture di sostegno della banchina portuale in argomento, sono costituite da: A. Paratia continua lato bacino costituita da palancole in c.a.c. dimensioni cm 43x35xLt=2,00m+cordolo (,50 m); B. Tiranti in acciaio speciale tipo Dywidag - protetti da guaina con inserimento di boiacca cementizia, posti ad interasse di m 5,00; C. Elementi verticali reggispinta costituiti da gruppo di palancole in acciaio tipo Larssen, poste ad interasse di m 5,00, lunghezza m 2,00, collegate alla paratia continua tramite tiranti tipo Dywidag; D. Trave cordolo palancolata in c.a. realizzata in opera con sezione ad L, contenente i nodi di ancoraggio dei tiranti in acciaio Dywidag, realizzati con l utilizzo di un profilo in acciaio tipo HEA240 annegato nel getto di calcestruzzo; E. Muro di parapetto in c.a. realizzato in opera, ancorato sulla testa dei gruppo di Palancole Larssen, con sezione di muro di sostegno a forma. PREMESSA Approcci e combinazioni nel calcolo agli Stati Limite: Ed = E [γ F *F K ; X K /γ M ; a d ] Rd = /γ F *R[γ F *F K ; X K /γ M ; a d ] Ed Rd In generale si individuano i valori di progetto applicando ai valori caratteristici e coefficienti parziali di combinazione per: AZIONI: Fd = γ F *F K PARAMETRI GEOTECNICI: Xd = X K /γ M GEOMETRIA: a d = A nom. ± a (riferimento EC7) Azioni Nelle verifiche agli stati limite ultimi le NTC 2008 distinguono ( 6.2.3..-AZIONI): STR per lo stato limite di resistenza della struttura GEO per lo stato limite di resistenza del terreno 2
Parametri geotecnici Nelle verifiche agli Stati Limite Ultimo le NTC prescrivono ( 6.2.3..-RESISTENZE) Geometria di progetto Da EC7 2.4.6.3 e 9.3.2.2 A d = a nom. ± a Nei calcoli allo stato limite ultimo in cui la stabilità di una paratia di contenimento dipende dalla resistenza del terreno a valle della struttura, il livello del suolo resistente dovrebbe essere abbassato al di sotto del livello nominalmente atteso di un valore a. Il valore di a deve essere scelto tenendo conto del grado di controllo sito sopra il livello della superficie. Con un normale grado di controllo, deve essere applicato il seguente: - per una paratia a sbalzo, a deve essere uguale a 0% dell'altezza della parete sul livello scavo, limitato a un massimo di 0,5 m; - per una paratia supportata (tirantata), a deve essere uguale al 0% della distanza tra il supporto e il basso livello di scavo, limitato al massimo di 0,5 m 3
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PER UNA PARATIA CONTINUA Approcci e combinazioni NTC 2008 6.5.3..2 Per le paratie si devono considerare almeno i seguenti stati limite ultimi: - SLU di tipo GEO (di tipo idraulico UPL-HYD: nel caso in esame non vengono considerate in quanto le opere strutturali sono all interno di un bacino portuale con presenza costante di acqua) - Collasso per rotazione intorno ad un punto (atto di moto rigido, realistico per paratie a sbalzo o con solo ordine di vincolamento) - Collasso per carico limite verticale - Collasso per sfilamento di uno o più ancoraggi - Instabilità fondo scavo (UPL: non vengono considerate) - Sifonamento fondo scavo (HYD: non vengono considerate) - Instabilità globale del complesso terreno-struttura - SLU (STR) - Raggiungimento della resistenza in uno o più ancoraggi - Raggiungimento della resistenza in uno o più puntoni - Raggiungimento della resistenza strutturale della paratia Verifiche NTC 2008 6.5.3..2 Le verifiche devono essere effettuate considerando le seguenti combinazioni di coefficienti: - C: A M R - C2: A2 M2 R La circolare 02.02.2009 n. 67 chiarisce: - Verifiche STR : C - Verifiche GEO : C2 In particolare si noti: - SL-STR C : sia le AZIONI PERMANENTI sia le AZIONI VARIABILI sono amplificate per i coefficienti del gruppo A (γ G =,0/,3 γ Qi =,5) - SL.GEO C2 : le sole AZIONI VARIABILI sono amplificate per i coefficienti del gruppo A2 (γ Qi =,3) 5
Verifiche di tipo STR COMBINAZIONE C A M R Esempio modalità di collasso di tipo strutturale: 6
Verifiche di tipo GEO COMBINAZIONE C2 A2 M2 R Esempio modalità di collasso di tipo geotecnico: 7
Verifica di stabilità globale Nel caso particolare della verifica di stabilità globale si deve seguire la combinazione: - A2 M2 R2 La particolarità, rispetto a tutte le altre verifiche GEO risiede nel valore del γ R2 (FS), che va assunto in accordo con la tabella 6.8.I: γ R2 =, Mentre in tutte le altre verifiche vale sempre (tabella 6.5.I): γ R =,0 Verifiche S.L. di tipo idraulico NTC 2008 6.2.3.2 - STATI LIMITE DI SOLLEVAMENTO PER GALLEGGIAMENTO: UPL - STATI LIMITE DI SIFONAMENTO: HYD 8
PER GLI ANCORAGGI: NTC 2008 6.6. (criteri di progetto) - TIPOLOGIE: attivi / passivi - OBBLIGO di predisposizione piano di monitoraggio verifica comportamento nel tempo - IN PROGETTO: Prevedere possibilità interventi di regolazione e/o sostituzione - OBBLIGO di conferma sperimentale con prove di trazione (in particolare stabilisce il numero minimo 6.6.4) NTC 2008 6.6.2 (tiranti di ancoraggio verifiche di sicurezza allo SLU) - STATI LIMITE: Mobilitazione resistenza terreno + resistenza STR - GERARCHIA DELLE RESISTENZE: snervamento acciaio sfilamento - VERIFICA GEO (sfilamento del bulbo): A M R3 - VERIFICA STR (snervamento acciaio): A M R Caso di carico verticale Casi significativi: - Strutture portanti sottopasso - Paratia pluritirantata - Pali di fondazione Verifica carico limite verticale Approccio di calcolo: Fondazione su pali ( 6.4.3) Analoga palancola - Pali infissi (in acciaio) Verifiche GEO: Approccio : C A M R C2 A2 M R2 Approccio 2 : A M R3 9
A. PARATIA CONTINUA LATO BACINO Per la verifica delle opere di sostegno (palancole) di cui alla sezione sopra riportata, vengono considerate le seguenti fasi costruttive: ^ FASE infissione della paratia esterna con elementi in c.a.c. di altezza m 2,00 e sviluppo complessivo della lunghezza di 50 m circa, riempimento parziale a monte costituito da materiale trachitico di grossa pezzatura (γ=900 dan/mc; φ=40 ; porosità=0.6); 2^ FASE - infissione elementi reggispinta costituiti da n 3 palancole in acciaio tipo Larssen (AU 6) della lunghezza di 2,00 m, disposte ad interasse di 5,00 m; posizionamento tiranti in acciaio tipo Dywidag Φ47 WR; riempimento completo a monte in materiale trachitico di grossa pezzatura; 3^FASE - nelle condizioni di cui alla fase precedente con l aggiunta del carico accidentale pari a 500 dan/mq; esecuzione scavo del bacino a valle alla quota definitiva di progetto; 4^ FASE - situazione definitiva di progetto in condizioni di sollecitazione sismica. 0
Azioni e combinazioni Azioni variabili: - Carico uniformemente distribuito sulla banchina: 500 dan/mq Azioni sismiche: - Spinta terreno - Azione idrodinamica : non viene presa in considerazione visto che l elemento in questione (palancola) è sempre immerso in acqua (le spinte si elidono) Parametri sismici - Comune Porto Tolle (RO) - Vita nominale 50 anni - Coefficiente d uso - Stato limite considerato Stato limite di salvaguardia della vita (SLV) da cui: Parametri sismici da mappe (rif. DomuSismiv.0 Interstudio software) Dati Latitudine (WGS84) : 44,9792 Longitudine (WGS84) : 2,4793 Latitudine (EDU50) : 44,9808 Longitudine (EDU50) : 2,4800 Anni : 50 Classe d'uso : II - Affollamenti normali Categoria sottosuolo : C categoria topografica : T pianeggiante o pend <5% Stato limite : SLV - vita Risultato Tempo di ritorno(anni) : 475 Ag : 0,54 Ag/g : 0,055 F0 : 2,750 T*C(sec) : 0,35 Vicini nella griglia id Longitude Latitude Ag F0 T*C 4526 2,430 45,030 0,540 2,750 0,360 4749 2,50 44,98 0,536 2,750 0,350 497 2,502 44,93 0,548 2,750 0,350 4748 2,43 44,980 0,549 2,750 0,350 Coefficiente stratigrafico :,500 Coefficiente topografico :,000
Coefficiente sismico per stabilità dei versanti e per verifica della capacità portante Coefficiente riduzione accelerazione attesa al sito : 0,200 Coefficiente sismico orizzontale Kh : 0,07 Coefficiente sismico verticale Kv : 0,008 Coefficiente sismico per muri di sostegno Coefficiente riduzione accelerazione attesa al sito : 0,80 Coefficiente sismico orizzontale Kh : 0,05 Coefficiente sismico verticale Kv : 0,007 2
Ing. Sergio Mancin Verifiche GEO Ai sensi delle NTC 2008 6.5.3..2 Le verifiche devono essere effettuate considerando le seguenti combinazioni di coefficienti: - Verifiche GEO : C2 A2 M2 R Vengono considerate le seguenti 4 fasi corrispondente alla procedura di lavoro e all esercizio della struttura. ^ FASE Corrispondente alla situazione di: infissione della paratia esterna con elementi in c.a.c. di altezza m 2,00 e sviluppo complessivo della lunghezza di 50 m circa; riempimento parziale a monte costituito da materiale trachitico di grossa pezzatura (γ=900 dan/mc; φ=40 ; porosità=0.6). Il calcolo è stato eseguito utilizzando il software definito GEOTEC-D INTERSTUDIO SOFTWARE, i cui risultati vengono sotto riportati. 3
STRUTTURE DI SOSTEGNO --------------------- TIPO DI STRUTTURA... Paratia METODO DI CALCOLO DELLA SPINTA...Completo RISULTATI ------------------------------------------------ Spinta totale... DaN/m: 204.40 Spinta orizzontale... DaN/m: 204.40 Spinta verticale... DaN/m: -0.00 Freccia in testa alla paratia... cm: -.28928 ------------------------------------------------ FORZE PARZIALI SUI CONCI SUPERIORI SU UN METRO DI STRUTTURA Altezza Spinta orizz Spinta vert ------------------------------------------------------------------------------------ 2.02 54.39 0.00.57 63.5 0.00.2 27.92 0.00 0.67 380.68 0.00 0.23 7.26 0.00 ------------------------------------------------------------------------------------ COEFFICIENTE DI WINKLER ORIZZONTALE Khi variabile con gli strati e con la quota Nodo Quota Khi cm DaN/cm2 -------------------------------------------- 225 0.000000 2 202 0.000000 3 57 0.000000 4 2 0.000000 5 67 0.000000 6 22 0.000000 7-0 0.08003 8-50 0.054006 9-00 0.090008 0 50 0.260-200 0.6204 2-250 0.9806 3-300.803339 4-350 3.596736 5-400 4.008888 4
6-450 4.42040 7-500 4.8339 8-550 4.83006 9-600 4.743302 20-650 5.28233 2-700 5.88860 22-750 5.862298 23-800 5.805278 24-850 6.847 25-900 6.43664 26-950 5.396000 METODO DI CALCOLO AGLI ELEMENTI FINITI Lunghezza elementi finiti parte infissa: 50.00 Numero elementi finiti parte infissa...: 9.00 Lunghezza parte infissa...: 950.00 ----------------------------------------------------------------- 5
COMPONENTI DI SPOSTAMENTO E DI SOLLECITAZIONE ALLE ESTREMITA' DEGLI ELEMENTI Spostamenti positivi verso destra. Rotazioni positive orarie Nodo Prof Spostamento Rotazione Momento Taglio sup Taglio inf m cm Rad*000 DaNm DaN DaN ----------------------------------------------------------------------------------------------------- 225 -.289276-2.446753-0.00-0.00-0.00 2 202 -.234224-2.446753-0.00-0.00-54.39 3 57 -.2428-2.446239-24.47-54.39-27.54 4 2 -.040-2.44357-22.37-27.54-489.46 5 67-0.904344-2.433396-342.62-489.46-870.4 6 22-0.795288-2.40792-734.9-870.4-204.40 7-0 -0.74254-2.390560-93.50-204.40-204.40 8-50 -0.62352-2.3329-298.4-980.0-980.0 9-00 -0.50886-2.8633-348.90-826.99-826.99 0-50 -0.405587-2.08967-4008.94-62.08-62.08-200 -0.30967 -.83989-4760.76-396.3-396.3 2-250 -0.224730 -.576534-5402.4-80.68-80.68 3-300 -0.52422 -.3562-5943.0-995.07-995.07 4-350 -0.093907 -.02752-643.68 04.78 04.78 5-400 -0.049602-0.747874-5740.75 374.20 374.20 6-450 -0.08594-0.499297-4862. 2036.89 2036.89 7-500 0.00-0.297355-378.90 22.5 22.5 8-550 0.0994-0.4636-2708.6 2037.96 2037.96 9-600 0.06532-0.042463-773.84 683.00 683.00 20-650 0.06894 0.02220-032.70 280.25 280.25 2-700 0.04807 0.05748-500.5 857.80 857.80 22-750 0.052 0.072099-72.98 468.56 468.56 23-800 0.00778 0.0759-4.06 85.35 85.35 24-850 0.003995 0.07576 3.33 4.54 4.54 25-900 0.00027 0.073909 7.58-50.56-50.56 26-950 -0.00343 0.073597-0.00-0.00-0.00 6
I nf i s s i one par at i a es t er na + r i empi m. par z i al e Pr es s. or i z z. 348. 23 0. 0 0 Pr es s. v er t. S Mat er i al e FI =40. 0 2 2 2 2 2 3 43 S2 St r at o FI =0. 0 CU=0. 09 2 2 3 Z=-. 75 S- St r at o ar gi l l os o GAMMA=800. 0 FI =0. 0 CU=0. 09 Z=- 3. 25 S- 2 St r at o ar gi l l os o GAMMA=800. 0 FI =0. 0 CU=0. 40 Z=- 5. 75 S- 3 St r at o s abbi os o GAMMA=800. 0 FI =3. 0 CU=0. 00 Z=- 6. 75 S- 4 St r at o l i mo- s abbi os o GAMMA=800. 0 FI =25. 0 CU=0. 30 Z=- 7. 75 S- 5 St r at o s abbi os o GAMMA=800. 0 FI =30. 0 CU=0. 00 Z=- 9. 75 S- 6 St r at o l i mo- s abbi os o GAMMA=800. 0 FI =28. 0 CU=0. 05 S- 7 GAMMA=800. 0 FI =22. 4 CU=0. 04 Kh=. 00 7
Pr of. m Pr es s. Da N/ c m2 Moment o DaNgm T si n DaN T des DaN Spost. Rot a z. cm r ad* 0 00 2. 25 00 2. 03-0. 00 0-0 - 0-0 89-54 -. 2 34 2. 447-2. 447. 58-0. 00 0-24 - 54-28 -. 24-2. 446. 2-0. 00 0-22 - 28-489 -. 0 4-2. 443 0. 68-0. 00 0-343 - 489-870 - 0. 9 04-2. 433 0. 22 00 0-0. 00-0. 0 3-734 - 94-870 - 204 204 95-204 - 0. 7 4 2. 4-2. 39-0. 50-0. 03 4-298 - 980-980 - 0. 6 24-2. 3 -. 00-0. 04 6-349 - 827-827 - 0. 5-2. 86 -. 50-0. 05-4009 - 62-62 - 0. 4 06-2. 09-2. 00-0. 05 0-476 - 396-396 - 0. 3 0 -. 84-2. 50-0. 04 5-5402 - 8-8 - 0. 2 25 -. 577-3. 00-0. 27 5-5943 - 995-995 - 0. 52 -. 32-3. 50-0. 33 8-644 05 05-0. 0 94 -. 028-4. 00-0. 9 9-574 374 374-0. 0 50-0. 748-4. 50-0. 08 2-4862 2037 2037-0. 0 9-0. 499-5. 00 0. 005-3782 222 222 0. 00-0. 297-5. 50 0. 058-2709 2038 2038 0. 02-0. 46-6. 00 0. 078-774 683 683 0. 07-0. 042-6. 50 0. 089-033 280 280 0. 07 0. 022-7. 00 0. 087-50 858 858 0. 05 0. 057-7. 50 0. 067-73 469 469 0. 02 0. 072-8. 00 0. 045-4 85 85 0. 008 0. 076-8. 50 0. 024 3 5 5 0. 004 0. 075 Pr essi one cm = 0. 00 Spost ament o cm = 5. 00 Moment o cm = 000. 00 Tagl i o cm = 000. 00 Conclusioni: dalla verifica risulta una lunghezza d infissione della paratia pari a 9,50 m. Si assume una lunghezza d infissione di 9,75 m che sommato alla parte emergente di m 2,25, comporta una lunghezza complessiva dell elemento palancola pari a m 2,00. 8
Ing. Sergio Mancin 2^ FASE Corrispondente alla situazione di: infissione elementi reggispinta costituiti da n 3 palancole in acciaio tipo Larssen (AU 6) della lunghezza di 2,00 m, disposte ad interasse di 5,00 m; posizionamento tiranti in acciaio tipo Dywidag Φ47 WR; riempimento completo a monte in materiale trachitico di grossa pezzatura. Il calcolo è stato eseguito utilizzando il software definito GEOTEC-D INTERSTUDIO SOFTWARE, i cui risultati vengono sotto riportati. 9
STRUTTURE DI SOSTEGNO --------------------- TIPO DI STRUTTURA...Paratia METODO DI CALCOLO DELLA SPINTA...Completo RISULTATI ------------------------------------------------ Spinta totale...dan/m: 5573.92 Spinta orizzontale...dan/m: 5573.92 Spinta verticale...dan/m: -0.00 Freccia in testa alla paratia...cm: 0.09832 ------------------------------------------------ FORZE PARZIALI SUI CONCI SUPERIORI SU UN METRO DI STRUTTURA Altezza Spinta orizz Spinta vert ----------------------------------------------- 3.66 63.83 0.00 3.7 9.48 0.00 2.68 39.3 0.00 2.9 446.77 0.00.7 574.42 0.00.22 702.07 0.00 0.73 829.72 0.00 0.24 2446.50 0.00 ----------------------------------------------- TIRANTI Tirante numero...: Attivo Quota Tirante (da fondo scavo)...m: 2.00 Reazione Tirante...DaN/m: 4399.30 Componente inclinata...dan/m: 4399.30 Componente verticale...dan/m: 0.00 -------------------------------------------------- COEFFICIENTE DI WINKLER ORIZZONTALE Khi variabile con gli strati e con la quota Nodo Quota cm DaN/cm2 ---------------------- 390 0.000000 2 366 0.000000 3 37 0.000000 Khi 20
4 268 0.000000 5 29 0.000000 6 200 0.000000 7 7 0.000000 8 22 0.000000 9 73 0.000000 0 24 0.260 0 0.08002 2-50 0.054006 3-00 0.090008 4-50 0.260 5-200 0.6204 6-250 0.9806 7-300.803339 8-350 3.596736 9-400 4.008888 20-450 4.42040 2-500 4.8339 22-550 4.83006 23-600 4.743302 24-650 5.28233 25-700 5.88860 26-750 5.862298 27-800 5.805278 28-850 6.847 29-900 6.43664 30-950 5.396000 METODO DI CALCOLO AGLI ELEMENTI FINITI Lunghezza elementi finiti parte infissa: 50.00 Numero elementi finiti parte infissa...: 9.00 Lunghezza parte infissa...: 950.00 -------------------------------------------------- COMPONENTI DI SPOSTAMENTO E DI SOLLECITAZIONE ALLE ESTREMITA' DEGLI ELEMENTI Spostamenti positivi verso destra. Rotazioni positive orarie Nodo Prof Spostamento Rotazione Momento Taglio sup Taglio inf m cm Rad*000 DaNm DaN DaN ---------------------------------------------------------------------- 390 0.098324 0.485450-0.00 0.00 0.00 2 366 0.08649 0.485450 0.00 0.00-63.83 3 37 0.06284 0.48658-3.2-63.83-255.3 4 268 0.039033 0.490403-55.58-255.3-574.43 5 29 0.04850 0.503847-435.6-574.43-02.2 6 200 0.005000 0.5350-633.47-02.2 3378.0 2
7 7-0.00206 0.57273 358.84 3378.0 2803.68 8 22-0.034520 0.46987 725.64 2803.68 20.60 9 73-0.05535 0.368088 2750.7 20.60 27.88 0 24-0.06980 0.228908 3370.2 27.88-74.62 0-0.074473 0.55523 3083.90-74.62-74.62 2-50 -0.07888 0.025339 2498.3-67.67-67.67 3-00 -0.077460-0.077666 99.80-46.45-46.45 4-50 -0.07559-0.53983 355.0-2.77-2.77 5-200 -0.062494-0.204388 809.55-070.4-070.4 6-250 -0.05536-0.229857 286.28-024.3-024.3 7-300 -0.039906-0.23455-23.98-978.86-978.86 8-350 -0.028757-0.2356-622.02-670.06-670.06 9-400 -0.0902-0.76358-843.00-243.08-243.08 20-450 -0.027-0.3557-883.2 56.55 56.55 2-500 -0.005449-0.095809-804.40 237.0 237.0 22-550 -0.00546-0.06459-66.66 38.5 38.5 23-600 0.00089-0.034385-498.70 324.2 324.2 24-650 0.00208-0.04793-344.3 288.63 288.63 25-700 0.00240-0.00875-24.54 228.74 228.74 26-750 0.002294 0.00574-7.86 58.57 58.57 27-800 0.00897 0.00964-54.54 96.66 96.66 28-850 0.00368 0.0258-8.75 49.08 49.08 29-900 0.00079 0.0706-3.2 6.00 6.00 30-950 0.000204 0.0750 0.00-0.00-0.00 22
I nf i ss i one par at i a es t er na + r i empi m. par z i al e Pr es s. or i z z. 6676. 70 0. 00 Pr es s. v er t. 2 2 2 2 2 2 2 2 3 43 2 3 2 S Mat er i al e FI =40. 0 S2 St r at o FI =0. 0 CU=0. 09 S- St r at o ar gi l l os o GAMMA=800. 0 FI =0. 0 CU=0. 09 S- 2 St r at o ar gi l l os o GAMMA=800. 0 FI =0. 0 CU=0. 40 S- 3 St r at o sabbi os o GAMMA=800. 0 FI =3. 0 CU=0. 00 S- 4 St r at o l i mo- s abbi os o GAMMA=800. 0 FI =25. 0 CU=0. 30 S- 5 St r at o sabbi os o GAMMA=800. 0 FI =30. 0 CU=0. 00 S- 6 St r at o l i mo- s abbi os o GAMMA=800. 0 FI =28. 0 CU=0. 05 S- 7 GAMMA=800. 0 FI =22. 4 CU=0. 04 Kh=. 00 23
Pr of. m Pr e s s. DaN/ c m2 Moment o DaNgm T si n DaN T des DaN Spost. Rot az. cm r ad* 000 3. 90 0. 000-0 0 0 0. 098 0. 485 3. 66 0. 000 0 0-64 0. 086 0. 485 3. 7 0. 000-3 - 64-255 0. 063 0. 486 2. 68 0. 000-56 - 255-574 0. 039 0. 490 2. 9 0. 000-436 - 574-02 0. 05 0. 504 2. 00 0. 000-633 - 02 3378 0. 005 0. 54. 7-0. 000 359 3378 2804-0. 00 0. 57. 22-0. 000 726 2804 202-0. 035 0. 470 0. 73-0. 000 2750 202 272-0. 055 0. 368 0. 24-0. 009 3370 272-75 - 0. 070 0. 229 0. 00-0. 00 3084-75 - 75-0. 074 0. 56-0. 5 0-0. 004 2498-68 - 68-0. 079 0. 025 -. 0 0-0. 007 920-46 - 46-0. 077-0. 078 -. 5 0-0. 009 355-3 - 3-0. 072-0. 54-2. 0 0-0. 00 80-070 - 070-0. 062-0. 204-2. 5 0-0. 00 286-024 - 024-0. 052-0. 230-3. 0 0-0. 072-24 - 979-979 - 0. 040-0. 23-3. 5 0-0. 03-622 - 670-670 - 0. 029-0. 2-4. 0 0-0. 076-843 - 243-243 - 0. 09-0. 76-4. 5 0-0. 050-883 57 57-0. 0-0. 36-5. 0 0-0. 026-804 237 237-0. 005-0. 096-5. 5 0-0. 007-662 38 38-0. 002-0. 06-6. 0 0 0. 004-499 324 324 0. 00-0. 034-6. 5 0 0. 0-344 289 289 0. 002-0. 05-7. 0 0 0. 04-25 229 229 0. 002-0. 002-7. 5 0 0. 03-8 59 59 0. 002 0. 006-8. 0 0 0. 0-55 97 97 0. 002 0. 00-8. 5 0 0. 008-9 49 49 0. 00 0. 0 Pr essi one cm = 0. 00 Spost ament o cm = 5. 00 Conclusioni: dalla verifica risulta una lunghezza d infissione della paratia pari a 9,50 m. Si assume un infissione di 9,75 m che sommato alla parte emergente di m 3,75 (compreso il cordolo dell altezza di m,50), vista la dimensione dell elemento prefabbricato in c.a.c. (palancola) di m 2,00, comporta una lunghezza complessiva della paratia pari a m 3,50. 24
Ing. Sergio Mancin 3^ FASE Corrispondente alla situazione di: nelle condizioni di cui alla fase precedente con l aggiunta del carico accidentale pari a 500 dan/mq; esecuzione scavo del bacino a valle alla quota definitiva di progetto. Il calcolo è stato eseguito utilizzando il software definito GEOTEC-D INTERSTUDIO SOFTWARE, i cui risultati vengono sotto riportati. 25
STRUTTURE DI SOSTEGNO --------------------- TIPO DI STRUTTURA...Paratia METODO DI CALCOLO DELLA SPINTA...Completo RISULTATI ------------------------------------------------ Spinta totale...dan/m: 24690.6 Spinta orizzontale...dan/m: 24690.6 Spinta verticale...dan/m: -0.00 Freccia in testa alla paratia...cm: 0.708 ------------------------------------------------ FORZE PARZIALI SUI CONCI SUPERIORI SU UN METRO DI STRUTTURA Altezza Spinta orizz Spinta vert ----------------------------------------------- 5.6 232.06 0.00 5.2 474.03 0.00 4.63 602.39 0.00 4.4 7.96 0.00 3.66 87.20 0.00 3.7 922.24 0.00 2.68 028.6 0.00 2.9 2309.55 0.00.7 4262.52 0.00.22 4455.5 0.00 0.73 3664.26 0.00 0.24 5209.85 0.00 ----------------------------------------------- TIRANTI Tirante numero...: Attivo Quota Tirante (da fondo scavo)...m: 3.95 Reazione Tirante...DaN/m: 3640.9 Componente inclinata...dan/m: 3640.9 Componente verticale...dan/m: 0.00 -------------------------------------------------- 26
COEFFICIENTE DI WINKLER ORIZZONTALE Khi variabile con gli strati e con la quota Nodo Quota Khi cm DaN/cm2 ---------------------- 585 0.000000 2 56 0.000000 3 52 0.000000 4 463 0.000000 5 44 0.000000 6 395 0.000000 7 366 0.000000 8 37 0.000000 9 268 0.000000 0 29 0.000000 7 0.000000 2 22 0.000000 3 73 0.000000 4 24 0.260 5 0 0.08002 6-50 0.054006 7-00 0.907030 8-50.94828 9-200 2.360280 20-250 2.772432 2-300 3.84584 22-350 3.524476 23-400 3.778849 24-450 4.048892 25-500 4.38632 26-550 4.484898 27-600 4.552507 28-650 4.865700 29-700 5.78893 30-750 4.38758 METODO DI CALCOLO AGLI ELEMENTI FINITI Lunghezza elementi finiti parte infissa: 50.00 Numero elementi finiti parte infissa...: 5.00 Lunghezza parte infissa...: 750.00 -------------------------------------------------- COMPONENTI DI SPOSTAMENTO E DI SOLLECITAZIONE ALLE ESTREMITA' DEGLI ELEMENTI Spostamenti positivi verso destra. 27
Rotazioni positive orarie Nodo Prof Spostamento Rotazione Momento Taglio sup Taglio inf m cm Rad*000 DaNm DaN DaN ---------------------------------------------------------------------- 585 0.7080 3.68457-0.00 0.00 0.00 2 56 0.68309 3.68457 0.00 0.00-232.06 3 52 0.438664 3.686730-3.3-232.06-706.09 4 463 0.258684 3.699703-457.35-706.09-308.48 5 44 0.077580 3.735009-095.23-308.48-2020.44 6 395 0.005000 3.758344-486.69-2020.44 620.47 7 366-0.05542 3.75233 926.82 620.47 0803.27 8 37-0.284385 3.54494 793.42 0803.27 988.03 9 268-0.447445 3.08209 200.42 988.03 8852.42 0 29-0.584060 2.463824 6325.97 8852.42 6542.88 7-0.684894.648768 955.63 6542.88 2280.36 2 22-0.743226 0.735896 20627.30 2280.36-275.4 3 73-0.756625-0.784 9566.92-275.4-5839.40 4 24-0.72730 -.003330 6720.2-5839.40-049.25 5 0-0.698459 -.352933 4026.96-049.25-049.25 6-50 -0.66599 -.878636 857.48-0989.87-0989.87 7-00 -0.54863-2.4843 306.96-0836.80-0836.80 8-50 -0.405869-2.73467-83.73-8748.52-8748.52 9-200 -0.300829-2.0088-5286.6-533.7-533.7 20-250 -0.207807 -.705298-75.0-2327.0-2327.0 2-300 -0.3204 -.35468-7687.9 2.40 2.40 22-350 -0.072344 -.00328-7248.38 599.58 599.58 23-400 -0.03027-0.687909-697.48 2480.56 2480.56 24-450 -0.002599-0.429384-4862.9 2770.73 2770.73 25-500 0.03736-0.234679-3496.0 264.57 264.57 26-550 0.02890-0.003-2268.62 2238.72 2238.72 27-600 0.024705-0.09298-279.8 708.67 708.67 28-650 0.024483 0.02264-566.03 44.89 44.89 29-700 0.022885 0.037977-39.65 567.7 567.7 30-750 0.020905 0.0403 0.00-0.00-0.00 28
I nf i s s i one par at i a es t er na + r i empi m. par z i al e Pr es s. or i z z. 2272. 09 0. 0 0 Pr es s. v er t. 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 43 2 2 2 2 2 2 3 500. 00 500. 00 S Mat er i al e FI =40. 0 S2 St r at o FI =0. 0 CU=0. 09 S- St r at o ar gi l l os o GAMMA=800. 0 FI =0. 0 CU=0. 09 S- 2 St r at o ar gi l l os o GAMMA=800. 0 FI =0. 0 CU=0. 40 S- 3 St r at o s abbi os o GAMMA=800. 0 FI =3. 0 CU=0. 00 S- 4 St r at o l i mo- s abbi os o GAMMA=800. 0 FI =25. 0 CU=0. 30 S- 5 St r at o s abbi os o GAMMA=800. 0 FI =30. 0 CU=0. 00 S- 6 St r at o l i mo- s abbi os o GAMMA=800. 0 FI =28. 0 CU=0. 05 S- 7 GAMMA=800. 0 FI =22. 4 CU=0. 04 Kh=. 00 29
Pr of. Pr es s. Moment o T si n T des Spost. Rot az. Pr essi one cm = 0. 00 Moment o cm = 000. 00 Rot azi one cm = 20. 00 m DaN/ c m2 DaNgm DaN DaN cm r a d* 0 00 Spost ament o cm = 5. 00 Tagl i o cm = 000. 00 5. 85 0. 000-0 0 0 0. 708 3. 684 5. 6 0. 000 0 0-232 0. 68 3. 684 5. 2 0. 000-3 - 232-706 0. 439 3. 687 4. 63 0. 000-457 - 706-308 0. 259 3. 700 4. 4 0. 000 095 308-2020 0. 078 3. 735 3. 95 0. 000-487 - 2020 620 0. 005 3. 758 3. 66-0. 0 00 927 620 0803-0. 06 3. 752 3. 7-0. 0 00 793 0803 988-0. 2 84 3. 545 2. 68-0. 0 00 200 988 8852-0. 4 47 3. 08 2. 9-0. 0 00 6326 8852 6543-0. 5 84 2. 464. 7-0. 0 00 956 6543 2280-0. 6 85. 649. 22-0. 0 00 20627 2280-275 - 0. 7 43 0. 736 0. 73-0. 0 00 9567-275 - 5839-0. 7 57-0. 78 0. 24 92 6720-5839 - 049 0. 7 27. 003 0. 00-0. 0 3 4027 049-049 - 0. 6 98 -. 353 - - 0. 50-0. 0 33 857-0990 - 0990-0. 6 7 -. 879 -. 00-0. 4 67 3062-0837 - 0837-0. 5 5-2. 48 -. 50-0. 7 9-84 - 8749-8749 - 0. 4 06-2. 73-2. 00-0. 7 0-5287 - 534-534 - 0. 3 0-2. 00-2. 50-0. 5 76-75 - 2327-2327 - 0. 2 08 -. 705-3. 00-0. 4 8-7688 2 2-0. 3 -. 355-3. 50-0. 2 55-7248 600 600-0. 0 72 -. 003-4. 00-0. 4-697 248 248-0. 0 30-0. 688-4. 50-0. 0-4863 277 277-0. 0 03-0. 429-5. 00 0. 060-3496 2642 2642 0. 04-0. 235-5. 50 0. 098-2269 2239 2239 0. 022-0. 0-6. 00 0. 2-279 709 709 0. 025-0. 09-6. 50 0. 9-566 45 45 0. 024 0. 023 Conclusioni: dalla verifica risulta una lunghezza d infissione della paratia pari a 7,50 m. Si assume un infissione di 7,65 m che sommato alla parte emergente di m 5.85 (compreso il cordolo dell altezza di m,50), vista la dimensione dell elemento prefabbricato in c.a.c. (palancola) di m 2,00, comporta una lunghezza complessiva della paratia pari a m 3,50. 30
Ing. Sergio Mancin 4^ FASE Corrispondente alla situazione di: situazione definitiva di progetto in condizioni di sollecitazione sismica. Il calcolo è stato eseguito utilizzando il software definito GEOTEC-D INTERSTUDIO SOFTWARE, i cui risultati vengono sotto riportati. 3