AZINEDA SANITARIA LOCALE 02 LANCIANO VASTO CHIETI ADEGUAMENTO A NORMA E MESSA IN SICUREZZA PRESIDIO OSPEDALIERO F. RENZETTI" DI LANCIANO

Transcript

1

2 Indice SCALA A... 2 SCALA B...89 COLLEGAMENTO FABBRICATI H E N ASCENSORE RELAZIONE GEOTECNICA Pag. 1

3 SCALA A Pag. 2

4 R E L A Z I O N E D I C A L C O L O Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di lavoro dei materiali e del terreno. - NORMATIVA DI RIFERIMENTO La normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo, verifica e progettazione sono le Norme Tecniche per le Costruzioni emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonche' la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 "Istruzioni per l' applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni". - METODI DI CALCOLO I metodi di calcolo adottati per il calcolo sono i seguenti : 1) per i carichi statici: metodo delle deformazioni; 2) per i carichi sismici metodo dell'analisi modale o dell'analisi sismica statica equivalente. Per lo svolgimento del calcolo si e' accettata l'ipotesi che, in corrispondenza dei piani sismici, i solai siano infinitamente rigidi nel loro piano e che le masse ai fini del calcolo delle forze di piano siano concentrate alle loro quote. - CALCOLO SPOSTAMENTI E CARATTERISTICHE II calcolo degli spostamenti e delle caratteristiche viene effettuato con il metodo degli elementi finiti (F.E.M.). Possono essere inseriti due tipi di elementi: 1) Elemento monodimensionale asta ('beam') che unisce due nodi aventi ciascuno 6 gradi di liberta'. Per maggiore precisione di calcolo, viene tenuta in conto anche la deformabilita' a taglio e quella assiale di questi elementi. Queste aste inoltre non sono considerate flessibili da nodo a nodo ma hanno sulla parte iniziale e finale due tratti infinitamente rigidi formati dalla parte di trave inglobata nello spessore del pilastro; questi tratti rigidi forniscono al nodo una dimensione reale. 2) L'elemento bidimensionale shell ('quad') che unisce quattro nodi nello spazio. Il suo comportamento e' duplice, funziona da lastra per i carichi agenti sul suo piano, da piastra per i carichi ortogonali. Assemblate tutte le matrici di rigidezza degli elementi in quella della struttura spaziale, la risoluzione del sistema viene perseguita tramite il metodo di Cholesky. Ai fini della risoluzione della struttura, gli spostamenti X e Y e le rotazioni attorno l'asse verticale Z di tutti i nodi che giacciono su di un impalcato dichiarato rigido sono mutuamente vincolati. Pag. 3

5 - RELAZIONE SUI MATERIALI Le caratteristiche meccaniche dei materiali sono descritti nei tabulati riportat per ciascuna tipologia di materiale utilizzato. - ANALISI SISMICA DINAMICA L'analisi sismica dinamica e' stata svolta con il metodo dell'analisi modale; la ricerca dei modi e delle relative frequenze e' stata perseguita con il metodo di Jacobi. I modi di vibrazione considerati sono in numero tale da assicurare l'eccitazione di piu' dell'85% della massa totale della struttura. Per ciascuna direzione di ingresso del sisma si sono valutate le forze applicate spazialmente agli impalcati di ogni piano (forza in X, forza in Y e momento). Le forze orizzontali cosi' calcolate vengono ripartite fra gli elementi irrigidenti (pilastri e pareti di taglio), ipotizzando i solai dei piani sismici infinitamente rigidi assialmente. Per la verifica della struttura si e' fatto riferimento all'analisi modale, pertanto sono prima calcolate le sollecitazioni e gli spostamenti modali e poi viene calcolato il loro valore efficace. I valori stampati nei tabulati finali allegati sono proprio i suddetti valori efficaci e pertanto l'equilibrio ai nodi perde di significato. I valori delle sollecitazioni sismiche sono combinate linearmente (in somma e in differenza) con quelle per carichi statici per ottenere le sollecitazioni per sisma nelle due direzioni di calcolo. Gli angoli delle direzioni di ingresso dei sismi sono valutati rispetto all'asse X del sistema di riferimento globale. - VERIFICHE Le verifiche, svolte secondo il metodo degli stati limite ultimi e di esercizio, si ottengono inviluppando tutte le condizioni di carico prese in considerazione. In fase di verifica e' stato differenziato l'elemento trave dall'elemento pilastro. Nell'elemento trave le armature sono disposte in modo asimmetrico, mentre nei pilastri sono sempre disposte simmetricamente. Per l'elemento trave, l'armatura si determina suddividendola in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante, valutando per tali conci le massime aree di armatura superiore ed inferiore richieste in base ai momenti massimi riscontrati nelle varie combinazioni di carico esaminate. Lo stesso criterio e' stato adottato per il calcolo delle staffe. Anche l'elemento pilastro viene scomposto in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante. Vengono pero' riportate le armature massime richieste nella meta' superiore (testa) e inferiore (piede). La fondazione su travi rovesce e' risolta contemporaneamente alla sovrastruttura tenendo in conto sia la rigidezza flettente che quella torcente, utilizzando per l'analisi agli elementi finiti l'elemento asta su suolo Pag. 4

6 elastico alla Winkler. Le travate possono incrociarsi con angoli qualsiasi e avere dei disassamenti rispetto ai pilastri su cui si appoggiano. La ripartizione dei carichi, data la natura matriciale del calcolo, tiene automaticamente conto della rigidezza relativa delle varie travate convergenti su ogni nodo. Le verifiche per gli elementi bidimensionali (setti) vengono effettuate sovrapponendo lo stato tensionale del comportamento a lastra e di quello a piastra. Vengono calcolate le armature delle due facce dell'elemento bidimensionale disponendo i ferri in due direzioni ortogonali. - DIMENSIONAMENTO MINIMO DELLE ARMATURE. Per il calcolo delle armature sono stati rispettati i minimi di legge di seguito riportati : Travi: Area minima delle staffe pari a 1.5*b mmq/ml, essendo b lo spessore minimo dell'anima misurato in mm, con passo non maggiore di 0.8 dell' altezza utile e con un minimo di 3 staffe al metro. In prossimita' degli appoggi o di carichi concentrati per una lunghezza pari all' altezza utile della sezione, il passo minimo sara' 12 volte il diametro minimo dell'armatura longitudinale. Armatura longitudinale in zona tesa >=0.15% della sezione di calcestruzzo. Alle estremita' e' disposta una armatura inferiore minima che possa assorbire, allo stato limite ultimo, uno sforzo di trazione uguale al taglio. In zona sismica nelle zone critiche il passo staffe e' non superiore al minimo di: - un quarto dell'altezza utile della sezione trasversale; mm e 225 mm, rispettivamente per CDA e CDB; - 6 volte e 8 volte il diametro minimo delle barre longitudinali considerate ai fini delle verifiche, rispettivamente per CDA e CDB - 24 volte il diametro delle armature trasversali. Le zone critiche si estendono, per CDB e CDA, per una lunghezza pari rispettivamente a 1 e 1,5 volte l'altezza della sezione della trave, misurata a partire dalla faccia del nodo trave-pilastro. Nelle zone critiche della trave il rapporto fra l'armatura compressa e quella tesa e' maggiore o uguale a 0,5. Pilastri: Armatura longitudinale compresa fra 0.3% e 4% della sezione effettiva e non minore di 0,10*Ned/fyd. Barre longitudinali con diametro maggiore o uguale a 12 mm; diametro staffe maggiore o uguale a 6 mm e comunque maggiore o uguale a 1/4 del diametro max delle barre longitudinali, con interasse non maggiore di 30 cm. In zona sismica l'armatura longitudinale e' almeno pari all' 1% della sezione effettiva; il passo delle staffe di contenimento e' non superiore alla piu' piccola delle quantita' seguenti: - 1/3 e 1/2 del lato minore della sezione trasversale, rispettivamente per CDA e CDB; mm e 175 mm, rispettivamente per CDA e CDB; - 6 e 8 volte il diametro delle barre longitudinali che collegano, rispettivamente per CDA e CDB. - SISTEMI DI RIFERIMENTO 1) Sistema globale della struttura spaziale Il sistema di riferimento globale e' costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali (OXYZ) dove l'asse Z rappresenta l'asse verticale rivolto verso l'alto. Le rotazioni sono considerate positive se concordi con gli assi vettori. Pag. 5

7 2) Sistema locale delle aste Z / Y / / / X Il sistema di riferimento locale delle aste, inclinate o meno, e' costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l'asse Z coincidente con l'asse longitudinale dell'asta e orientamento dal nodo iniziale al nodo finale, gli assi X ed Y sono orientati come nell'archivio delle sezioni. 3) Sistema locale dello shell (f) Z / Y / / / (i) X Il sistema di riferimento locale dello shell e' costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l'asse X coincidente con la direzione fra il primo ed il secondo nodo di input, l'asse Y giacente nel piano dello shell e l'asse Z in direzione dello spessore. Z / Y / / / (1) (2) X - UNITA' DI MISURA Si adottano le seguenti unita' di misura: [lunghezze] = m [forza] = kgf / dan [tempo] = sec [temperat.] = C - CONVENZIONI SUI SEGNI I carichi agenti sono: 1) - carichi e momenti distribuiti lungo gli assi coordinati; 2) - forze e coppie nodali concentrate sui nodi. Le forze distribuite sono da ritenersi positive se concordi con il Pag. 6

8 sistema di riferimento locale dell'asta, quelle concentrate sono positive se concordi con il sistema di riferimento globale. I gradi di liberta' nodali sono gli omologhi agli enti forza, e quindi sono definiti positivi se concordi a questi ultimi. SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella caratteristiche statiche dei profili e caratteristiche materiali. ) Sez. U P A Ax Ay Jx Jy Jt Wx Wy Wt ix iy sver svergolam. E.lim. : Numero d'archivio della sezione : Perimetro bagnato per metro di sezione : Peso per unita' di lunghezza : Area della sezione : Area a taglio in direzione X : Area a taglio in direzione Y : Momento d'inerzia rispetto all'asse X : Momento d'inerzia rispetto all'asse Y : Momento d'inerzia torsionale : Modulo di resistenza a flessione, asse X : Modulo di resistenza a flessione, asse Y : Modulo di resistenza a torsione : Raggio d'inerzia relativo all'asse X : Raggio d'inerzia relativo all'asse Y : Coefficiente per verifica a svergolamento (h/(b*t)) E : Modulo di elasticita' normale G : Modulo di elasticita' tangenziale σamm : Tensione ammissibile lamda : Valore massimo della snellezza fe : Tipo di acciaio ( 1=Fe360 ; 2=Fe430 ; 3=Fe510 ) Ω : Prospetto per i coefficienti Ω ( 1=a ; 2=b ; 3=c ; 4=d (sezione legno: 5= latifoglie dure ; 6=conifere) Caric. estra: Coefficiente per carico estradossato verifica : Eccentricita' limite per evitare la verifica allo svergolamento. Coeff.'ni' : Coefficiente 'ni' ver. : -1 non esegue verifica ; 0 verifica solo aste tese 1 verifica completa gamma : peso specifico del materiale Wx Plast. : Modulo di resistenza plastica in direzione X Wy Plast. : Modulo di resistenza plastica in direzione Y Wt Plast. : Modulo di resistenza plastica torsionale Ax Plast. : Area a taglio plastica direzione X Ay Plast. : Area a taglio plastica direzione Y Iw : Costante di ingobbamento (Momento di inerzia settoriale) Num.Rit.Tors: Numero di ritegni torsionali SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella dati di asta spaziale. Asta3d : Numero dell'asta spaziale Filo in. : Numero del filo del nodo iniziale Filo fin. : Numero del filo del nodo finale Q. iniz. : Quota del nodo iniziale Pag. 7

9 Q. fin. : Quota del nodo finale Nod3d iniz.: Numero del nodo iniziale Nod3d fin. : Numero del nodo finale Cr. Pr. : Numero del criterio di progetto per la verifica Sez. N.ro : Numero in archivio della sezione Base x Alt : Per le sezioni rettangolari base ed altezza; per le altre tipologie ingombro massimo della sezione Magr. : Dimensione del magrone per sezioni di fondazione Rot. : Angolo di rotazione della sezione dx : Scostamento in direzione X globale dell'estremo iniziale dell'asta dal nodo iniziale dy : Scostamento in direzione Y globale dell'estremo iniziale dell'asta dal nodo iniziale dz : Scostamento in direzione Z globale dell'estremo iniziale dell'asta dal nodo iniziale dx : Scostamento in direzione X globale dell'estremo finale dell'asta dal nodo finale dy : Scostamento in direzione Y globale dell'estremo finale dell'asta dal nodo finale dz : Scostamento in direzione Z globale dell'estremo finale dell'asta dal nodo finale SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella vincoli nodali esterni. Nodo3d Codice Tx impedito) Ty impedito) Tz impedito) Rx impedito) Ry impedito) Rz impedito) : Numero del nodo spaziale : Codice eplicito per la determinazione del vincolo I = incastro; C = cerniera completa; W = winkler E = esplicito; P = plinto; U = Vincolo unilatero : Rigidezza traslante in direzione X sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento : Rigidezza traslante in direzione Y sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento : Rigidezza traslante in direzione Z sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento : Rigidezza rotazionale in direzione X sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento : Rigidezza rotazionale in direzione Y sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento : Rigidezza rotazionale in direzione Z sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento Tr. X Tr. Y Tr. Z Azim CoZe Ass. SCOSTAMENTO PER I VINCOLI ELASTICI : Scostamento in direzione X globale del sistema di riferimento locale del vincolo : Scostamento in direzione Y globale del sistema di riferimento locale del vincolo : Scostamento in direzione Z globale del sistema di riferimento locale del vincolo : Angolo formato fra la proiezione dell'asse Z locale sul piano XY e l'asse X globale (azimut) : Angolo formato fra l'asse Z locale e l'asse Z globale (complemento allo zenit) : Rotazione attorno dell'asse Z locale del sistema di riferimento locale ATTRIBUTO DI VERSO PER I VINCOLI UNILATERI Pag. 8

10 Tr. X Tr. Y Tr. Z Rot.X Rot.Y Rot.Z : Attributo sul verso dello spostamento impedito dal vincolo unilatero lungo la direzione X : Attributo sul verso dello spostamento impedito dal vincolo unilatero lungo la direzione Y : Attributo sul verso dello spostamento impedito dal vincolo unilatero lungo la direzione Z : Attributo sul verso della rotazione impedita dal vincolo unilatero lungo l' asse vettore X : Attributo sul verso della rotazione impedita dal vincolo unilatero lungo l' asse vettore Y : Attributo sul verso della rotazione impedita dal vincolo unilatero lungo l' asse vettore Z Gli attributi sul verso degli spostamenti e delle rotazioni possono assumere i seguenti valori: 1 = Impedisce gli spostamenti sia positivi che negativi 3 = Impedisce solo gli spostamenti positivi 5 = Impedisce solo gli spostamenti negativi SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle carichi termici aste, carichi distribuiti aste, carichi concentrati, carichi termici shell e carichi shell. Carichi aste Asta3d : Numero dell'asta spaziale Dt : Delta termico costante ALI.SISMICA: Coefficiente di riduzione del sovraccarico per la condizione in stampa ai fini del calcolo della massa sismica Riferimento: Sistema di riferimento dei carichi (0 globale ; 1 locale) Qx : Carico distribuito in direzione X sul nodo iniziale Qy : Carico distribuito in direzione Y sul nodo iniziale Qz : Carico distribuito in direzione Z sul nodo iniziale Qx : Carico distribuito in direzione X sul nodo finale Qy : Carico distribuito in direzione Y sul nodo finale Qz : Carico distribuito in direzione Z sul nodo finale Mt : Momento torcente distribuito Carichi concentrati Nodo3d : Numero del nodo spaziale Fx : Forza in direzione X nel sistema di riferimento globale Fy : Forza in direzione Y nel sistema di riferimento globale Fz : Forza in direzione Z nel sistema di riferimento globale Mx : Momento in direzione X nel sistema di riferimento globale My : Momento in direzione Y nel sistema di riferimento globale Mz : Momento in direzione Z nel sistema di riferimento globale Carichi shell Shell : Numero dello shell spaziale Dt : Delta termico costante Riferimento: Sistema di riferimento delle pressioni e dei carichi distribuiti; verticale e' la direzione dell'asse Z del sistema di riferimento globale, normale e' la direzione ortogonale all'elemento per le pressioni e ortogonale al lato per i carichi distribuiti. Codici: 0 = pressione verticale e carico normale 1 = pressione normale e carico verticale 2 = pressione normale e carico normale 3 = pressione verticale e carico verticale P.a : Pressione sul primo vertice dello shell P.b : Pressione sul secondo vertice dello shell P.c : Pressione sul terzo vertice dello shell P.d : Pressione sul quarto vertice dello shell Q.ab : Carico distribuito sul lato ab Pag. 9

11 Q.bc Q.cd Q.da : Carico distribuito sul lato bc : Carico distribuito sul lato cd : Carico distribuito sul lato da ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO PROFILATI IPE Sez. Descrizione h b a e r Mat. N.ro mm mm mm mm mm N.ro 1109 HEB IPE ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO PROFILATI AD U Sez. Descrizione h b s t1 r r1 i Mat. N.ro mm mm mm mm mm mm % N.ro 1043 UPN ,00 3 ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO ANGOLARI A LATI DISUGUALI Sez. Descrizione l l1 s r r1 Mat. N.ro mm mm mm mm mm N.ro 1253 ANG30* ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO CARATTERISTICHE STATICHE DEI PROFILI Sez. U P A Ax Ay Jx Jy Jt Wx Wy Wt ix iy sver N.ro m2/m kg/m cmq cmq cmq cm4 cm4 cm4 cm3 cm3 cm3 cm cm 1/cm ,66 25,3 32,17 3,58 14, ,5 147,8 10,3 191,05 26,94 8,01 7,70 2,14 3, ,15 61,3 78,08 19,65 15, ,2 2003,4 49,1 569,61 200,33 32,75 8,54 5,06 0, ,62 15,8 20,09 3,87 7,01 869,3 68,3 2,8 108,66 16,66 3,81 6,57 1,84 2, ,12 2,2 2,77 1,06 0,92 3,4 0,9 0,2 1,59 0,77 0,41 1,10 0,57 0,00 ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO DATI PER VERIFICHE EUROCODICE Pag. 10

12 Sez. Descrizione Wx Plastico Wy Plastico Wt Plastico Ax Plastico Ay Plastico Iw N.ro cm3 cm3 cm3 cm2 cm2 cm UPN ,88 74,13 16,31 15,17 17, , HEB ,54 305,81 51,88 62,78 15, , IPE ,86 26,09 6,30 12,83 7, , ANG30*5 1,59 0,77 0,68 1,38 1,38 0,0 ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO CARATTERISTICHE MATERIALE Mat. E G lambda Tipo Verifica Gamma Lung/ Tipo N.ro kg/cmq kg/cmq max Acciaio kg/cmc SpLim Profilat ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo DATI GENERALI DI STRUTTURA D A T I G E N E R A L I D I S T R U T T U R A Massima dimens. dir. X (m) 15,00 Altezza edificio (m) 6,00 Massima dimens. dir. Y (m) 15,00 Differenza temperatura( C) 15 P A R A M E T R I S I S M I C I Vita Nominale (Anni) 50 Classe d' Uso QUARTA Longitudine Est (Grd) 14,3891 Latitudine Nord (Grd) 42,2177 Categoria Suolo C Coeff. Condiz. Topogr. 1,00000 Sistema Costruttivo Dir.1 Acciaio Sistema Costruttivo Dir.2 Acciaio Regolarita' in Altezza NO(KR=.8) Regolarita' in Pianta NO Direzione Sisma (Grd) 0 Sisma Verticale ASSENTE PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.D. Probabilita' Pvr 0,63 Periodo di Ritorno Anni 101,00 Accelerazione Ag/g 0,11 Periodo T'c (sec.) 0,29 Fo 2,40 Fv 1,08 Fattore Stratigrafia 'S' 1,50 Periodo TB (sec.) 0,15 Periodo TC (sec.) 0,46 Periodo TD (sec.) 2,05 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.V. Probabilita' Pvr 0,10 Periodo di Ritorno Anni 949,00 Accelerazione Ag/g 0,25 Periodo T'c (sec.) 0,34 Fo 2,51 Fv 1,69 Fattore Stratigrafia 'S' 1,33 Periodo TB (sec.) 0,17 Periodo TC (sec.) 0,51 Periodo TD (sec.) 2,59 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.C. Probabilita' Pvr 0,05 Periodo di Ritorno Anni 1950,00 Accelerazione Ag/g 0,31 Periodo T'c (sec.) 0,36 Fo 2,58 Fv 1,92 Fattore Stratigrafia 'S' 1,23 Periodo TB (sec.) 0,18 Periodo TC (sec.) 0,53 Periodo TD (sec.) 2,82 PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ACCIAIO - D I R. 1 Classe Duttilita' ALTA Sotto-Sistema Strutturale Intelaiat AlfaU/Alfa1 1,30 Fattore di struttura 'q' 4,60 PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ACCIAIO - D I R. 2 Classe Duttilita' ALTA Sotto-Sistema Strutturale Intelaiat AlfaU/Alfa1 1,30 Fattore di struttura 'q' 4,60 COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI Acciaio per carpenteria 1,21 Verif.Instabilita' acciaio: 1,21 Acciaio per CLS armato 1,15 Calcestruzzo CLS armato 1,50 Legno per comb. eccez. 1,00 Legno per comb. fondament.: 1,50 Livello conoscenza NUOVA COSTRUZ FRP Collasso Tipo 'A' 1,10 FRP Delaminazione Tipo 'A' 1,20 FRP Collasso Tipo 'B' 1,25 FRP Delaminazione Tipo 'B' 1,50 FRP Resist. Press/Fless 1,00 FRP Resist. Taglio/Torsione 1,20 FRP Resist. Confinamento 1,10 Pag. 11

13 DATI ASTE SPAZIALI IDENTIFICAZIONE GEOMETRIA SCOST.INIZIALI SCOST. FINALI Asta3dFiloFiloQ.inizQ.fin.Nod3dNod3dCr. Sez. Sigla Sezione Magr.Rot. dx dy dz dx dy dz CritTipo Elemento N.ro in.fin. (m) (m) iniz. fin.pr. N.ro (cm) Grd (cm)(cm)(cm)(cm)(cm)(cm)geotai fini sism ,33 0, HEB Secondario Acc\ ,33 0, HEB Secondario Acc\ ,83 0, HEB Secondario Acc\ ,83 0, HEB Secondario Acc\ ,83 0, HEB Secondario Acc\ ,83 0, HEB Secondario Acc\ ,69 0, HEB Secondario Acc\ ,69 0, HEB Secondario Acc\ ,69 0, HEB Secondario Acc\ ,69 0, HEB Secondario Acc\ ,20 0, HEB Secondario Acc\ ,20 0, HEB Secondario Acc\ ,20 0, HEB Secondario Acc\ ,20 0, HEB Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, UPN Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, UPN Secondario Acc\ ,33 0, UPN Secondario Acc\ ,33 2, UPN Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, UPN Secondario Acc\ ,20 0, UPN Secondario Acc\ ,00 0, UPN Secondario Acc\ ,33 0, UPN Secondario Acc\ ,33 0, UPN Secondario Acc\ ,20 2, UPN Secondario Acc\ Pag. 12

14 ,08 2, HEB Secondario Acc\ ,08 2, HEB Secondario Acc\ ,55 2, HEB Secondario Acc\ ,55 2, HEB Secondario Acc\ ,55 2, HEB Secondario Acc\ ,55 2, HEB Secondario Acc\ ,08 2, HEB Secondario Acc\ ,08 2, HEB Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, UPN Secondario Acc\ ,08 4, UPN Secondario Acc\ ,08 4, UPN Secondario Acc\ ,08 4, UPN Secondario Acc\ ,20 2, UPN Secondario Acc\ ,20 2, UPN Secondario Acc\ ,20 4, UPN Secondario Acc\ ,08 2, UPN Secondario Acc\ ,08 0, ANG30* Secondario Acc\ ,08 0, ANG30* Secondario Acc\ ,20 0, ANG30* Secondario Acc\ ,20 0, ANG30* Secondario Acc\ ,53 4, HEB Secondario Acc\ ,53 4, HEB Secondario Acc\ ,12 4, HEB Secondario Acc\ ,12 4, HEB Secondario Acc\ ,12 4, HEB Secondario Acc\ ,12 4, HEB Secondario Acc\ ,53 4, HEB Secondario Acc\ ,53 4, HEB Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, UPN Secondario Acc\ ,12 6, UPN Secondario Acc\ ,08 6, UPN Secondario Acc\ ,12 4, UPN Secondario Acc\ ,12 6, UPN Secondario Acc\ ,12 6, UPN Secondario Acc\ ,16 6, HEB Secondario Acc\ ,16 6, HEB Secondario Acc\ ,51 6, HEB Secondario Acc\ Pag. 13

15 ,51 6, HEB Secondario Acc\ ,51 6, HEB Secondario Acc\ ,51 6, HEB Secondario Acc\ ,16 6, HEB Secondario Acc\ ,16 6, HEB Secondario Acc\ ,12 2, ANG30* Secondario Acc\ ,12 2, ANG30* Secondario Acc\ DATI ASTE SPAZIALI IDENTIFICAZIONE GEOMETRIA SCOST.INIZIALI SCOST. FINALI Asta3dFiloFiloQ.inizQ.fin.Nod3dNod3dCr. Sez. Sigla Sezione Magr.Rot. dx dy dz dx dy dz CritTipo Elemento N.ro in.fin. (m) (m) iniz. fin.pr. N.ro (cm) Grd (cm)(cm)(cm)(cm)(cm)(cm)geotai fini sism ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, UPN Secondario Acc\ ,16 8, UPN Secondario Acc\ ,16 8, UPN Secondario Acc\ ,16 8, UPN Secondario Acc\ ,16 4, ANG30* Secondario Acc\ ,16 4, ANG30* Secondario Acc\ ,16 6, UPN Secondario Acc\ ,12 8, UPN Secondario Acc\ ,42 8, HEB Secondario Acc\ ,42 8, HEB Secondario Acc\ ,13 8, HEB Secondario Acc\ ,13 8, HEB Secondario Acc\ ,13 8, HEB Secondario Acc\ ,13 8, HEB Secondario Acc\ ,42 8, HEB Secondario Acc\ ,42 8, HEB Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, UPN Secondario Acc\ ,13 10, UPN Secondario Acc\ ,13 10, UPN Pag. 14

16 Secondario Acc\ ,13 10, UPN Secondario Acc\ ,13 8, UPN Secondario Acc\ ,16 10, UPN Secondario Acc\ ,09 10, HEB Secondario Acc\ ,09 10, HEB Secondario Acc\ ,53 10, HEB Secondario Acc\ ,53 10, HEB Secondario Acc\ ,53 10, HEB Secondario Acc\ ,53 10, HEB Secondario Acc\ ,09 10, HEB Secondario Acc\ ,09 10, HEB Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, UPN Secondario Acc\ ,09 12, UPN Secondario Acc\ ,09 12, UPN Secondario Acc\ ,09 12, UPN Secondario Acc\ ,13 12, UPN Secondario Acc\ ,09 10, UPN Secondario Acc\ ,20 12, HEB Secondario Acc\ ,20 12, HEB Secondario Acc\ ,20 12, HEB Secondario Acc\ ,20 12, HEB Secondario Acc\ ,09 8, ANG30* Secondario Acc\ ,09 8, ANG30* Secondario Acc\ ,13 6, ANG30* Secondario Acc\ ,13 6, ANG30* Secondario Acc\ VINCOLI E CEDIMENTI NODALI IDENTIFIC. RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI SCOSTAMENTI VERSO SPOSTAMENTI UNILATERI Nodo3dCod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Tr.XTr.YTr.ZAzimCoZeAss.Tr.XTr.YTr.ZRotXRotYRotZ N.ro ice t/m t/m t/m t*m t*m t*m cm cm cm Grd Grd Grd 1 I I I I I I I I Pag. 15

17 41 I I I I I I I I I I I VINCOLI E CEDIMENTI NODALI IDENTIFIC. RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI SCOSTAMENTI VERSO SPOSTAMENTI UNILATERI Nodo3dCod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Tr.XTr.YTr.ZAzimCoZeAss.Tr.XTr.YTr.ZRotXRotYRotZ N.ro ice t/m t/m t/m t*m t*m t*m cm cm cm Grd Grd Grd 144 I I I I I I I VINCOLI INTERNI ASTE VINCOLO NODO INIZIALE VINCOLO NODO FINALE IDENT. RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI COEFFICIENTI BETA Asta3dCod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Beta X Beta Y N.ro ice t/m t/m t/m t/m t/m t/m ice t/m t/m t/m t/m t/m t/m 71 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1,00 72 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1,00 73 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1,00 74 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 Pag. 16

18 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1,00 CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 2 ALIQUOTA SISMICA: 100 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3dRiferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0,00 CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 2 ALIQUOTA SISMICA: 100 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3dRiferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0,00 CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 3 ALIQUOTA SISMICA: 100 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3dRiferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0,00 Pag. 17

19 40 0 0,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0,00 COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI PESO PROPRIO 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Grigliati 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,50 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 Corr. Tors. dir. 0 0,00 1,00-1,00 1,00-1,00 1,00-1,00 1,00-1,00-1,00 1,00-1,00 1,00-1,00 1,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00-1,00-1,00-1,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30 COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI PESO PROPRIO 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Grigliati 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 Corr. Tors. dir. 0-1,00 1,00 0,30-0,30 0,30-0,30 0,30-0,30 0,30-0,30-0,30 0,30-0,30 0,30-0,30 Corr. Tors. dir. 90 0,30 0,30 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00-1,00 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00 SISMA DIREZ. GRD 0-1,00-1,00 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 SISMA DIREZ. GRD 90-0,30-0,30 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00-1,00 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00 Pag. 18

20 COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI PESO PROPRIO 1,00 1,00 1,00 Grigliati 1,00 1,00 1,00 0,60 0,60 0,60 Corr. Tors. dir. 0 0,30-0,30 0,30 Corr. Tors. dir. 90-1,00 1,00 1,00 SISMA DIREZ. GRD 0-0,30-0,30-0,30 SISMA DIREZ. GRD 90-1,00-1,00-1,00 COMBINAZIONI RARE - S.L.E. DESCRIZIONI 1 PESO PROPRIO 1,00 Grigliati 1,00 1,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E. DESCRIZIONI 1 PESO PROPRIO 1,00 Grigliati 1,00 0,70 Corr. Tors. dir. 0 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E. DESCRIZIONI 1 PESO PROPRIO 1,00 Grigliati 1,00 0,60 Corr. Tors. dir. 0 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 Pag. 19

21 SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI Filo N.ro SPECIFICHE CAMPI TABELLE DI STAMPA : Numero del filo del nodo inferiore o superiore Quota inf/sup: Quota del nodo inferiore e del nodo superiore Nodo inf/sup : Numero dei nodi inferiore e superiore per la determinazione degli spostamenti sismici relativi. INVILUPPO S.L.D.: Sisma N.ro : Numero del sisma per cui e' massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.D. Spostam. Calcolo Spostam. Limite : valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.D. : valore dello spostamento limite per lo S.L.D. INVILUPPO S.L.O.: Sisma N.ro : Numero del sisma per cui e' massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.O. Spostam. Calcolo Spostam. Limite : valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.O. : valore dello spostamento limite per lo S.L.O. STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO / LEGNO Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle di verifica aste in acciaio e di verifica aste in legno. Fili N.ro Sulla prima riga numero del filo del nodo iniziale, sulla terza quello del nodo finale. Quota Sulla prima riga quota del nodo iniziale, sulla terza quota del nodo finale. Tratto Se una trave è suddivisa in più tratti sulla prima riga è riportato il numero del tratto, sulla terza il numero di suddivisioni della trave. Cmb N.r Numero della combinazione e di seguito le caratteristiche per la quale si è avuta la condizione più gravosa (rapporto di verifica massimo). N Sd Sforzo normale di calcolo. MxSd Momento flettente di calcolo asse vettore X locale. MySd Momento flettente di calcolo asse vettore Y locale. Pag. 20

22 e 2 è è il VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rd fy rid Rap % Sez.N. Ac qn Asta Taglio di calcolo in direzione dell'asse X locale. Taglio di calcolo in direzione dell'asse Y locale. Torsione di calcolo. Sforzo normale resistente ridotto per presenza dell'azione tagliante. Momento flettente resistente con asse vettore X locale ridotto per presenza di azione tagliante. Per le sezioni di classe 3 è sempre il momento limite elastico, per quelle di classe 1 è il momento plastico. Se inoltre la tipologia della sezione doppio T, tubo tondo, tubo rettangolare e piatto, il momento ridotto dall'eventuale presenza dello sforzo normale. Momento flettente resistente con asse vettore Y locale ridotto per presenza di azione tagliante. Vale quanto riportato per dato precedente. Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale. Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale. Torsione resistente. Resistenza di calcolo del materiale ridotta per presenza della azione tagliante. Rapporto di verifica moltiplicato per 100. Sezione verificata per valori minori o uguali a 100. Numero di archivio della sezione. Coefficiente di amplificazione dei carichi statici. Sostituisce il dato 'Sez.N.' se l' incremento dei carichi statici e' maggiore di 1. Carico distribuito normale all'asse della trave in kg/m, incluso il peso proprio. Numerazione dell'asta. Per le strutture dissipative, nei pilastri, sono stati tenuti in conto i fattori di sovraresistenza riportati nella Tab delle NTC L'ultima riga delle quattro relative a ciascuna asta, si riferisce ai valori utili ad effettuare le verifiche di instabilita': l ß*l cl. ε lmd R%pf R%ft Wmax Lunghezza della trave. Lunghezza libera di inflessione. Classe di verifica della trave. (235/fy)^(1/2). Se il valore e' maggiore di 1 significa che il programma ha provato a classificare una sezione di classe 4 come sezione di classe 3 secondo il comma (9) del punto dell'ec3 in base alla tensione di compressione massima. Snellezza lambda. Rapporto di verifica per l'instabilità alla presso-flessione moltiplicato per 100 determinato dalla formula [C4.2.32]. Sezione verificata per valori minori o uguali a 100. Rapporto di verifica per l'instabilità flesso-torsionale moltiplicato per 100 determinato dalla formula [C4.2.36]. Spostamento massimo. STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - Wrel Spostamento relativo, depurato dalla traslazione rigida dei nodi. Wlim Spostamento limite. se: Rap %=111 La sezione non verifica per taglio elevato. Rap %=444 Sezione non verificata in automatico perche' di classe 4 Per le sezioni in legno vengono modificate le seguenti colonne. (N Rd ) σn : Tensione normale dovuta a sforzo normale. (MxV.Rd) σmx : Tensione normale dovuta a momento Mx. (MyV.Rd) σmy : Tensione normale dovuta a momento My. (VxplRd) τx : Tensione tangenziale dovuta a taglio Tx. Pag. 21

23 (VyplRd) τy : Tensione tangenziale dovuta a taglio Ty. (T Rd ) τmt : Tensione tangenziale da momento torcente. (fy rid)rapp. Fless: Rapporto di verifica per la flessione composta secondo le formule del DM 2008 [4.4.6a], [4.4.6b], [4.4.7a], [4.4.7b]. Viene riportato il valore piu' alto fra tutte le varie combinazioni e si intende verificato, come tutti gli altri rapporti, se il valore e' minore di uno. (Rap %) Rapp.Taglio: Rapporto di verifica per il taglio o la torsione secondo le formule del DM 2008 [4.4.8], [4.4.9] avendo sovrapposto gli effetti con la [4.4.10] nel caso di taglio e torsione agenti contemporaneamente. (clas.) KcC : Coefficiente di instabilita' di colonna determinato dalle formule del DM 2008 [4.4.15]. (lmd) KcM : Coefficiente di instabilita' di trave determinato dalle formule del DM 2008 [4.4.12]. (R%pf) Rx : Rapporto globale di verifica di instabilita' che tiene in conto sia dell'instabilita' di colonna che quella di trave; il coefficiente Km e' applicato al termine del momento Y. (R%ft) Ry : Rapporto globale di verifica di instabilita' che tiene in conto sia dell'instabilita' di colonna che quella di trave; il coefficiente Km e' applicato al termine del momento X. SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI I D E N T I F I C A T I V O INVILUPPO S.L.D. INVILUPPO S.L.O. Filo Quota Quota Nodo NodoSis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam. Stringa di N.ro inf. sup. inf. sup.ma Calcolo Limite ma Calcolo Limite Controllo (m) (m) N.ro N.roNro (mm) (mm) Nro (mm) (mm) Verifica 1 0,00 0, ,069 1,670 VERIFICATO 1 0,33 8, ,884 39,135 VERIFICATO 1 8,16 10, ,000 11,295 VERIFICATO 1 10,42 12, ,517 8,370 VERIFICATO 2 0,00 0, ,078 1,670 VERIFICATO 2 0,33 4, ,505 18,750 VERIFICATO 2 4,08 8, ,634 20,385 VERIFICATO 2 8,16 12, ,111 19,665 VERIFICATO 3 0,00 2, ,099 10,990 VERIFICATO 3 2,20 6, ,247 19,620 VERIFICATO 3 6,12 10, ,212 20,025 VERIFICATO 4 0,00 2, ,108 10,990 VERIFICATO 4 2,20 6, ,286 19,620 VERIFICATO 4 6,12 10, ,189 20,025 VERIFICATO 5 0,00 0, ,068 1,670 VERIFICATO 5 0,33 4, ,910 18,750 VERIFICATO 5 4,08 8, ,115 20,385 VERIFICATO 5 8,16 12, ,706 19,665 VERIFICATO 6 0,00 0, ,077 1,670 VERIFICATO 6 0,33 4, ,570 18,750 VERIFICATO 6 4,08 8, ,713 20,385 VERIFICATO 6 8,16 12, ,354 19,665 VERIFICATO 7 0,00 2, ,099 10,990 VERIFICATO 7 2,20 6, ,313 19,620 VERIFICATO 7 6,12 10, ,295 20,025 VERIFICATO 8 0,00 2, ,108 10,990 VERIFICATO 8 2,20 6, ,350 19,620 VERIFICATO 8 6,12 10, ,273 20,025 VERIFICATO 9 0,00 0, ,068 1,670 VERIFICATO 9 0,33 4, ,904 18,750 VERIFICATO 9 4,08 8, ,107 20,385 VERIFICATO 9 8,16 12, ,661 19,665 VERIFICATO 10 0,00 0, ,069 1,670 VERIFICATO 10 0,33 8, ,886 39,135 VERIFICATO 10 8,16 12, ,515 19,665 VERIFICATO 11 0,33 4, ,563 18,750 VERIFICATO 11 4,08 8, ,703 20,385 VERIFICATO 11 8,16 12, ,318 19,665 VERIFICATO 12 0,33 4, ,505 18,750 VERIFICATO 12 4,08 8, ,635 20,385 VERIFICATO 12 8,16 12, ,106 19,665 VERIFICATO 13 0,00 0, ,068 1,670 VERIFICATO 13 0,33 4, ,871 18,750 VERIFICATO 13 4,08 8, ,068 20,385 VERIFICATO 13 8,16 12, ,533 19,665 VERIFICATO 14 0,33 4, ,525 18,750 VERIFICATO 14 4,08 12, ,505 40,050 VERIFICATO 15 0,00 0, ,068 1,670 VERIFICATO 15 0,33 4, ,868 18,750 VERIFICATO 15 4,08 8, ,065 20,385 VERIFICATO 15 8,16 12, ,529 19,665 VERIFICATO 16 0,33 4, ,522 18,750 VERIFICATO 16 4,08 8, ,655 20,385 VERIFICATO Pag. 22

24 16 8,16 12, ,141 19,665 VERIFICATO 17 2,20 6, ,306 19,620 VERIFICATO 17 6,12 10, ,287 20,025 VERIFICATO 18 2,20 6, ,344 19,620 VERIFICATO 18 6,12 10, ,264 20,025 VERIFICATO 19 2,20 6, ,272 19,620 VERIFICATO 19 6,12 10, ,243 20,025 VERIFICATO 20 2,20 6, ,311 19,620 VERIFICATO 20 6,12 10, ,220 20,025 VERIFICATO 21 2,20 6, ,247 19,620 VERIFICATO 21 6,12 10, ,218 20,025 VERIFICATO 22 2,20 6, ,286 19,620 VERIFICATO 22 6,12 10, ,195 20,025 VERIFICATO 23 2,20 6, ,269 19,620 VERIFICATO 23 6,12 10, ,239 20,025 VERIFICATO 24 2,20 6, ,308 19,620 VERIFICATO 24 6,12 10, ,216 20,025 VERIFICATO 27 0,00 0, ,069 1,670 VERIFICATO 28 0,00 0, ,070 1,670 VERIFICATO STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , HEB200 qn= Asta: 1 6 0, Instab.:l= 33,4 ß*l= 23, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 1,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 2 2 0, Instab.:l= 33,4 ß*l= 23, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 1,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 3 7 0, Instab.:l= 83,0 ß*l= 58, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,1 0,0 3,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 4 8 0, Instab.:l= 103,0 ß*l= 72, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 4,1 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 5 3 0, Instab.:l= 83,0 ß*l= 58, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,1 0,0 3,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 6 4 0, Instab.:l= 83,0 ß*l= 58, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 3,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 7 5 0, Instab.:l= 235,6 ß*l=164, cl=1 ε=1,00 lmd= 32 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 9,4 mm Pag. 23

25 Sez.N , HEB200 qn= Asta: 8 6 0, Instab.:l= 235,6 ß*l=164, cl=1 ε=1,00 lmd= 32 Rpf= 9 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 0,3 0,1 9,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 9 1 0, Instab.:l= 235,6 ß*l=164, cl=1 ε=1,00 lmd= 32 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,2 0,0 9,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 235,6 ß*l=164, cl=1 ε=1,00 lmd= 32 Rpf= 10 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 0,6 0,1 9,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 136,8 ß*l= 95, cl=1 ε=1,00 lmd= 18 Rpf= 14 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,2 0,1 5,5 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 136,8 ß*l= 95, cl=1 ε=1,00 lmd= 18 Rpf= 3 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 5,5 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 136,8 ß*l= 95, cl=1 ε=1,00 lmd= 18 Rpf= 14 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,2 0,1 5,5 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 136,8 ß*l= 95, cl=1 ε=1,00 lmd= 18 Rpf= 3 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 5,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,0 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,0 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Pag. 24

26 Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,0 0,0 0,8 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 15 Wmax/rel/lim= 1,0 0,1 6,4 mm VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 8 Wmax/rel/lim= 1,1 0,1 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 4 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 5,0 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 4 Wmax/rel/lim= 1,0 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 417,9 ß*l=292, cl=1 ε=1,00 lmd=136 Rpf= 19 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 3,5 1,4 16,7 mm Sez.N , Pag. 25

27 IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 47 Wmax/rel/lim= 3,1 0,2 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 3,1 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 50 Wmax/rel/lim= 3,1 0,2 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,2 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,8 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 11 Wmax/rel/lim= 1,2 0,1 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,2 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 1,2 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 0,8 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 1,1 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Pag. 26

28 Instab.:l= 417,9 ß*l=292, cl=1 ε=1,00 lmd=136 Rpf= 15 Rft= 26 Wmax/rel/lim= 2,0 1,0 16,7 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 103,6 ß*l= 72, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 17 Rft= 17 Wmax/rel/lim= 1,0 0,0 4,1 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 103,6 ß*l= 72, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 4,1 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 23 Wmax/rel/lim= 1,1 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 5 Wmax/rel/lim= 3,1 0,1 6,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 139,4 ß*l= 97, cl=1 ε=1,00 lmd= 19 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,2 0,0 5,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 139,4 ß*l= 97, cl=1 ε=1,00 lmd= 19 Rpf= 13 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,3 0,2 5,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 235,2 ß*l=164, cl=1 ε=1,00 lmd= 32 Rpf= 10 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 0,3 0,3 9,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 235,2 ß*l=164, cl=1 ε=1,00 lmd= 32 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,2 0,0 9,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 235,2 ß*l=164, cl=1 ε=1,00 lmd= 32 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,2 0,1 9,4 mm Pag. 27

29 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 235,2 ß*l=164, cl=1 ε=1,00 lmd= 32 Rpf= 11 Rft= 11 Wmax/rel/lim= 0,3 0,3 9,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 139,4 ß*l= 97, cl=1 ε=1,00 lmd= 19 Rpf= 15 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,6 0,2 5,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 139,4 ß*l= 97, cl=1 ε=1,00 lmd= 19 Rpf= 3 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,2 0,0 5,6 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,0 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 8 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,0 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,3 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 49 Wmax/rel/lim= 3,4 0,3 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 3,4 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Pag. 28

30 Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 47 Wmax/rel/lim= 3,4 0,2 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 0,8 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 13 Wmax/rel/lim= 1,4 0,1 6,4 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 7 Wmax/rel/lim= 3,4 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 5 Wmax/rel/lim= 3,4 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 8 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 1,4 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 14 Wmax/rel/lim= 1,2 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 3,1 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 418,9 ß*l=293, cl=1 ε=1,00 lmd=137 Rpf= 19 Rft= 31 Wmax/rel/lim= 4,8 1,9 16,8 mm Sez.N , UPN200 qn= Pag. 29

31 Asta: , Instab.:l= 418,9 ß*l=293, cl=1 ε=1,00 lmd=137 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 2,3 1,1 16,8 mm Nover. 5 4, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 483,4 ß*l=483, cl=3 ε=1,00 lmd=848 Rpf=3572 Rft= 0 Wmax/rel/lim=38,1 37,7 19,3 mm Nover. 1 4, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 483,4 ß*l=483, cl=3 ε=1,00 lmd=848 Rpf=3400 Rft= 0 Wmax/rel/lim=38,3 37,7 19,3 mm Nover. 4 2, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 375,9 ß*l=375, cl=3 ε=1,00 lmd=659 Rpf=3231 Rft= 0 Wmax/rel/lim=18,3 17,7 15,0 mm Nover. 8 2, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 375,9 ß*l=375, cl=3 ε=1,00 lmd=659 Rpf=181 Rft= 0 Wmax/rel/lim=18,3 17,7 15,0 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 244,6 ß*l=171, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,3 0,1 9,8 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 244,6 ß*l=171, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 11 Rft= 11 Wmax/rel/lim= 0,6 0,4 9,8 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 157,2 ß*l=110, cl=1 ε=1,00 lmd= 21 Rpf= 11 Rft= 11 Wmax/rel/lim= 0,3 0,2 6,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 157,2 ß*l=110, cl=1 ε=1,00 lmd= 21 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,4 0,0 6,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 157,2 ß*l=110, cl=1 ε=1,00 lmd= 21 Rpf= 2 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,4 0,0 6,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 157,2 ß*l=110, cl=1 ε=1,00 lmd= 21 Rpf= 11 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,5 0,2 6,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 244,6 ß*l=171, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 12 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 0,4 0,4 9,8 mm Pag. 30

32 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 244,6 ß*l=171, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,4 0,1 9,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,2 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 50 Wmax/rel/lim= 3,3 0,2 5,0 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 3,3 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 52 Wmax/rel/lim= 3,3 0,2 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,3 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,8 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 7 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 0,5 mm Pag. 31

33 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 7 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 0,8 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 13 Wmax/rel/lim= 1,3 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 6 Wmax/rel/lim= 3,3 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 425,9 ß*l=298, cl=1 ε=1,00 lmd=139 Rpf= 17 Rft= 33 Wmax/rel/lim= 5,0 2,1 17,0 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 425,9 ß*l=298, cl=1 ε=1,00 lmd=139 Rpf= 14 Rft= 26 Wmax/rel/lim= 2,3 1,2 17,0 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 7 Wmax/rel/lim= 3,3 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 14 Wmax/rel/lim= 1,3 0,1 6,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 163,1 ß*l=114, cl=1 ε=1,00 lmd= 22 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,3 0,0 6,5 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 163,1 ß*l=114, cl=1 ε=1,00 lmd= 22 Rpf= 12 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 0,4 0,2 6,5 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 238,8 ß*l=167, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 8 Rft= 8 Wmax/rel/lim= 0,6 0,3 9,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Pag. 32

34 Asta: , Instab.:l= 238,8 ß*l=167, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 1 Rft= 1 Wmax/rel/lim= 0,5 0,0 9,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 238,8 ß*l=167, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,8 0,0 9,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 238,8 ß*l=167, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 9 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 1,1 0,3 9,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 163,1 ß*l=114, cl=1 ε=1,00 lmd= 22 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,5 0,0 6,5 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 163,1 ß*l=114, cl=1 ε=1,00 lmd= 22 Rpf= 12 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 0,7 0,2 6,5 mm Nover. 4 6, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 497,0 ß*l=497, cl=3 ε=1,00 lmd=871 Rpf=3073 Rft= 0 Wmax/rel/lim=41,6 41,0 19,9 mm Nover. 8 6, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 497,0 ß*l=497, cl=3 ε=1,00 lmd=871 Rpf=3783 Rft= 0 Wmax/rel/lim=41,2 41,0 19,9 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,0 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 8 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Pag. 33

35 Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 8 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 52 Wmax/rel/lim= 3,5 0,2 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 3,5 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 50 Wmax/rel/lim= 3,5 0,2 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,5 0,0 0,8 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 5 Rft= 6 Wmax/rel/lim= 3,5 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 13 Wmax/rel/lim= 1,5 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 1,5 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 6 Wmax/rel/lim= 3,5 0,0 6,4 mm Pag. 34

36 Nover. 5 8, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 509,2 ß*l=509, cl=3 ε=1,00 lmd=893 Rpf=3643 Rft= 0 Wmax/rel/lim=44,3 44,0 20,4 mm Nover. 1 8, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 509,2 ß*l=509, cl=3 ε=1,00 lmd=893 Rpf=6468 Rft= 0 Wmax/rel/lim=44,8 44,0 20,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 426,0 ß*l=298, cl=1 ε=1,00 lmd=139 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 2,5 1,2 17,0 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 426,0 ß*l=298, cl=1 ε=1,00 lmd=139 Rpf= 18 Rft= 34 Wmax/rel/lim= 5,1 2,1 17,0 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 225,9 ß*l=158, cl=1 ε=1,00 lmd= 31 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,3 0,0 9,0 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 225,9 ß*l=158, cl=1 ε=1,00 lmd= 31 Rpf= 7 Rft= 7 Wmax/rel/lim= 0,8 0,3 9,0 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 161,7 ß*l=113, cl=1 ε=1,00 lmd= 22 Rpf= 14 Rft= 14 Wmax/rel/lim= 0,7 0,3 6,5 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 161,7 ß*l=113, cl=1 ε=1,00 lmd= 22 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,9 0,1 6,5 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 161,7 ß*l=113, cl=1 ε=1,00 lmd= 22 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,9 0,1 6,5 mm Pag. 35

37 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 161,7 ß*l=113, cl=1 ε=1,00 lmd= 22 Rpf= 14 Rft= 14 Wmax/rel/lim= 1,3 0,3 6,5 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 225,9 ß*l=158, cl=1 ε=1,00 lmd= 31 Rpf= 9 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 1,2 0,3 9,0 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 225,9 ß*l=158, cl=1 ε=1,00 lmd= 31 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,4 0,1 9,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 47 Wmax/rel/lim= 3,5 0,3 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 3,5 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 47 Wmax/rel/lim= 3,5 0,3 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,8 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 1,3 0,1 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,3 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Pag. 36

38 Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 1,3 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 0,8 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 1,6 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 6 Wmax/rel/lim= 3,6 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 16 Wmax/rel/lim= 1,6 0,2 6,4 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 4 Wmax/rel/lim= 3,6 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 422,5 ß*l=295, cl=1 ε=1,00 lmd=138 Rpf= 14 Rft= 25 Wmax/rel/lim= 2,4 1,2 16,9 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 422,5 ß*l=295, cl=1 ε=1,00 lmd=138 Rpf= 17 Rft= 33 Wmax/rel/lim= 5,1 2,1 16,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 167,4 ß*l=117, cl=1 ε=1,00 lmd= 23 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,7 0,1 6,7 mm Sez.N , HEB200 qn= Pag. 37

39 Asta: , Instab.:l= 167,4 ß*l=117, cl=1 ε=1,00 lmd= 23 Rpf= 10 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 1,0 0,3 6,7 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 140,7 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 19 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,6 0,0 5,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 140,7 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 19 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,3 0,0 5,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 140,7 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 19 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 5,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 140,7 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 19 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 5,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 167,4 ß*l=117, cl=1 ε=1,00 lmd= 23 Rpf= 13 Rft= 13 Wmax/rel/lim= 1,4 0,3 6,7 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 167,4 ß*l=117, cl=1 ε=1,00 lmd= 23 Rpf= 0 Rft= 6 Wmax/rel/lim= 0,8 0,0 6,7 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 1,8 0,1 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,8 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 1,9 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,8 0,0 0,8 mm Pag. 38

40 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,5 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 39 Wmax/rel/lim= 3,3 0,2 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 3,3 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 43 Wmax/rel/lim= 3,3 0,3 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,6 0,0 0,8 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 4 Wmax/rel/lim= 1,8 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 5 Wmax/rel/lim= 3,4 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 11 Wmax/rel/lim= 3,5 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 16 Wmax/rel/lim= 1,9 0,1 6,4 mm Pag. 39

41 Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 422,6 ß*l=295, cl=1 ε=1,00 lmd=138 Rpf= 13 Rft= 23 Wmax/rel/lim= 5,1 1,9 16,9 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 422,6 ß*l=295, cl=1 ε=1,00 lmd=138 Rpf= 16 Rft= 27 Wmax/rel/lim= 2,7 1,1 16,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 110,6 ß*l= 77, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,2 0,0 4,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 110,6 ß*l= 77, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,1 0,0 4,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 110,6 ß*l= 77, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 4,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 110,6 ß*l= 77, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 4,4 mm Nover. 5 12, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 497,7 ß*l=497, cl=3 ε=1,00 lmd=873 Rpf=3793 Rft= 0 Wmax/rel/lim=41,3 41,1 19,9 mm Nover. 1 12, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 497,7 ß*l=497, cl=3 ε=1,00 lmd=873 Rpf=4372 Rft= 0 Wmax/rel/lim=42,3 41,1 19,9 mm Nover. 4 10, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 503,4 ß*l=503, cl=3 ε=1,00 lmd=883 Rpf=2134 Rft= 0 Wmax/rel/lim=43,5 42,6 20,1 mm Nover. 8 10, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 503,4 ß*l=503, cl=3 ε=1,00 lmd=883 Rpf=21284Rft= 0 Wmax/rel/lim=42,6 42,6 20,1 mm Pag. 40

42 R E L A Z I O N E D I C A L C O L O Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di lavoro dei materiali e del terreno. - NORMATIVA DI RIFERIMENTO La normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo, verifica e progettazione sono le Norme Tecniche per le Costruzioni emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonche' la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 "Istruzioni per l' applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni". - METODI DI CALCOLO I metodi di calcolo adottati per il calcolo sono i seguenti : 1) per i carichi statici: metodo delle deformazioni; 2) per i carichi sismici metodo dell'analisi modale o dell'analisi sismica statica equivalente. Per lo svolgimento del calcolo si e' accettata l'ipotesi che, in corrispondenza dei piani sismici, i solai siano infinitamente rigidi nel loro piano e che le masse ai fini del calcolo delle forze di piano siano concentrate alle loro quote. - CALCOLO SPOSTAMENTI E CARATTERISTICHE II calcolo degli spostamenti e delle caratteristiche viene effettuato con il metodo degli elementi finiti (F.E.M.). Possono essere inseriti due tipi di elementi: 1) Elemento monodimensionale asta ('beam') che unisce due nodi aventi ciascuno 6 gradi di liberta'. Per maggiore precisione di calcolo, viene tenuta in conto anche la deformabilita' a taglio e quella assiale di questi elementi. Queste aste inoltre non sono considerate flessibili da nodo a nodo ma hanno sulla parte iniziale e finale due tratti infinitamente rigidi formati dalla parte di trave inglobata nello spessore del pilastro; questi tratti rigidi forniscono al nodo una dimensione reale. 2) L'elemento bidimensionale shell ('quad') che unisce quattro nodi nello spazio. Il suo comportamento e' duplice, funziona da lastra per i carichi agenti sul suo piano, da piastra per i carichi ortogonali. Assemblate tutte le matrici di rigidezza degli elementi in quella della struttura spaziale, la risoluzione del sistema viene perseguita tramite il metodo di Cholesky. Ai fini della risoluzione della struttura, gli spostamenti X e Y e le rotazioni attorno l'asse verticale Z di tutti i nodi che giacciono su di un impalcato dichiarato rigido sono mutuamente vincolati. Pag. 41

43 - RELAZIONE SUI MATERIALI Le caratteristiche meccaniche dei materiali sono descritti nei tabulati riportat per ciascuna tipologia di materiale utilizzato. - ANALISI SISMICA DINAMICA L'analisi sismica dinamica e' stata svolta con il metodo dell'analisi modale; la ricerca dei modi e delle relative frequenze e' stata perseguita con il metodo di Jacobi. I modi di vibrazione considerati sono in numero tale da assicurare l'eccitazione di piu' dell'85% della massa totale della struttura. Per ciascuna direzione di ingresso del sisma si sono valutate le forze applicate spazialmente agli impalcati di ogni piano (forza in X, forza in Y e momento). Le forze orizzontali cosi' calcolate vengono ripartite fra gli elementi irrigidenti (pilastri e pareti di taglio), ipotizzando i solai dei piani sismici infinitamente rigidi assialmente. Per la verifica della struttura si e' fatto riferimento all'analisi modale, pertanto sono prima calcolate le sollecitazioni e gli spostamenti modali e poi viene calcolato il loro valore efficace. I valori stampati nei tabulati finali allegati sono proprio i suddetti valori efficaci e pertanto l'equilibrio ai nodi perde di significato. I valori delle sollecitazioni sismiche sono combinate linearmente (in somma e in differenza) con quelle per carichi statici per ottenere le sollecitazioni per sisma nelle due direzioni di calcolo. Gli angoli delle direzioni di ingresso dei sismi sono valutati rispetto all'asse X del sistema di riferimento globale. - VERIFICHE Le verifiche, svolte secondo il metodo degli stati limite ultimi e di esercizio, si ottengono inviluppando tutte le condizioni di carico prese in considerazione. In fase di verifica e' stato differenziato l'elemento trave dall'elemento pilastro. Nell'elemento trave le armature sono disposte in modo asimmetrico, mentre nei pilastri sono sempre disposte simmetricamente. Per l'elemento trave, l'armatura si determina suddividendola in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante, valutando per tali conci le massime aree di armatura superiore ed inferiore richieste in base ai momenti massimi riscontrati nelle varie combinazioni di carico esaminate. Lo stesso criterio e' stato adottato per il calcolo delle staffe. Anche l'elemento pilastro viene scomposto in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante. Vengono pero' riportate le armature massime richieste nella meta' superiore (testa) e inferiore (piede). La fondazione su travi rovesce e' risolta contemporaneamente alla sovrastruttura tenendo in conto sia la rigidezza flettente che quella torcente, utilizzando per l'analisi agli elementi finiti l'elemento asta su suolo elastico alla Winkler. Pag. 42

44 Le travate possono incrociarsi con angoli qualsiasi e avere dei disassamenti rispetto ai pilastri su cui si appoggiano. La ripartizione dei carichi, data la natura matriciale del calcolo, tiene automaticamente conto della rigidezza relativa delle varie travate convergenti su ogni nodo. Le verifiche per gli elementi bidimensionali (setti) vengono effettuate sovrapponendo lo stato tensionale del comportamento a lastra e di quello a piastra. Vengono calcolate le armature delle due facce dell'elemento bidimensionale disponendo i ferri in due direzioni ortogonali. - DIMENSIONAMENTO MINIMO DELLE ARMATURE. Per il calcolo delle armature sono stati rispettati i minimi di legge di seguito riportati : Travi: Area minima delle staffe pari a 1.5*b mmq/ml, essendo b lo spessore minimo dell'anima misurato in mm, con passo non maggiore di 0.8 dell' altezza utile e con un minimo di 3 staffe al metro. In prossimita' degli appoggi o di carichi concentrati per una lunghezza pari all' altezza utile della sezione, il passo minimo sara' 12 volte il diametro minimo dell'armatura longitudinale. Armatura longitudinale in zona tesa >=0.15% della sezione di calcestruzzo. Alle estremita' e' disposta una armatura inferiore minima che possa assorbire, allo stato limite ultimo, uno sforzo di trazione uguale al taglio. In zona sismica nelle zone critiche il passo staffe e' non superiore al minimo di: - un quarto dell'altezza utile della sezione trasversale; mm e 225 mm, rispettivamente per CDA e CDB; - 6 volte e 8 volte il diametro minimo delle barre longitudinali considerate ai fini delle verifiche, rispettivamente per CDA e CDB - 24 volte il diametro delle armature trasversali. Le zone critiche si estendono, per CDB e CDA, per una lunghezza pari rispettivamente a 1 e 1,5 volte l'altezza della sezione della trave, misurata a partire dalla faccia del nodo trave-pilastro. Nelle zone critiche della trave il rapporto fra l'armatura compressa e quella tesa e' maggiore o uguale a 0,5. Pilastri: Armatura longitudinale compresa fra 0.3% e 4% della sezione effettiva e non minore di 0,10*Ned/fyd. Barre longitudinali con diametro maggiore o uguale a 12 mm; diametro staffe maggiore o uguale a 6 mm e comunque maggiore o uguale a 1/4 del diametro max delle barre longitudinali, con interasse non maggiore di 30 cm. In zona sismica l'armatura longitudinale e' almeno pari all' 1% della sezione effettiva; il passo delle staffe di contenimento e' non superiore alla piu' piccola delle quantita' seguenti: - 1/3 e 1/2 del lato minore della sezione trasversale, rispettivamente per CDA e CDB; mm e 175 mm, rispettivamente per CDA e CDB; - 6 e 8 volte il diametro delle barre longitudinali che collegano, rispettivamente per CDA e CDB. - SISTEMI DI RIFERIMENTO 1) Sistema globale della struttura spaziale Il sistema di riferimento globale e' costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali (OXYZ) dove l'asse Z rappresenta l'asse verticale rivolto verso l'alto. Le rotazioni sono considerate positive se concordi con gli assi vettori. Pag. 43

45 2) Sistema locale delle aste Z / Y / / / X Il sistema di riferimento locale delle aste, inclinate o meno, e' costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l'asse Z coincidente con l'asse longitudinale dell'asta e orientamento dal nodo iniziale al nodo finale, gli assi X ed Y sono orientati come nell'archivio delle sezioni. 3) Sistema locale dello shell (f) Z / Y / / / (i) X Il sistema di riferimento locale dello shell e' costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l'asse X coincidente con la direzione fra il primo ed il secondo nodo di input, l'asse Y giacente nel piano dello shell e l'asse Z in direzione dello spessore. Z / Y / / / (1) (2) X - UNITA' DI MISURA Si adottano le seguenti unita' di misura: [lunghezze] = m [forza] = kgf / dan [tempo] = sec [temperat.] = C - CONVENZIONI SUI SEGNI I carichi agenti sono: 1) - carichi e momenti distribuiti lungo gli assi coordinati; 2) - forze e coppie nodali concentrate sui nodi. Pag. 44

46 Le forze distribuite sono da ritenersi positive se concordi con il sistema di riferimento locale dell'asta, quelle concentrate sono positive se concordi con il sistema di riferimento globale. I gradi di liberta' nodali sono gli omologhi agli enti forza, e quindi sono definiti positivi se concordi a questi ultimi. ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella caratteristiche statiche dei profili e caratteristiche materiali. ) Sez. U P A Ax Ay Jx Jy Jt Wx Wy Wt ix iy sver svergolam. E.lim. : Numero d'archivio della sezione : Perimetro bagnato per metro di sezione : Peso per unita' di lunghezza : Area della sezione : Area a taglio in direzione X : Area a taglio in direzione Y : Momento d'inerzia rispetto all'asse X : Momento d'inerzia rispetto all'asse Y : Momento d'inerzia torsionale : Modulo di resistenza a flessione, asse X : Modulo di resistenza a flessione, asse Y : Modulo di resistenza a torsione : Raggio d'inerzia relativo all'asse X : Raggio d'inerzia relativo all'asse Y : Coefficiente per verifica a svergolamento (h/(b*t)) E : Modulo di elasticita' normale G : Modulo di elasticita' tangenziale σamm : Tensione ammissibile lamda : Valore massimo della snellezza fe : Tipo di acciaio ( 1=Fe360 ; 2=Fe430 ; 3=Fe510 ) Ω : Prospetto per i coefficienti Ω ( 1=a ; 2=b ; 3=c ; 4=d (sezione legno: 5= latifoglie dure ; 6=conifere) Caric. estra: Coefficiente per carico estradossato verifica : Eccentricita' limite per evitare la verifica allo svergolamento. Coeff.'ni' : Coefficiente 'ni' ver. : -1 non esegue verifica ; 0 verifica solo aste tese 1 verifica completa gamma : peso specifico del materiale Wx Plast. : Modulo di resistenza plastica in direzione X Wy Plast. : Modulo di resistenza plastica in direzione Y Wt Plast. : Modulo di resistenza plastica torsionale Ax Plast. : Area a taglio plastica direzione X Ay Plast. : Area a taglio plastica direzione Y Iw : Costante di ingobbamento (Momento di inerzia settoriale) Num.Rit.Tors: Numero di ritegni torsionali DATI ASTE SPAZIALI Pag. 45

47 SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella dati di asta spaziale. Asta3d : Numero dell'asta spaziale Filo in. : Numero del filo del nodo iniziale Filo fin. : Numero del filo del nodo finale Q. iniz. : Quota del nodo iniziale Q. fin. : Quota del nodo finale Nod3d iniz.: Numero del nodo iniziale Nod3d fin. : Numero del nodo finale Cr. Pr. : Numero del criterio di progetto per la verifica Sez. N.ro : Numero in archivio della sezione Base x Alt : Per le sezioni rettangolari base ed altezza; per le altre tipologie ingombro massimo della sezione Magr. : Dimensione del magrone per sezioni di fondazione Rot. : Angolo di rotazione della sezione dx : Scostamento in direzione X globale dell'estremo iniziale dell'asta dal nodo iniziale dy : Scostamento in direzione Y globale dell'estremo iniziale dell'asta dal nodo iniziale dz : Scostamento in direzione Z globale dell'estremo iniziale dell'asta dal nodo iniziale dx : Scostamento in direzione X globale dell'estremo finale dell'asta dal nodo finale dy : Scostamento in direzione Y globale dell'estremo finale dell'asta dal nodo finale dz : Scostamento in direzione Z globale dell'estremo finale dell'asta dal nodo finale CARICHI TERMICI/DISTRIBUITI/CONCENTRATI SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle carichi termici aste, carichi distribuiti aste, carichi concentrati, carichi termici shell e carichi shell. Carichi aste Asta3d : Numero dell'asta spaziale Dt : Delta termico costante ALI.SISMICA: Coefficiente di riduzione del sovraccarico per la condizione in stampa ai fini del calcolo della massa sismica Riferimento: Sistema di riferimento dei carichi (0 globale ; 1 locale) Qx : Carico distribuito in direzione X sul nodo iniziale Qy : Carico distribuito in direzione Y sul nodo iniziale Qz : Carico distribuito in direzione Z sul nodo iniziale Qx : Carico distribuito in direzione X sul nodo finale Qy : Carico distribuito in direzione Y sul nodo finale Qz : Carico distribuito in direzione Z sul nodo finale Mt : Momento torcente distribuito Carichi concentrati Nodo3d : Numero del nodo spaziale Fx : Forza in direzione X nel sistema di riferimento globale Fy : Forza in direzione Y nel sistema di riferimento globale Fz : Forza in direzione Z nel sistema di riferimento globale Mx : Momento in direzione X nel sistema di riferimento globale My : Momento in direzione Y nel sistema di riferimento globale Pag. 46

48 Mz : Momento in direzione Z nel sistema di riferimento globale Carichi shell Shell : Numero dello shell spaziale Dt : Delta termico costante Riferimento: Sistema di riferimento delle pressioni e dei carichi distribuiti; verticale e' la direzione dell'asse Z del sistema di riferimento globale, normale e' la direzione ortogonale all'elemento per le pressioni e ortogonale al lato per i carichi distribuiti. Codici: 0 = pressione verticale e carico normale 1 = pressione normale e carico verticale 2 = pressione normale e carico normale 3 = pressione verticale e carico verticale P.a : Pressione sul primo vertice dello shell P.b : Pressione sul secondo vertice dello shell P.c : Pressione sul terzo vertice dello shell P.d : Pressione sul quarto vertice dello shell Q.ab : Carico distribuito sul lato ab Q.bc : Carico distribuito sul lato bc Q.cd : Carico distribuito sul lato cd Q.da : Carico distribuito sul lato da ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO PROFILATI IPE Sez. Descrizione h b a e r Mat. N.ro mm mm mm mm mm N.ro 1109 HEB IPE ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO ANGOLARI A LATI DISUGUALI Sez. Descrizione l l1 s r r1 Mat. N.ro mm mm mm mm mm N.ro 1319 ANG50* ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO CARATTERISTICHE STATICHE DEI PROFILI Sez. U P A Ax Ay Jx Jy Jt Wx Wy Wt ix iy sver N.ro m2/m kg/m cmq cmq cmq cm4 cm4 cm4 cm3 cm3 cm3 cm cm 1/cm ,15 61,3 78,08 19,65 15, ,2 2003,4 49,1 569,61 200,33 32,75 8,54 5,06 0,66 Pag. 47

49 1183 0,62 15,8 20,09 3,87 7,01 869,3 68,3 2,8 108,66 16,66 3,81 6,57 1,84 2, ,19 3,8 4,80 1,94 1,76 17,2 4,5 0,4 4,86 2,37 0,73 1,89 0,97 0,00 ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO DATI PER VERIFICHE EUROCODICE Sez. Descrizione Wx Plastico Wy Plastico Wt Plastico Ax Plastico Ay Plastico Iw N.ro cm3 cm3 cm3 cm2 cm2 cm HEB ,54 305,81 51,88 62,78 15, , IPE ,86 26,09 6,30 12,83 7, , ANG50*5 4,86 2,37 1,18 2,40 2,40 0,0 ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO CARATTERISTICHE MATERIALE Mat. E G lambda Tipo Verifica Gamma Lung/ Tipo N.ro kg/cmq kg/cmq max Acciaio kg/cmc SpLim Profilat ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo DATI GENERALI DI STRUTTURA Pag. 48

50 D A T I G E N E R A L I D I S T R U T T U R A Massima dimens. dir. X (m) 15,00 Altezza edificio (m) 6,00 Massima dimens. dir. Y (m) 15,00 Differenza temperatura( C) 15 P A R A M E T R I S I S M I C I Vita Nominale (Anni) 50 Classe d' Uso QUARTA Longitudine Est (Grd) 14,3891 Latitudine Nord (Grd) 42,2177 Categoria Suolo C Coeff. Condiz. Topogr. 1,00000 Sistema Costruttivo Dir.1 Acciaio Sistema Costruttivo Dir.2 Acciaio Regolarita' in Altezza NO(KR=.8) Regolarita' in Pianta NO Direzione Sisma (Grd) 0 Sisma Verticale ASSENTE PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.D. Probabilita' Pvr 0,63 Periodo di Ritorno Anni 101,00 Accelerazione Ag/g 0,11 Periodo T'c (sec.) 0,29 Fo 2,40 Fv 1,08 Fattore Stratigrafia 'S' 1,50 Periodo TB (sec.) 0,15 Periodo TC (sec.) 0,46 Periodo TD (sec.) 2,05 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.V. Probabilita' Pvr 0,10 Periodo di Ritorno Anni 949,00 Accelerazione Ag/g 0,25 Periodo T'c (sec.) 0,34 Fo 2,51 Fv 1,69 Fattore Stratigrafia 'S' 1,33 Periodo TB (sec.) 0,17 Periodo TC (sec.) 0,51 Periodo TD (sec.) 2,59 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.C. Probabilita' Pvr 0,05 Periodo di Ritorno Anni 1950,00 Accelerazione Ag/g 0,31 Periodo T'c (sec.) 0,36 Fo 2,58 Fv 1,92 Fattore Stratigrafia 'S' 1,23 Periodo TB (sec.) 0,18 Periodo TC (sec.) 0,53 Periodo TD (sec.) 2,82 Pag. 49

51 PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ACCIAIO - D I R. 1 Classe Duttilita' ALTA Sotto-Sistema Strutturale Intelaiat AlfaU/Alfa1 1,30 Fattore di struttura 'q' 4,60 PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ACCIAIO - D I R. 2 Classe Duttilita' ALTA Sotto-Sistema Strutturale Intelaiat AlfaU/Alfa1 1,30 Fattore di struttura 'q' 4,60 COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI Acciaio per carpenteria 1,21 Verif.Instabilita' acciaio: 1,21 Acciaio per CLS armato 1,15 Calcestruzzo CLS armato 1,50 Legno per comb. eccez. 1,00 Legno per comb. fondament.: 1,50 Livello conoscenza NUOVA COSTRUZ FRP Collasso Tipo 'A' 1,10 FRP Delaminazione Tipo 'A' 1,20 FRP Collasso Tipo 'B' 1,25 FRP Delaminazione Tipo 'B' 1,50 FRP Resist. Press/Fless 1,00 FRP Resist. Taglio/Torsione 1,20 FRP Resist. Confinamento 1,10 DATI ASTE SPAZIALI IDENTIFICAZIONE GEOMETRIA SCOST.INIZIALI SCOST. FINALI Asta3dFiloFiloQ.inizQ.fin.Nod3dNod3dCr. Sez. Sigla Sezione Magr.Rot. dx dy dz dx dy dz CritTipo Elemento N.ro in.fin. (m) (m) iniz. fin.pr. N.ro (cm) Grd (cm)(cm)(cm)(cm)(cm)(cm)geotai fini sism ,47 0, HEB Pilastri ,47 0, HEB Pilastri ,47 0, HEB Pilastri ,47 0, HEB Pilastri ,47 0, HEB Pilastri ,47 0, HEB Pilastri ,47 0, HEB Pilastri ,47 0, HEB Pilastri ,47 0, HEB Pilastri ,47 0, HEB Pilastri ,47 1, IPE Trave telaio ,47 1, IPE Trave telaio Pag. 50

52 ,47 1, IPE Trave telaio ,47 1, IPE Trave telaio ,47 1, IPE Trave telaio ,47 1, IPE Trave telaio ,47 1, IPE Trave telaio ,47 1, IPE Trave telaio ,47 1, IPE Trave telaio ,47 1, IPE Trave telaio ,47 1, IPE Trave telaio ,47 1, IPE Trave telaio ,47 1, IPE Trave telaio ,94 1, HEB Pilastri ,94 1, HEB Pilastri ,94 1, HEB Pilastri ,94 1, HEB Pilastri ,94 1, HEB Pilastri ,94 1, HEB Pilastri ,94 1, HEB Pilastri ,94 1, HEB Pilastri ,94 1, HEB Pilastri ,94 1, HEB Pilastri ,94 4, IPE Trave telaio ,94 4, IPE Trave telaio ,94 4, IPE Trave telaio ,94 4, IPE Trave telaio ,94 4, IPE Trave telaio ,94 4, IPE Trave telaio ,94 4, IPE Trave telaio ,94 4, IPE Trave telaio ,94 4, IPE Trave telaio ,94 4, IPE Trave telaio ,94 4, IPE Trave telaio ,94 4, IPE Trave telaio ,94 4, IPE Trave telaio ,44 4, HEB Pilastri ,44 4, HEB Pilastri ,44 4, HEB Pilastri ,44 4, HEB Pilastri ,44 4, HEB Pilastri ,44 4, HEB Pilastri ,44 4, HEB Pilastri ,44 4, HEB Pilastri ,44 4, HEB Pilastri ,44 4, HEB Pilastri ,44 8, IPE Trave telaio ,44 8, IPE Trave telaio ,44 8, IPE Trave telaio ,44 8, IPE Trave telaio ,44 8, IPE Trave telaio ,44 8, IPE Trave telaio ,44 8, IPE Trave telaio ,44 8, IPE Trave telaio ,44 8, IPE Trave telaio ,44 8, IPE Trave telaio ,44 8, IPE Trave telaio ,44 8, IPE Trave telaio ,44 8, IPE Trave telaio Pag. 51

53 ,92 8, HEB Pilastri ,92 8, HEB Pilastri ,92 8, HEB Pilastri ,92 8, HEB Pilastri ,92 8, HEB Pilastri ,92 8, HEB Pilastri ,92 8, HEB Pilastri ,92 8, HEB Pilastri ,92 8, HEB Pilastri ,92 8, HEB Pilastri ,92 11, IPE Trave telaio ,92 11, IPE Trave telaio ,92 11, IPE Trave telaio ,92 11, IPE Trave telaio ,92 11, IPE Trave telaio ,92 11, IPE Trave telaio ,92 11, IPE Trave telaio ,92 11, IPE Trave telaio ,92 11, IPE Trave telaio ,92 11, IPE Trave telaio ,92 11, IPE Trave telaio ,92 11, IPE Trave telaio ,92 11, IPE Trave telaio ,00 1, ANG50* Secondario Acc\ ,00 1, ANG50* Secondario Acc\ ,47 4, ANG50* Secondario Acc\ ,47 4, ANG50* Secondario Acc\ ,94 8, ANG50* Secondario Acc\ ,94 8, ANG50* Secondario Acc\ ,44 11, ANG50* Secondario Acc\ ,44 11, ANG50* Secondario Acc\ ,00 1, ANG50* Secondario Acc\ ,00 1, ANG50* Secondario Acc\ ,47 4, ANG50* Secondario Acc\ ,47 4, ANG50* Secondario Acc\ ,94 8, ANG50* Secondario Acc\ ,94 8, ANG50* Secondario Acc\ ,44 11, ANG50* Secondario Acc\ ,44 11, ANG50* Secondario Acc\ DATI ASTE SPAZIALI IDENTIFICAZIONE GEOMETRIA SCOST.INIZIALI SCOST. FINALI Asta3dFiloFiloQ.inizQ.fin.Nod3dNod3dCr. Sez. Sigla Sezione Magr.Rot. dx dy dz dx dy dz CritTipo Elemento N.ro in.fin. (m) (m) iniz. fin.pr. N.ro (cm) Grd (cm)(cm)(cm)(cm)(cm)(cm)geotai fini sism ,00 1, ANG50* Secondario Acc\ ,00 1, ANG50* Secondario Acc\ ,47 4, ANG50* Secondario Acc\ ,47 4, ANG50* Secondario Acc\ ,94 8, ANG50* Secondario Acc\ ,94 8, ANG50* Pag. 52

54 Secondario Acc\ ,44 11, ANG50* Secondario Acc\ ,44 11, ANG50* Secondario Acc\ ,00 1, ANG50* Secondario Acc\ ,00 1, ANG50* Secondario Acc\ ,47 4, ANG50* Secondario Acc\ ,47 4, ANG50* Secondario Acc\ ,94 8, ANG50* Secondario Acc\ ,94 8, ANG50* Secondario Acc\ ,44 11, ANG50* Secondario Acc\ ,44 11, ANG50* Secondario Acc\ VINCOLI INTERNI ASTE VINCOLO NODO INIZIALE VINCOLO NODO FINALE IDENT. RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI COEFFICIENTI BETA Asta3dCod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Beta X Beta Y N.ro ice t/m t/m t/m t/m t/m t/m ice t/m t/m t/m t/m t/m t/m 11 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 12 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 13 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 14 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 15 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 16 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 17 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 18 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 19 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 20 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 21 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 22 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 23 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 34 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 35 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 36 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 37 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 38 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 39 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 40 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 41 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 42 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 43 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 44 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 45 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 46 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 57 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 58 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 59 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 60 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 61 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 62 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 Pag. 53

55 63 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 64 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 65 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 66 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 67 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 68 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 69 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 80 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 81 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 82 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 83 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 84 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 85 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 86 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 87 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 88 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 89 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 90 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 91 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 92 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 F -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0-1,0 0,70 0,70 93 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1,00 94 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1,00 95 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1,00 96 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1,00 97 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1,00 98 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1,00 99 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1,00 VINCOLI INTERNI ASTE VINCOLO NODO INIZIALE VINCOLO NODO FINALE IDENT. RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI COEFFICIENTI BETA Asta3dCod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Beta X Beta Y N.ro ice t/m t/m t/m t/m t/m t/m ice t/m t/m t/m t/m t/m t/m 116 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 Pag. 54

56 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1,00 CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 1 ALIQUOTA SISMICA: 100 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3dRiferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 Pag. 55

57 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0,00 CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 2 ALIQUOTA SISMICA: 100 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3dRiferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0,00 Pag. 56

58 37 0 0,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0, ,000 0,000-0,024 0,000 0,000-0,024 0,000 0,00 CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 4 ALIQUOTA SISMICA: 60 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3dRiferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 Pag. 57

59 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0,00 CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 4 ALIQUOTA SISMICA: 60 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3dRiferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 Pag. 58

60 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0, ,000 0,000-0,280 0,000 0,000-0,280 0,000 0,00 COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI PESO STRUTTURALE 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Uffici 1,50 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 Var.Amb.affol. 1,50 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 Var.Vento 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 1,00-1,00 1,00-1,00 1,00-1,00 1,00-1,00-1,00 1,00-1,00 1,00-1,00 1,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00-1,00-1,00-1,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30 COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI PESO STRUTTURALE 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Uffici 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 Var.Amb.affol. 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 Var.Vento 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 0-1,00 1,00 0,30-0,30 0,30-0,30 0,30-0,30 0,30-0,30-0,30 0,30-0,30 0,30-0,30 Corr. Tors. dir. 90 0,30 0,30 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00-1,00 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00 SISMA DIREZ. GRD 0-1,00-1,00 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 SISMA DIREZ. GRD 90-0,30-0,30 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00-1,00 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00 Pag. 59

61 COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI PESO STRUTTURALE 1,00 1,00 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,00 1,00 1,00 Var.Uffici 0,30 0,30 0,30 Var.Amb.affol. 0,60 0,60 0,60 Var.Vento 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 0 0,30-0,30 0,30 Corr. Tors. dir. 90-1,00 1,00 1,00 COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI SISMA DIREZ. GRD 0-0,30-0,30-0,30 SISMA DIREZ. GRD 90-1,00-1,00-1,00 COMBINAZIONI RARE - S.L.E. DESCRIZIONI 1 PESO STRUTTURALE 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,00 Var.Uffici 1,00 Var.Amb.affol. 1,00 Var.Vento 1,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E. DESCRIZIONI 1 PESO STRUTTURALE 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,00 Var.Uffici 0,50 Var.Amb.affol. 0,70 Var.Vento 0,20 Corr. Tors. dir. 0 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E. DESCRIZIONI 1 PESO STRUTTURALE 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,00 Var.Uffici 0,30 Var.Amb.affol. 0,60 Var.Vento 0,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI Pag. 60

62 Filo N.ro SPECIFICHE CAMPI TABELLE DI STAMPA : Numero del filo del nodo inferiore o superiore Quota inf/sup: Quota del nodo inferiore e del nodo superiore Nodo inf/sup : Numero dei nodi inferiore e superiore per la determinazione degli spostamenti sismici relativi. INVILUPPO S.L.D.: Sisma N.ro : Numero del sisma per cui e' massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.D. Spostam. Calcolo Spostam. Limite : valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.D. : valore dello spostamento limite per lo S.L.D. INVILUPPO S.L.O.: Sisma N.ro : Numero del sisma per cui e' massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.O. Spostam. Calcolo Spostam. Limite : valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.O. : valore dello spostamento limite per lo S.L.O. VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO / LEGNO Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle di verifica aste in acciaio e di verifica aste in legno. Fili N.ro Sulla prima riga numero del filo del nodo iniziale, sulla terza quello del nodo finale. Quota Sulla prima riga quota del nodo iniziale, sulla terza quota del nodo finale. Tratto Se una trave è suddivisa in più tratti sulla prima riga è riportato il numero del tratto, sulla terza il numero di suddivisioni della trave. Cmb N.r Numero della combinazione e di seguito le caratteristiche per la quale si è avuta la condizione più gravosa (rapporto di verifica massimo). N Sd Sforzo normale di calcolo. MxSd Momento flettente di calcolo asse vettore X locale. MySd Momento flettente di calcolo asse vettore Y locale. VxSd Taglio di calcolo in direzione dell'asse X locale. VySd Taglio di calcolo in direzione dell'asse Y locale. T Sd Torsione di calcolo. N Rd Sforzo normale resistente ridotto per presenza dell'azione tagliante. MxV.Rd Momento flettente resistente con asse vettore X locale ridotto per presenza di azione tagliante. Per le sezioni di classe 3 è sempre il momento limite elastico, per quelle di classe 1 Pag. 61

63 e 2 è è il MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rd fy rid Rap % Sez.N. Ac qn Asta è il momento plastico. Se inoltre la tipologia della sezione doppio T, tubo tondo, tubo rettangolare e piatto, il momento ridotto dall'eventuale presenza dello sforzo normale. Momento flettente resistente con asse vettore Y locale ridotto per presenza di azione tagliante. Vale quanto riportato per dato precedente. Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale. Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale. Torsione resistente. Resistenza di calcolo del materiale ridotta per presenza della azione tagliante. Rapporto di verifica moltiplicato per 100. Sezione verificata per valori minori o uguali a 100. Numero di archivio della sezione. Coefficiente di amplificazione dei carichi statici. Sostituisce il dato 'Sez.N.' se l' incremento dei carichi statici e' maggiore di 1. Carico distribuito normale all'asse della trave in kg/m, incluso il peso proprio. Numerazione dell'asta. Per le strutture dissipative, nei pilastri, sono stati tenuti in conto i fattori di sovraresistenza riportati nella Tab delle NTC L'ultima riga delle quattro relative a ciascuna asta, si riferisce ai valori utili ad effettuare le verifiche di instabilita': l ß*l cl. ε lmd R%pf R%ft Wmax Lunghezza della trave. Lunghezza libera di inflessione. Classe di verifica della trave. (235/fy)^(1/2). Se il valore e' maggiore di 1 significa che il programma ha provato a classificare una sezione di classe 4 come sezione di classe 3 secondo il comma (9) del punto dell'ec3 in base alla tensione di compressione massima. Snellezza lambda. Rapporto di verifica per l'instabilità alla presso-flessione moltiplicato per 100 determinato dalla formula [C4.2.32]. Sezione verificata per valori minori o uguali a 100. Rapporto di verifica per l'instabilità flesso-torsionale moltiplicato per 100 determinato dalla formula [C4.2.36]. Spostamento massimo. STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - Wrel Spostamento relativo, depurato dalla traslazione rigida dei nodi. Wlim Spostamento limite. se: Rap %=111 La sezione non verifica per taglio elevato. Rap %=444 Sezione non verificata in automatico perche' di classe 4 Per le sezioni in legno vengono modificate le seguenti colonne. (N Rd ) σn : Tensione normale dovuta a sforzo normale. (MxV.Rd) σmx : Tensione normale dovuta a momento Mx. (MyV.Rd) σmy : Tensione normale dovuta a momento My. (VxplRd) τx : Tensione tangenziale dovuta a taglio Tx. (VyplRd) τy : Tensione tangenziale dovuta a taglio Ty. (T Rd ) τmt : Tensione tangenziale da momento torcente. (fy rid)rapp. Fless: Rapporto di verifica per la flessione composta secondo le formule del DM 2008 [4.4.6a], [4.4.6b], [4.4.7a], Pag. 62

64 [4.4.7b]. Viene riportato il valore piu' alto fra tutte le varie combinazioni e si intende verificato, come tutti gli altri rapporti, se il valore e' minore di uno. (Rap %) Rapp.Taglio: Rapporto di verifica per il taglio o la torsione secondo le formule del DM 2008 [4.4.8], [4.4.9] avendo sovrapposto gli effetti con la [4.4.10] nel caso di taglio e torsione agenti contemporaneamente. (clas.) KcC : Coefficiente di instabilita' di colonna determinato dalle formule del DM 2008 [4.4.15]. (lmd) KcM : Coefficiente di instabilita' di trave determinato dalle formule del DM 2008 [4.4.12]. (R%pf) Rx : Rapporto globale di verifica di instabilita' che tiene in (R%ft) Ry in conto sia dell'instabilita' di colonna che quella di trave; il coefficiente Km e' applicato al termine del momento Y. : Rapporto globale di verifica di instabilita' che tiene conto sia dell'instabilita' di colonna che quella di trave; il coefficiente Km e' applicato al termine del momento X. SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI I D E N T I F I C A T I V O INVILUPPO S.L.D. INVILUPPO S.L.O. Filo Quota Quota Nodo NodoSis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam. Stringa di N.ro inf. sup. inf. sup.ma Calcolo Limite ma Calcolo Limite Controllo (m) (m) N.ro N.roNro (mm) (mm) Nro (mm) (mm) Verifica 5 0,00 1, ,138 7,350 VERIFICATO 5 1,47 4, ,128 17,350 VERIFICATO 5 4,94 8, ,305 17,500 VERIFICATO 5 8,44 11, ,422 17,400 VERIFICATO 6 0,00 1, ,138 7,350 VERIFICATO 6 1,47 4, ,130 17,350 VERIFICATO 6 4,94 8, ,307 17,500 VERIFICATO 6 8,44 11, ,424 17,400 VERIFICATO 7 0,00 1, ,055 7,350 VERIFICATO 7 1,47 4, ,731 17,350 VERIFICATO 7 4,94 8, ,886 17,500 VERIFICATO 7 8,44 11, ,069 17,400 VERIFICATO 8 0,00 1, ,056 7,350 VERIFICATO 8 1,47 4, ,731 17,350 VERIFICATO 8 4,94 8, ,886 17,500 VERIFICATO 8 8,44 11, ,070 17,400 VERIFICATO 9 0,00 1, ,012 7,350 VERIFICATO 9 1,47 4, ,507 17,350 VERIFICATO 9 4,94 8, ,665 17,500 VERIFICATO 9 8,44 11, ,897 17,400 VERIFICATO 10 0,00 1, ,012 7,350 VERIFICATO 10 1,47 4, ,507 17,350 VERIFICATO 10 4,94 8, ,665 17,500 VERIFICATO 10 8,44 11, ,897 17,400 VERIFICATO 11 0,00 1, ,137 7,350 VERIFICATO 11 1,47 4, ,064 17,350 VERIFICATO 11 4,94 8, ,295 17,500 VERIFICATO 11 8,44 11, ,463 17,400 VERIFICATO 12 0,00 1, ,137 7,350 VERIFICATO 12 1,47 4, ,065 17,350 VERIFICATO 12 4,94 8, ,296 17,500 VERIFICATO 12 8,44 11, ,463 17,400 VERIFICATO 13 0,00 1, ,218 7,350 VERIFICATO 13 1,47 4, ,422 17,350 VERIFICATO 13 4,94 8, ,700 17,500 VERIFICATO 13 8,44 11, ,826 17,400 VERIFICATO 14 0,00 1, ,218 7,350 VERIFICATO 14 1,47 4, ,423 17,350 VERIFICATO 14 4,94 8, ,702 17,500 VERIFICATO 14 8,44 11, ,827 17,400 VERIFICATO STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D Pag. 63

65 DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , HEB200 qn= Asta: 1 5 0, Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 12 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 5,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 2 6 0, Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 12 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 5,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 3 7 0, Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 9 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 5,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 4 8 0, Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 9 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 5,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 5 9 0, Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 9 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 5,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 9 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 5,9 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 7 Rft= 7 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 5,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 7 Rft= 7 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 5,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Pag. 64

66 Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 12 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 5,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 12 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 5,9 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,4 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,4 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,4 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 167,0 ß*l=116, cl=1 ε=1,00 lmd= 63 Rpf= 0 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 0,5 0,2 6,7 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,4 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,4 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,4 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 167,0 ß*l=116, cl=1 ε=1,00 lmd= 63 Rpf= 0 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 0,5 0,2 6,7 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,3 0,0 5,6 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,3 0,0 5,6 mm Pag. 65

67 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,3 0,0 5,6 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,3 0,0 5,6 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,3 0,0 5,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 10 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 10 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 7 Rft= 7 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 7 Rft= 7 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 7 Rft= 7 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 7 Rft= 7 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Pag. 66

68 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 4 Rft= 4 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 4 Rft= 4 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 10 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 10 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,5 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,5 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,5 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 167,0 ß*l=116, cl=1 ε=1,00 lmd= 63 Rpf= 0 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 0,5 0,2 6,7 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,5 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,5 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,5 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Pag. 67

69 Asta: , Instab.:l= 167,0 ß*l=116, cl=1 ε=1,00 lmd= 63 Rpf= 0 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 0,5 0,2 6,7 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,3 0,0 5,6 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,4 0,0 5,6 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,4 0,0 5,6 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,3 0,0 5,6 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,3 0,0 5,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 5 Rft= 5 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 14,0 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 5 Rft= 5 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 14,0 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 4 Rft= 4 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 14,0 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Pag. 68

70 Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 4 Rft= 4 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 14,0 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 4 Rft= 4 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 14,0 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 4 Rft= 4 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 14,0 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 14,0 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 14,0 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 5 Rft= 5 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 14,0 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 5 Rft= 5 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 14,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,5 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,5 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,5 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 167,0 ß*l=116, cl=1 ε=1,00 lmd= 63 Rpf= 0 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 0,6 0,2 6,7 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,5 1,2 10,4 mm Pag. 69

71 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,5 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,5 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 167,0 ß*l=116, cl=1 ε=1,00 lmd= 63 Rpf= 0 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 0,6 0,2 6,7 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,4 0,0 5,6 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,4 0,0 5,6 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,4 0,0 5,6 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,4 0,0 5,6 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,3 0,0 5,6 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Pag. 70

72 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 1 Rft= 1 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 1 Rft= 1 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 13,9 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,6 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,6 1,2 10,4 mm Sez.N , Pag. 71

73 IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,6 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 167,0 ß*l=116, cl=1 ε=1,00 lmd= 63 Rpf= 0 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 0,6 0,2 6,7 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,6 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,6 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 1,6 1,2 10,4 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 167,0 ß*l=116, cl=1 ε=1,00 lmd= 63 Rpf= 0 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 0,6 0,2 6,7 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,4 0,0 5,6 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,4 0,0 5,6 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,4 0,0 5,6 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , IPE160 qn= Pag. 72

74 Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,4 0,0 5,6 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,4 0,0 5,6 mm Nover. 5 0, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 203,0 ß*l=203, cl=3 ε=1,00 lmd=209 Rpf= 58 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,6 0,4 8,1 mm Nover. 6 0, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 203,0 ß*l=203, cl=3 ε=1,00 lmd=209 Rpf= 58 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,6 0,4 8,1 mm Nover. 5 1, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 374,2 ß*l=374, cl=3 ε=1,00 lmd=385 Rpf=931 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,9 2,8 15,0 mm Nover. 6 1, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 374,2 ß*l=374, cl=3 ε=1,00 lmd=385 Rpf=931 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,9 2,8 15,0 mm Nover. 5 4, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 377,0 ß*l=377, cl=3 ε=1,00 lmd=388 Rpf=698 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,9 2,8 15,1 mm Nover. 6 4, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 377,0 ß*l=377, cl=3 ε=1,00 lmd=388 Rpf=698 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,9 2,8 15,1 mm Nover. 5 8, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 375,1 ß*l=375, cl=3 ε=1,00 lmd=386 Rpf=571 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,9 2,8 15,0 mm Nover. 6 8, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 375,1 ß*l=375, cl=3 ε=1,00 lmd=386 Rpf=571 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,9 2,8 15,0 mm Nover. 13 0, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 203,0 ß*l=203, cl=3 ε=1,00 lmd=209 Rpf= 57 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,6 0,4 8,1 mm Nover. 14 0, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 203,0 ß*l=203, cl=3 ε=1,00 lmd=209 Rpf= 57 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,6 0,4 Pag. 73

75 8,1 mm Nover. 13 1, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 374,2 ß*l=374, cl=3 ε=1,00 lmd=385 Rpf=717 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,9 2,8 15,0 mm Nover. 14 1, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 374,2 ß*l=374, cl=3 ε=1,00 lmd=385 Rpf=717 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,9 2,8 15,0 mm Nover. 14 4, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 377,0 ß*l=377, cl=3 ε=1,00 lmd=388 Rpf=707 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,9 2,8 15,1 mm Nover. 13 4, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 377,0 ß*l=377, cl=3 ε=1,00 lmd=388 Rpf=707 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,9 2,8 15,1 mm Nover. 13 8, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 375,1 ß*l=375, cl=3 ε=1,00 lmd=386 Rpf=580 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,9 2,8 15,0 mm Nover. 14 8, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 375,1 ß*l=375, cl=3 ε=1,00 lmd=386 Rpf=580 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,9 2,8 15,0 mm Nover. 7 0, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 298,7 ß*l=298, cl=3 ε=1,00 lmd=307 Rpf=119 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,8 2,6 11,9 mm Nover. 9 0, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 298,7 ß*l=298, cl=3 ε=1,00 lmd=307 Rpf=119 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,8 2,6 11,9 mm Nover. 7 1, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 433,6 ß*l=433, cl=3 ε=1,00 lmd=447 Rpf=1117 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 8,2 8,0 17,3 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Pag. 74

76 Nover. 9 1, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 433,6 ß*l=433, cl=3 ε=1,00 lmd=447 Rpf=1117 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 8,2 8,0 17,3 mm Nover. 7 4, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 436,0 ß*l=436, cl=3 ε=1,00 lmd=449 Rpf=1034 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 8,3 8,1 17,4 mm Nover. 9 4, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 436,0 ß*l=436, cl=3 ε=1,00 lmd=449 Rpf=1034 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 8,3 8,1 17,4 mm Nover. 7 8, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 434,4 ß*l=434, cl=3 ε=1,00 lmd=447 Rpf=902 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 8,3 8,1 17,4 mm Nover. 9 8, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 434,4 ß*l=434, cl=3 ε=1,00 lmd=447 Rpf=902 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 8,3 8,1 17,4 mm Nover. 10 0, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 298,7 ß*l=298, cl=3 ε=1,00 lmd=307 Rpf=120 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,8 2,6 11,9 mm Nover. 8 0, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 298,7 ß*l=298, cl=3 ε=1,00 lmd=307 Rpf=119 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,8 2,6 11,9 mm Nover. 10 1, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 433,6 ß*l=433, cl=3 ε=1,00 lmd=447 Rpf=1117 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 8,2 8,0 17,3 mm Nover. 8 1, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 433,6 ß*l=433, cl=3 ε=1,00 lmd=447 Rpf=1117 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 8,2 8,0 17,3 mm Nover. 10 4, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 436,0 ß*l=436, cl=3 ε=1,00 lmd=449 Rpf=1034 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 8,3 8,1 17,4 mm Nover. 8 4, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 436,0 ß*l=436, cl=3 ε=1,00 lmd=449 Rpf=1034 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 8,3 8,1 17,4 mm Nover. 10 8, Pag. 75

77 ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 434,4 ß*l=434, cl=3 ε=1,00 lmd=447 Rpf=902 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 8,3 8,1 17,4 mm Nover. 8 8, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 434,4 ß*l=434, cl=3 ε=1,00 lmd=447 Rpf=902 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 8,3 8,1 17,4 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , HEB200 qn= Asta: 1 5 0, Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 14 Rft= 14 Sez.N , HEB200 qn= Asta: 2 6 0, Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 14 Rft= 14 Sez.N , HEB200 qn= Asta: 3 7 0, Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 10 Rft= 10 Sez.N , HEB200 qn= Asta: 4 8 0, Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 10 Rft= 10 Sez.N , HEB200 qn= Asta: 5 9 0, Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 10 Rft= 10 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Pag. 76

78 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 10 Rft= 10 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 8 Rft= 8 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 7 Rft= 7 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 14 Rft= 14 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 147,0 ß*l=147, cl=1 ε=1,00 lmd= 29 Rpf= 14 Rft= 14 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 167,0 ß*l=116, cl=1 ε=1,00 lmd= 63 Rpf= 0 Rft= 4 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Pag. 77

79 Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 167,0 ß*l=116, cl=1 ε=1,00 lmd= 63 Rpf= 0 Rft= 4 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 12 Rft= 12 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 12 Rft= 12 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 7 Rft= 7 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy Pag. 78

80 ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 7 Rft= 7 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 7 Rft= 7 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 7 Rft= 7 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 4 Rft= 4 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 4 Rft= 4 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 12 Rft= 12 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 347,0 ß*l=347, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 12 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 167,0 ß*l=116, cl=1 ε=1,00 lmd= 63 Rpf= 0 Rft= 4 Pag. 79

81 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 167,0 ß*l=116, cl=1 ε=1,00 lmd= 63 Rpf= 0 Rft= 4 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 6 Rft= 6 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - ACCIAIO Pag. 80

82 VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 6 Rft= 6 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 4 Rft= 4 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 4 Rft= 4 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 4 Rft= 4 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 4 Rft= 4 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 2 Rft= 2 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 2 Rft= 2 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 6 Rft= 6 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 350,0 ß*l=350, cl=1 ε=1,00 lmd= 69 Rpf= 6 Rft= 6 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Pag. 81

83 Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 167,0 ß*l=116, cl=1 ε=1,00 lmd= 63 Rpf= 0 Rft= 4 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 167,0 ß*l=116, cl=1 ε=1,00 lmd= 63 Rpf= 0 Rft= 4 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - ACCIAIO Pag. 82

84 VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 2 Rft= 2 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 2 Rft= 2 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 2 Rft= 2 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 2 Rft= 2 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 2 Rft= 2 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 2 Rft= 2 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 1 Rft= 1 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 1 Rft= 1 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 2 Rft= 2 Pag. 83

85 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 348,0 ß*l=348, cl=1 ε=1,00 lmd= 68 Rpf= 2 Rft= 2 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 167,0 ß*l=116, cl=1 ε=1,00 lmd= 63 Rpf= 0 Rft= 4 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 260,0 ß*l=182, cl=1 ε=1,00 lmd= 98 Rpf= 0 Rft= 12 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 167,0 ß*l=116, cl=1 ε=1,00 lmd= 63 Rpf= 0 Rft= 4 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Pag. 84

86 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 140,0 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 53 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 5 0, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 203,0 ß*l=203, cl=3 ε=1,00 lmd=209 Rpf= 68 Rft= 0 Nover. 6 0, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 203,0 ß*l=203, cl=3 ε=1,00 lmd=209 Rpf= 68 Rft= 0 Nover. 5 1, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 374,2 ß*l=374, cl=3 ε=1,00 lmd=385 Rpf=854 Rft= 0 Nover. 6 1, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 374,2 ß*l=374, cl=3 ε=1,00 lmd=385 Rpf=854 Rft= 0 Nover. 5 4, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 377,0 ß*l=377, cl=3 ε=1,00 lmd=388 Rpf=837 Rft= 0 Nover. 6 4, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 377,0 ß*l=377, cl=3 ε=1,00 lmd=388 Rpf=837 Rft= 0 Nover. 5 8, ANG50*5 qn= Pag. 85

87 Asta: , Instab.:l= 375,1 ß*l=375, cl=3 ε=1,00 lmd=386 Rpf=562 Rft= 0 Nover. 6 8, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 375,1 ß*l=375, cl=3 ε=1,00 lmd=386 Rpf=562 Rft= 0 Nover. 13 0, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 203,0 ß*l=203, cl=3 ε=1,00 lmd=209 Rpf= 67 Rft= 0 Nover. 14 0, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 203,0 ß*l=203, cl=3 ε=1,00 lmd=209 Rpf= 67 Rft= 0 Nover. 13 1, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 374,2 ß*l=374, cl=3 ε=1,00 lmd=385 Rpf=2529 Rft= 0 Nover. 14 1, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 374,2 ß*l=374, cl=3 ε=1,00 lmd=385 Rpf=2539 Rft= 0 Nover. 14 4, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 377,0 ß*l=377, cl=3 ε=1,00 lmd=388 Rpf=849 Rft= 0 Nover. 13 4, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 377,0 ß*l=377, cl=3 ε=1,00 lmd=388 Rpf=849 Rft= 0 Nover. 13 8, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 375,1 ß*l=375, cl=3 ε=1,00 lmd=386 Rpf=573 Rft= 0 Nover. 14 8, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 375,1 ß*l=375, cl=3 ε=1,00 lmd=386 Rpf=573 Rft= 0 Nover. 7 0, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 298,7 ß*l=298, cl=3 ε=1,00 lmd=307 Rpf=521 Rft= 0 Nover. 9 0, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 298,7 ß*l=298, cl=3 ε=1,00 lmd=307 Rpf=567 Rft= 0 Pag. 86

88 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Nover. 7 1, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 433,6 ß*l=433, cl=3 ε=1,00 lmd=447 Rpf=1332 Rft= 0 Nover. 9 1, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 433,6 ß*l=433, cl=3 ε=1,00 lmd=447 Rpf=1332 Rft= 0 Nover. 7 4, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 436,0 ß*l=436, cl=3 ε=1,00 lmd=449 Rpf=989 Rft= 0 Nover. 9 4, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 436,0 ß*l=436, cl=3 ε=1,00 lmd=449 Rpf=989 Rft= 0 Nover. 7 8, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 434,4 ß*l=434, cl=3 ε=1,00 lmd=447 Rpf=814 Rft= 0 Nover. 9 8, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 434,4 ß*l=434, cl=3 ε=1,00 lmd=447 Rpf=814 Rft= 0 Nover. 10 0, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 298,7 ß*l=298, cl=3 ε=1,00 lmd=307 Rpf=577 Rft= 0 Nover. 8 0, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 298,7 ß*l=298, cl=3 ε=1,00 lmd=307 Rpf=521 Rft= 0 Nover. 10 1, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 433,6 ß*l=433, cl=3 ε=1,00 lmd=447 Rpf=1332 Rft= 0 Pag. 87

89 Nover. 8 1, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 433,6 ß*l=433, cl=3 ε=1,00 lmd=447 Rpf=1332 Rft= 0 Nover. 10 4, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 436,0 ß*l=436, cl=3 ε=1,00 lmd=449 Rpf=990 Rft= 0 Nover. 8 4, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 436,0 ß*l=436, cl=3 ε=1,00 lmd=449 Rpf=990 Rft= 0 Nover. 10 8, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 434,4 ß*l=434, cl=3 ε=1,00 lmd=447 Rpf=814 Rft= 0 Nover. 8 8, ANG50*5 qn= Asta: , Instab.:l= 434,4 ß*l=434, cl=3 ε=1,00 lmd=447 Rpf=814 Rft= 0 Pag. 88

90 SCALA B Pag. 89

91 R E L A Z I O N E D I C A L C O L O Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di lavoro dei materiali e del terreno. - NORMATIVA DI RIFERIMENTO La normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo, verifica e progettazione sono le Norme Tecniche per le Costruzioni emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonche' la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 "Istruzioni per l' applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni". - METODI DI CALCOLO I metodi di calcolo adottati per il calcolo sono i seguenti : 1) per i carichi statici: metodo delle deformazioni; 2) per i carichi sismici metodo dell'analisi modale o dell'analisi sismica statica equivalente. Per lo svolgimento del calcolo si e' accettata l'ipotesi che, in corrispondenza dei piani sismici, i solai siano infinitamente rigidi nel loro piano e che le masse ai fini del calcolo delle forze di piano siano concentrate alle loro quote. - CALCOLO SPOSTAMENTI E CARATTERISTICHE II calcolo degli spostamenti e delle caratteristiche viene effettuato con il metodo degli elementi finiti (F.E.M.). Possono essere inseriti due tipi di elementi: 1) Elemento monodimensionale asta ('beam') che unisce due nodi aventi ciascuno 6 gradi di liberta'. Per maggiore precisione di calcolo, viene tenuta in conto anche la deformabilita' a taglio e quella assiale di questi elementi. Queste aste inoltre non sono considerate flessibili da nodo a nodo ma hanno sulla parte iniziale e finale due tratti infinitamente rigidi formati dalla parte di trave inglobata nello spessore del pilastro; questi tratti rigidi forniscono al nodo una dimensione reale. 2) L'elemento bidimensionale shell ('quad') che unisce quattro nodi nello spazio. Il suo comportamento e' duplice, funziona da lastra per i carichi agenti sul suo piano, da piastra per i carichi ortogonali. Assemblate tutte le matrici di rigidezza degli elementi in quella della struttura spaziale, la risoluzione del sistema viene perseguita tramite il metodo di Cholesky. Ai fini della risoluzione della struttura, gli spostamenti X e Y e le rotazioni attorno l'asse verticale Z di tutti i nodi che giacciono su di un impalcato dichiarato rigido sono mutuamente vincolati. Pag. 90

92 - RELAZIONE SUI MATERIALI Le caratteristiche meccaniche dei materiali sono descritti nei tabulati riportat per ciascuna tipologia di materiale utilizzato. - ANALISI SISMICA DINAMICA L'analisi sismica dinamica e' stata svolta con il metodo dell'analisi modale; la ricerca dei modi e delle relative frequenze e' stata perseguita con il metodo di Jacobi. I modi di vibrazione considerati sono in numero tale da assicurare l'eccitazione di piu' dell'85% della massa totale della struttura. Per ciascuna direzione di ingresso del sisma si sono valutate le forze applicate spazialmente agli impalcati di ogni piano (forza in X, forza in Y e momento). Le forze orizzontali cosi' calcolate vengono ripartite fra gli elementi irrigidenti (pilastri e pareti di taglio), ipotizzando i solai dei piani sismici infinitamente rigidi assialmente. Per la verifica della struttura si e' fatto riferimento all'analisi modale, pertanto sono prima calcolate le sollecitazioni e gli spostamenti modali e poi viene calcolato il loro valore efficace. I valori stampati nei tabulati finali allegati sono proprio i suddetti valori efficaci e pertanto l'equilibrio ai nodi perde di significato. I valori delle sollecitazioni sismiche sono combinate linearmente (in somma e in differenza) con quelle per carichi statici per ottenere le sollecitazioni per sisma nelle due direzioni di calcolo. Gli angoli delle direzioni di ingresso dei sismi sono valutati rispetto all'asse X del sistema di riferimento globale. - VERIFICHE Le verifiche, svolte secondo il metodo degli stati limite ultimi e di esercizio, si ottengono inviluppando tutte le condizioni di carico prese in considerazione. In fase di verifica e' stato differenziato l'elemento trave dall'elemento pilastro. Nell'elemento trave le armature sono disposte in modo asimmetrico, mentre nei pilastri sono sempre disposte simmetricamente. Per l'elemento trave, l'armatura si determina suddividendola in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante, valutando per tali conci le massime aree di armatura superiore ed inferiore richieste in base ai momenti massimi riscontrati nelle varie combinazioni di carico esaminate. Lo stesso criterio e' stato adottato per il calcolo delle staffe. Anche l'elemento pilastro viene scomposto in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante. Vengono pero' riportate le armature massime richieste nella meta' superiore (testa) e inferiore (piede). La fondazione su travi rovesce e' risolta contemporaneamente alla sovrastruttura tenendo in conto sia la rigidezza flettente che quella torcente, utilizzando per l'analisi agli elementi finiti l'elemento asta su suolo Pag. 91

93 elastico alla Winkler. Le travate possono incrociarsi con angoli qualsiasi e avere dei disassamenti rispetto ai pilastri su cui si appoggiano. La ripartizione dei carichi, data la natura matriciale del calcolo, tiene automaticamente conto della rigidezza relativa delle varie travate convergenti su ogni nodo. Le verifiche per gli elementi bidimensionali (setti) vengono effettuate sovrapponendo lo stato tensionale del comportamento a lastra e di quello a piastra. Vengono calcolate le armature delle due facce dell'elemento bidimensionale disponendo i ferri in due direzioni ortogonali. - DIMENSIONAMENTO MINIMO DELLE ARMATURE. Per il calcolo delle armature sono stati rispettati i minimi di legge di seguito riportati : Travi: Area minima delle staffe pari a 1.5*b mmq/ml, essendo b lo spessore minimo dell'anima misurato in mm, con passo non maggiore di 0.8 dell' altezza utile e con un minimo di 3 staffe al metro. In prossimita' degli appoggi o di carichi concentrati per una lunghezza pari all' altezza utile della sezione, il passo minimo sara' 12 volte il diametro minimo dell'armatura longitudinale. Armatura longitudinale in zona tesa >=0.15% della sezione di calcestruzzo. Alle estremita' e' disposta una armatura inferiore minima che possa assorbire, allo stato limite ultimo, uno sforzo di trazione uguale al taglio. In zona sismica nelle zone critiche il passo staffe e' non superiore al minimo di: - un quarto dell'altezza utile della sezione trasversale; mm e 225 mm, rispettivamente per CDA e CDB; - 6 volte e 8 volte il diametro minimo delle barre longitudinali considerate ai fini delle verifiche, rispettivamente per CDA e CDB - 24 volte il diametro delle armature trasversali. Le zone critiche si estendono, per CDB e CDA, per una lunghezza pari rispettivamente a 1 e 1,5 volte l'altezza della sezione della trave, misurata a partire dalla faccia del nodo trave-pilastro. Nelle zone critiche della trave il rapporto fra l'armatura compressa e quella tesa e' maggiore o uguale a 0,5. Pilastri: Armatura longitudinale compresa fra 0.3% e 4% della sezione effettiva e non minore di 0,10*Ned/fyd. Barre longitudinali con diametro maggiore o uguale a 12 mm; diametro staffe maggiore o uguale a 6 mm e comunque maggiore o uguale a 1/4 del diametro max delle barre longitudinali, con interasse non maggiore di 30 cm. In zona sismica l'armatura longitudinale e' almeno pari all' 1% della sezione effettiva; il passo delle staffe di contenimento e' non superiore alla piu' piccola delle quantita' seguenti: - 1/3 e 1/2 del lato minore della sezione trasversale, rispettivamente per CDA e CDB; mm e 175 mm, rispettivamente per CDA e CDB; - 6 e 8 volte il diametro delle barre longitudinali che collegano, rispettivamente per CDA e CDB. - SISTEMI DI RIFERIMENTO 1) Sistema globale della struttura spaziale Il sistema di riferimento globale e' costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali (OXYZ) dove l'asse Z rappresenta l'asse verticale rivolto verso l'alto. Le rotazioni sono considerate positive se concordi con gli assi vettori. Pag. 92

94 2) Sistema locale delle aste Z / Y / / / X Il sistema di riferimento locale delle aste, inclinate o meno, e' costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l'asse Z coincidente con l'asse longitudinale dell'asta e orientamento dal nodo iniziale al nodo finale, gli assi X ed Y sono orientati come nell'archivio delle sezioni. 3) Sistema locale dello shell (f) Z / Y / / / (i) X Il sistema di riferimento locale dello shell e' costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l'asse X coincidente con la direzione fra il primo ed il secondo nodo di input, l'asse Y giacente nel piano dello shell e l'asse Z in direzione dello spessore. Z / Y / / / (1) (2) X - UNITA' DI MISURA Si adottano le seguenti unita' di misura: [lunghezze] = m [forza] = kgf / dan [tempo] = sec [temperat.] = C - CONVENZIONI SUI SEGNI I carichi agenti sono: 1) - carichi e momenti distribuiti lungo gli assi coordinati; 2) - forze e coppie nodali concentrate sui nodi. Pag. 93

95 Le forze distribuite sono da ritenersi positive se concordi con il sistema di riferimento locale dell'asta, quelle concentrate sono positive se concordi con il sistema di riferimento globale. I gradi di liberta' nodali sono gli omologhi agli enti forza, e quindi sono definiti positivi se concordi a questi ultimi. ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella caratteristiche statiche dei profili e caratteristiche materiali. ) Sez. U P A Ax Ay Jx Jy Jt Wx Wy Wt ix iy sver svergolam. E.lim. : Numero d'archivio della sezione : Perimetro bagnato per metro di sezione : Peso per unita' di lunghezza : Area della sezione : Area a taglio in direzione X : Area a taglio in direzione Y : Momento d'inerzia rispetto all'asse X : Momento d'inerzia rispetto all'asse Y : Momento d'inerzia torsionale : Modulo di resistenza a flessione, asse X : Modulo di resistenza a flessione, asse Y : Modulo di resistenza a torsione : Raggio d'inerzia relativo all'asse X : Raggio d'inerzia relativo all'asse Y : Coefficiente per verifica a svergolamento (h/(b*t)) E : Modulo di elasticita' normale G : Modulo di elasticita' tangenziale σamm : Tensione ammissibile lamda : Valore massimo della snellezza fe : Tipo di acciaio ( 1=Fe360 ; 2=Fe430 ; 3=Fe510 ) Ω : Prospetto per i coefficienti Ω ( 1=a ; 2=b ; 3=c ; 4=d (sezione legno: 5= latifoglie dure ; 6=conifere) Caric. estra: Coefficiente per carico estradossato verifica : Eccentricita' limite per evitare la verifica allo svergolamento. Coeff.'ni' : Coefficiente 'ni' ver. : -1 non esegue verifica ; 0 verifica solo aste tese 1 verifica completa gamma : peso specifico del materiale Wx Plast. : Modulo di resistenza plastica in direzione X Wy Plast. : Modulo di resistenza plastica in direzione Y Wt Plast. : Modulo di resistenza plastica torsionale Ax Plast. : Area a taglio plastica direzione X Ay Plast. : Area a taglio plastica direzione Y Iw : Costante di ingobbamento (Momento di inerzia settoriale) Num.Rit.Tors: Numero di ritegni torsionali Pag. 94

96 DATI ASTE SPAZIALI SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella dati di asta spaziale. Asta3d : Numero dell'asta spaziale Filo in. : Numero del filo del nodo iniziale Filo fin. : Numero del filo del nodo finale Q. iniz. : Quota del nodo iniziale Q. fin. : Quota del nodo finale Nod3d iniz.: Numero del nodo iniziale Nod3d fin. : Numero del nodo finale Cr. Pr. : Numero del criterio di progetto per la verifica Sez. N.ro : Numero in archivio della sezione Base x Alt : Per le sezioni rettangolari base ed altezza; per le altre tipologie ingombro massimo della sezione Magr. : Dimensione del magrone per sezioni di fondazione Rot. : Angolo di rotazione della sezione dx : Scostamento in direzione X globale dell'estremo iniziale dell'asta dal nodo iniziale dy : Scostamento in direzione Y globale dell'estremo iniziale dell'asta dal nodo iniziale dz : Scostamento in direzione Z globale dell'estremo iniziale dell'asta dal nodo iniziale dx : Scostamento in direzione X globale dell'estremo finale dell'asta dal nodo finale dy : Scostamento in direzione Y globale dell'estremo finale dell'asta dal nodo finale dz : Scostamento in direzione Z globale dell'estremo finale dell'asta dal nodo finale VINCOLI E CEDIMENTI NODALI SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella vincoli nodali esterni. Nodo3d Codice Tx impedito) Ty impedito) Tz : Numero del nodo spaziale : Codice eplicito per la determinazione del vincolo I = incastro; C = cerniera completa; W = winkler E = esplicito; P = plinto; U = Vincolo unilatero : Rigidezza traslante in direzione X sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento : Rigidezza traslante in direzione Y sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento : Rigidezza traslante in direzione Z sul sistema di Pag. 95

97 impedito) Rx impedito) Ry impedito) Rz impedito) Tr. X Tr. Y Tr. Z Azim CoZe Ass. riferimento locale del vincolo (-1 spostamento : Rigidezza rotazionale in direzione X sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento : Rigidezza rotazionale in direzione Y sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento : Rigidezza rotazionale in direzione Z sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento SCOSTAMENTO PER I VINCOLI ELASTICI : Scostamento in direzione X globale del sistema di riferimento locale del vincolo : Scostamento in direzione Y globale del sistema di riferimento locale del vincolo : Scostamento in direzione Z globale del sistema di riferimento locale del vincolo : Angolo formato fra la proiezione dell'asse Z locale sul piano XY e l'asse X globale (azimut) : Angolo formato fra l'asse Z locale e l'asse Z globale (complemento allo zenit) : Rotazione attorno dell'asse Z locale del sistema di riferimento locale Tr. X Tr. Y Tr. Z Rot.X Rot.Y Rot.Z ATTRIBUTO DI VERSO PER I VINCOLI UNILATERI : Attributo sul verso dello spostamento impedito dal vincolo unilatero lungo la direzione X : Attributo sul verso dello spostamento impedito dal vincolo unilatero lungo la direzione Y : Attributo sul verso dello spostamento impedito dal vincolo unilatero lungo la direzione Z : Attributo sul verso della rotazione impedita dal vincolo unilatero lungo l' asse vettore X : Attributo sul verso della rotazione impedita dal vincolo unilatero lungo l' asse vettore Y : Attributo sul verso della rotazione impedita dal vincolo unilatero lungo l' asse vettore Z Gli attributi sul verso degli spostamenti e delle rotazioni possono assumere i seguenti valori: 1 = Impedisce gli spostamenti sia positivi che negativi 3 = Impedisce solo gli spostamenti positivi 5 = Impedisce solo gli spostamenti negativi CARICHI TERMICI/DISTRIBUITI/CONCENTRATI SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle carichi termici aste, carichi distribuiti aste, carichi concentrati, carichi termici shell e carichi shell. Carichi aste Asta3d : Numero dell'asta spaziale Dt : Delta termico costante ALI.SISMICA: Coefficiente di riduzione del sovraccarico per la condizione in stampa ai fini del calcolo della massa sismica Riferimento: Sistema di riferimento dei carichi (0 globale ; 1 locale) Qx : Carico distribuito in direzione X sul nodo iniziale Pag. 96

98 Qy Qz Qx Qy Qz Mt : Carico distribuito in direzione Y sul nodo iniziale : Carico distribuito in direzione Z sul nodo iniziale : Carico distribuito in direzione X sul nodo finale : Carico distribuito in direzione Y sul nodo finale : Carico distribuito in direzione Z sul nodo finale : Momento torcente distribuito Carichi concentrati Nodo3d : Numero del nodo spaziale Fx : Forza in direzione X nel sistema di riferimento globale Fy : Forza in direzione Y nel sistema di riferimento globale Fz : Forza in direzione Z nel sistema di riferimento globale Mx : Momento in direzione X nel sistema di riferimento globale My : Momento in direzione Y nel sistema di riferimento globale Mz : Momento in direzione Z nel sistema di riferimento globale Carichi shell Shell : Numero dello shell spaziale Dt : Delta termico costante Riferimento: Sistema di riferimento delle pressioni e dei carichi distribuiti; verticale e' la direzione dell'asse Z del sistema di riferimento globale, normale e' la direzione ortogonale all'elemento per le pressioni e ortogonale al lato per i carichi distribuiti. Codici: 0 = pressione verticale e carico normale 1 = pressione normale e carico verticale 2 = pressione normale e carico normale 3 = pressione verticale e carico verticale P.a : Pressione sul primo vertice dello shell P.b : Pressione sul secondo vertice dello shell P.c : Pressione sul terzo vertice dello shell P.d : Pressione sul quarto vertice dello shell Q.ab : Carico distribuito sul lato ab Q.bc : Carico distribuito sul lato bc Q.cd : Carico distribuito sul lato cd Q.da : Carico distribuito sul lato da ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO PROFILATI IPE Sez. Descrizione h b a e r Mat. N.ro mm mm mm mm mm N.ro 1109 HEB IPE ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO PROFILATI AD U Sez. Descrizione h b s t1 r r1 i Mat. N.ro mm mm mm mm mm mm % N.ro 1043 UPN ,00 3 ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO Pag. 97

99 ANGOLARI A LATI DISUGUALI Sez. Descrizione l l1 s r r1 Mat. N.ro mm mm mm mm mm N.ro 1253 ANG30* ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO CARATTERISTICHE STATICHE DEI PROFILI Sez. U P A Ax Ay Jx Jy Jt Wx Wy Wt ix iy sver N.ro m2/m kg/m cmq cmq cmq cm4 cm4 cm4 cm3 cm3 cm3 cm cm 1/cm ,66 25,3 32,17 3,58 14, ,5 147,8 10,3 191,05 26,94 8,01 7,70 2,14 3, ,15 61,3 78,08 19,65 15, ,2 2003,4 49,1 569,61 200,33 32,75 8,54 5,06 0, ,62 15,8 20,09 3,87 7,01 869,3 68,3 2,8 108,66 16,66 3,81 6,57 1,84 2, ,12 2,2 2,77 1,06 0,92 3,4 0,9 0,2 1,59 0,77 0,41 1,10 0,57 0,00 ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO DATI PER VERIFICHE EUROCODICE Sez. Descrizione Wx Plastico Wy Plastico Wt Plastico Ax Plastico Ay Plastico Iw N.ro cm3 cm3 cm3 cm2 cm2 cm UPN ,88 74,13 16,31 15,17 17, , HEB ,54 305,81 51,88 62,78 15, , IPE ,86 26,09 6,30 12,83 7, , ANG30*5 1,59 0,77 0,68 1,38 1,38 0,0 ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO CARATTERISTICHE MATERIALE Mat. E G lambda Tipo Verifica Gamma Lung/ Tipo N.ro kg/cmq kg/cmq max Acciaio kg/cmc SpLim Profilat ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo ,0 S235 Completa a Freddo DATI GENERALI DI STRUTTURA D A T I G E N E R A L I D I S T R U T T U R A Massima dimens. dir. X (m) 15,00 Altezza edificio (m) 6,00 Massima dimens. dir. Y (m) 15,00 Differenza temperatura( C) 15 P A R A M E T R I S I S M I C I Vita Nominale (Anni) 50 Classe d' Uso QUARTA Longitudine Est (Grd) 14,3891 Latitudine Nord (Grd) 42,2177 Categoria Suolo C Coeff. Condiz. Topogr. 1,00000 Sistema Costruttivo Dir.1 Acciaio Sistema Costruttivo Dir.2 Acciaio Regolarita' in Altezza NO(KR=.8) Regolarita' in Pianta NO Pag. 98

100 Direzione Sisma (Grd) 0 Sisma Verticale ASSENTE PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.D. Probabilita' Pvr 0,63 Periodo di Ritorno Anni 101,00 Accelerazione Ag/g 0,11 Periodo T'c (sec.) 0,29 Fo 2,40 Fv 1,08 Fattore Stratigrafia 'S' 1,50 Periodo TB (sec.) 0,15 Periodo TC (sec.) 0,46 Periodo TD (sec.) 2,05 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.V. Probabilita' Pvr 0,10 Periodo di Ritorno Anni 949,00 Accelerazione Ag/g 0,25 Periodo T'c (sec.) 0,34 Fo 2,51 Fv 1,69 Fattore Stratigrafia 'S' 1,33 Periodo TB (sec.) 0,17 Periodo TC (sec.) 0,51 Periodo TD (sec.) 2,59 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.C. Probabilita' Pvr 0,05 Periodo di Ritorno Anni 1950,00 Accelerazione Ag/g 0,31 Periodo T'c (sec.) 0,36 Fo 2,58 Fv 1,92 Fattore Stratigrafia 'S' 1,23 Periodo TB (sec.) 0,18 Periodo TC (sec.) 0,53 Periodo TD (sec.) 2,82 PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ACCIAIO - D I R. 1 Classe Duttilita' ALTA Sotto-Sistema Strutturale Intelaiat AlfaU/Alfa1 1,30 Fattore di struttura 'q' 4,60 PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ACCIAIO - D I R. 2 Classe Duttilita' ALTA Sotto-Sistema Strutturale Intelaiat AlfaU/Alfa1 1,30 Fattore di struttura 'q' 4,60 COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI Acciaio per carpenteria 1,21 Verif.Instabilita' acciaio: 1,21 Acciaio per CLS armato 1,15 Calcestruzzo CLS armato 1,50 Legno per comb. eccez. 1,00 Legno per comb. fondament.: 1,50 Livello conoscenza NUOVA COSTRUZ FRP Collasso Tipo 'A' 1,10 FRP Delaminazione Tipo 'A' 1,20 FRP Collasso Tipo 'B' 1,25 FRP Delaminazione Tipo 'B' 1,50 FRP Resist. Press/Fless 1,00 FRP Resist. Taglio/Torsione 1,20 FRP Resist. Confinamento 1,10 DATI ASTE SPAZIALI IDENTIFICAZIONE GEOMETRIA SCOST.INIZIALI SCOST. FINALI Asta3dFiloFiloQ.inizQ.fin.Nod3dNod3dCr. Sez. Sigla Sezione Magr.Rot. dx dy dz dx dy dz CritTipo Elemento N.ro in.fin. (m) (m) iniz. fin.pr. N.ro (cm) Grd (cm)(cm)(cm)(cm)(cm)(cm)geotai fini sism ,33 0, HEB Secondario Acc\ ,33 0, HEB Secondario Acc\ ,83 0, HEB Secondario Acc\ ,83 0, HEB Secondario Acc\ ,83 0, HEB Secondario Acc\ ,83 0, HEB Secondario Acc\ ,69 0, HEB Secondario Acc\ ,69 0, HEB Secondario Acc\ ,69 0, HEB Secondario Acc\ ,69 0, HEB Secondario Acc\ ,20 0, HEB Secondario Acc\ ,20 0, HEB Secondario Acc\ ,20 0, HEB Secondario Acc\ ,20 0, HEB Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, UPN Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ Pag. 99

101 ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, IPE Secondario Acc\ ,33 0, UPN Secondario Acc\ ,33 0, UPN Secondario Acc\ ,33 2, UPN Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, IPE Secondario Acc\ ,20 2, UPN Secondario Acc\ ,20 0, UPN Secondario Acc\ ,00 0, UPN Secondario Acc\ ,33 0, UPN Secondario Acc\ ,33 0, UPN Secondario Acc\ ,20 2, UPN Secondario Acc\ ,08 2, HEB Secondario Acc\ ,08 2, HEB Secondario Acc\ ,55 2, HEB Secondario Acc\ ,55 2, HEB Secondario Acc\ ,55 2, HEB Secondario Acc\ ,55 2, HEB Secondario Acc\ ,08 2, HEB Secondario Acc\ ,08 2, HEB Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, IPE Secondario Acc\ ,08 4, UPN Secondario Acc\ ,08 4, UPN Secondario Acc\ ,08 4, UPN Secondario Acc\ ,08 4, UPN Secondario Acc\ ,20 2, UPN Secondario Acc\ ,20 2, UPN Secondario Acc\ ,20 4, UPN Secondario Acc\ ,08 2, UPN Secondario Acc\ ,08 0, ANG30* Secondario Acc\ ,08 0, ANG30* Secondario Acc\ ,20 0, ANG30* Secondario Acc\ ,20 0, ANG30* Secondario Acc\ ,53 4, HEB Secondario Acc\ ,53 4, HEB Secondario Acc\ ,12 4, HEB Secondario Acc\ ,12 4, HEB Secondario Acc\ ,12 4, HEB Secondario Acc\ Pag. 100

102 ,12 4, HEB Secondario Acc\ ,53 4, HEB Secondario Acc\ ,53 4, HEB Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, IPE Secondario Acc\ ,12 6, UPN Secondario Acc\ ,12 6, UPN Secondario Acc\ ,08 6, UPN Secondario Acc\ ,12 4, UPN Secondario Acc\ ,12 6, UPN Secondario Acc\ ,12 6, UPN Secondario Acc\ ,16 6, HEB Secondario Acc\ ,16 6, HEB Secondario Acc\ ,51 6, HEB Secondario Acc\ ,51 6, HEB Secondario Acc\ ,51 6, HEB Secondario Acc\ ,51 6, HEB Secondario Acc\ ,16 6, HEB Secondario Acc\ ,16 6, HEB Secondario Acc\ ,12 2, ANG30* Secondario Acc\ ,12 2, ANG30* Secondario Acc\ DATI ASTE SPAZIALI IDENTIFICAZIONE GEOMETRIA SCOST.INIZIALI SCOST. FINALI Asta3dFiloFiloQ.inizQ.fin.Nod3dNod3dCr. Sez. Sigla Sezione Magr.Rot. dx dy dz dx dy dz CritTipo Elemento N.ro in.fin. (m) (m) iniz. fin.pr. N.ro (cm) Grd (cm)(cm)(cm)(cm)(cm)(cm)geotai fini sism ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, IPE Secondario Acc\ ,16 8, UPN Secondario Acc\ ,16 8, UPN Secondario Acc\ ,16 8, UPN Secondario Acc\ ,16 8, UPN Secondario Acc\ ,16 4, ANG30* Secondario Acc\ ,16 4, ANG30* Secondario Acc\ ,16 6, UPN Secondario Acc\ Pag. 101

103 ,12 8, UPN Secondario Acc\ ,42 8, HEB Secondario Acc\ ,42 8, HEB Secondario Acc\ ,13 8, HEB Secondario Acc\ ,13 8, HEB Secondario Acc\ ,13 8, HEB Secondario Acc\ ,13 8, HEB Secondario Acc\ ,42 8, HEB Secondario Acc\ ,42 8, HEB Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, IPE Secondario Acc\ ,13 10, UPN Secondario Acc\ ,13 10, UPN Secondario Acc\ ,13 10, UPN Secondario Acc\ ,13 10, UPN Secondario Acc\ ,13 8, UPN Secondario Acc\ ,16 10, UPN Secondario Acc\ ,09 10, HEB Secondario Acc\ ,09 10, HEB Secondario Acc\ ,53 10, HEB Secondario Acc\ ,53 10, HEB Secondario Acc\ ,53 10, HEB Secondario Acc\ ,53 10, HEB Secondario Acc\ ,09 10, HEB Secondario Acc\ ,09 10, HEB Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, IPE Secondario Acc\ ,09 12, UPN Secondario Acc\ ,09 12, UPN Secondario Acc\ ,09 12, UPN Secondario Acc\ ,09 12, UPN Secondario Acc\ ,13 12, UPN Secondario Acc\ ,09 10, UPN Secondario Acc\ ,20 12, HEB Secondario Acc\ ,20 12, HEB Secondario Acc\ ,20 12, HEB Secondario Acc\ ,20 12, HEB Secondario Acc\ ,09 8, ANG30* Secondario Acc\ ,09 8, ANG30* Secondario Acc\ ,13 6, ANG30* Secondario Acc\ ,13 6, ANG30* Secondario Acc\ Pag. 102

104 VINCOLI E CEDIMENTI NODALI IDENTIFIC. RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI SCOSTAMENTI VERSO SPOSTAMENTI UNILATERI Nodo3dCod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Tr.XTr.YTr.ZAzimCoZeAss.Tr.XTr.YTr.ZRotXRotYRotZ N.ro ice t/m t/m t/m t*m t*m t*m cm cm cm Grd Grd Grd 1 I I I I I I I I I I I I I I I I I I I VINCOLI E CEDIMENTI NODALI IDENTIFIC. RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI SCOSTAMENTI VERSO SPOSTAMENTI UNILATERI Nodo3dCod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Tr.XTr.YTr.ZAzimCoZeAss.Tr.XTr.YTr.ZRotXRotYRotZ N.ro ice t/m t/m t/m t*m t*m t*m cm cm cm Grd Grd Grd 144 I I I I I I I Pag. 103

105 VINCOLI INTERNI ASTE VINCOLO NODO INIZIALE VINCOLO NODO FINALE IDENT. RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI COEFFICIENTI BETA Asta3dCod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Beta X Beta Y N.ro ice t/m t/m t/m t/m t/m t/m ice t/m t/m t/m t/m t/m t/m 71 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1,00 72 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1,00 73 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1,00 74 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1, C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 C -1,0-1,0-1,0 0,0 0,0 0,0 1,00 1,00 CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 2 ALIQUOTA SISMICA: 100 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3dRiferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0,00 Pag. 104

106 CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 2 ALIQUOTA SISMICA: 100 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3dRiferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0, ,000 0,000-0,035 0,000 0,000-0,035 0,000 0,00 CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 3 ALIQUOTA SISMICA: 100 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3dRiferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0, ,000 0,000-0,260 0,000 0,000-0,260 0,000 0,00 COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI Pag. 105

107 PESO PROPRIO 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Grigliati 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,50 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 Corr. Tors. dir. 0 0,00 1,00-1,00 1,00-1,00 1,00-1,00 1,00-1,00-1,00 1,00-1,00 1,00-1,00 1,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00-1,00-1,00-1,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30 COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI PESO PROPRIO 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Grigliati 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 Corr. Tors. dir. 0-1,00 1,00 0,30-0,30 0,30-0,30 0,30-0,30 0,30-0,30-0,30 0,30-0,30 0,30-0,30 Corr. Tors. dir. 90 0,30 0,30 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00-1,00 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00 SISMA DIREZ. GRD 0-1,00-1,00 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 SISMA DIREZ. GRD 90-0,30-0,30 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00-1,00 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00 COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI PESO PROPRIO 1,00 1,00 1,00 Grigliati 1,00 1,00 1,00 0,60 0,60 0,60 Corr. Tors. dir. 0 0,30-0,30 0,30 Corr. Tors. dir. 90-1,00 1,00 1,00 SISMA DIREZ. GRD 0-0,30-0,30-0,30 SISMA DIREZ. GRD 90-1,00-1,00-1,00 COMBINAZIONI RARE - S.L.E. DESCRIZIONI 1 PESO PROPRIO 1,00 Grigliati 1,00 1,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E. DESCRIZIONI 1 PESO PROPRIO 1,00 Grigliati 1,00 0,70 Pag. 106

108 Corr. Tors. dir. 0 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E. DESCRIZIONI 1 PESO PROPRIO 1,00 Grigliati 1,00 0,60 Corr. Tors. dir. 0 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI Filo N.ro SPECIFICHE CAMPI TABELLE DI STAMPA : Numero del filo del nodo inferiore o superiore Quota inf/sup: Quota del nodo inferiore e del nodo superiore Nodo inf/sup : Numero dei nodi inferiore e superiore per la determinazione degli spostamenti sismici relativi. INVILUPPO S.L.D.: Sisma N.ro : Numero del sisma per cui e' massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.D. Spostam. Calcolo Spostam. Limite : valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.D. : valore dello spostamento limite per lo S.L.D. INVILUPPO S.L.O.: Sisma N.ro : Numero del sisma per cui e' massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.O. Spostam. Calcolo Spostam. Limite : valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.O. : valore dello spostamento limite per lo S.L.O. STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO / LEGNO Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle di verifica aste in acciaio e di verifica aste in legno. Pag. 107

109 e 2 è è il Fili N.ro Sulla prima riga numero del filo del nodo iniziale, sulla terza quello del nodo finale. Quota Sulla prima riga quota del nodo iniziale, sulla terza quota del nodo finale. Tratto Se una trave è suddivisa in più tratti sulla prima riga è riportato il numero del tratto, sulla terza il numero di suddivisioni della trave. Cmb N.r Numero della combinazione e di seguito le caratteristiche per la quale si è avuta la condizione più gravosa (rapporto di verifica massimo). N Sd Sforzo normale di calcolo. MxSd Momento flettente di calcolo asse vettore X locale. MySd Momento flettente di calcolo asse vettore Y locale. VxSd Taglio di calcolo in direzione dell'asse X locale. VySd Taglio di calcolo in direzione dell'asse Y locale. T Sd Torsione di calcolo. N Rd Sforzo normale resistente ridotto per presenza dell'azione tagliante. MxV.Rd Momento flettente resistente con asse vettore X locale ridotto per presenza di azione tagliante. Per le sezioni di classe 3 è sempre il momento limite elastico, per quelle di classe 1 MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rd fy rid Rap % Sez.N. Ac qn Asta è il momento plastico. Se inoltre la tipologia della sezione doppio T, tubo tondo, tubo rettangolare e piatto, il momento ridotto dall'eventuale presenza dello sforzo normale. Momento flettente resistente con asse vettore Y locale ridotto per presenza di azione tagliante. Vale quanto riportato per dato precedente. Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale. Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale. Torsione resistente. Resistenza di calcolo del materiale ridotta per presenza della azione tagliante. Rapporto di verifica moltiplicato per 100. Sezione verificata per valori minori o uguali a 100. Numero di archivio della sezione. Coefficiente di amplificazione dei carichi statici. Sostituisce il dato 'Sez.N.' se l' incremento dei carichi statici e' maggiore di 1. Carico distribuito normale all'asse della trave in kg/m, incluso il peso proprio. Numerazione dell'asta. Per le strutture dissipative, nei pilastri, sono stati tenuti in conto i fattori di sovraresistenza riportati nella Tab delle NTC L'ultima riga delle quattro relative a ciascuna asta, si riferisce ai valori utili ad effettuare le verifiche di instabilita': l ß*l cl. ε lmd R%pf R%ft Wmax Lunghezza della trave. Lunghezza libera di inflessione. Classe di verifica della trave. (235/fy)^(1/2). Se il valore e' maggiore di 1 significa che il programma ha provato a classificare una sezione di classe 4 come sezione di classe 3 secondo il comma (9) del punto dell'ec3 in base alla tensione di compressione massima. Snellezza lambda. Rapporto di verifica per l'instabilità alla presso-flessione moltiplicato per 100 determinato dalla formula [C4.2.32]. Sezione verificata per valori minori o uguali a 100. Rapporto di verifica per l'instabilità flesso-torsionale moltiplicato per 100 determinato dalla formula [C4.2.36]. Spostamento massimo. STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - Pag. 108

110 Wrel Spostamento relativo, depurato dalla traslazione rigida dei nodi. Wlim Spostamento limite. se: Rap %=111 La sezione non verifica per taglio elevato. Rap %=444 Sezione non verificata in automatico perche' di classe 4 Per le sezioni in legno vengono modificate le seguenti colonne. (N Rd ) σn : Tensione normale dovuta a sforzo normale. (MxV.Rd) σmx : Tensione normale dovuta a momento Mx. (MyV.Rd) σmy : Tensione normale dovuta a momento My. (VxplRd) τx : Tensione tangenziale dovuta a taglio Tx. (VyplRd) τy : Tensione tangenziale dovuta a taglio Ty. (T Rd ) τmt : Tensione tangenziale da momento torcente. (fy rid)rapp. Fless: Rapporto di verifica per la flessione composta secondo le formule del DM 2008 [4.4.6a], [4.4.6b], [4.4.7a], [4.4.7b]. Viene riportato il valore piu' alto fra tutte le varie combinazioni e si intende verificato, come tutti gli altri rapporti, se il valore e' minore di uno. (Rap %) Rapp.Taglio: Rapporto di verifica per il taglio o la torsione secondo le formule del DM 2008 [4.4.8], [4.4.9] avendo sovrapposto gli effetti con la [4.4.10] nel caso di taglio e torsione agenti contemporaneamente. (clas.) KcC : Coefficiente di instabilita' di colonna determinato dalle formule del DM 2008 [4.4.15]. (lmd) KcM : Coefficiente di instabilita' di trave determinato dalle formule del DM 2008 [4.4.12]. (R%pf) Rx : Rapporto globale di verifica di instabilita' che tiene in conto sia dell'instabilita' di colonna che quella di trave; il coefficiente Km e' applicato al termine del momento Y. (R%ft) Ry : Rapporto globale di verifica di instabilita' che tiene in conto sia dell'instabilita' di colonna che quella di trave; il coefficiente Km e' applicato al termine del momento X. SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI I D E N T I F I C A T I V O INVILUPPO S.L.D. INVILUPPO S.L.O. Filo Quota Quota Nodo NodoSis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam. Stringa di N.ro inf. sup. inf. sup.ma Calcolo Limite ma Calcolo Limite Controllo (m) (m) N.ro N.roNro (mm) (mm) Nro (mm) (mm) Verifica 1 0,00 0, ,069 1,670 VERIFICATO 1 0,33 8, ,884 39,135 VERIFICATO 1 8,16 10, ,000 11,295 VERIFICATO 1 10,42 12, ,517 8,370 VERIFICATO 2 0,00 0, ,078 1,670 VERIFICATO 2 0,33 4, ,505 18,750 VERIFICATO 2 4,08 8, ,634 20,385 VERIFICATO 2 8,16 12, ,111 19,665 VERIFICATO 3 0,00 2, ,099 10,990 VERIFICATO 3 2,20 6, ,247 19,620 VERIFICATO 3 6,12 10, ,212 20,025 VERIFICATO 4 0,00 2, ,108 10,990 VERIFICATO 4 2,20 6, ,286 19,620 VERIFICATO 4 6,12 10, ,189 20,025 VERIFICATO 5 0,00 0, ,068 1,670 VERIFICATO 5 0,33 4, ,910 18,750 VERIFICATO 5 4,08 8, ,115 20,385 VERIFICATO 5 8,16 12, ,706 19,665 VERIFICATO 6 0,00 0, ,077 1,670 VERIFICATO 6 0,33 4, ,570 18,750 VERIFICATO 6 4,08 8, ,713 20,385 VERIFICATO 6 8,16 12, ,354 19,665 VERIFICATO 7 0,00 2, ,099 10,990 VERIFICATO 7 2,20 6, ,313 19,620 VERIFICATO 7 6,12 10, ,295 20,025 VERIFICATO 8 0,00 2, ,108 10,990 VERIFICATO Pag. 109

111 8 2,20 6, ,350 19,620 VERIFICATO 8 6,12 10, ,273 20,025 VERIFICATO 9 0,00 0, ,068 1,670 VERIFICATO 9 0,33 4, ,904 18,750 VERIFICATO 9 4,08 8, ,107 20,385 VERIFICATO 9 8,16 12, ,661 19,665 VERIFICATO 10 0,00 0, ,069 1,670 VERIFICATO 10 0,33 8, ,886 39,135 VERIFICATO 10 8,16 12, ,515 19,665 VERIFICATO 11 0,33 4, ,563 18,750 VERIFICATO 11 4,08 8, ,703 20,385 VERIFICATO 11 8,16 12, ,318 19,665 VERIFICATO 12 0,33 4, ,505 18,750 VERIFICATO 12 4,08 8, ,635 20,385 VERIFICATO 12 8,16 12, ,106 19,665 VERIFICATO 13 0,00 0, ,068 1,670 VERIFICATO 13 0,33 4, ,871 18,750 VERIFICATO 13 4,08 8, ,068 20,385 VERIFICATO 13 8,16 12, ,533 19,665 VERIFICATO 14 0,33 4, ,525 18,750 VERIFICATO 14 4,08 12, ,505 40,050 VERIFICATO 15 0,00 0, ,068 1,670 VERIFICATO 15 0,33 4, ,868 18,750 VERIFICATO 15 4,08 8, ,065 20,385 VERIFICATO 15 8,16 12, ,529 19,665 VERIFICATO 16 0,33 4, ,522 18,750 VERIFICATO 16 4,08 8, ,655 20,385 VERIFICATO 16 8,16 12, ,141 19,665 VERIFICATO 17 2,20 6, ,306 19,620 VERIFICATO 17 6,12 10, ,287 20,025 VERIFICATO 18 2,20 6, ,344 19,620 VERIFICATO 18 6,12 10, ,264 20,025 VERIFICATO 19 2,20 6, ,272 19,620 VERIFICATO 19 6,12 10, ,243 20,025 VERIFICATO 20 2,20 6, ,311 19,620 VERIFICATO 20 6,12 10, ,220 20,025 VERIFICATO 21 2,20 6, ,247 19,620 VERIFICATO 21 6,12 10, ,218 20,025 VERIFICATO 22 2,20 6, ,286 19,620 VERIFICATO 22 6,12 10, ,195 20,025 VERIFICATO 23 2,20 6, ,269 19,620 VERIFICATO 23 6,12 10, ,239 20,025 VERIFICATO 24 2,20 6, ,308 19,620 VERIFICATO 24 6,12 10, ,216 20,025 VERIFICATO 27 0,00 0, ,069 1,670 VERIFICATO 28 0,00 0, ,070 1,670 VERIFICATO STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , HEB200 qn= Asta: 1 6 0, Instab.:l= 33,4 ß*l= 23, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 1,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 2 2 0, Instab.:l= 33,4 ß*l= 23, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 1,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 3 7 0, Instab.:l= 83,0 ß*l= 58, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,1 0,0 3,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 4 8 0, Instab.:l= 103,0 ß*l= 72, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 4,1 mm Sez.N , HEB200 qn= Pag. 110

112 Asta: 5 3 0, Instab.:l= 83,0 ß*l= 58, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,1 0,0 3,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 6 4 0, Instab.:l= 83,0 ß*l= 58, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 3,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 7 5 0, Instab.:l= 235,6 ß*l=164, cl=1 ε=1,00 lmd= 32 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 9,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 8 6 0, Instab.:l= 235,6 ß*l=164, cl=1 ε=1,00 lmd= 32 Rpf= 9 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 0,3 0,1 9,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: 9 1 0, Instab.:l= 235,6 ß*l=164, cl=1 ε=1,00 lmd= 32 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,2 0,0 9,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 235,6 ß*l=164, cl=1 ε=1,00 lmd= 32 Rpf= 10 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 0,6 0,1 9,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 136,8 ß*l= 95, cl=1 ε=1,00 lmd= 18 Rpf= 14 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,2 0,1 5,5 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 136,8 ß*l= 95, cl=1 ε=1,00 lmd= 18 Rpf= 3 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 5,5 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 136,8 ß*l= 95, cl=1 ε=1,00 lmd= 18 Rpf= 14 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,2 0,1 5,5 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 136,8 ß*l= 95, cl=1 ε=1,00 lmd= 18 Rpf= 3 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 5,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 5,0 mm Pag. 111

113 Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,0 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,0 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,0 0,0 0,8 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 15 Wmax/rel/lim= 1,0 0,1 6,4 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 8 Wmax/rel/lim= 1,1 0,1 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 4 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 5,0 mm Sez.N , Pag. 112

114 UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 4 Wmax/rel/lim= 1,0 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 417,9 ß*l=292, cl=1 ε=1,00 lmd=136 Rpf= 19 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 3,5 1,4 16,7 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 47 Wmax/rel/lim= 3,1 0,2 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 3,1 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 50 Wmax/rel/lim= 3,1 0,2 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,2 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,8 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 11 Wmax/rel/lim= 1,2 0,1 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,2 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Pag. 113

115 Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 1,2 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 0,8 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 1,1 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 417,9 ß*l=292, cl=1 ε=1,00 lmd=136 Rpf= 15 Rft= 26 Wmax/rel/lim= 2,0 1,0 16,7 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 103,6 ß*l= 72, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 17 Rft= 17 Wmax/rel/lim= 1,0 0,0 4,1 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 103,6 ß*l= 72, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 4,1 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 23 Wmax/rel/lim= 1,1 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 5 Wmax/rel/lim= 3,1 0,1 6,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 139,4 ß*l= 97, cl=1 ε=1,00 lmd= 19 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,2 0,0 5,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 139,4 ß*l= 97, cl=1 ε=1,00 lmd= 19 Rpf= 13 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,3 0,2 5,6 mm Pag. 114

116 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 235,2 ß*l=164, cl=1 ε=1,00 lmd= 32 Rpf= 10 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 0,3 0,3 9,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 235,2 ß*l=164, cl=1 ε=1,00 lmd= 32 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,2 0,0 9,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 235,2 ß*l=164, cl=1 ε=1,00 lmd= 32 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,2 0,1 9,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 235,2 ß*l=164, cl=1 ε=1,00 lmd= 32 Rpf= 11 Rft= 11 Wmax/rel/lim= 0,3 0,3 9,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 139,4 ß*l= 97, cl=1 ε=1,00 lmd= 19 Rpf= 15 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,6 0,2 5,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 139,4 ß*l= 97, cl=1 ε=1,00 lmd= 19 Rpf= 3 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,2 0,0 5,6 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,0 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 8 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,0 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Pag. 115

117 Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,3 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 49 Wmax/rel/lim= 3,4 0,3 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 3,4 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 47 Wmax/rel/lim= 3,4 0,2 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 0,8 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 13 Wmax/rel/lim= 1,4 0,1 6,4 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 7 Wmax/rel/lim= 3,4 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 5 Wmax/rel/lim= 3,4 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 8 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 1,4 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Pag. 116

118 Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 14 Wmax/rel/lim= 1,2 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 3,1 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 418,9 ß*l=293, cl=1 ε=1,00 lmd=137 Rpf= 19 Rft= 31 Wmax/rel/lim= 4,8 1,9 16,8 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 418,9 ß*l=293, cl=1 ε=1,00 lmd=137 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 2,3 1,1 16,8 mm Nover. 5 4, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 483,4 ß*l=483, cl=3 ε=1,00 lmd=848 Rpf=3572 Rft= 0 Wmax/rel/lim=38,1 37,7 19,3 mm Nover. 1 4, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 483,4 ß*l=483, cl=3 ε=1,00 lmd=848 Rpf=3400 Rft= 0 Wmax/rel/lim=38,3 37,7 19,3 mm Nover. 4 2, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 375,9 ß*l=375, cl=3 ε=1,00 lmd=659 Rpf=3231 Rft= 0 Wmax/rel/lim=18,3 17,7 15,0 mm Nover. 8 2, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 375,9 ß*l=375, cl=3 ε=1,00 lmd=659 Rpf=181 Rft= 0 Wmax/rel/lim=18,3 17,7 15,0 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 244,6 ß*l=171, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,3 0,1 9,8 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 244,6 ß*l=171, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 11 Rft= 11 Wmax/rel/lim= 0,6 0,4 9,8 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 157,2 ß*l=110, cl=1 ε=1,00 lmd= 21 Rpf= 11 Rft= 11 Wmax/rel/lim= 0,3 0,2 6,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 157,2 ß*l=110, cl=1 ε=1,00 lmd= 21 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,4 0,0 6,3 mm Pag. 117

119 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 157,2 ß*l=110, cl=1 ε=1,00 lmd= 21 Rpf= 2 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,4 0,0 6,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 157,2 ß*l=110, cl=1 ε=1,00 lmd= 21 Rpf= 11 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,5 0,2 6,3 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 244,6 ß*l=171, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 12 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 0,4 0,4 9,8 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 244,6 ß*l=171, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,4 0,1 9,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,2 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 50 Wmax/rel/lim= 3,3 0,2 5,0 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 3,3 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 52 Wmax/rel/lim= 3,3 0,2 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,3 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Pag. 118

120 Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,8 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 7 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 7 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 0,8 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 13 Wmax/rel/lim= 1,3 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 6 Wmax/rel/lim= 3,3 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 425,9 ß*l=298, cl=1 ε=1,00 lmd=139 Rpf= 17 Rft= 33 Wmax/rel/lim= 5,0 2,1 17,0 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 425,9 ß*l=298, cl=1 ε=1,00 lmd=139 Rpf= 14 Rft= 26 Wmax/rel/lim= 2,3 1,2 17,0 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 7 Wmax/rel/lim= 3,3 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 14 Wmax/rel/lim= 1,3 0,1 6,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 163,1 ß*l=114, cl=1 ε=1,00 lmd= 22 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,3 0,0 6,5 mm Pag. 119

121 Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 163,1 ß*l=114, cl=1 ε=1,00 lmd= 22 Rpf= 12 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 0,4 0,2 6,5 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 238,8 ß*l=167, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 8 Rft= 8 Wmax/rel/lim= 0,6 0,3 9,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 238,8 ß*l=167, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 1 Rft= 1 Wmax/rel/lim= 0,5 0,0 9,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 238,8 ß*l=167, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,8 0,0 9,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 238,8 ß*l=167, cl=1 ε=1,00 lmd= 33 Rpf= 9 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 1,1 0,3 9,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 163,1 ß*l=114, cl=1 ε=1,00 lmd= 22 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,5 0,0 6,5 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 163,1 ß*l=114, cl=1 ε=1,00 lmd= 22 Rpf= 12 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 0,7 0,2 6,5 mm Nover. 4 6, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 497,0 ß*l=497, cl=3 ε=1,00 lmd=871 Rpf=3073 Rft= 0 Wmax/rel/lim=41,6 41,0 19,9 mm Nover. 8 6, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 497,0 ß*l=497, cl=3 ε=1,00 lmd=871 Rpf=3783 Rft= 0 Wmax/rel/lim=41,2 41,0 19,9 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Pag. 120

122 Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,0 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 8 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 8 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 52 Wmax/rel/lim= 3,5 0,2 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 3,5 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 50 Wmax/rel/lim= 3,5 0,2 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,5 0,0 0,8 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 5 Rft= 6 Wmax/rel/lim= 3,5 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 13 Wmax/rel/lim= 1,5 0,1 6,4 mm Pag. 121

123 Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 1,5 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 6 Wmax/rel/lim= 3,5 0,0 6,4 mm Nover. 5 8, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 509,2 ß*l=509, cl=3 ε=1,00 lmd=893 Rpf=3643 Rft= 0 Wmax/rel/lim=44,3 44,0 20,4 mm Nover. 1 8, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 509,2 ß*l=509, cl=3 ε=1,00 lmd=893 Rpf=6468 Rft= 0 Wmax/rel/lim=44,8 44,0 20,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 426,0 ß*l=298, cl=1 ε=1,00 lmd=139 Rpf= 0 Rft= 30 Wmax/rel/lim= 2,5 1,2 17,0 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 426,0 ß*l=298, cl=1 ε=1,00 lmd=139 Rpf= 18 Rft= 34 Wmax/rel/lim= 5,1 2,1 17,0 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 225,9 ß*l=158, cl=1 ε=1,00 lmd= 31 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,3 0,0 9,0 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 225,9 ß*l=158, cl=1 ε=1,00 lmd= 31 Rpf= 7 Rft= 7 Wmax/rel/lim= 0,8 0,3 9,0 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 161,7 ß*l=113, cl=1 ε=1,00 lmd= 22 Rpf= 14 Rft= 14 Wmax/rel/lim= 0,7 0,3 6,5 mm Sez.N , HEB200 qn= Pag. 122

124 Asta: , Instab.:l= 161,7 ß*l=113, cl=1 ε=1,00 lmd= 22 Rpf= 2 Rft= 2 Wmax/rel/lim= 0,9 0,1 6,5 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 161,7 ß*l=113, cl=1 ε=1,00 lmd= 22 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,9 0,1 6,5 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 161,7 ß*l=113, cl=1 ε=1,00 lmd= 22 Rpf= 14 Rft= 14 Wmax/rel/lim= 1,3 0,3 6,5 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 225,9 ß*l=158, cl=1 ε=1,00 lmd= 31 Rpf= 9 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 1,2 0,3 9,0 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 225,9 ß*l=158, cl=1 ε=1,00 lmd= 31 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,4 0,1 9,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 47 Wmax/rel/lim= 3,5 0,3 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 3,5 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 47 Wmax/rel/lim= 3,5 0,3 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,4 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,8 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 1,3 0,1 Pag. 123

125 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,3 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 1,3 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 0,8 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 1,6 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 6 Wmax/rel/lim= 3,6 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 16 Wmax/rel/lim= 1,6 0,2 6,4 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 4 Wmax/rel/lim= 3,6 0,0 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 422,5 ß*l=295, cl=1 ε=1,00 lmd=138 Rpf= 14 Rft= 25 Wmax/rel/lim= 2,4 1,2 16,9 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 422,5 ß*l=295, cl=1 ε=1,00 lmd=138 Rpf= 17 Rft= 33 Wmax/rel/lim= 5,1 2,1 16,9 mm Sez.N , Pag. 124

126 HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 167,4 ß*l=117, cl=1 ε=1,00 lmd= 23 Rpf= 3 Rft= 3 Wmax/rel/lim= 0,7 0,1 6,7 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 167,4 ß*l=117, cl=1 ε=1,00 lmd= 23 Rpf= 10 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 1,0 0,3 6,7 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 140,7 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 19 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,6 0,0 5,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 140,7 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 19 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,3 0,0 5,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 140,7 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 19 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 5,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 140,7 ß*l= 98, cl=1 ε=1,00 lmd= 19 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 5,6 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 167,4 ß*l=117, cl=1 ε=1,00 lmd= 23 Rpf= 13 Rft= 13 Wmax/rel/lim= 1,4 0,3 6,7 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 167,4 ß*l=117, cl=1 ε=1,00 lmd= 23 Rpf= 0 Rft= 6 Wmax/rel/lim= 0,8 0,0 6,7 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 10 Wmax/rel/lim= 1,8 0,1 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,8 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Pag. 125

127 Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 9 Wmax/rel/lim= 1,9 0,0 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,8 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,5 0,0 0,8 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 39 Wmax/rel/lim= 3,3 0,2 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 13,0 ß*l= 9, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 3,3 0,0 0,5 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 126,0 ß*l= 88, cl=1 ε=1,00 lmd= 47 Rpf= 0 Rft= 43 Wmax/rel/lim= 3,3 0,3 5,0 mm Sez.N , IPE160 qn= Asta: , Instab.:l= 20,0 ß*l= 14, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,6 0,0 0,8 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota TraCmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rdfy ridrap ASTA N.ro (m) tton.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*mkg/cmq % Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 4 Wmax/rel/lim= 1,8 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 5 Wmax/rel/lim= 3,4 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 11 Wmax/rel/lim= 3,5 0,0 6,4 mm Pag. 126

128 Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 160,0 ß*l=112, cl=1 ε=1,00 lmd= 52 Rpf= 0 Rft= 16 Wmax/rel/lim= 1,9 0,1 6,4 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 422,6 ß*l=295, cl=1 ε=1,00 lmd=138 Rpf= 13 Rft= 23 Wmax/rel/lim= 5,1 1,9 16,9 mm Sez.N , UPN200 qn= Asta: , Instab.:l= 422,6 ß*l=295, cl=1 ε=1,00 lmd=138 Rpf= 16 Rft= 27 Wmax/rel/lim= 2,7 1,1 16,9 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 110,6 ß*l= 77, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,2 0,0 4,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 110,6 ß*l= 77, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 2,1 0,0 4,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 110,6 ß*l= 77, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 0,9 0,0 4,4 mm Sez.N , HEB200 qn= Asta: , Instab.:l= 110,6 ß*l= 77, cl=1 ε=1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1,1 0,0 4,4 mm Nover. 5 12, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 497,7 ß*l=497, cl=3 ε=1,00 lmd=873 Rpf=3793 Rft= 0 Wmax/rel/lim=41,3 41,1 19,9 mm Nover. 1 12, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 497,7 ß*l=497, cl=3 ε=1,00 lmd=873 Rpf=4372 Rft= 0 Wmax/rel/lim=42,3 41,1 19,9 mm Nover. 4 10, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 503,4 ß*l=503, cl=3 ε=1,00 lmd=883 Rpf=2134 Rft= 0 Wmax/rel/lim=43,5 42,6 20,1 mm Nover. 8 10, ANG30*5 qn= Asta: , Instab.:l= 503,4 ß*l=503, cl=3 ε=1,00 lmd=883 Rpf=21284Rft= 0 Wmax/rel/lim=42,6 42,6 20,1 mm Pag. 127

129 Pag. 128

130 COLLEGAMENTO FABBRICATI H E N Pag. 129

131 R E L A Z I O N E D I C A L C O L O Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di lavoro dei materiali e del terreno. - NORMATIVA DI RIFERIMENTO La normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo, verifica e progettazione sono le Norme Tecniche per le Costruzioni emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonche' la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 "Istruzioni per l' applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni". - METODI DI CALCOLO I metodi di calcolo adottati per il calcolo sono i seguenti : 1) per i carichi statici: metodo delle deformazioni; 2) per i carichi sismici metodo dell'analisi modale o dell'analisi sismica statica equivalente. Per lo svolgimento del calcolo si e' accettata l'ipotesi che, in corrispondenza dei piani sismici, i solai siano infinitamente rigidi nel loro piano e che le masse ai fini del calcolo delle forze di piano siano concentrate alle loro quote. - CALCOLO SPOSTAMENTI E CARATTERISTICHE II calcolo degli spostamenti e delle caratteristiche viene effettuato con il metodo degli elementi finiti (F.E.M.). Possono essere inseriti due tipi di elementi: 1) Elemento monodimensionale asta ('beam') che unisce due nodi aventi ciascuno 6 gradi di liberta'. Per maggiore precisione di calcolo, viene tenuta in conto anche la deformabilita' a taglio e quella assiale di questi elementi. Queste aste inoltre non sono considerate flessibili da nodo a nodo ma hanno sulla parte iniziale e finale due tratti infinitamente rigidi formati dalla parte di trave inglobata nello spessore del pilastro; questi tratti rigidi forniscono al nodo una dimensione reale. 2) L'elemento bidimensionale shell ('quad') che unisce quattro nodi nello spazio. Il suo comportamento e' duplice, funziona da lastra per i carichi agenti sul suo piano, da piastra per i carichi ortogonali. Assemblate tutte le matrici di rigidezza degli elementi in quella della struttura spaziale, la risoluzione del sistema viene perseguita tramite il metodo di Cholesky. Ai fini della risoluzione della struttura, gli spostamenti X e Y e le rotazioni attorno l'asse verticale Z di tutti i nodi che giacciono su di un impalcato dichiarato rigido sono mutuamente vincolati. Pag. 130

132 - RELAZIONE SUI MATERIALI Le caratteristiche meccaniche dei materiali sono descritti nei tabulati riportat per ciascuna tipologia di materiale utilizzato. - ANALISI SISMICA DINAMICA L'analisi sismica dinamica e' stata svolta con il metodo dell'analisi modale; la ricerca dei modi e delle relative frequenze e' stata perseguita con il metodo di Jacobi. I modi di vibrazione considerati sono in numero tale da assicurare l'eccitazione di piu' dell'85% della massa totale della struttura. Per ciascuna direzione di ingresso del sisma si sono valutate le forze applicate spazialmente agli impalcati di ogni piano (forza in X, forza in Y e momento). Le forze orizzontali cosi' calcolate vengono ripartite fra gli elementi irrigidenti (pilastri e pareti di taglio), ipotizzando i solai dei piani sismici infinitamente rigidi assialmente. Per la verifica della struttura si e' fatto riferimento all'analisi modale, pertanto sono prima calcolate le sollecitazioni e gli spostamenti modali e poi viene calcolato il loro valore efficace. I valori stampati nei tabulati finali allegati sono proprio i suddetti valori efficaci e pertanto l'equilibrio ai nodi perde di significato. I valori delle sollecitazioni sismiche sono combinate linearmente (in somma e in differenza) con quelle per carichi statici per ottenere le sollecitazioni per sisma nelle due direzioni di calcolo. Gli angoli delle direzioni di ingresso dei sismi sono valutati rispetto all'asse X del sistema di riferimento globale. - VERIFICHE Le verifiche, svolte secondo il metodo degli stati limite ultimi e di esercizio, si ottengono inviluppando tutte le condizioni di carico prese in considerazione. In fase di verifica e' stato differenziato l'elemento trave dall'elemento pilastro. Nell'elemento trave le armature sono disposte in modo asimmetrico, mentre nei pilastri sono sempre disposte simmetricamente. Per l'elemento trave, l'armatura si determina suddividendola in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante, valutando per tali conci le massime aree di armatura superiore ed inferiore richieste in base ai momenti massimi riscontrati nelle varie combinazioni di carico esaminate. Lo stesso criterio e' stato adottato per il calcolo delle staffe. Anche l'elemento pilastro viene scomposto in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante. Vengono pero' riportate le armature massime richieste nella meta' superiore (testa) e inferiore (piede). La fondazione su travi rovesce e' risolta contemporaneamente alla sovrastruttura tenendo in conto sia la rigidezza flettente che quella Pag. 131

133 torcente, utilizzando per l'analisi agli elementi finiti l'elemento asta su suolo elastico alla Winkler. Le travate possono incrociarsi con angoli qualsiasi e avere dei disassamenti rispetto ai pilastri su cui si appoggiano. La ripartizione dei carichi, data la natura matriciale del calcolo, tiene automaticamente conto della rigidezza relativa delle varie travate convergenti su ogni nodo. Le verifiche per gli elementi bidimensionali (setti) vengono effettuate sovrapponendo lo stato tensionale del comportamento a lastra e di quello a piastra. Vengono calcolate le armature delle due facce dell'elemento bidimensionale disponendo i ferri in due direzioni ortogonali. - DIMENSIONAMENTO MINIMO DELLE ARMATURE. Per il calcolo delle armature sono stati rispettati i minimi di legge di seguito riportati : Travi: Area minima delle staffe pari a 1.5*b mmq/ml, essendo b lo spessore minimo dell'anima misurato in mm, con passo non maggiore di 0.8 dell' altezza utile e con un minimo di 3 staffe al metro. In prossimita' degli appoggi o di carichi concentrati per una lunghezza pari all' altezza utile della sezione, il passo minimo sara' 12 volte il diametro minimo dell'armatura longitudinale. Armatura longitudinale in zona tesa >=0.15% della sezione di calcestruzzo. Alle estremita' e' disposta una armatura inferiore minima che possa assorbire, allo stato limite ultimo, uno sforzo di trazione uguale al taglio. In zona sismica nelle zone critiche il passo staffe e' non superiore al minimo di: - un quarto dell'altezza utile della sezione trasversale; mm e 225 mm, rispettivamente per CDA e CDB; - 6 volte e 8 volte il diametro minimo delle barre longitudinali considerate ai fini delle verifiche, rispettivamente per CDA e CDB - 24 volte il diametro delle armature trasversali. Le zone critiche si estendono, per CDB e CDA, per una lunghezza pari rispettivamente a 1 e 1,5 volte l'altezza della sezione della trave, misurata a partire dalla faccia del nodo trave-pilastro. Nelle zone critiche della trave il rapporto fra l'armatura compressa e quella tesa e' maggiore o uguale a 0,5. Pilastri: Armatura longitudinale compresa fra 0.3% e 4% della sezione effettiva e non minore di 0,10*Ned/fyd. Barre longitudinali con diametro maggiore o uguale a 12 mm; diametro staffe maggiore o uguale a 6 mm e comunque maggiore o uguale a 1/4 del diametro max delle barre longitudinali, con interasse non maggiore di 30 cm. In zona sismica l'armatura longitudinale e' almeno pari all' 1% della sezione effettiva; il passo delle staffe di contenimento e' non superiore alla piu' piccola delle quantita' seguenti: - 1/3 e 1/2 del lato minore della sezione trasversale, rispettivamente per CDA e CDB; mm e 175 mm, rispettivamente per CDA e CDB; - 6 e 8 volte il diametro delle barre longitudinali che collegano, rispettivamente per CDA e CDB. - SISTEMI DI RIFERIMENTO 1) Sistema globale della struttura spaziale Il sistema di riferimento globale e' costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali (OXYZ) dove l'asse Z rappresenta l'asse verticale Pag. 132

134 rivolto verso l'alto. Le rotazioni sono considerate positive se concordi con gli assi vettori. 2) Sistema locale delle aste Z / Y / / / X Il sistema di riferimento locale delle aste, inclinate o meno, e' costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l'asse Z coincidente con l'asse longitudinale dell'asta e orientamento dal nodo iniziale al nodo finale, gli assi X ed Y sono orientati come nell'archivio delle sezioni. 3) Sistema locale dello shell (f) Z / Y / / / (i) X Il sistema di riferimento locale dello shell e' costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l'asse X coincidente con la direzione fra il primo ed il secondo nodo di input, l'asse Y giacente nel piano dello shell e l'asse Z in direzione dello spessore. Z / Y / / / (1) (2) X - UNITA' DI MISURA Si adottano le seguenti unita' di misura: [lunghezze] = m [forza] = kgf / dan [tempo] = sec [temperat.] = C - CONVENZIONI SUI SEGNI I carichi agenti sono: 1) - carichi e momenti distribuiti lungo gli assi coordinati; 2) - forze e coppie nodali concentrate sui nodi. Pag. 133

135 Le forze distribuite sono da ritenersi positive se concordi con il sistema di riferimento locale dell'asta, quelle concentrate sono positive se concordi con il sistema di riferimento globale. I gradi di liberta' nodali sono gli omologhi agli enti forza, e quindi sono definiti positivi se concordi a questi ultimi. SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le aste in elevazione, per quelle di fondazione, per i pilastri e per i setti. Crit.N.ro : Numero indicativo del criterio di progetto Elem. : Tipo di elemento strutturale %Rig.Tors. : Percentuale di rigidezza torsionale Mod. E : Modulo di elasticita' normale Poisson : Coefficiente di Poisson Sgmc : Tensione massima di esercizio del calcestruzzo tauc0 : Tensione tangenziale minima tauc1 : Tensione tangenziale massima Sgmf : Tensione massima di esercizio dell'acciaio Om. : Coefficiente di omogenizzazione Gamma : Peso specifico del materiale Copristaffa : Distanza tra il lembo esterno della staffa ed il lembo esterno della sezione in calcestruzzo Fi min. : Diametro minimo utilizzabile per le armature longitudinali Fi st. : Diametro delle staffe Lar. st. : Larghezza massima delle staffe Psc : Passo di scansione per i diagrammi delle caratteristiche Pos.pol. : Numero di posizioni delle armature per la verifica di sezioni poligonali D arm. : Passo di incremento dell'armatura per la verifica di sezioni poligonali Iteraz. : Numero massimo di iterazioni per la verifica di sezioni poligonali viene Def. Tag. : Deformabilita' a taglio ( si, no) %Scorr.Staf.: Percentuale di scorrimento da far assorbire alle staffe P.max staffe: Passo massimo delle staffe P.min.staffe: Passo minimo delle staffe tmt min. : Tensione di torsione minima al di sotto del quale non si arma a torsione Ferri parete: Presenza di ferri di parete a taglio Ecc.lim. : Eccentricita' M/N limite oltre la quale la verifica effettuata a flessione pura Tipo ver. : Tipo di verifica (0 = solo Mx; 1 = Mx e My separate; 2 = deviata) Fl.rett. : Flessione retta forzata per sezioni dissimmetriche ma simmetrizzabili (0 = no; 1 = si) Den.X pos. : Denominatore della quantita' q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la copertura del diagramma positivo Den.X neg. : Denominatore della quantita' q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la copertura del diagramma negativo Den.Y pos. : Denominatore della quantita' q*l*l per determinare il momento My minimo per la copertura del diagramma positivo Den.Y neg. : Denominatore della quantita' q*l*l per determinare il momento My minimo per la copertura del diagramma negativo %Mag.car. : Percentuale di maggiorazione dei carichi statici della Pag. 134

136 prima combinazione Linear. : Coefficiente descrittivo del comportamento dell'asta: 1 = comportamento lineare sia a trazione che a compressione. 2 = comportamento non lineare sia a trazione che a compressione. 3 = comportamento lineare solo a trazione. 4 = comportamento non lineare solo a trazione. 5 = comportamento lineare solo a compressione. 6 = comportamento non lineare solo a compressione. Appesi : Flag di disposizione del carico sull'asta (1 = appeso, cioè applicato all'intradosso; 0 = non appeso, cioè applicato all'estradosso). Min. T/sigma: Verifica minimo T/sigma (1 = si; 0 = no) Verif.Alette: Verifica alette travi di fondazione (1 = si; 0 = no) Kwinkl. : Costante di sottofondo del terreno Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le verifiche agli stati limite. Cri.Nro : Numero identificativo del criterio di progetto Tipo Elem. : Tipo di elemento: trave di elevazione, trave di fondazione, pilastro. fck : Resistenza caratteristica del cls fcd : Resistenza di calcolo del cls rcd : Resistenza di calcolo a flessione del cls (massimo del diagramma parabola rettangolo) fyk : Resistenza caratteristica dell'acciaio fyd : Resistenza di calcolo dell'acciaio Ey : Modulo elastico dell'acciaio ec0 : Deformazione limite del cls in campo elastico ecu : Deformazione ultima del cls eyu : Deformazione ultima dell'acciaio Ac/At : Rapporto dell'incremento fra l'armatura compressa e quella tesa Mt/Mtu : Rapporto fra il momento torcente di calcolo e il momento torcente resistente del cls ultimo al di sotto del quale non si arma a torsione Wra : Ampiezza limite della fessura per combinazioni rare Wfr : Ampiezza limite della fessura per combinazioni frequenti Wpe : Ampiezza limite della fessura per combinazioni permanenti σcrara : Sigma massima del cls per combinazioni rare σcperm : Sigma massima del cls per combinazioni permanenti σfrara : Sigma massima dell'acciaio per combinazioni rare SpRar : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per combinazioni rare SpPer : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per combinazioni permanenti Coef.Visc. : Coefficiente di viscosita' COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI SPECIFICHE CAMPI TABELLE DI STAMPA Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input dei fili fissi: Filo : Numero del filo fisso in pianta. Pag. 135

137 Ascissa : Ascissa. Ordinata : Ordinata. Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input delle quote di piano: ai ai Quota : Numero identificativo della quota del piano. Altezza : Altezza dallo spiccato di fondazione. Tipologia : Le tipologie previste sono due: 0 = Piano sismico, ovvero piano che e' sede di massa, sia strutturale che portata, che deve essere considerata fini del calcolo sismico. Tutti i nodi a questa quota hanno gli spostamenti orizzontali legati dalla relazione di impalcato rigido. 1 = Interpiano, ovvero quota intermedia che ha rilevanza fini della geometria strutturale ma la cui massa non viene considerata a questa quota ai fini sismici. I nodi a questa quota hanno spostamenti orizzontali indipendenti. GEOMETRIA PILASTRI SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input dei pilastri: Filo : Numero del filo fisso in pianta su cui insiste il pilastro. Sez. : Numero di archivio della sezione del pilastro. Tipologia : Descrive tre grandezze: a) La forma attraverso le seguenti sigle: 'Rett.' = rettangolare 'a T' ; 'ad I' ; 'a C' 'Circ.' = circolare 'Polig.' = poligonale b) Gli ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di sezioni rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza. Magrone : Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un'asta su suolo alla Winkler. Ang. : Angolo di rotazione della sezione. L'angolo e' positivo se antiorario. Codice : Individua il posizionamento del filo fisso nella sezione. Per la sezione rettangolare valgono i seguenti codici di spigolo: dx dy Il codice zero, che e' inizialmente associato al centro pilastro, permette anche degli scostamenti imposti esplicitamente del filo fisso dal centro del pilastro. : Scostamento filo fisso - centro pilastro lungo l'asse X in pianta. : Scostamento filo fisso - centro pilastro lungo l'asse Y in pianta. Crit.N.ro : Numero identificativo del criterio di progetto associato al pilastro. Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un'ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le cui sigle hanno il seguente significato: Pag. 136

138 e' valore Codice : Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata: I = incastro ; K = appoggio scorrevole C = cerniera sferica ; E = esplicito CF= cerniera flessionale. Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) e' esplicitato dai successivi dati. Tx, Ty, Tz: Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per convenzione che quella particolare traslazione mutua tra pilastro e nodo e' impedita (ovvero la traslazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro è la medesima), mentre lo 0 indica che non vi continuita' tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro sono diverse ed indipendenti). Invece un valore maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo del pilastro (traslazioni assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un GEOMETRIA PILASTRI compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della sezione, mentre Z e' parallelo all'asse del pilastro. Rx, Ry, Rz: Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per convenzione che quella particolare rotazione mutua tra pilastro e nodo e' impedita (ovvero la rotazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro è la medesima), mentre lo 0 indica che non vi e' continuita' tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro sono diverse ed indipendenti). Invece un valore maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo dell'asta (rotazioni assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento nella direzione della sconnessione inserita di valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della sezione, mentre Z e' parallelo all'asse del pilastro. GEOMETRIA E CARICHI TRAVI SPECIFICHE CAMPI TABELLE DI STAMPA Pag. 137

139 Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input delle travi: Trave Sez. : Numero identificativo della trave alla quota in esame. : Numero di archivio della sezione della trave. Se il numero sezione e' superiore a 600, si tratta di setto di altezza pari all'interpiano e di cui nei successivi dati viene specificato il solo spessore. Base x Alt.: Ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di sezioni rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza. Magrone : Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un'asta su suolo alla Winkler. : Angolo di rotazione della sezione attorno all'asse. : Numero del filo fisso iniziale della trave. Ang. Filo in. Filo fin. : Numero del filo fisso finale della trave. Quota in. : Quota dell'estremo iniziale della trave. Quota fin. : Quota dell'estremo finale della trave. dx in dx f. dy in dy f. Pann. Tamp. Ball. Espl. Tot. Torc. Orizz. Assia. Ali. : Scostamento in direzione X del punto iniziale dell'asse della trave dal filo fisso iniziale di riferimento. : Scostamento in direzione X del punto finale dell'asse della trave dal filo fisso finale di riferimento. : Scostamento in direzione Y del punto iniziale dell'asse della trave dal filo fisso iniziale di riferimento. : Scostamento in direzione Y del punto finale dell'asse della trave dal filo fisso finale di riferimento. : Carico sulla trave dovuto a pannelli di solai. : Carico sulla trave dovuto a tamponature. : Carico sulla trave dovuto a ballatoi. : Carico sulla trave imposto dal progettista. : Totale dei carichi verticali precedenti. : Momento torcente distribuito agente sulla trave imposto dal progettista. : Carico orizzontale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista. : Carico assiale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista. : Aliquota media pesata dei carichi accidentali per la determinazione della massa sismica Crit.N.ro : Numero identificativo del criterio di progetto associato alla trave. Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un'ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le cui sigle hanno il seguente significato: Codice : Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata: I = incastro ; K = appoggio scorrevole C = cerniera sferica ; E = esplicito CF= cerniera flessionale. Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) e' esplicitato dai successivi dati. Tx, Ty, Tz: Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per convenzione che quella particolare traslazione mutua tra trave e nodo e' impedita (ovvero la traslazione assoluta del nodo e dell'estremo dell'asta è la medesima), mentre lo 0 indica che non vi e' continuita' tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione assoluta del nodo e dell'estremo dell'asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore maggiore di zero equivale ad una sconnes- GEOMETRIA E CARICHI TRAVI Pag. 138

140 sione fra il nodo e l'estremo dell'asta (traslazioni assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un valore compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della sezione, mentre Z e' parallelo all'asse della trave. Rx, Ry, Rz: Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per convenzione che quella particolare rotazione mutua tra trave e nodo e' impedita (ovvero la rotazione assoluta del nodo e dell'estremo dell'asta è la medesima), mentre lo 0 indica che non vi e' continuita' tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione assoluta del nodo e dell'estremo dell'asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo dell'asta (rotazioni assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento, nella direzione della sconnessione inserita, di valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della sezione, mentre Z e' parallelo all'asse della trave. ARCHIVIO TIPOLOGIE DI CARICO Peso Perman.Varia Anal Car.StrutNONstrubile Neve Destinaz. PsiPsiPsiCar. DESCRIZIONE SINTETICA DEL TIPO DI CARICO N.rokg/mq kg/mq kg/mqkg/mq d'uso N.ro Categ. C 0,7 0,7 0,6 Solaio Categ. H 0,0 0,0 0,0 Copertura Categ. A 0,7 0,5 0,3 CRITERI DI PROGETTO IDEN ASTE ELEVAZIONE CritDef%ScorrP max.p min.τmtminferri Elim Tipo Fl. DenXDenXDenYDenY%Mag N.roTagStaffeStaffeStaffekg/cmqparete cm verif.rettpos.neg.pos.neg.car. 1 si no 200 Mx Pag. 139

141 CRITERI DI PROGETTO IDEN ASTE FONDAZIONE CritMinVerif.%ScorrP max.p min.τmtminferri N.roT/σAletteStaffeStaffeStaffekg/cmqparete 2 no no no CRITERI DI PROGETTO IDEN PILASTRI IDEN PILASTRI CritDefτMtmin Tipo CritDefτMtmin Tipo N.roTagkg/cmq verif. N.roTagkg/cmq verif. 3 si 3,0 Mx/My CRITERI DI PROGETTO IDENTIF. CARATTERISTICHE DEL MATERIALE DURABILITA' CARATTER.COSTRUTTIVE FLAG Crit Elem. % Rig% RigClasse Classe Mod. El PoisGamma Tipo Tipo Toll.CoprCoprFi Fi LunLiAp N.ro Tors.Fless CLS Acciaio kg/cmq son kg/mc Ambiente Armatura Copr.stafferrminst.stan.pe 1 ELEV C25/30 B450C , ORDIN. X0 POCO SENS. 0,00 2,5 4, FOND C20/25 B450C , ORDIN. X0 POCO SENS. 0,00 3,0 4, PILAS C25/30 B450C , ORDIN. X0 POCO SENS. 0,00 2,5 4, CRITERI DI PROGETTO C R I T E R I P E R I L C A L C O L O A G L I S T A T I L I M I T E U L T I M I E D I E S E R C I Z I O Cri Tipo fck fcd rcd fyk fyd Ey ec0 ecu eyu At/ Mt/ Wra Wfr Wpe σcrar σcper σfrar Spo Spo Spo Coe euk Nro Elem kg/cmq Ac Mtu mm mm mm --- kg/cmq --- Rar Fre Per Vis 1 ELEV. 250,0 141,0 141, ,20 0,35 1, ,4 0,3 150,0 112, ,0 0,08 2 FOND. 200,0 113,0 113, ,20 0,35 1, ,4 0,3 120,0 90, ,0 0,08 3 PILAS 250,0 141,0 141, ,20 0,35 1, ,4 0,3 150,0 112, ,0 0,08 Pag. 140

142 CRITERI DI PROGETTO GEOTECNICI - FONDAZIONI SUPERFICIALI E SU PALI IDENCOSTANTE WINKLER IDENCOSTANTE WINKLER IDENCOSTANTE WINKLER Crit KwVert KwOriz. Crit KwVert KwOriz. Crit KwVert KwOriz. N.ro kg/cmc kg/cmc N.ro kg/cmc kg/cmc N.ro kg/cmc kg/cmc 1 15,00 0, ,00 0,00 DATI GENERALI DI STRUTTURA D A T I G E N E R A L I D I S T R U T T U R A Massima dimens. dir. X (m) 15,00 Altezza edificio (m) 6,00 Massima dimens. dir. Y (m) 15,00 Differenza temperatura( C) 15 P A R A M E T R I S I S M I C I Vita Nominale (Anni) 50 Classe d' Uso QUARTA Longitudine Est (Grd) 14,38910 Latitudine Nord (Grd) 42,21770 Categoria Suolo C Coeff. Condiz. Topogr. 1,00000 Sistema Costruttivo Dir.1 C.A. Sistema Costruttivo Dir.2 C.A. Regolarita' in Altezza SI (KR=1) Regolarita' in Pianta SI Direzione Sisma (Grd) 0 Sisma Verticale ASSENTE PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.O. Probabilita' Pvr 0,81 Periodo di Ritorno Anni 60,00 Accelerazione Ag/g 0,05 Periodo T'c (sec.) 0,33 Fo 2,52 Fv 0,80 Fattore Stratigrafia 'S' 1,50 Periodo TB (sec.) 0,17 Periodo TC (sec.) 0,50 Periodo TD (sec.) 1,82 Pag. 141

143 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.D. Probabilita' Pvr 0,63 Periodo di Ritorno Anni 101,00 Accelerazione Ag/g 0,07 Periodo T'c (sec.) 0,35 Fo 2,55 Fv 0,90 Fattore Stratigrafia 'S' 1,50 Periodo TB (sec.) 0,17 Periodo TC (sec.) 0,52 Periodo TD (sec.) 1,87 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.V. Probabilita' Pvr 0,10 Periodo di Ritorno Anni 949,00 Accelerazione Ag/g 0,15 Periodo T'c (sec.) 0,43 Fo 2,59 Fv 1,35 Fattore Stratigrafia 'S' 1,47 Periodo TB (sec.) 0,20 Periodo TC (sec.) 0,60 Periodo TD (sec.) 2,20 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.C. Probabilita' Pvr 0,05 Periodo di Ritorno Anni 1950,00 Accelerazione Ag/g 0,19 Periodo T'c (sec.) 0,43 Fo 2,62 Fv 1,53 Fattore Stratigrafia 'S' 1,40 Periodo TB (sec.) 0,20 Periodo TC (sec.) 0,60 Periodo TD (sec.) 2,35 P A R A M E T R I S I S T E M A C O S T R U T T I V O C. A. - D I R. 1 Classe Duttilita' BASSA Sotto-Sistema Strutturale Telaio AlfaU/Alfa1 1,30 Fattore riduttivo KW 1,00 Fattore di struttura 'q' 3,90 P A R A M E T R I S I S T E M A C O S T R U T T I V O C. A. - D I R. 2 Classe Duttilita' BASSA Sotto-Sistema Strutturale Telaio AlfaU/Alfa1 1,30 Fattore riduttivo KW 1,00 Fattore di struttura 'q' 3,90 Pag. 142

144 COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI Acciaio per CLS armato 1,15 Calcestruzzo CLS armato 1,50 Legno per comb. eccez. 1,00 Legno per comb. fondament.: 1,50 Livello conoscenza LC2 FRP Collasso Tipo 'A' 1,10 FRP Delaminazione Tipo 'A' 1,20 FRP Collasso Tipo 'B' 1,25 FRP Delaminazione Tipo 'B' 1,50 FRP Resist. Press/Fless 1,00 FRP Resist. Taglio/Torsione 1,20 FRP Resist. Confinamento 1,10 COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI Filo Ascissa Ordinata Filo Ascissa Ordinata N.ro m m N.ro m m 1 0,00 0,00 2 3,17 0,00 3 6,34 0,00 4 0,00 3,17 5 3,17 3,17 6 6,34 3,17 QUOTE PIANI SISMICI ED INTERPIANI Quota Altezza Tipologia IrregTamp Quota Altezza Tipologia IrregTamp N.ro m XY Alt. N.ro m XY Alt. 0 0,00 Piano Terra 1 4,80 Piano sismico NO NO 2 8,55 Piano sismico NO NO 3 12,04 Piano sismico NO NO PILASTRI IN C.A. QUOTA 4.8 m Filo Sez. Tipologia Magrone Ang. Cod. dx dy Crit. Tipo Elemento N.ro N.ro (cm) (cm) (Grd) (cm) (cm) N.ro ai fini sismici 1 2 Rett. 30,00 x 40,00 0,0 0, ,00 20,00 3 SismoResist. 2 5 Rett. 40,00 x 40,00 0,0 0,00 5 0,00 20,00 3 SismoResist. Pag. 143

145 3 2 Rett. 30,00 x 40,00 0,0 0, ,00 20,00 3 SismoResist. 4 2 Rett. 30,00 x 40,00 0,0 0, ,00-20,00 3 SismoResist. 5 5 Rett. 40,00 x 40,00 0,0 0,00 7 0,00-20,00 3 SismoResist. 6 2 Rett. 30,00 x 40,00 0,0 0, ,00-20,00 3 SismoResist. PILASTRI IN C.A. QUOTA 8.55 m Filo Sez. Tipologia Magrone Ang. Cod. dx dy Crit. Tipo Elemento N.ro N.ro (cm) (cm) (Grd) (cm) (cm) N.ro ai fini sismici 1 2 Rett. 30,00 x 40,00 0,0 0, ,00 20,00 3 SismoResist. 2 5 Rett. 40,00 x 40,00 0,0 0,00 5 0,00 20,00 3 SismoResist. 3 2 Rett. 30,00 x 40,00 0,0 0, ,00 20,00 3 SismoResist. 4 2 Rett. 30,00 x 40,00 0,0 0, ,00-20,00 3 SismoResist. 5 5 Rett. 40,00 x 40,00 0,0 0,00 7 0,00-20,00 3 SismoResist. 6 2 Rett. 30,00 x 40,00 0,0 0, ,00-20,00 3 SismoResist. PILASTRI IN C.A. QUOTA m Filo Sez. Tipologia Magrone Ang. Cod. dx dy Crit. Tipo Elemento N.ro N.ro (cm) (cm) (Grd) (cm) (cm) N.ro ai fini sismici 1 1 Rett. 30,00 x 30,00 0,0 0, ,00 15,00 3 SismoResist. 2 1 Rett. 30,00 x 30,00 0,0 0,00 5 0,00 15,00 3 SismoResist. 3 1 Rett. 30,00 x 30,00 0,0 0, ,00 15,00 3 SismoResist. 4 1 Rett. 30,00 x 30,00 0,0 0, ,00-15,00 3 SismoResist. 5 1 Rett. 30,00 x 30,00 0,0 0,00 7 0,00-15,00 3 SismoResist. 6 1 Rett. 30,00 x 30,00 0,0 0, ,00-15,00 3 SismoResist. TRAVI IN C.A. ALLA QUOTA 0 m DATI GENERALI QUOTE SCOSTAMENTI C A R I C H I TravSez.Tipo Elem. AngFilFilQ in.q.findxidyidzidxfdyfdzfpann.tamp.ball.espl.tot. Torc.Orizz.AssialAliCrCit N.roN.rox il sisma Grdin.fin (m) (m) cm cm cm cm cm cm kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m kg kg/m kg/m % NrGeo Pag. 144

146 1 7 Tel.SismoRes ,00 0, Tel.SismoRes ,00 0, Tel.SismoRes ,00 0, Tel.SismoRes ,00 0, Tel.SismoRes ,00 0, Tel.SismoRes ,00 0, Tel.SismoRes ,00 0, TRAVI IN C.A. ALLA QUOTA 4.8 m DATI GENERALI QUOTE SCOSTAMENTI C A R I C H I TravSez.Tipo Elem. AngFilFilQ in.q.findxidyidzidxfdyfdzfpann.tamp.ball.espl.tot. Torc.Orizz.AssialAliCrCit N.roN.rox il sisma Grdin.fin (m) (m) cm cm cm cm cm cm kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m kg kg/m kg/m % NrGeo 1 2 Tel.SismoRes ,80 4, Tel.SismoRes ,80 4, Tel.SismoRes ,80 4, Tel.SismoRes ,80 4, Tel.SismoRes ,80 4, Tel.SismoRes ,80 4, Tel.SismoRes ,80 4, TRAVI IN C.A. ALLA QUOTA 8.55 m DATI GENERALI QUOTE SCOSTAMENTI C A R I C H I TravSez.Tipo Elem. AngFilFilQ in.q.findxidyidzidxfdyfdzfpann.tamp.ball.espl.tot. Torc.Orizz.AssialAliCrCit N.roN.rox il sisma Grdin.fin (m) (m) cm cm cm cm cm cm kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m kg kg/m kg/m % NrGeo 1 2 Tel.SismoRes ,55 8, Tel.SismoRes ,55 8, Tel.SismoRes ,55 8, Tel.SismoRes ,55 8, Tel.SismoRes ,55 8, Tel.SismoRes ,55 8, Tel.SismoRes ,55 8, TRAVI IN C.A. ALLA QUOTA m DATI GENERALI QUOTE SCOSTAMENTI C A R I C H I TravSez.Tipo Elem. AngFilFilQ in.q.findxidyidzidxfdyfdzfpann.tamp.ball.espl.tot. Torc.Orizz.AssialAliCrCit N.roN.rox il sisma Grdin.fin (m) (m) cm cm cm cm cm cm kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m kg kg/m kg/m % Pag. 145

147 NrGeo 1 2 Tel.SismoRes ,04 12, Tel.SismoRes ,04 12, Tel.SismoRes ,04 12, Tel.SismoRes ,04 12, Tel.SismoRes ,04 12, Tel.SismoRes ,04 12, Tel.SismoRes ,04 12, COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI PESO STRUTTURALE 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Amb.affol. 1,50 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 Var.Neve 1,50 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 Var.Coperture 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 1,00-1,00 1,00-1,00 1,00-1,00 1,00-1,00-1,00 1,00-1,00 1,00-1,00 1,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00-1,00-1,00-1,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30 COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI PESO STRUTTURALE 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Amb.affol. 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 Var.Neve 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 Var.Coperture 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 0-1,00 1,00 0,30-0,30 0,30-0,30 0,30-0,30 0,30-0,30-0,30 0,30-0,30 0,30-0,30 Corr. Tors. dir. 90 0,30 0,30 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00-1,00 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00 SISMA DIREZ. GRD 0-1,00-1,00 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 SISMA DIREZ. GRD 90-0,30-0,30 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00-1,00 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00 COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI Pag. 146

148 PESO STRUTTURALE 1,00 1,00 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,00 1,00 1,00 Var.Amb.affol. 0,60 0,60 0,60 Var.Neve 0,20 0,20 0,20 Var.Coperture 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 0 0,30-0,30 0,30 Corr. Tors. dir. 90-1,00 1,00 1,00 SISMA DIREZ. GRD 0-0,30-0,30-0,30 SISMA DIREZ. GRD 90-1,00-1,00-1,00 COMBINAZIONI RARE - S.L.E. DESCRIZIONI 1 PESO STRUTTURALE 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,00 Var.Amb.affol. 1,00 Var.Neve 1,00 Var.Coperture 1,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E. DESCRIZIONI 1 PESO STRUTTURALE 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,00 Var.Amb.affol. 0,70 Var.Neve 0,50 Var.Coperture 0,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E. DESCRIZIONI 1 PESO STRUTTURALE 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,00 Var.Amb.affol. 0,60 Var.Neve 0,20 Var.Coperture 0,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI Filo N.ro SPECIFICHE CAMPI TABELLE DI STAMPA : Numero del filo del nodo inferiore o superiore Quota inf/sup: Quota del nodo inferiore e del nodo superiore Pag. 147

149 Nodo inf/sup : Numero dei nodi inferiore e superiore per la determinazione degli spostamenti sismici relativi. INVILUPPO S.L.D.: Sisma N.ro : Numero del sisma per cui e' massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.D. Spostam. Calcolo Spostam. Limite : valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.D. : valore dello spostamento limite per lo S.L.D. INVILUPPO S.L.O.: Sisma N.ro : Numero del sisma per cui e' massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.O. Spostam. Calcolo Spostam. Limite : valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.O. : valore dello spostamento limite per lo S.L.O. SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa: "BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE": e del PIANO QUOTA PESO XG YG XR all'origine YR DX DY : Numero del piano sismico. : Altezza del piano dallo spiccato di fondazione. : Peso sismico di piano (peso proprio, carichi permanenti aliquota dei sovraccarichi variabili). : Ascissa del baricentro delle masse rispetto all'origine sistema di riferimento globale. : Ordinata del baricentro delle masse rispetto all'origine del sistema di riferimento globale. : Ascissa del baricentro delle rigidezze rispetto del sistema di riferimento globale. : Ordinata del baricentro delle rigidezze rispetto all'origine del sistema di riferimento globale. : Scostamento in ascissa del baricentro delle rigidezze rispetto a quello delle masse (XR - XG). : Scostamento in ordinata del baricentro delle rigidezze rispetto a quello delle masse (YR - YG). Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa: "VARIAZIONI MASSE E RIGIDEZZE DI PIANO" e al Piano Quota Peso Variaz. : Numero del piano sismico. : Altezza del piano dallo spiccato di fondazione. : Peso sismico di piano (peso proprio, carichi permanenti aliquota dei sovraccarichi variabili). : Variazione percentuale del peso sismico di piano rispetto piano precedente. Pag. 148

150 e' Tagliante : Tagliante di piano Spost. : Spostamento elastico di piano calcolato dal tagliante Klat. : Rigidezza traslante di piano Variaz. : Variazione percentuale della rigidezza traslante di piano rispetto al piano precedente. Teta : Fattore definito dalla formula del DM Se Teta compreso fra 0,1 e 0,2 gli effetti della non linearita' geometrica sono tenuti in conto incrementando gli effetti dell'azione sismica orizzontale di un fattore pari a 1/(1-Teta). STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle di verifica aste in cls per gli stati limiti ultimi. Filo In/Fin CtgΘ Quota SgmT AmpC N/Nc Tratto Sez Bas Alt Concio Co Nr MExd MEyd N Ed x / d Sulla prima riga numero del filo del nodo iniziale, sulla seconda quello del nodo finale Cotangente Angolo del puntone compresso Sulla prima riga quota del nodo iniziale, sulla seconda quota del nodo finale Pressione sul terreno per le travi di fondazione Coefficiente di amplificazione dei carichi per le travi di elevazione Percentuale della resistenza massima a compressione della sezione di solo calcestruzzo Se una trave e' suddivisa in piu' tratti sulla prima riga e' riportato il numero del tratto, sulla terza il numero di suddivisioni della trave Sulla prima riga numero della sezione nell'archivio, sulla seconda base della sezione, sulla terza altezza. Per sezioni a T e' riportato l'ingombro massimo della sezione Numero del concio Numero della combinazione e in sequenza sollecitazioni ultime di calcolo che forniscono la massima deformazione nell'acciaio e nel calcestruzzo per la verifica a flessione Momento ultimo di calcolo asse vettore X (per le travi incrementato dalla traslazione del diagramma del momento flettente) Momento ultimo di calcolo asse vettore Y Sforzo normale ultimo di calcolo Rapporto fra la posizione dell'asse neutro e l'altezza utile della sezione moltiplicato per 100. εf% εc% deformazioni massime nell'acciaio e nel calcestruzzo moltipli- * 100 cate per Valore limite per l'acciaio 100 (1%), valore limite nel calcestruzzo 35 (0.35%). Area Co Nr VExd VEyd T Ed V Rxd V Ryd T Rd T Rld Area del ferro in centimetri quadri; per le travi rispettivamente superiore ed inferiore, per i pilastri armature lungo la base e l'altezza della sezione Numero della combinazione e in sequenza sollecitazioni ultime di calcolo che forniscono la minore sicurezza per le azioni taglianti e torcenti Taglio ultimo di calcolo in direzione X Taglio ultimo di calcolo in direzione Y Momento torcente ultimo di calcolo Taglio resistente ultimo delle staffe in direzione X Taglio resistente ultimo delle staffe in direzione Y Momento torcente resistente ultimo delle staffe Momento torcente resistente ultimo dell'armatura Pag. 149

151 lungitudinale Coe Cls e' Coefficiente per il controllo di sicurezza del cls alle azioni taglianti e torcenti moltiplicato per 100; la sezione e' verificata se detto valore e minore o uguale a 100 Coe Staf Coefficiente per il controllo di sicurezza delle staffe alle azioni taglianti e torcenti moltiplicato per 100; la sezione Alon Staffe σt Ac verificata se detto valore e minore o uguale a 100 Armatura lungitudinale a torsione (Nelle travi rettangolari per le quali è stata effettuata la verifica a momento my in questo dato viene stampata anche l'armatura flessionale dei lati verticali). Passo staffe e lunghezza del tratto da armare Pressione di contatto sul terreno in Kg/cmq calcolata con i valori caratteristici delle azioni assumendo i coefficienti gamma pari ad uno. Nel caso di analisi sismica dinamica il valore dello spostamento sismico da combinare per il calcolo della pressione di contatto e' ottenuto come la radice quadrata della somma dei quadrati dei singoli spostamenti modali. Coefficiente di amplificazione dei carichi statici per tenere in conto della verifica locale dell'asta a sisma verticale. Sostituisce il dato 'σt' per le aste di elevazione. STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella di verifica aste in cls per le quali e' necessario effettuare la verifica di stabilita' per elementi snelli. Le eccentricita' aggiuntive sono state tenute in conto nel progetto delle armature in fase di verifica per le varie combinazioni di calcolo. Asta 3D Numero dell'asta spaziale Filo Iniz. Numero del filo del nodo iniziale. Quota Iniz. Quota del nodo iniziale. Filo Fina. Numero del filo del nodo finale. Quota Iniz. Quota del nodo finale. Lambda Eleme. Lambda dell'elemento strutturale. Lambda Minimo Lambda minimo di controllo; se lambda dell'elemento strutturale supera lambda minimo di controllo si attiva la verifica di instabilita'; valore calcolato come da formula 5.13N dell'eurocodice 2 (punto ) o anche del DM2008. Sf. Nor. Sforzo normale di calcolo. Ecc. E X/Y Eccentricita' equivalente rispetto all'asse X e Y calcolata come da formula 5.32 dell'eurocodice 2 (punto (2)). Ecc. A X/Y Eccentricita' aggiuntiva dovuta alle imperfezioni rispetto all'asse X e Y calcolata come da formula 5.2 dell'eurocodice 2 (punto 5.2(7 a)). Ecc. 2 X/Y Eccentricita' del secondo ordine rispetto all'asse X e Y calcolata dalle curvature della sezione; come da formula 5.33 dell'eurocodice 2 (punto (3)). STAMPA VERIFICHE S.L.E. Pag. 150

152 SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle di verifica aste in cls per gli stati limiti di esercizio. Filo Sulla prima riga numero del filo del nodo iniziale, sulla seconda quello del nodo finale Quota Sulla prima riga quota del nodo iniziale, sulla seconda quota del nodo finale Tratto Se una trave e' suddivisa in piu' tratti sulla prima riga e' riportato il numero del tratto, sulla terza il numero di suddivisioni della trave Com Cari Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle combinazioni rare, la seconda la matrice delle combinazioni frequenti, la terza quella permanenti. Questo indicatore vale sia per la verifica a fessurazione che per il calcolo delle frecce Fessu Fessura limite e fessura di calcolo espressa in mm; se la trave non risulta fessurata l'ampiezza di calcolo sara' nulla Dist mm Distanza fra le fessure Concio Numero del concio in cui si e' avuta la massima fessura Combin Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si e' avuta la massima fessura Mf X Momento flettente asse vettore X Mf Y Momento flettente asse vettore Y N Sforzo normale Frecce Freccia limite e freccia massima di calcolo Combin Numero della combinazione che ha prodotto la freccia massima Com Cari Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle combinazioni rare per la verifica della tensione sul cls, la seconda la matrice delle combinazioni rare per la verifica della tensione sull'acciaio, la terza la matrice delle combinazioni permanenti per la verifica della tensione sul cls σ lim Valore della tensione limite in Kg/cmq σ cal Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq Concio Numero del concio in cui si e' avuta la massima tensione Combin Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si e' avuta la massima tensione Mf X Momento flettente asse vettore X Mf Y Momento flettente asse vettore Y N Sforzo normale SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI I D E N T I F I C A T I V O INVILUPPO S.L.D. INVILUPPO S.L.O. Filo Quota Quota Nodo NodoSis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam. Stringa di N.ro inf. sup. inf. sup.ma Calcolo Limite ma Calcolo Limite Controllo (m) (m) N.ro N.roNro (mm) (mm) Nro (mm) (mm) Verifica 1 0,00 5, ,928 25, ,683 16,698 VERIFICATO 1 5,06 8, ,989 17, ,894 11,517 VERIFICATO 1 8,55 12, ,421 17, ,924 11,517 VERIFICATO 2 0,00 5, ,845 25, ,852 16,698 VERIFICATO 2 5,06 8, ,449 17, ,480 11,517 VERIFICATO 2 8,55 12, ,089 17, ,669 11,517 VERIFICATO 3 0,00 5, ,928 25, ,683 16,698 VERIFICATO 3 5,06 8, ,989 17, ,894 11,517 VERIFICATO 3 8,55 12, ,421 17, ,924 11,517 VERIFICATO 4 0,00 4, ,666 24, ,482 15,840 VERIFICATO 4 4,80 8, ,103 20, ,981 13,431 VERIFICATO 4 8,87 12, ,371 15, ,885 10,461 VERIFICATO Pag. 151

153 5 0,00 4, ,792 24, ,812 15,840 VERIFICATO 5 4,80 8, ,492 20, ,513 13,431 VERIFICATO 5 8,87 12, ,075 15, ,659 10,461 VERIFICATO 6 0,00 4, ,666 24, ,482 15,840 VERIFICATO 6 4,80 8, ,103 20, ,981 13,431 VERIFICATO 6 8,87 12, ,371 15, ,885 10,461 VERIFICATO BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE IDENTIFICATORE BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE RIGIDEZZE FLESSIONALI E TORSIONAALI PIANO QUOTA PESO XG YG XR YR DX DY LpiantaBpiantaRig.FleXRig.FleY RigTors. r / ls N.ro (m) (t) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (t/m) (t/m) (t*m) 1 4,93 35,12 3,17 1,59 3,17 1,70 0,00 0,11 3,17 6, ,51 2 8,71 32,59 3,17 1,59 3,17 1,53 0,00-0,06 3,17 6, , ,04 15,23 3,17 1,58 3,17 1,61 0,00 0,03 3,17 6, ,53 VARIAZIONI MASSE E RIGIDEZZE DI PIANO D I R E Z I O N E X D I R E Z I O N E Y Piano Quota Peso Variaz.TaglianteSpost. Klat. Variaz Teta TaglianteSpost. Klat. Variaz Teta N.ro (m) (t) (%) (t) (mm) (t/m) (%) (t) (mm) (t/m) (%) 1 4,93 35,12 0,0 11,44 5, ,0 0,040 11,06 7, ,0 0, ,71 32,59-7,2 7,83 2, ,9 0,022 7,89 5, ,9 0, ,04 15,23-53,3 2,81 1, ,3 0,013 2,97 3, ,9 0,023 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - FONDAZIONE Filo Quota T C VERIFICA A PRESSO-FLESSIONE V E R I F I C A A T A G L I O E T O R S I O N E Iniz Iniz. r Sez o Fin. Final a Bas nco AlfaX M Exd N Ed x/ εf% εc% Area cmq Co V Exd V Eyd T Sdu V Rxd V Ryd TRd TRld Coe Coe ALon staffe CtgΘ t Alt cnr (t*m) (t) /d sup inf Nr (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) (t*m) Cls Sta cmq Pas Lun Fi 4 0, ,10-6,6 0, ,8 4,8 17 0,0-10,7 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , , ,10-7,1 0, ,8 4,8 0 0,0 0,0 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , ,10-6,0 0, ,8 4,8 12 0,0 11,1 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , , ,10-6,6 0, ,8 4,8 7 0,0-10,7 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , , ,10-7,1 0, ,8 4,8 0 0,0 0,0 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , ,10-6,0 0, ,8 4,8 2 0,0 11,1 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , , ,10-6,9 0, ,8 4,8 28 0,0-12,9 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , , ,10-7,7 0, ,8 4,8 26 0,0 10,9 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , ,10 7,9 0, ,8 4,8 26 0,0 16,7 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , , ,10 7,9 0, ,8 4,8 18 0,0-16,6 0,0 19,5 30,5 9,6 0, ,0 16 Pag. 152

154 , ,10-7,7 0, ,8 4,8 18 0,0-10,8 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , ,10-6,9 0, ,8 4,8 18 0,0 12,9 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , , ,10-6,7 0, ,8 4,8 33 0,0-12,9 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , , ,10-7,7 0, ,8 4,8 30 0,0 10,8 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , ,10 7,5 0, ,8 4,8 30 0,0 16,5 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , , ,10 7,5 0, ,8 4,8 24 0,0-16,5 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , , ,10-7,7 0, ,8 4,8 24 0,0-10,8 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , ,10-6,7 0, ,8 4,8 23 0,0 12,9 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - FONDAZIONE Filo Quota T C VERIFICA A PRESSO-FLESSIONE V E R I F I C A A T A G L I O E T O R S I O N E Iniz Iniz. r Sez o Fin. Final a Bas nco AlfaX M Exd N Ed x/ εf% εc% Area cmq Co V Exd V Eyd T Sdu V Rxd V Ryd TRd TRld Coe Coe ALon staffe CtgΘ t Alt cnr (t*m) (t) /d sup inf Nr (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) (t*m) Cls Sta cmq Pas Lun Fi 5 0, ,10 6,1 0, ,8 4,8 22 0,0-8,2 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , , ,10-5,9 0, ,8 4,8 0 0,0 0,0 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , ,10 5,1 0, ,8 4,8 18 0,0 8,0 0,0 19,5 30,5 9,6 0, , STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ELEVAZIONE Filo Quota T C VERIFICA A PRESSO-FLESSIONE V E R I F I C A A T A G L I O E T O R S I O N E Iniz Iniz. r Sez o Fin. Final a Bas nco M Exd M Eyd N Ed x/ εf% εc% Area cmq Co V Exd V Eyd T Sdu V Rxd V Ryd TRd TRld Coe Coe ALon Staffe CtgΘ AmpC t Alt cmb (t*m) (t*m) (t) /d sup inf mb (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) (t*m) Cls Sta cmq Pas Lun Fi 4 4, ,0 0,0 0, ,0 4,5 17 0,0 5,9 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,9 0,0 0, ,0 4,0 5 0,0-5,9 0,0 10,4 14,4 1,2 0, , , ,8 0,0 0, ,5 5,0 5 0,0-6,9 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,8 0,0 0, ,5 5,0 11 0,0 6,9 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,9 0,0 0, ,0 4,0 11 0,0 6,0 0,0 10,4 14,4 1,2 0, , , ,0 0,0 0, ,0 4,5 7 0,0-5,9 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,2 0,0 0, ,0 4,5 12 0,0 6,0 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,0 0,0 0, ,0 4,0 8 0,0-6,1 0,0 10,4 14,4 1,2 0, , , ,9 0,0 0, ,6 5,0 6 0,0-6,9 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,9 0,0 0, ,6 5,0 14 0,0 7,0 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,0 0,0 0, ,0 4,0 14 0,0 6,1 0,0 10,4 14,4 1,2 0, , , ,2 0,0 0, ,0 4,5 2 0,0-5,9 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,7 0,4-0, ,4 7,1 18 0,3 4,2 0,0 24,1 21,8 2,6 0, , , ,9-0,3 0, ,0 4,0 18 0,3 4,1 0,0 31,1 13,5 5,0 0, ,0 13 Pag. 153

155 , ,7-0,4 0, ,5 7,2 22 0,3-4,1 0,0 24,1 21,8 2,6 0, , , ,9 0,2-0, ,0 5,3 20 0,2 5,3 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,4 0,0 0, ,0 4,0 21 0,2 5,3 0,0 10,4 14,4 3,1 0, , , ,1 0,0 0, ,1 5,1 24 0,2-5,3 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,9-0,2-0, ,0 5,3 26-0,2 5,3 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,4 0,0 0, ,0 4,0 18 0,0 5,2 0,0 10,4 14,4 3,1 0, , , ,1 0,0 0, ,1 5,1 30-0,2-5,3 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,1 0,0 0, ,0 4,0 17 0,0 4,3 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,8 0,0 0, ,0 4,0 5 0,0-4,1 0,0 10,4 14,4 1,2 0, , , ,0 0,0 0, ,0 4,0 3 0,0-4,7 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,0 0,0 0, ,0 4,0 10 0,0 4,8 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,8 0,0 0, ,0 4,0 11 0,0 4,1 0,0 10,4 14,4 1,2 0, , , ,1 0,0 0, ,0 4,0 7 0,0-4,3 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,6 0,0 0, ,0 4,0 10 0,0 4,5 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,0 0,0 0, ,0 4,0 8 0,0-4,4 0,0 10,4 14,4 1,2 0, , , ,5 0,0 0, ,0 4,0 8 0,0-5,3 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,5 0,0 0, ,0 4,0 14 0,0 5,3 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,0 0,0 0, ,0 4,0 14 0,0 4,4 0,0 10,4 14,4 1,2 0, , , ,6 0,0 0, ,0 4,0 2 0,0-4,5 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,8-0,3 0, ,0 4,5 18-0,3 2,7 0,0 24,1 21,8 2,6 0, , , ,3 0,2-0, ,0 4,0 18-0,3 2,6 0,0 31,1 13,5 5,0 0, , , ,1 0,3-0, ,0 5,0 22-0,3-2,6 0,0 24,1 21,8 2,6 0, , , ,5-0,2 0, ,0 4,0 20-0,2 3,4 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,4 0,0-0, ,0 4,0 21-0,2 3,3 0,0 10,4 14,4 3,1 0, , , ,3-0,1-0, ,0 4,0 24-0,2-3,2 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,5 0,2 0, ,0 4,0 26 0,2 3,4 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,4 0,0-0, ,0 4,0 23 0,0-3,3 0,0 10,4 14,4 3,1 0, , , ,3 0,1-0, ,0 4,0 22 0,0-3,3 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,4 0,0 0, ,0 4,0 1 0,0 1,9 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,9 0,0 0, ,0 4,0 5 0,0-1,7 0,0 10,4 14,4 1,2 0, , , ,8 0,0 0, ,0 4,0 1 0,0-2,4 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,8 0,0 0, ,0 4,0 1 0,0 2,4 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,9 0,0 0, ,0 4,0 11 0,0 1,7 0,0 10,4 14,4 1,2 0, , , ,4 0,0 0, ,0 4,0 1 0,0-1,9 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,2 0,0 0, ,0 4,0 1 0,0 1,9 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,8 0,0 0, ,0 4,0 1 0,0-1,8 0,0 10,4 14,4 1,2 0, , , ,7 0,0 0, ,0 4,0 1 0,0-2,4 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,7 0,0 0, ,0 4,0 1 0,0 2,5 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,8 0,0 0, ,0 4,0 1 0,0 1,8 0,0 10,4 14,4 1,2 0, , , ,2 0,0 0, ,0 4,0 1 0,0-1,9 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,3 0,0 0, ,0 4,0 18 0,0 1,2 0,0 24,1 21,8 2,6 0, , , ,7 0,0 0, ,0 4,0 18 0,0 1,1 0,0 31,3 13,5 2,0 0, , , ,0 0,0 0, ,0 4,0 22 0,0-1,2 0,0 24,1 21,8 2,6 0, ,0 4 Pag. 154

156 , ,4 0,0 0, ,0 4,0 28 0,0 1,2 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,0 0,0 0, ,0 4,0 24 0,0-1,0 0,0 10,4 14,4 1,2 0, , , ,8 0,0 0, ,0 4,0 24 0,0-1,2 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,4 0,0 0, ,0 4,0 18 0,0 1,2 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , , ,0 0,0 0, ,0 4,0 18 0,0 1,1 0,0 10,4 14,4 1,2 0, , , ,8 0,0 0, ,0 4,0 30 0,0-1,2 0,0 22,7 23,6 2,8 0, , STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - PILASTRI Filo Quota T C VERIFICA A PRESSO-FLESSIONE V E R I F I C A A T A G L I O E T O R S I O N E Iniz Iniz. r Sez o Fin. Final a Bas nco M Exd M Eyd N Ed x/ εf% εc% Area cmq Co V Exd V Eyd T Sdu V Rxd V Ryd TRd TRld Coe Coe ALon Staffe CtgΘ N/Nc t Alt cmb (t*m) (t*m) (t) /d b h mb (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) (t*m) Cls Sta cmq Pas Lun Fi 1 0, ,2 6,0-2, ,1 6,0 28 0,7 1,9 0,0 22,8 23,7 2,8 0, , , ,6-0,4-5, ,0 5,0 6-1,3-0,6 0,0 22,8 23,7 2,8 0, , , ,8-6,0-1, ,5 6,4 28 0,7 1,9 0,0 22,8 23,7 2,8 0, , , ,2 12,8-17, ,2 7,0 2-3,0 0,7 0,0 33,6 33,6 4,0 0, , , ,4 0,7-9, ,0 6,0 2-3,0 0,7 0,0 25,1 25,1 2,1 0, , , ,1-12,8-15, ,4 7,7 2-3,0 0,7 0,0 33,6 33,6 4,0 0, , , ,2-6,0-2, ,9 5,9 18-0,7 1,9 0,0 24,4 25,3 2,8 0, , , ,6 0,4-5, ,0 5,0 2-1,4 1,0 0,0 24,4 25,3 2,8 0, , , ,8 6,0-1, ,5 6,3 18-0,7 1,9 0,0 24,4 25,3 2,8 0, , , ,0 7,2-3, ,9 7,2 32 0,8-2,2 0,0 23,4 24,3 2,8 0, , , ,7-0,4-5, ,0 5,0 5-1,6 0,6 0,0 23,4 24,3 2,8 0, , , ,7-7,2-1, ,7 7,8 32 0,8-2,2 0,0 23,4 24,3 2,8 0, , , ,5 15,1-17, ,7 10,0 5-3,5 0,6 0,0 34,5 34,5 4,0 0, , , ,6 0,8-9, ,0 6,0 5-3,5 0,6 0,0 25,1 25,1 2,1 0, , , ,4-15,1-15, ,2 10,0 5-3,5 0,6 0,0 34,5 34,5 4,0 0, , , ,0-7,2-3, ,9 7,1 22-0,8-2,2 0,0 24,8 25,8 2,8 0, , , ,7 0,4-5, ,0 5,0 11 1,6 0,6 0,0 18,1 16,7 1,4 0, , , ,7 7,2-1, ,7 7,8 22-0,8-2,2 0,0 24,8 25,8 2,8 0, , , ,6-4,0-9, ,6 5,4 28 1,1 2,1 0,0 22,9 23,8 2,8 0, , , ,9 0,3-3, ,9 5,1 12 1,7 0,4 0,0 18,1 16,7 1,4 0, , , ,8 1,7-3, ,2 7,5 28 1,1 2,1 0,0 22,9 23,8 2,8 0, , , ,5 7,3-10, ,0 6,0 2-2,7 0,5 0,0 32,7 32,7 4,0 0, , , ,0-0,5-5, ,0 6,0 2-2,7 0,5 0,0 25,1 25,1 2,1 0, , , ,0-15,4-8, ,2 10,9 2-2,7 0,5 0,0 32,7 32,7 4,0 0, , , ,6 4,0-9, ,6 5,4 18-1,1 2,1 0,0 23,6 24,5 2,8 0, , , ,9-0,3-3, ,9 5,1 2-1,7 0,4 0,0 18,1 16,7 1,4 0, , , ,8-1,7-3, ,1 7,3 18-1,1 2,1 0,0 23,6 24,5 2,8 0, , Pag. 155

157 4 4, ,8-3,1-7, ,6 5,4 32 0,8-1,1 0,0 23,2 24,1 2,8 0, , , ,8 0,3-3, ,9 5,1 17 1,1-0,5 0,0 23,2 24,1 2,8 0, , , ,1 5,5-6, ,7 5,5 32 0,8-1,1 0,0 23,2 24,1 2,8 0, , , ,2 5,4-10, ,0 6,0 5-1,7 0,1 0,0 33,1 33,1 4,0 0, , , ,0-0,4-5, ,0 6,0 5-1,7 0,1 0,0 25,1 25,1 2,1 0, , , ,7-13,4-8, ,0 8,9 5-1,7 0,1 0,0 33,1 33,1 4,0 0, , , ,8 3,1-7, ,6 5,4 22-0,8-1,1 0,0 23,7 24,6 2,8 0, , , ,8-0,3-3, ,9 5,1 7-1,1-0,5 0,0 18,1 16,7 1,4 0, , , ,1-5,5-6, ,7 5,5 22-0,8-1,1 0,0 23,7 24,6 2,8 0, , , ,2-2,3-2, ,2 4,4 28 0,6 0,3 0,0 17,1 17,1 1,9 0, , , ,2 0,2-1, ,2 4,3 28 0,6 0,3 0,0 12,1 12,1 1,0 0, , , ,7 1,0-1, ,2 4,3 28 0,6 0,3 0,0 17,1 17,1 1,9 0, , , ,1 2,3-3, ,3 4,3 2-0,5 0,1 0,0 17,4 17,4 1,9 0, , , ,5-0,1-5, ,3 4,3 2-0,5 0,1 0,0 12,1 12,1 1,0 0, , , ,0-0,4-5, ,3 4,2 2-0,5 0,1 0,0 17,4 17,4 1,9 0, , , ,2 2,3-2, ,2 4,4 18-0,6 0,3 0,0 17,2 17,2 1,9 0, , , ,2-0,2-1, ,2 4,3 18-0,6 0,3 0,0 12,1 12,1 1,0 0, , , ,7-1,0-1, ,2 4,3 18-0,6 0,3 0,0 17,2 17,2 1,9 0, , , ,6-1,1-2, ,2 4,4 32 0,8-0,7 0,0 17,1 17,1 1,9 0, , , ,2-0,2-1, ,2 4,3 32 0,8-0,7 0,0 17,1 17,1 1,9 0, , , ,0 1,1-1, ,2 4,3 32 0,8-0,7 0,0 17,1 17,1 1,9 0, , , ,3 3,9-3, ,3 4,3 5-0,8 0,3 0,0 17,5 17,5 1,9 0, , , ,1-0,3-4, ,3 4,3 5-0,8 0,3 0,0 12,1 12,1 1,0 0, , , ,4-1,2-3, ,3 4,2 5-0,8 0,3 0,0 17,5 17,5 1,9 0, , , ,6 1,1-2, ,2 4,4 22-0,8-0,7 0,0 17,3 17,3 1,9 0, , , ,2 0,2-1, ,2 4,3 22-0,8-0,7 0,0 17,3 17,3 1,9 0, , , ,0-1,1-1, ,2 4,3 22-0,8-0,7 0,0 17,3 17,3 1,9 0, , STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - STABILITA' ELEMENTI SNELLI IN C.A. Asta Filo Quota Filo QuotaLambda LambdaSf.Nor. Ecc.EX Ecc.AX Ecc.2X Ecc.EY Ecc.AY Ecc.2Y 3d Iniz Iniz. Fina FinalElemen Minimo (t) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 8 1 5,06 1 0, , ,06 2 0, , ,06 3 0, , ,80 4 0, , ,80 5 0, , ,80 6 0, , STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - FONDAZIONE Filo Quota T C VERIFICA A PRESSO-FLESSIONE V E R I F I C A A T A G L I O E T O R S I O N E Iniz Iniz. r Sez o Fin. Final a Bas nco AlfaX M Exd N Ed x/ εf% εc% Area cmq Co V Exd V Eyd T Sdu V Rxd V Ryd TRd TRld Coe Coe ALon Pag. 156

158 staffe CtgΘ t Alt cnr (t*m) (t) /d sup inf Nr (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) (t*m) Cls Sta cmq Pas Lun Fi 4 0, ,00-6,4 0, ,8 4,8 15 0,0-10,3 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , , ,00-6,9 0, ,8 4,8 28 0,0 7,1 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , ,00-5,9 0, ,8 4,8 10 0,0 10,7 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , , ,00-6,4 0, ,8 4,8 6 0,0-10,2 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , , ,00-6,9 0, ,8 4,8 18 0,0 7,1 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , ,00-5,9 0, ,8 4,8 2 0,0 10,8 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , , ,00-6,7 0, ,8 4,8 28 0,0-12,5 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , , ,00-7,5 0, ,8 4,8 26 0,0 10,6 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , ,00 7,7 0, ,8 4,8 26 0,0 16,2 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , , ,00 7,7 0, ,8 4,8 19 0,0-16,1 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , , ,00-7,5 0, ,8 4,8 20 0,0-10,6 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , ,00-6,7 0, ,8 4,8 18 0,0 12,5 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , , ,00-6,5 0, ,8 4,8 32 0,0-12,3 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , , ,00-7,4 0, ,8 4,8 30 0,0 10,5 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , ,00 7,3 0, ,8 4,8 30 0,0 16,1 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , , ,00 7,3 0, ,8 4,8 22 0,0-15,9 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , , ,00-7,4 0, ,8 4,8 22 0,0-10,4 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , ,00-6,5 0, ,8 4,8 22 0,0 12,3 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , , ,00 5,8 0, ,8 4,8 22 0,0-8,1 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , , ,00-5,6 0, ,8 4,8 22 0,0-7,0 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , ,00 4,8 0, ,8 4,8 18 0,0 7,7 0,0 22,4 35,1 11,0 0, , STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - ELEVAZIONE Filo Quota T C VERIFICA A PRESSO-FLESSIONE V E R I F I C A A T A G L I O E T O R S I O N E Iniz Iniz. r Sez o Fin. Final a Bas nco M Exd M Eyd N Ed x/ εf% εc% Area cmq Co V Exd V Eyd T Sdu V Rxd V Ryd TRd TRld Coe Coe ALon Staffe CtgΘ t Alt cmb (t*m) (t*m) (t) /d sup inf mb (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) (t*m) Cls Sta cmq Pas Lun Fi 4 4, ,3 0,0 0, ,0 4,5 15 0,0 5,9 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,0 0,0 0, ,0 4,0 5 0,0-6,2 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,0 0,0 0, ,5 5,0 5 0,0-7,1 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,0 0,0 0, ,5 5,0 11 0,0 7,1 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,0 0,0 0, ,0 4,0 11 0,0 6,2 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,3 0,0 0, ,0 4,5 7 0,0-6,0 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,5 0,0 0, ,0 4,5 12 0,0 6,2 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,1 0,0 0, ,0 4,0 8 0,0-6,3 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,1 0,0 0, ,6 5,0 8 0,0-7,1 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,1 0,0 0, ,6 5,0 14 0,0 7,2 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,1 0,0 0, ,0 4,0 14 0,0 6,3 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,5 0,0 0, ,0 4,5 2 0,0-6,2 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , Pag. 157

159 5 4, ,9 0,4-0, ,4 7,1 18 0,3 4,4 0,0 42,8 38,6 4,7 0, , , ,0-0,3 0, ,0 4,0 18 0,3 4,3 0,0 35,7 15,5 5,7 0, , ,9-0,4 0, ,5 7,2 22 0,3-4,3 0,0 42,8 38,6 4,7 0, , , ,2 0,2-0, ,0 5,3 20 0,2 5,5 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,6 0,0 0, ,0 4,0 21 0,2 5,5 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,4 0,0 0, ,1 5,1 24 0,2-5,5 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,2-0,2-0, ,0 5,3 26-0,2 5,5 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,6 0,0 0, ,0 4,0 18 0,0 5,5 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,4 0,0 0, ,1 5,1 30-0,2-5,5 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,3 0,0 0, ,0 4,0 15 0,0 4,3 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,9 0,0 0, ,0 4,0 5 0,0-4,1 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,1 0,0 0, ,0 4,0 5 0,0-5,0 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,1 0,0 0, ,0 4,0 11 0,0 5,0 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,9 0,0 0, ,0 4,0 11 0,0 4,1 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,3 0,0 0, ,0 4,0 7 0,0-4,3 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,7 0,0 0, ,0 4,0 12 0,0 4,7 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,0 0,0 0, ,0 4,0 8 0,0-4,5 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,6 0,0 0, ,0 4,0 6 0,0-5,3 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,6 0,0 0, ,0 4,0 14 0,0 5,4 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,0 0,0 0, ,0 4,0 14 0,0 4,5 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,7 0,0 0, ,0 4,0 2 0,0-4,7 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,9-0,3 0, ,0 4,5 18-0,3 2,8 0,0 42,7 38,6 4,7 0, , , ,4 0,2-0, ,0 4,0 18-0,3 2,7 0,0 35,7 15,5 5,7 0, , ,3 0,3-0, ,0 5,0 22-0,3-2,7 0,0 42,7 38,6 4,7 0, , , ,6-0,2 0, ,0 4,0 20-0,2 3,5 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,5 0,0-0, ,0 4,0 20-0,2 3,4 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,5-0,1-0, ,0 4,0 24-0,2-3,4 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,6 0,2 0, ,0 4,0 26 0,2 3,5 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,5 0,0-0, ,0 4,0 18 0,0 3,3 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,5 0,1-0, ,0 4,0 22 0,0-3,5 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,5 0,0 0, ,0 4,0 15 0,0 1,8 0,0 32,8 45,4 9,7 0, , , ,9 0,0 0, ,0 4,0 3 0,0-1,7 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,8 0,0 0, ,0 4,0 5 0,0-2,2 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,8 0,0 0, ,0 4,0 11 0,0 2,2 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,9 0,0 0, ,0 4,0 10 0,0 1,7 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,5 0,0 0, ,0 4,0 7 0,0-1,8 0,0 32,8 45,4 9,7 0, , STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - ELEVAZIONE Filo Quota T C VERIFICA A PRESSO-FLESSIONE V E R I F I C A A T A G L I O E T O R S I O N E Pag. 158

160 Iniz Iniz. r Sez o Fin. Final a Bas nco M Exd M Eyd N Ed x/ εf% εc% Area cmq Co V Exd V Eyd T Sdu V Rxd V Ryd TRd TRld Coe Coe ALon Staffe CtgΘ t Alt cmb (t*m) (t*m) (t) /d sup inf mb (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) (t*m) Cls Sta cmq Pas Lun Fi 1 12, ,2 0,0 0, ,0 4,0 10 0,0 1,7 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,8 0,0 0, ,0 4,0 24 0,0-1,7 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,8 0,0 0, ,0 4,0 6 0,0-1,9 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,8 0,0 0, ,0 4,0 14 0,0 2,0 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,8 0,0 0, ,0 4,0 30 0,0 1,7 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,2 0,0 0, ,0 4,0 2 0,0-1,7 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,4 0,0 0, ,0 4,0 18 0,0 1,3 0,0 42,7 38,6 4,7 0, , , ,7 0,0 0, ,0 4,0 18 0,0 1,2 0,0 35,7 15,5 5,7 0, , ,0 0,0 0, ,0 4,0 22 0,0-1,2 0,0 42,7 38,6 4,7 0, , , ,4 0,0 0, ,0 4,0 28 0,0 1,2 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,0 0,0 0, ,0 4,0 20 0,0 1,0 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,8 0,0 0, ,0 4,0 24 0,0-1,2 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,4 0,0 0, ,0 4,0 18 0,0 1,2 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , , ,0 0,0 0, ,0 4,0 18 0,0 1,1 0,0 11,9 16,5 3,5 0, , ,8 0,0 0, ,0 4,0 30 0,0-1,2 0,0 40,2 41,8 4,9 0, , STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - PILASTRI Filo Quota T C VERIFICA A PRESSO-FLESSIONE V E R I F I C A A T A G L I O E T O R S I O N E Iniz Iniz. r Sez o Fin. Final a Bas nco M Exd M Eyd N Ed x/ εf% εc% Area cmq Co V Exd V Eyd T Sdu V Rxd V Ryd TRd TRld Coe Coe ALon Staffe CtgΘ t Alt cmb (t*m) (t*m) (t) /d b h mb (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) (t*m) Cls Sta cmq Pas Lun Fi 1 0, ,8 6,1-6, ,1 6,0 6-1,4-0,6 0,0 21,9 30,3 6,5 0, , , ,6-0,4-4, ,0 5,0 6-1,4-0,6 0,0 13,8 19,1 4,1 0, , ,6-6,1-4, ,5 6,4 6-1,4-0,6 0,0 21,9 30,3 6,5 0, , , ,3 13,3-17, ,2 7,0 2-3,2 0,7 0,0 30,3 30,3 9,5 0, , , ,5 0,8-8, ,0 6,0 2-3,2 0,7 0,0 19,1 19,1 6,0 0, , ,1-13,3-15, ,4 7,7 2-3,2 0,7 0,0 30,3 30,3 9,5 0, , , ,3-6,3-2, ,9 5,9 2-1,4 1,0 0,0 21,9 30,3 6,5 0, , , ,6 0,4-4, ,0 5,0 2-1,4 1,0 0,0 13,8 19,1 4,1 0, , ,6 6,1-4, ,5 6,3 2-1,4 1,0 0,0 21,9 30,3 6,5 0, , , ,1 7,6-2, ,9 7,2 3-1,6 0,5 0,0 21,9 30,3 6,5 0, , , ,7-0,4-4, ,0 5,0 24 0,0-2,4 0,0 13,8 19,1 4,1 0, , ,8-7,6-1, ,7 7,8 3-1,6 0,5 0,0 21,9 30,3 6,5 0, , , ,6 15,6-17, ,7 10,0 5-3,7 0,6 0,0 30,3 30,3 9,5 0, , , ,7 0,8-8, ,0 6,0 5-3,7 0,6 0,0 19,1 19,1 6,0 0, , ,2-15,8-22, ,2 10,0 5-3,7 0,6 0,0 30,3 30,3 9,5 0, , , ,1-7,6-2, ,9 7,1 6-1,5-0,7 0,0 21,9 30,3 6,5 0, , Pag. 159

161 6 4, ,7 0,4-4, ,0 5,0 22-0,8-2,3 0,0 13,8 19,1 4,1 0, , ,8 7,6-1, ,7 7,8 6-1,5-0,7 0,0 21,9 30,3 6,5 0, , , ,7-4,1-9, ,6 5,4 12 1,7 0,5 0,0 21,9 30,3 6,5 0, , , ,9 0,4-3, ,9 5,1 10 1,7 0,4 0,0 13,8 19,1 4,1 0, , ,5 7,1-8, ,2 7,5 12 1,7 0,5 0,0 21,9 30,3 6,5 0, , , ,5 7,6-10, ,0 6,0 2-2,8 0,5 0,0 30,3 30,3 9,5 0, , , ,1-0,5-5, ,0 6,0 2-2,8 0,5 0,0 19,1 19,1 6,0 0, , ,0-16,1-8, ,2 10,9 2-2,8 0,5 0,0 30,3 30,3 9,5 0, , , ,7 4,1-9, ,6 5,4 2-1,7 0,5 0,0 21,9 30,3 6,5 0, , , ,9-0,4-3, ,9 5,1 2-1,7 0,5 0,0 13,8 19,1 4,1 0, , ,5-7,1-8, ,1 7,3 2-1,7 0,5 0,0 21,9 30,3 6,5 0, , , ,8-3,3-7, ,6 5,4 15 1,1-0,5 0,0 21,9 30,3 6,5 0, , , ,8 0,3-3, ,9 5,1 15 1,1-0,5 0,0 13,8 19,1 4,1 0, , ,2 5,7-6, ,7 5,5 15 1,1-0,5 0,0 21,9 30,3 6,5 0, , , ,2 5,6-10, ,0 6,0 3-1,6 0,1 0,0 30,3 30,3 9,5 0, , , ,0-0,4-5, ,0 6,0 5-1,7 0,1 0,0 19,1 19,1 6,0 0, , ,7 14,0-8, ,0 8,9 3-1,6 0,1 0,0 30,3 30,3 9,5 0, , , ,8 3,3-7, ,6 5,4 7-1,2-0,5 0,0 21,9 30,3 6,5 0, , , ,8-0,3-3, ,9 5,1 7-1,2-0,5 0,0 13,8 19,1 4,1 0, , ,2-5,7-6, ,7 5,5 7-1,2-0,5 0,0 21,9 30,3 6,5 0, , , ,3-2,3-2, ,2 4,4 10 0,7 0,2 0,0 21,9 21,9 4,5 0, , , ,3 0,2-1, ,2 4,3 12 0,7 0,2 0,0 13,8 13,8 2,8 0, , ,7 1,0-1, ,2 4,3 10 0,7 0,2 0,0 21,9 21,9 4,5 0, , , ,1 2,4-3, ,3 4,3 8-0,6-0,2 0,0 31,5 31,5 3,4 0, , , ,4-0,1-1, ,3 4,3 2-0,6 0,1 0,0 13,8 13,8 2,8 0, , ,4-1,0-3, ,3 4,2 8-0,6-0,2 0,0 31,5 31,5 3,4 0, , , ,3 2,3-2, ,2 4,4 2-0,7 0,2 0,0 21,9 21,9 4,5 0, , , ,3-0,2-1, ,2 4,3 2-0,7 0,2 0,0 13,8 13,8 2,8 0, , ,7-1,0-1, ,2 4,3 2-0,7 0,2 0,0 21,9 21,9 4,5 0, , , ,7-1,1-2, ,2 4,4 33 0,8-0,8 0,0 30,7 30,7 3,4 0, , , ,3-0,2-1, ,2 4,3 14 0,8-0,1 0,0 13,8 13,8 2,8 0, , ,0 1,1-1, ,2 4,3 33 0,8-0,8 0,0 30,7 30,7 3,4 0, , , ,3 4,1-3, ,3 4,3 3-0,8 0,3 0,0 31,4 31,4 3,4 0, , , ,2-0,3-4, ,3 4,3 5-0,8 0,3 0,0 13,8 13,8 2,8 0, , ,5-1,3-3, ,3 4,2 3-0,8 0,3 0,0 31,4 31,4 3,4 0, , , ,7 1,1-2, ,2 4,4 23-0,8-0,8 0,0 30,7 30,7 3,4 0, , , ,3 0,2-1, ,2 4,3 6-0,9-0,1 0,0 13,8 13,8 2,8 0, , ,0-1,1-1, ,2 4,3 23-0,8-0,8 0,0 30,7 30,7 3,4 0, , STAMPA VERIFICHE S.L.E. FONDAZIONE Pag. 160

162 F E S S U R A Z I O N E F R E C C E T E N S I O N I Filo Quota TraCombi Fessu. mm dist Con Com Mf X Mf Y N Frecce mm ComCombinaz σ lim. σ cal. Co Comb Mf X Mf Y N In fi In Fi ttocaric lim cal mm cio bin (t*m) (t*m) (t) limite calc bin Carico Kg/cmq Kg/cmq nc (t*m) (t*m) (t) 4 0,00 Rara Rara cls 120,0 28, ,8 0,0 0,0 1 0,00 Freq 0,4 0, ,6 0,0 0,0 Rara fer ,8 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,5 0,0 0,0 Perm cls 90,0 26, ,5 0,0 0,0 6 0,00 Rara Rara cls 120,0 28, ,8 0,0 0,0 3 0,00 Freq 0,4 0, ,6 0,0 0,0 Rara fer ,8 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,5 0,0 0,0 Perm cls 90,0 26, ,5 0,0 0,0 4 0,00 Rara Rara cls 120,0 30, ,2 0,0 0,0 5 0,00 Freq 0,4 0, ,9 0,0 0,0 Rara fer ,2 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,8 0,0 0,0 Perm cls 90,0 28, ,8 0,0 0,0 5 0,00 Rara Rara cls 120,0 30, ,2 0,0 0,0 6 0,00 Freq 0,4 0, ,9 0,0 0,0 Rara fer ,2 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,8 0,0 0,0 Perm cls 90,0 28, ,8 0,0 0,0 1 0,00 Rara Rara cls 120,0 30, ,2 0,0 0,0 2 0,00 Freq 0,4 0, ,9 0,0 0,0 Rara fer ,2 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,8 0,0 0,0 Perm cls 90,0 27, ,8 0,0 0,0 2 0,00 Rara Rara cls 120,0 30, ,2 0,0 0,0 3 0,00 Freq 0,4 0, ,9 0,0 0,0 Rara fer ,2 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,8 0,0 0,0 Perm cls 90,0 27, ,8 0,0 0,0 5 0,00 Rara Rara cls 120,0 22, ,0 0,0 0,0 2 0,00 Freq 0,4 0, ,8 0,0 0,0 Rara fer ,0 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,7 0,0 0,0 Perm cls 90,0 20, ,7 0,0 0,0 STAMPA VERIFICHE S.L.E. ELEVAZIONE F E S S U R A Z I O N E F R E C C E T E N S I O N I Filo Quota TraCombi Fessu. mm dist Con Com Mf X Mf Y N Frecce mm ComCombinaz σ lim. σ cal. Co Comb Mf X Mf Y N In fi In Fi ttocaric lim cal mm cio bin (t*m) (t*m) (t) limite calc bin Carico Kg/cmq Kg/cmq nc (t*m) (t*m) (t) 4 4,80 Rara Rara cls 150,0 30, ,8 0,0 0,0 5 4,80 Freq 0,4 0, ,7 0,0 0,0 Rara fer ,8 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,7 0,0 0,0 Perm cls 112,0 28, ,7 0,0 0,0 5 4,80 Rara Rara cls 150,0 30, ,8 0,0 0,0 6 4,80 Freq 0,4 0, ,7 0,0 0,0 Rara fer ,8 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,7 0,0 0,0 Perm cls 112,0 28, ,7 0,0 0,0 1 5,06 Rara Rara cls 150,0 30, ,8 0,0 0,0 2 5,06 Freq 0,4 0, ,7 0,0 0,0 Rara fer ,8 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,7 0,0 0,0 Perm cls 112,0 28, ,7 0,0 0,0 Pag. 161

163 2 5,06 Rara Rara cls 150,0 30, ,8 0,0 0,0 3 5,06 Freq 0,4 0, ,7 0,0 0,0 Rara fer ,8 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,7 0,0 0,0 Perm cls 112,0 28, ,7 0,0 0,0 5 4,80 Rara Rara cls 150,0 3, ,1 0,0-0,1 2 5,06 Freq 0,4 0, ,1 0,0-0,1 Rara fer ,1 0,0-0,1 Perm 0,3 0, ,1 0,0-0,1 Perm cls 112,0 3, ,1 0,0-0,1 4 4,80 Rara Rara cls 150,0 4, ,2 0,0 0,0 1 5,06 Freq 0,4 0, ,2 0,0 0,0 Rara fer ,2 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,2 0,0 0,0 Perm cls 112,0 3, ,2 0,0 0,0 6 4,80 Rara Rara cls 150,0 4, ,2 0,0 0,0 3 5,06 Freq 0,4 0, ,2 0,0 0,0 Rara fer ,2 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,2 0,0 0,0 Perm cls 112,0 3, ,2 0,0 0,0 4 8,87 Rara Rara cls 150,0 29, ,6 0,0 0,0 5 8,87 Freq 0,4 0, ,5 0,0 0,0 Rara fer ,6 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,5 0,0 0,0 Perm cls 112,0 28, ,5 0,0 0,0 5 8,87 Rara Rara cls 150,0 29, ,6 0,0 0,0 6 8,87 Freq 0,4 0, ,5 0,0 0,0 Rara fer ,6 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,5 0,0 0,0 Perm cls 112,0 28, ,5 0,0 0,0 1 8,55 Rara Rara cls 150,0 29, ,6 0,0 0,0 2 8,55 Freq 0,4 0, ,5 0,0 0,0 Rara fer ,6 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,5 0,0 0,0 Perm cls 112,0 28, ,5 0,0 0,0 2 8,55 Rara Rara cls 150,0 29, ,6 0,0 0,0 3 8,55 Freq 0,4 0, ,5 0,0 0,0 Rara fer ,6 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,5 0,0 0,0 Perm cls 112,0 28, ,5 0,0 0,0 5 8,87 Rara Rara cls 150,0 6, ,2 0,0 0,0 2 8,55 Freq 0,4 0, ,2 0,0 0,0 Rara fer ,2 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,2 0,0 0,0 Perm cls 112,0 6, ,2 0,0 0,0 4 8,87 Rara Rara cls 150,0 4, ,2 0,1-0,1 1 8,55 Freq 0,4 0, ,2 0,1-0,1 Rara fer ,2-0,1 0,0 Perm 0,3 0, ,2 0,1-0,1 Perm cls 112,0 3, ,2 0,1-0,1 6 8,87 Rara Rara cls 150,0 4, ,2-0,1-0,1 3 8,55 Freq 0,4 0, ,2-0,1-0,1 Rara fer ,2 0,1 0,0 Perm 0,3 0, ,2-0,1-0,1 Perm cls 112,0 3, ,2-0,1-0,1 4 12,04 Rara Rara cls 150,0 15, ,8 0,0 0,0 5 12,04 Freq 0,4 0, ,7 0,0 0,0 Rara fer ,8 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,6 0,0 0,0 Perm cls 112,0 12, ,6 0,0 0,0 5 12,04 Rara Rara cls 150,0 15, ,8 0,0 0,0 6 12,04 Freq 0,4 0, ,7 0,0 0,0 Rara fer ,8 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,6 0,0 0,0 Perm cls 112,0 12, ,6 0,0 0,0 STAMPA VERIFICHE S.L.E. ELEVAZIONE Pag. 162

164 F E S S U R A Z I O N E F R E C C E T E N S I O N I Filo Quota TraCombi Fessu. mm dist Con Com Mf X Mf Y N Frecce mm ComCombinaz σ lim. σ cal. Co Comb Mf X Mf Y N In fi In Fi ttocaric lim cal mm cio bin (t*m) (t*m) (t) limite calc bin Carico Kg/cmq Kg/cmq nc (t*m) (t*m) (t) 1 12,04 Rara Rara cls 150,0 16, ,9 0,0 0,0 2 12,04 Freq 0,4 0, ,7 0,0 0,0 Rara fer ,9 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,7 0,0 0,0 Perm cls 112,0 12, ,7 0,0 0,0 2 12,04 Rara Rara cls 150,0 16, ,9 0,0 0,0 3 12,04 Freq 0,4 0, ,7 0,0 0,0 Rara fer ,9 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,7 0,0 0,0 Perm cls 112,0 12, ,7 0,0 0,0 5 12,04 Rara Rara cls 150,0 5, ,2 0,0 0,0 2 12,04 Freq 0,4 0, ,2 0,0 0,0 Rara fer ,2 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,2 0,0 0,0 Perm cls 112,0 5, ,2 0,0 0,0 4 12,04 Rara Rara cls 150,0 4, ,2 0,0 0,0 1 12,04 Freq 0,4 0, ,2 0,0 0,0 Rara fer ,2 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,2 0,0 0,0 Perm cls 112,0 3, ,2 0,0 0,0 6 12,04 Rara Rara cls 150,0 4, ,2 0,0 0,0 3 12,04 Freq 0,4 0, ,2 0,0 0,0 Rara fer ,2 0,0 0,0 Perm 0,3 0, ,2 0,0 0,0 Perm cls 112,0 3, ,2 0,0 0,0 STAMPA VERIFICHE S.L.E. PILASTRI F E S S U R A Z I O N E F R E C C E T E N S I O N I Filo Quota TraCombi Fessu. mm dist Con Com Mf X Mf Y N Frecce mm ComCombinaz σ lim. σ cal. Co Comb Mf X Mf Y N In fi In Fi ttocaric lim cal mm cio bin (t*m) (t*m) (t) limite calc bin Carico Kg/cmq Kg/cmq nc (t*m) (t*m) (t) 1 0,00 Rara Rara cls 150,0 16, ,5 0,2-10,9 1 5,06 Freq 0,4 0, ,5 0,2-10,3 Rara fer ,5 0,2-10,9 Perm 0,3 0, ,5 0,2-10,1 Perm cls 112,0 15, ,5 0,2-10,1 2 0,00 Rara Rara cls 150,0 15, ,5 0,0-22,5 2 5,06 Freq 0,4 0, ,5 0,0-21,1 Rara fer ,5 0,0-22,5 Perm 0,3 0, ,5 0,0-20,6 Perm cls 112,0 14, ,5 0,0-20,6 3 0,00 Rara Rara cls 150,0 16, ,5-0,2-10,9 3 5,06 Freq 0,4 0, ,5-0,2-10,3 Rara fer ,5-0,2-10,9 Perm 0,3 0, ,5-0,2-10,1 Perm cls 112,0 15, ,5-0,2-10,1 4 0,00 Rara Rara cls 150,0 16, ,5 0,2-11,0 4 4,80 Freq 0,4 0, ,5 0,2-10,4 Rara fer ,5 0,2-11,0 Perm 0,3 0, ,5 0,2-10,2 Perm cls 112,0 15, ,5 0,2-10,2 5 0,00 Rara Rara cls 150,0 16, ,5 0,0-22,6 5 4,80 Freq 0,4 0, ,5 0,0-21,2 Rara fer ,5 0,0-22,6 Perm 0,3 0, ,5 0,0-20,7 Perm cls 112,0 14, ,5 0,0-20,7 Pag. 163

165 6 0,00 Rara Rara cls 150,0 16, ,5-0,2-11,0 6 4,80 Freq 0,4 0, ,5-0,2-10,4 Rara fer ,5-0,2-11,0 Perm 0,3 0, ,5-0,2-10,2 Perm cls 112,0 15, ,5-0,2-10,2 1 5,06 Rara Rara cls 150,0 17, ,1-0,6-6,6 1 8,55 Freq 0,4 0, ,1-0,6-6,2 Rara fer ,1-0,6-6,6 Perm 0,3 0, ,1-0,6-6,0 Perm cls 112,0 15, ,1-0,6-6,0 2 5,06 Rara Rara cls 150,0 8, ,3 0,0-11,9 2 8,55 Freq 0,4 0, ,2 0,0-10,9 Rara fer ,3 0,0-11,9 Perm 0,3 0, ,2 0,0-10,5 Perm cls 112,0 7, ,2 0,0-10,5 3 5,06 Rara Rara cls 150,0 17, ,1 0,6-6,6 3 8,55 Freq 0,4 0, ,1 0,6-6,2 Rara fer ,1 0,6-6,6 Perm 0,3 0, ,1 0,6-6,0 Perm cls 112,0 15, ,1 0,6-6,0 4 4,80 Rara Rara cls 150,0 15, ,1-0,6-6,7 4 8,87 Freq 0,4 0, ,1-0,5-6,3 Rara fer ,1-0,6-6,7 Perm 0,3 0, ,1-0,5-6,1 Perm cls 112,0 14, ,1-0,5-6,1 5 4,80 Rara Rara cls 150,0 8, ,2 0,0-11,8 5 8,87 Freq 0,4 0, ,2 0,0-10,8 Rara fer ,2 0,0-11,8 Perm 0,3 0, ,2 0,0-10,4 Perm cls 112,0 7, ,2 0,0-10,4 6 4,80 Rara Rara cls 150,0 15, ,1 0,6-6,7 6 8,87 Freq 0,4 0, ,1 0,5-6,3 Rara fer ,1 0,6-6,7 Perm 0,3 0, ,1 0,5-6,1 Perm cls 112,0 14, ,1 0,5-6,1 1 8,55 Rara Rara cls 150,0 16, ,1 0,4-1,8 1 12,04 Freq 0,4 0, ,0-0,3-2,3 Rara fer ,1 0,4-1,8 Perm 0,3 0, ,0-0,3-2,2 Perm cls 112,0 13, ,1 0,3-1,5 2 8,55 Rara Rara cls 150,0 6, ,1 0,0-4,1 2 12,04 Freq 0,4 0, ,1 0,0-3,4 Rara fer ,1 0,0-4,1 Perm 0,3 0, ,1 0,0-3,2 Perm cls 112,0 5, ,1 0,0-3,2 3 8,55 Rara Rara cls 150,0 16, ,1-0,4-1,8 3 12,04 Freq 0,4 0, ,0 0,3-2,3 Rara fer ,1-0,4-1,8 Perm 0,3 0, ,0 0,3-2,2 Perm cls 112,0 13, ,1-0,3-1,5 4 8,87 Rara Rara cls 150,0 16, ,1 0,4-1,9 4 12,04 Freq 0,4 0, ,0-0,4-2,3 Rara fer ,1 0,4-1,9 Perm 0,3 0, ,0-0,4-2,2 Perm cls 112,0 13, ,1 0,3-1,5 5 8,87 Rara Rara cls 150,0 6, ,1 0,0-4,0 5 12,04 Freq 0,4 0, ,1 0,0-3,4 Rara fer ,1 0,0-4,0 Perm 0,3 0, ,1 0,0-3,2 Perm cls 112,0 5, ,1 0,0-3,2 6 8,87 Rara Rara cls 150,0 16, ,1-0,4-1,9 6 12,04 Freq 0,4 0, ,0 0,4-2,3 Rara fer ,1-0,4-1,9 Perm 0,3 0, ,0 0,4-2,2 Perm cls 112,0 13, ,1-0,3-1,5 Pag. 164

166 Pag. 165

167 ASCENSORE 6 Pag. 166

168 R E L A Z I O N E D I C A L C O L O Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di lavoro dei materiali e del terreno. NORMATIVA DI RIFERIMENTO I calcoli sono condotti nel pieno rispetto della normativa vigente e, in particolare, la normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo, verifica e progettazione è costituita dalle Norme Tecniche per le Costruzioni, emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonché la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 Istruzioni per l applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni. METODI DI CALCOLO I metodi di calcolo adottati per il calcolo sono i seguenti: 1) Per i carichi statici: METODO DELLE DEFORMAZIONI; 2) Per i carichi sismici: metodo dell ANALISI MODALE o dell ANALISI SISMICA STATICA EQUIVALENTE. Per lo svolgimento del calcolo si è accettata l'ipotesi che, in corrispondenza dei piani sismici, i solai siano infinitamente rigidi nel loro piano e che le masse ai fini del calcolo delle forze di piano siano concentrate alle loro quote. CALCOLO SPOSTAMENTI E CARATTERISTICHE II calcolo degli spostamenti e delle caratteristiche viene effettuato con il metodo degli elementi finiti (F.E.M.). Possono essere inseriti due tipi di elementi: 1) Elemento monodimensionale asta (beam) che unisce due nodi aventi ciascuno 6 gradi di libertà. Per maggiore precisione di calcolo, viene tenuta in conto anche la deformabilità a taglio e quella assiale di questi elementi. Queste aste, inoltre, non sono considerate flessibili da nodo a nodo ma hanno sulla parte iniziale e finale due tratti infinitamente rigidi formati dalla parte di trave inglobata nello spessore del pilastro; questi tratti rigidi forniscono al nodo una dimensione reale. 2) L elemento bidimensionale shell (quad) che unisce quattro nodi nello spazio. Il suo comportamento è duplice, funziona da lastra per i carichi agenti sul suo piano, da piastra per i carichi ortogonali. Assemblate tutte le matrici di rigidezza degli elementi in quella della struttura spaziale, la risoluzione del sistema viene perseguita tramite il metodo di Cholesky. Ai fini della risoluzione della struttura, gli spostamenti X e Y e le rotazioni attorno l'asse verticale Z di tutti i nodi che giacciono su di un impalcato dichiarato rigido sono mutuamente vincolati. RELAZIONE SUI MATERIALI Le caratteristiche meccaniche dei materiali sono descritti nei tabulati riportati nel seguito per ciascuna tipologia di materiale utilizzato. ANALISI SISMICA DINAMICA Pag. 167

169 L analisi sismica dinamica è stata svolta con il metodo dell analisi modale; la ricerca dei modi e delle relative frequenze è stata perseguita con il metodo di Jacobi. I modi di vibrazione considerati sono in numero tale da assicurare l eccitazione di più dell 85% della massa totale della struttura. Per ciascuna direzione di ingresso del sisma si sono valutate le forze applicate spazialmente agli impalcati di ogni piano (forza in X, forza in Y e momento). Le forze orizzontali così calcolate vengono ripartite fra gli elementi irrigidenti (pilastri e pareti di taglio), ipotizzando i solai dei piani sismici infinitamente rigidi assialmente. Per la verifica della struttura si è fatto riferimento all analisi modale, pertanto sono prima calcolate le sollecitazioni e gli spostamenti modali e poi viene calcolato il loro valore efficace. I valori stampati nei tabulati finali allegati sono proprio i suddetti valori efficaci e pertanto l equilibrio ai nodi perde di significato. I valori delle sollecitazioni sismiche sono combinate linearmente (in somma e in differenza) con quelle per carichi statici per ottenere le sollecitazioni per sisma nelle due direzioni di calcolo. Gli angoli delle direzioni di ingresso dei sismi sono valutati rispetto all asse X del sistema di riferimento globale. VERIFICHE Le verifiche, svolte secondo il metodo degli stati limite ultimi e di esercizio, si ottengono inviluppando tutte le condizioni di carico prese in considerazione. In fase di verifica è stato differenziato l elemento trave dall elemento pilastro. Nell elemento trave le armature sono disposte in modo asimmetrico, mentre nei pilastri sono sempre disposte simmetricamente. Per l elemento trave, l armatura si determina suddividendola in cinque conci in cui l armatura si mantiene costante, valutando per tali conci le massime aree di armatura superiore ed inferiore richieste in base ai momenti massimi riscontrati nelle varie combinazioni di carico esaminate. Lo stesso criterio è stato adottato per il calcolo delle staffe. Anche l elemento pilastro viene scomposto in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante. Vengono però riportate le armature massime richieste nella metà superiore (testa) e inferiore (piede). La fondazione su travi rovesce è risolta contemporaneamente alla sovrastruttura tenendo in conto sia la rigidezza flettente che quella torcente, utilizzando per l analisi agli elementi finiti l elemento asta su suolo elastico alla Winkler. Le travate possono incrociarsi con angoli qualsiasi e avere dei disassamenti rispetto ai pilastri su cui si appoggiano. La ripartizione dei carichi, data la natura matriciale del calcolo, tiene automaticamente conto della rigidezza relativa delle varie travate convergenti su ogni nodo. Le verifiche per gli elementi bidimensionali (setti) vengono effettuate sovrapponendo lo stato tensionale del comportamento a lastra e di quello a piastra. Vengono calcolate le armature delle due facce dell elemento bidimensionale disponendo i ferri in due direzioni ortogonali. DIMENSIONAMENTO MINIMO DELLE ARMATURE. Per il calcolo delle armature sono stati rispettati i minimi di legge di seguito riportati: TRAVI: Pag. 168

170 1. Area minima delle staffe pari a 1.5*b mmq/ml, essendo b lo spessore minimo dell anima misurato in mm, con passo non maggiore di 0,8 dell altezza utile e con un minimo di 3 staffe al metro. In prossimità degli appoggi o di carichi concentrati per una lunghezza pari all' altezza utile della sezione, il passo minimo sarà 12 volte il diametro minimo dell'armatura longitudinale. 2. Armatura longitudinale in zona tesa 0,15% della sezione di calcestruzzo. Alle estremità è disposta una armatura inferiore minima che possa assorbire, allo stato limite ultimo, uno sforzo di trazione uguale al taglio. 3. In zona sismica, nelle zone critiche il passo staffe è non superiore al minimo di: PILASTRI: - un quarto dell'altezza utile della sezione trasversale; mm e 225 mm, rispettivamente per CDA e CDB; - 6 volte e 8 volte il diametro minimo delle barre longitudinali considerate ai fini delle verifiche, rispettivamente per CDA e CDB; - 24 volte il diametro delle armature trasversali. Le zone critiche si estendono, per CDB e CDA, per una lunghezza pari rispettivamente a 1 e 1,5 volte l'altezza della sezione della trave, misurata a partire dalla faccia del nodo trave-pilastro. Nelle zone critiche della trave il rapporto fra l'armatura compressa e quella tesa è maggiore o uguale a 0,5. 1. Armatura longitudinale compresa fra 0,3% e 4% della sezione effettiva e non minore di 0,10*Ned/fyd; 2. Barre longitudinali con diametro 12 mm; 3. Diametro staffe 6 mm e comunque 1/4 del diametro max delle barre longitudinali, con interasse non maggiore di 30 cm. 4. In zona sismica l armatura longitudinale è almeno pari all 1% della sezione effettiva; il passo delle staffe di contenimento è non superiore alla più piccola delle quantità seguenti: - 1/3 e 1/2 del lato minore della sezione trasversale, rispettivamente per CDA e CDB; mm e 175 mm, rispettivamente per CDA e CDB; - 6 e 8 volte il diametro delle barre longitudinali che collegano, rispettivamente per CDA e CDB. SISTEMI DI RIFERIMENTO 1) SISTEMA GLOBALE DELLA STRUTTURA SPAZIALE Il sistema di riferimento globale è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali (O-XYZ) dove l asse Z rappresenta l asse verticale rivolto verso l alto. Le rotazioni sono considerate positive se concordi con gli assi vettori: Pag. 169

171 2) SISTEMA LOCALE DELLE ASTE Il sistema di riferimento locale delle aste, inclinate o meno, è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l asse Z coincidente con l'asse longitudinale dell asta ed orientamento dal nodo iniziale al nodo finale, gli assi X ed Y sono orientati come nell archivio delle sezioni: 3) SISTEMA LOCALE DELL ELEMENTO SHELL Il sistema di riferimento locale dell elemento shell è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l asse X coincidente con la direzione fra il primo ed il secondo nodo di input, l asse Y giacente nel piano dello shell e l asse Z in direzione dello spessore: UNITÀ DI MISURA Si adottano le seguenti unità di misura: [lunghezze] = m [forze] = kgf / dan [tempo] = sec [temperatura] = C CONVENZIONI SUI SEGNI I carichi agenti sono: 1) Carichi e momenti distribuiti lungo gli assi coordinati; 2) Forze e coppie nodali concentrate sui nodi. Le forze distribuite sono da ritenersi positive se concordi con il sistema di riferimento locale dell asta, quelle concentrate sono positive se concordi con il sistema di riferimento globale. I gradi di libertà nodali sono gli omologhi agli enti forza, e quindi sono definiti positivi se concordi a questi ultimi. Pag. 170