RINFORZO CON INCAMICIATURA IL CALCESTRUZZO FIBRORINFORZATO

Transcript

1 RINFORZO CON INCAMICIATURA IL CALCESTRUZZO FIBRORINFORZATO

2 HPFRC: HIGH PERFORMANCE FIBER REINFORCED CONCRETE Calcetruzzo ibrorinorzato ad elevate pretazioni DM 14 GENNAIO Materiali Gli intervenf ulle trugure eitenf devono eere eeguaf con i materiali previf dalle preenf norme; poono altreì eere uflizzaf materiali non tradizionali purchè nel ripego di normafve e documenf di comprovata validità, ovvero quelli elencaf al cap.1 CNR DT Itruzioni per la ProgeGazione, l Eecuzione ed il Controllo di StruGure di Calcetruzzo Fibrorinorzato 6

3 VANTAGGI Fibre in acciaio Elevata reitenza a compreione Comportamento incrudente a trazione Autolivellante AutocompaGante Poibilità di realizzare incamiciature enza l aggiunta di armature tradizionali Incamiciature con peori ridoy (30-40 mm) Limitate modiiche della geometria degli elemenf RidoY incremenf della maa degli elemenf Poibilità di ogenere oyme uperici a vita, enza biogno di intonacatura Reitenza al uoco 63

4 Prove di trazione (CNR-DT ) bp L L = 330 mm t = 13 mm t bp = 30 mm 64

5 σ Ftu εu, wu ε, w CNR- DT04/006 65

6 σ Ftu F tu = F t w w u i ( ) eq1 eq F t = eq1 εu, wu ε, w eq1! eq = 6 MPa F tu = 6 MPa 66

7 RINFORZO DI TRAVI FASI REALIZZATIVE PREPARAZIONE DEL SUPPORTO: Scariica e/o abbiatura del upporto in calcetruzzo, per una proondità uiciente a rimuovere parf degradate ed ogenere un buon grado di rugoità upericiale Apirazione del upporto, al ine di rimuovere qualiai reiduo della lavorazione precedente Idropulizia del upporto, avendo cura di rimuovere l acqua in ecceo in upericie CASSERATURA Eventuale poa e iaggio di rete elegroaldata oppure in acciaio armonico Predipoizione di caeri a perega tenuta GETTO CALCESTRUZZO FIBRORINFORZATO: Previa aturazione del upporto e rimozione dell acqua in ecceo in upericie, gego mediante emplice colata di calcetruzzo ibrorinorzato HPFRCC 67

8 PROGETTO DEL RINFORZO DI UNA TRAVE IN C.A. taeφ8/150 taeφ8/ φ1 φ1 φ φ16 CARATTERISTICHE DELLA SEZIONE Sezione 300 x 500 mm Armatura longitudinale tea φ16 Armatura longitudinale comprea φ1 Stae φ8/150 MATERIALI Calcetruzzo C0/5: ck = 0 MPa cd = 11.3 MPa Acciaio FeB44k: yk = 430 MPa = MPa 68

9 CALCOLO DEL MOMENTO RESISTENTE: TRAVE NON RINFORZATA M Rd = knm x = 44 mm 69

10 CALCOLO DEL MOMENTO RESISTENTE: TRAVE RINFORZATA Applicazione di una camicia in HPFRCC di 40 mm di peore HPFRC Valori caragerifci Valori di progego Compreione Fck = 90 MPa Fcd = 0.85 Fck /1.5 Fcd = 51 MPa Trazione Ftk = 6 MPa Ftd = Ftk /1.3 Ftd = 4.61 MPa 70

11 RINFORZO DI TRAVI CALCOLO DEL MOMENTO RESISTENTE: TRAVE RINFORZATA x h L Ac At b L p i d1 d CARATTERISTICHE DELLA SEZIONE b = 300 mm h = 500 mm p = 0 mm i = 40 mm d 1 = 40 mm L = 40 mm d = 440 mm h b S i S L p d A c d 1 A t d = altezza ezione non rinorzata = larghezza ezione non rinorzata = peore ineriore camicia = peore laterale camicia = ditanza tra etradoo trave e camicia = altezza ufle = area armatura comprea = ditanza baricentro armatura comprea dal lembo uperiore della trave = area armatura tea = ditanza baricentro armatura tea dal lembo uperiore della trave ARMATURA A c = φ1 A t = φ16 71

12 CALCOLO DEL MOMENTO RESISTENTE: TRAVE RINFORZATA Equilibrio alla tralazione per il calcolo della poizione dell ae neutro: cd ( x p) A ( h x) ( b ) A 0 b 0.8x 0.8 L Fcd c Ftd L L i Ftd t = x = mm 7

13 CALCOLO DEL MOMENTO RESISTENTE: TRAVE RINFORZATA Equilibrio alla tralazione per il calcolo del momento reitente: M Rd = 0.8x b L Ftd cd ( h x) ( 0.6x) 0.8 ( x p) 0.6 A ( x d ) ( b ) h x i A ( d x) L i L Ftd Fcd t c 1 M Rd = knm Il momento reitente della trave rinorzata è circa.1 volte quello della trave non rinorzata 73

14 74

15 Caeratura ineriore Fae iniziale del ge:o del cl ibrorinorzato >xotropico Fae concluiva del ge:o del rinorzo Trave rinorzata 75

16 GEOMETRIA RINFORZO Incamiciatura con peore pari a 4 cm ulla porzione di trave uori peore Barre di riprea ver\cali CARATTERISTICHE RINFORZO Reitenze a trazione 6 MPa Area tae equivalen\ in acciaio B450C A,eq = 943 mm al metro che corriponde circa a tae φ10/15 a due braccia A,eq =!( 40!1000) mm / m! 4.6 MPa 390 MPa = 943 mm / m 76

17 CALCOLO TAGLIO RESISTENTE: TRAVE ORIGINARIA (h = 130 cm) Stae in appoggio φ8/10 a due braccia Reitenza acciaio MPa A 50 mm VRd, orig = 0.9 d y = mm MPa = d 100 mm V Rd,orig = kn CALCOLO TAGLIO RESISTENTE: RINFORZO TRAVE Area tae equivalen\ A,eq = 943 mm al metro Reitenza acciaio equivalente 390 MPa kn 943 mm V Rd,r in = 0.9! d! A,eq! y = 0.9!150 mm! 1000 mm!390 MPa = 413 kn V Rd,rin = 413 kn Il taglio reitente aociato al olo rinorzo è pari a circa 1. volte il valore obenuto per l elemento originario. 77

18 RINFORZO DI PILASTRI PILASTRO NON RINFORZATO CARATTERISTICHE DELLA SEZIONE Sezione 30 x 30 cm Armatura longitudinale 8 φ16 Stae φ8/30 MATERIALI Calcetruzzo C16/0: ck = 16 MPa cd = 9.06 MPa Acciaio FeB44k: yk = 430 MPa = MPa 78

19 DOMINIO M- N: PILASTRO NON RINFORZATO M [knm] (49; 83) 70 (0; 7) (- 601,0) 0 (1417; 0) N [kn] 79

20 d3 RINFORZO DI PILASTRI ESEMPIO 1: PILASTRO RINFORZATO CON CAMICIA ESTERNA IN HPFRC Applicazione di una camicia in HPFRCC di 30 mm di peore d d1 b A1 A A3 h CARATTERISTICHE DELLA SEZIONE b = 300 mm h = 300 mm = 30 mm d 1 = 30 mm A 1 = 3 φ16 = 603 mm d = 150 mm A = φ16 = 40 mm d 3 = 70 mm A 3 = 3 φ16 = 603 mm HPFRC Valori caraberi\ci Valori di progebo Compreione Fck = 90 MPa Fcd = 0.85 Fck /1.5 Fcd = 51 MPa Trazione Ftk = 6 MPa Ftd = Ftk /1.3 Ftd = 4.6 MPa 80

21 RINFORZO DI PILASTRI ESEMPIO 1: PILASTRO RINFORZATO CON CAMICIA ESTERNA IN HPFRC Tracciamento del diagramma M- N per pun\ SEZIONE INTERAMENTE TESA (M=0) b acciaio HFRCC IPOTESI: Armature nervate εc = εcu =. 5 ε > ε = E 3 AS1 AS AS3 b h A1 A A3 Ftd Ftd Equilibrio alla tralazione N = [ ( h ) b ] = kn ( A1 A A3) Ftd 784 PUNTO A: (- 784;0) 81

22 RINFORZO DI PILASTRI ESEMPIO 1: PILASTRO RINFORZATO CON CAMICIA ESTERNA IN HPFRC Tracciamento dei pun\ intermedi del diagramma M- N PROCEDIMENTO: 1) Si ia un valore della poizione dell ae neutro x ) Si valuta e le armature ono tee o compree a econda della poizione ripebo all ae neutro ipo\zzato 3) Nota la deormazione ul\ma del calcetruzzo (ε cu =3.5 ), i valutano le tenioni nell armatura. Se <, nelle ormule per il calcolo di M e N i u\lizza. Se > nelle ormule i u\lizza. 4) Si applicano le ormule per il calcolo di N e M con la eguente ipotei: Per le armature compree i u\lizzano valori di A poi\vi, per le armature tee i u\lizzano valori di A nega\vi 8

23 83 RINFORZO DI PILASTRI Tracciamento dei pun\ intermedi del diagramma M- N CALCOLO DI N: ( ) ( ) [ ] ( ) [ ] x h b x b A A A x b N Ftd Fcd cd = CALCOLO DI M: ( ) ( ) ( ) ( ) ) ( ) 0.4( x x h h b x h x h b d h A d h A d h A x h x b M Ftd Ftd Fcd Fcd cd = h AS1 AS AS3 b x ESEMPIO 1: PILASTRO RINFORZATO CON CAMICIA ESTERNA IN HPFRC

24 x = 15 mm RINFORZO DI PILASTRI ε c = ε cu = 3.5 x=15mm A 1, A, A 3 tee: A 1 = mm, A = - 40 mm, A 3 = mm AS1 x εc HPFRC εc ε1 cl acciaio cd 1 A1 Fcd HFRCC AS h ε A AS3 b ε3 εt HPFRC 3 A3 Ftd Si calcolano 1,, 3 i = E ε i = E x d x i ε cu 1 3 Si calcolano N e M con le ormule = 700MPa > = 6300MPa > = 11900MPa > 1 = 3 = = Le armature ono nervate PUNTO C: ( ; 104.8) 84

25 RINFORZO DI PILASTRI x = 30 mm ε c = ε cu = 3.5 A, A 3 tee: A 1 = 0, A = - 40 mm, A 3 = mm AS1 x εc ε1 εc HPFRC cl acciaio cd Fcd HFRCC AS h ε A b Si calcolano 1,, AS3 = 0 = 800MPa > = 5600MPa > 3 = = εt HPFRC ε3 3 A3 Ftd Le armature ono nervate Si calcolano N e M con le ormule PUNTO D: (154.5; 141.9) 85

26 x = 75 mm ε c = ε cu = 3.5 RINFORZO DI PILASTRI A 1 comprea; A, A 3 tee: A 1 = 603 mm, A = - 40 mm, A 3 = mm AS1 x εc ε1 εc HPFRC cl acciaio cd 1 A1 Fcd HFRCC AS h ε A AS3 b ε3 εt HPFRC 3 A3 Ftd Si calcolano 1,, = 40MPa > = 700MPa > = 180MPa > 1 3 = = Si calcolano N e M con le ormule = Le armature ono nervate PUNTO E: (600.5; 193.9) 86

27 x = 150 mm ε c = ε cu = 3.5 A 1 comprea; A 3 tea: AS1 x RINFORZO DI PILASTRI A 1 = 603 mm, A = 0 mm, A 3 = mm εc HPFRC εc ε1 cl acciaio cd 1 A1 Fcd HFRCC AS h ε ε3 AS3 b εt HPFRC 3 A3 Ftd Si calcolano 1,, = 560MPa > = 0 = 5600MPa > 1 = 3 = Le armature ono nervate Si calcolano N e M con le ormule PUNTO F: (1118.3; 17.6) 87

28 RINFORZO DI PILASTRI x = 5 mm ε c = ε cu = 3.5 A 1, A compree; A 3 tea: A 1 = 603 mm, A = 40 mm, A 3 = mm AS1 AS AS3 b h x εc ε3 εc HPFRC ε1 ε εt HPFRC cl acciaio cd 1 A1 A 3 A3 Fcd HFRCC Ftd N = kn M = 18.9 knm Si calcolano 1,, = 606MPa > = 33MPa < = 140MPa < 1 = = 33MPa = 140MPa Si calcolano N e M con le ormule A e A 3 ono in campo ela\co PUNTO G: (170.6; 0) 88

29 x = 70 mm ε c = ε cu = 3.5 RINFORZO DI PILASTRI A 1, A compree: A 1 = 603 mm, A = 40 mm, A 3 = 0 AS1 AS h x εc ε εc HPFRC ε1 cl acciaio cd 1 A1 A Fcd HFRCC AS3 b εt HPFRC Ftd Si calcolano 1,, = 6MPa > = 311MPa < = 0 1 = = 311MPa Si calcolano N e M con le ormule A è in campo ela\co PUNTO H: (057; 181.9) 89

30 x = 85 mm RINFORZO DI PILASTRI ε c = ε cu = 3.5 A 1, A, A 3 compree: A 1 = 603 mm, A = 40 mm, A 3 = 603 mm AS1 εc εc HPFRC ε1 cl acciaio cd 1 A1 Fcd HFRCC AS h x ε A AS3 b εt HPFRC ε3 3 A3 Ftd Si calcolano 1,, = 66MPa > = 331MPa < = 36 < 1 = = 36MPa = 311MPa Si calcolano N e M con le ormule A e A 3 ono in campo ela\co PUNTO I: (160.9; 174.1) 90

31 RINFORZO DI PILASTRI ESEMPIO 1: PILASTRO RINFORZATO CON CAMICIA ESTERNA IN HPFRC DIAGRAMMA M- N PILASTRO RINFORZATO PUNT O N [kn] M [knm] A (E) (F) (G) (H) C D E F M [knm] 150 (C) 100 (D) (I) G H I B (A) N [kn] (B) 91

32 RINFORZO DI PILASTRI ESEMPIO 1: PILASTRO RINFORZATO CON CAMICIA ESTERNA IN HPFRC Conronto domini M- N pilatro non rinorzato e rinorzato M [knm] Pilatro non rinorzato Pilatro rinorzato N [kn] 9

33 FASI REALIZZATIVE Applicazione della rete metallica Caeratura e ge:o della parte uperiore Ge:o della parte uperiore del pilatro dopo lo caero 93

34 RINFORZO DI PILASTRI ESEMPIO : PILASTRO AMMALORATO RINFORZATO CON CAMICIA IN HPFRC Conronto domini M- N pilatro non rinorzato e rinorzato M [knm] Pilatro non rinorzato Pilatro rinorzato con aportazione coprierro ammalorato N [kn] 94

35 RINFORZO DI PILASTRI CONFRONTO DOMINI M- N 50 Pilatro non rinorzato Pilatro rinorzato Pilatro rinorzato con aportazione coprierro ammalorato 00 M [knm] N [kn] 95

36 RINFORZO DI PILASTRI CONFRONTO RIGIDEZZE INIZIALI Pilatro non rinorzato Pilatro rinorzato Pilatro rinorzato con aportazione coprierro ammalorato M [knm] E E E E E E E- 03 χ [1/m] 96

37 RINFORZO DI PILASTRI IN C.A. CONFRONTO RESISTENZE E RIGIDEZZE PILASTRO NON RINFORZATO PILASTRO CON RINFORZO ESTERNO PILASTRO CON ASPORTAZIONE DEL COPRIFERRO E RINFORZO M Rd,max [knm] M Rd,max / M Rd0 EJ i [knm ] EJ i / EJ i Soluzione con aportazione del coprierro e ucceivo gebo della camicia in HPFRC: Minore incremento di rigidezza iniziale ripebo alla oluzione con rinorzo eterno Cambiamen\ ridom della geometria delle ezioni Aumento del momento reitente minore in termini aolu\ ma più conitente in termini rela\vi 97

38 RINFORZO DI SOLAI PER L ADEGUAMENTO SISMICO REALIZZAZIONE DI DIAFRAMMI DI PIANO I diarammi orizzontali devono eere in grado di tramebere le orze tra i diveri itemi reiten\ a viluppo ver\cale. I olai poono eere conidera\ ininitamente rigidi nel loro piano, a condizione che le aperture preen\ non ne riducano igniica\vamente la rigidezza, e realizza\ in cemento armato, oppure in latero- cemento con oleba in c.a. di almeno 40 mm di peore, o in trubura mita con oleba in cemento armato di almeno 50 mm di peore collegata da connebori a taglio opportunamente dimeniona\ agli elemen\ truburali di olaio in acciaio o in legno. Nel cao di altre oluzioni cotrumve l'ipotei di ininita rigidezza deve eere valutata e giu\icata dal progemta In ogni cao, riulta di ondamentale importanza l organizzazione dell impalcato, opra=u=o in preenza di pare>, le quali cambiano notevoli azioni tangenziali con gli impalca>. In par>colare, è importante introdurre cordoli e leene che iano in grado di incaare le azioni derivan> dai ed. 98

39 RINFORZO DI SOLAI PER L ADEGUAMENTO SISMICO REALIZZAZIONE DI DIAFRAMMI DI PIANO diaramma di piano parete parallela al ima e:o reitente a taglio F o L Organizzazione del diaramma: Cordoli Pannello d anima Leene Organizzazione dei collegamen\: impedire lo trappo delle pare\ caricate uori piano TIRANTI traerimento dell azione di taglio tra impalcato e muratura SPINOTTI 99

40 RINFORZO DI SOLAI IN C.A. FASI REALIZZATIVE PREPARAZIONE DEL SUPPORTO: Scariica del upporto in calcetruzzo, per una proondità uiciente a rimuovere par\ degradate ed obenere un buon grado di rugoità upericiale (neceario a garan\re una correba adeione della oleba collaborante) Qualora, per mo\vi geometrici, non ia poibile eeguire un adeguata cariica oppure iano previte par\colari ollecitazioni dinamiche o eleva\ orzi tangenziali di interaccia o, a eguito di cariica, il upporto non abbia un grado di rugoità uiciente, eeguire orature del upporto a maglia 50x50 cm, diametro 4 mm e proondità 3 4 cm Eventualmente inerimento all interno dei ori di connebori metallici inghia\ con appoita reina epoidica o in alterna\va realizzazione di radici collaboran\ con il colaggio, all interno dei ori, del microcalcetruzzo u\lizzato per la realizzazione della oleba Apirazione del upporto, al ine di rimuovere qualiai reiduo della lavorazione precedente Idropulizia del upporto, avendo cura di rimuovere l acqua in ecceo in upericie 100

41 RINFORZO DI SOLAI IN C.A. FASI REALIZZATIVE APPLICAZIONE DEI CONNETTORI PERIMETRALI: Per un collegamento truburale tra oleba di rinorzo e murature perimetrali, prediporre ori neceari all alloggiamento di barre di armatura Pulizia dei ori e ancoraggio delle barre con reina per ancoraggi (1 armatura diametro 1 pao 0 5cm ancorata per almeno 15cm) GETTO MICROCALCESTRUZZO FIBRORINFORZATO AD ELEVATE PRESTAZIONI HPFRCC: Previa aturazione del upporto e rimozione dell acqua in ecceo in upericie, gebo mediante emplice colata di microcalcetruzzo ibrorinorzato HPFRCC. Micelazione con mecolatore ad ae ver\cale e movimentazione del prodobo in can\ere, inclua teura a taggia e poizionamento di barre di armatura ulle ripree di gebo APPLICAZIONE ANTIEVAPORANTE Sul betoncino reco applicazione a pruzzo o rullo di an\evaporante baato u cere inte\che o in alterna\va di an\evaporante ad acqua. In alterna\va u\lizzo di teli in PE. 101

42 RINFORZO DI SOLAI IN C.A. Realizzazione di diarammi di piano con incremento della reitenza del olaio nei conron\ delle azioni orizzontali dovute al ima Soletta in microcalcetruzzo ibrorinorzato Speore indicativo: 3-4 cm Caraberi\che meccaniche Reitenza a compreione [MPa] Reitenza a leo- trazione [MPa] 10 6 Reitenza a trazione uniaiale [MPa] 5 3 Deormazione maima in corripondenza della reitenza a trazione uniaiale (ε cte ) 0, % % 10

43 RINFORZO DI SOLAI IN C.A. SOLAIO NON RINFORZATO: COMPORTAMENTO DELLA SEZIONE t h' h B b A d CARATTERISTICHE DELLA SEZIONE B = 500 mm b = 10 mm h = 300 mm h = 50 mm d = 70 mm t = 50 mm Armatura longitudinale φ10 MATERIALI Calcetruzzo C16/0: ck = 16 MPa cd = 9.06 MPa Acciaio FeB44k: yk = 430 MPa = MPa 103

44 RINFORZO DI SOLAI IN C.A. SOLAIO NON RINFORZATO: CALCOLO DEL MOMENTO RESISTENTE: M Rd = knm x = 15.9 mm 104

45 ESEMPIO 1: SOLAIO IN LATERO- CEMENTO RINFORZATO CON HPFRC Applicazione di una camicia in HPFRCC di 30 mm di peore h rin h RINFORZO DI SOLAI IN C.A. B b A d CARATTERISTICHE DELLA SEZIONE B = 500 mm b = 10 mm h = 300 mm t = 50 mm d = 70 mm h rin = 30 mm Armatura longitudinale φ10 HPFRC Valori caraberi\ci Valori di progebo Compreione Fck = 90 MPa Fcd = 0.85 Fck /1.5 Fcd = 51 MPa Trazione Ftk = 6 MPa Ftd = Ftk /1.3 Ftd = 4.6 MPa 105

46 RINFORZO DI SOLAI IN C.A. ESEMPIO 1: SOLAIO RINFORZATO CON HPFRC IPOTESI: ae neutro interno allo peore del rinorzo Calcolo della poizione dell ae neutro con equilibrio tralazione A A = 0. 8x Fcd B x = =.88mm 0.8 B Calcolo del momento reitente Se x < h rin Fcd ( d h 0.4x) 17. knm MRd = 0.8x Fcd B r in =

47 ESEMPIO 1: SOLAIO RINFORZATO CON HPFRC Se x > hrin Ricalcolo della poizione dell ae neutro A = = r in [ h ( 0. x h ) ] B r in Fcd 8 Calcolo del momento reitente M Rd h Fcd h B d r in r in cd ( 0.8x h ) B d r in r in cd 0.8x h 107

48 ESEMPIO : SOLAIO RINFORZATO CON HPFRC SU LASTRE DI POLISTIROLO Applicazione di una oleba in HPFRCC di 30 mm di peore CARATTERISTICHE DELLA SEZIONE B = 500 mm b = 10 mm h = 300 mm h pol = 40 mm h rin = 30 mm d = 70 mm Armatura longitudinale φ10 108

49 RINFORZO DI SOLAI IN C.A. ESEMPIO : SOLAIO RINFORZATO CON HPFRC SU LASTRE DI POLISTIROLO IPOTESI: ae neutro interno allo peore della oleba uperiore in HPFRC Calcolo della poizione dell ae neutro con equilibrio tralazione A A = 0. 8x Fcd B x = =.88mm 0.8 B Calcolo del momento reitente Se x < h rin Fcd ( d h h 0.4x) 19. knm MRd = 0.8x Fcd B r in pol =

50 ESEMPIO : SOLAIO RINFORZATO CON HPFRC SU LASTRE DI POLISTIROLO Se h rin < x < (h rin h pol ) Calcolo della poizione dell ae neutro A RINFORZO DI SOLAI IN C.A. (. x h ) = Fcd B hr in Fcd b 0 8 r in x = A F Fcd 0.8 h Fcd r in b ( B b) Calcolo del momento reitente M Rd = h r in Fcd B d h pol h r in 0.8x h ( ) r in 0.8x h b d h r in Fcd pol 110

51 RINFORZO DI SOLAI IN C.A. ESEMPIO 3: SOLAIO RINFORZATO CON CALCESTRUZZO C30/37 CALCESTRUZZO PER IL RINFORZO Calcetruzzo C30/37: ck = 30 MPa cd = 17 MPa CARATTERISTICHE DELLA SEZIONE B = 500 mm b = 10 mm h = 300 mm d = 70 mm Armatura longitudinale φ10 Calcolo dello peore dello trato di calcetruzzo di rinorzo per obenere lo teo momento reitente dell ESEMPIO 111

52 RINFORZO DI SOLAI IN C.A. ESEMPIO 3: SOLAIO RINFORZATO CON CALCESTRUZZO C30/37 IPOTESI: ae neutro interno allo peore del rinorzo in calcetruzzo C30/37 Calcolo della poizione dell ae neutro con equilibrio tralazione x = A 0.8 cd B Calcolo del momento reitente Se x < h rin ( d h 0. x) MRd = 0.8x cd B r in 4 Con momento reitente M Rd pari a 19.9kNm hrin = 7.3 mm 11

53 RINFORZO DI SOLAI IN C.A. Solaio non rinorzato M Rd [knm] Peo rinorzo [kg/m] Rinorzo con HPFRC Rinorzo con HPFRC u latre di poli\rolo Rinorzo con calcetruzzo C30/