282 CAPHolding S.p.A.. Comune di Boffalora Ticino: Estensione della fognatura alla via Folletta e località Magnana nonché alla frazione INDICE 1 - Premessa...2 2 - Verifica statica di tubazioni rigide...3 2.1 - Calcolo del carico dovuto al rinterro...3 2.2 - Peso dell acqua contenuta nel tubo...5 2.3 - Carico idrostatico della falda...5 2.4 - Calcolo del carico dovuto ai sovraccarichi mobili...6 2.5 - Coefficienti di posa...8 2.6 - Risultati dei calcoli sulle tubazioni rigide...8 3 - Verifica statica di tubazioni flessibili...21 3.1 - Calcolo del carico dovuto al rinterro...21 3.2 - Calcolo del carico dovuto ai sovraccarichi mobili...22 3.3 - Calcolo e verifica dell inflessione diametrale...22 3.4 - Calcolo e verifica della sollecitazione massima di flessione...23 3.5 - Verifica all instabilità all equilibrio elastico...24 3.6 - Risultati dei calcoli sulle tubazioni flessibili...26 pag 1/30
282 CAPHolding S.p.A.. Comune di Boffalora Ticino: Estensione della fognatura alla via Folletta e località Magnana nonché alla frazione VERIFICHE STATICHE DELLE TUBAZIONI 1 - Premessa Gli sforzi a cui è soggetta una tubazione interrata non sono facilmente quantificabili. Le principali componenti che determinano il carico sul condotto sono il riempimento di terreno ed eventuali sovraccarichi accidentali, siano essi statici o dinamici. Questi due fattori preponderanti sono collegati e dipendenti da una serie di variabili che concorrono a definire il carico finale sulla tubazione. Queste sono: profondità di posa, tipo di terreno, profilo della sezione di scavo, stato di costipamento del suolo, presenza di acqua di falda. Altro fattore fondamentale per verificare il comportamento di una tubazione interrata è il suo comportamento statico, che dipende dalla tipologia di materiale con cui è fatto il tubo; la metodologia di calcolo, infatti, cambia a seconda che il comportamento del materiale nelle condizioni di posa in cui si trova il tubo è di tipo rigido o flessibile. Le tubazioni in gres ceramico ed in cemento armato, dal punto di vista statico, hanno un comportamento di tipo rigido. Per questo tipo di tubazioni, la verifica statica viene effettuata confrontando il carico reale che tali condotte devono sopportare, con il carico di rottura determinato dalle prove sui materiali. I tubi in PVC e altri materiali plastici (PE, PP, PRFV), invece, devono essere considerati flessibili. Questo tipo di condotti tendono ad ovalizzarsi sotto l'effetto dei carichi sovrastanti, pertanto, per essi, è necessario un'attenzione particolare alla tipologia di posa scelta; la caratteristica di flessibilità di detti tubi richiede, infatti, conseguentemente una rigidità particolarmente elevata per il terreno che circonda i tubi stessi. pag 2/30
282 CAPHolding S.p.A.. Comune di Boffalora Ticino: Estensione della fognatura alla via Folletta e località Magnana nonché alla frazione Nel caso in esame, il progetto prevede: tubazioni in gres posate con sottofondo e rinfianco completo in ghiaietto. tubazioni in pead con sottofondo e rinfianco completo in sabbia Sono quindi state applicate entrambe le metodologie di calcolo qui di seguito riassunte. 2 - Verifica statica di tubazioni rigide La procedura che è stata utilizzata e che verrà di seguito descritta è quella di K. Imhoff e K.R. Imhoff riportata sul "Manuale di trattamento delle acque di scarico". La verifica statica avviene definendo il grado di sicurezza rispetto allo schiacciamento, misurato dal rapporto: µ = Q r = Q t E zq Q t dove: Q t = risultante dei carichi esterni (terreno, carichi mobili, falda, acqua nel tubo), Qr = Qr = E zq carico a rottura della tubazione nelle condizioni reali di posa, Q = carico a rottura della tubazione ottenuto in laboratorio, E z = coefficiente di posa (dipendente dalla tipologia e dal materiale di rinfianco e sottofondo). Affinché la verifica statica si possa definire soddisfatta dovrà verificarsi: µ 1.5 2.1 - Calcolo del carico dovuto al rinterro Nell ambito della determinazione del carico permanente che sollecita una condotta interrata pag 3/30
282 CAPHolding S.p.A.. Comune di Boffalora Ticino: Estensione della fognatura alla via Folletta e località Magnana nonché alla frazione risulta fondamentale definire la tipologia di trincea nella quale la tubazione viene posata. La norma UNI 7517 considera che una condotta sia posata in trincea stretta quando sia soddisfatta una delle seguenti condizioni: B D con H 1.5 B 2D B 3D con H 3.5 B dove: B è la larghezza della trincea D è il diametro esterno della condotta H è l altezza della trincea rispetto all estradosso della condotta In caso di trincea stretta, il peso Qst del rinterro gravante sul cielo della condotta risulta inferiore a quello corrispondente al suo volume grazie all azione che l attrito svolge nel contatto tra il terreno esistente ed il rinterro. L espressione utilizzata per il calcolo è la seguente: Q st 2 = C γ B t t Dove: γt è il peso specifico del terreno C t è il coefficiente di carico del terreno per trincea stretta e vale: 2K ( H ) B 1 e Ct = 2Ktgρ' tgρ' dove: ρ è l angolo d attrito tra reinterro e terreno (normalmente posto pari all angolo di del terreno indisturbato ρ) pag 4/30
282 CAPHolding S.p.A.. Comune di Boffalora Ticino: Estensione della fognatura alla via Folletta e località Magnana nonché alla frazione K vale: tg π ρ 4 2 2 Se il valore di Qst così calcolato dovesse risultare inferiore al peso del prisma di terreno sovrastante ( γ tdb ) si assume Qst = γtdb In caso di trincea larga, invece, il carico del rinterro è valutato mediante la relazione: Q ewt 2 = C γ D e t dove Ce = 0.1+ 1. 68 H per H/D >2.66 D Ce = 0.1+ 0.85 H + 0.33( H ) 2 per H/D <2.66 D D 2.2 - Peso dell acqua contenuta nel tubo Si considera il peso dell acqua che occupa la sezione con un grado di riempimento pari al 75%. Il carico Q a vale: Q a = 6.20d 2 dove d è il diametro interno della condotta. 2.3 - Carico idrostatico della falda Qualora si fosse in presenza di falda la spinta idrostatica dell acqua di falda viene determinata come segue: Q w = γ acqua D Z H + D 2 dove: Z è la profondità della falda rispetto al terreno pag 5/30
282 CAPHolding S.p.A.. Comune di Boffalora Ticino: Estensione della fognatura alla via Folletta e località Magnana nonché alla frazione H è l altezza del rinterro D il diametro esterno della tubazione γ acqua.è i peso specifico dell acqua. 2.4 - Calcolo del carico dovuto ai sovraccarichi mobili Per la valutazione delle azioni che i sovraccarichi verticali dovuti al passaggio dei veicoli trasmettono alla condotta, si è fatto riferimento alla Norma DIN 1072 dove i convogli sono rappresentati da due tipi di autocarro: pesante (HT) leggero (LT). Nella tabella seguente si illustrano le caratteristiche dei veicoli considerati. Classe HT Carico per ruota P [KN] Classe Carico per ruota [KN] LT Anteriore Pa Posteriore Pp 60 100 12 20 40 45 75 6 10 20 38 62.5 3 5 10 30 50 26 65 Il carico unitario σ z trasmesso alla profondità H può essere determinato tramite le relazioni: P Convoglio HT σ z = 0.5281 1. 0461 H Pa Convoglio LT σ z = 0.8743 1. 5194 H I valori di σ z calcolati si incrementano, per carichi dinamici, con un coefficiente φ che assume i seguenti valori: φ = 1 carico statico φ = 1+0.3/H per strade e autostrade φ = 1+0.6/H per ferrovie Il carico Pv che sollecita una condotta di diametro D alla profondità H si determina con la pag 6/30
282 CAPHolding S.p.A.. Comune di Boffalora Ticino: Estensione della fognatura alla via Folletta e località Magnana nonché alla frazione relazione: Wl = σ Dϕ z Per la circolazione su strade carrarecce la normativa UNI 7517 propone di valutare separatamente i carichi dovuti al transito del convoglio denominato LT6 (massa 6t; due assi; sovraccarico ruota anteriore 1000 Kgf; sovraccarico ruota posteriore 2000 Kgf) ed al transito di un mezzo cingolato caratterizzato da un sovraccarico mobile distribuito p d pari a 49050 N/m 2 e orma 0.45 x 2.15 m 2 e si assume il maggiore dei due. Per il convoglio cingolato la normativa citata propone di calcolare l effetto del sovraccarico mobile distribuito tramite la seguente espressione: Wl1 = C p Dφ d d dove: Wl è il carico verticale sulla generatrice del tubo [N/m]; C d è il coefficiente di sovraccarico mobile funzione delle dimensioni AL dell orma e dell altezza H del rinterro, che può essere stimato tramite l espressione C d = 0.215H 1.489 p d è il sovraccarico mobile distribuito [N/m 2 ] φ è il fattore dinamico calcolato tramite le seguenti formule: ϕ = 1+ 0.3/ H per strade ed autostrade ϕ = 1+ 0.6 / H per ferrovie Per il convoglio LT6 la normativa citata propone di calcolare l effetto del sovraccarico mobile concentrato tramite la seguente espressione: Wl2 = p Dφ v dove: p v è il sovraccarico mobile concentrato [N/m 2 ] valutato tramite la formula p = 10700H 1.518 v pag 7/30
282 CAPHolding S.p.A.. Comune di Boffalora Ticino: Estensione della fognatura alla via Folletta e località Magnana nonché alla frazione 2.5 - Coefficienti di posa L influenza del tipo di posa della condotta sulle modalità di distribuzione dei carichi é valutato mediante un coefficiente chiamato "coefficiente di posa" EZ che rappresenta il rapporto tra il sovraccarico reale che agisce sul tubo ed il sovraccarico sulla generatrice superiore del tubo determinato in fase di collaudo. Il coefficiente di posa si determina dalla figura riportata di seguito. 2.6 - Risultati dei calcoli sulle tubazioni rigide Le tabelle che seguono riportano i risultati di verifica del calcolo statico relativo ogni tratto di tubazione rigida. pag 8/30
Analisi dei carichi statici CALCOLO DEL CARICO DOVUTO AL RINTERRO PESO DELL'ACQUA NEL TUBO CARICO IDROSTATICO DELLA FALDA Tratto γ t [KN/m 3 ] B D H s ρ [gradi] ρ [rad] ρ' [gradi] ρ' [rad] TIPOLOGIA TRINCEA TRINCEA STRETTA TRINCEA LARGA SC01_1-B42 19 1.20 0.25 1.27 0.027 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.901 0.00 0.00 0.00 5.01 8.51 10.44 0.2 0.25 3 9.81 0.00 K B42-A43 19 1.30 0.38 1.20 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.801 0.00 0.00 0.00 3.18 5.45 14.72 0.3 0.56 3 9.81 0.00 A43-A44 19 1.30 0.38 1.57 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.006 0.00 0.00 0.00 4.17 7.11 19.21 0.3 0.56 3 10.81 0.00 A44-A45 19 1.30 0.38 1.46 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.948 0.00 0.00 0.00 3.88 6.62 17.88 0.3 0.56 3 11.81 0.00 A45-A46 19 1.30 0.38 1.34 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.881 0.00 0.00 0.00 3.56 6.08 16.43 0.3 0.56 3 12.81 0.00 A46-A47 19 1.30 0.38 1.34 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.881 0.00 0.00 0.00 3.56 6.08 16.43 0.3 0.56 3 13.81 0.00 A47-A48 19 1.30 0.38 1.37 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.896 0.00 0.00 0.00 3.63 6.20 16.75 0.3 0.56 3 14.81 0.00 A48-B49 19 1.30 0.38 1.42 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.926 0.00 0.00 0.00 3.78 6.44 17.40 0.3 0.56 3 15.81 0.00 B49-B50 19 1.30 0.38 1.86 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.152 0.00 0.00 0.00 4.94 8.40 22.67 0.3 0.56 3 16.81 0.00 B50-B51 19 1.30 0.38 0.97 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.667 0.00 0.00 0.00 2.58 4.50 12.14 0.3 0.56 3 17.81 0.00 B51-A52 19 1.30 0.38 0.97 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.667 0.00 0.00 0.00 2.58 4.50 12.14 0.3 0.56 3 18.81 0.00 A52-A53 19 1.30 0.38 0.97 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.667 0.00 0.00 0.00 2.58 4.50 12.14 0.3 0.56 3 19.81 0.00 A53-A54 19 1.30 0.38 1.35 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.887 0.00 0.00 0.00 3.59 6.13 16.56 0.3 0.56 3 20.81 0.00 A54-A55 19 1.30 0.38 1.35 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.887 0.00 0.00 0.00 3.59 6.13 16.56 0.3 0.56 3 21.81 0.00 A55-A56 19 1.30 0.38 1.46 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.947 0.00 0.00 0.00 3.88 6.62 17.87 0.3 0.56 3 22.81 0.00 A56-A57 19 1.30 0.38 1.64 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.043 0.00 0.00 0.00 4.36 7.42 20.05 0.3 0.56 3 23.81 0.00 A57-A58 19 1.30 0.38 2.35 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.376 0.00 0.00 0.00 6.22 10.55 28.50 0.3 0.56 3 24.81 0.00 A58-A59 19 1.30 0.38 2.63 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.494 0.00 0.00 0.00 6.96 11.80 31.86 0.3 0.56 3 25.81 0.00 A59-A60 19 1.30 0.38 2.85 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.581 0.00 0.00 0.00 7.55 12.79 34.54 0.3 0.56 3 26.81 0.00 A60-A61 19 1.30 0.38 2.66 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.508 0.00 0.00 0.00 7.06 11.96 32.30 0.3 0.56 3 27.81 0.00 A61-A62 19 1.30 0.38 2.50 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.441 0.00 0.00 0.00 6.63 11.23 30.34 0.3 0.56 3 28.81 0.00 A62-A63 19 1.30 0.38 2.38 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.390 0.00 0.00 0.00 6.31 10.70 28.90 0.3 0.56 3 29.81 0.00 A63-A64 19 1.30 0.38 1.02 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.697 0.00 0.00 0.00 2.71 4.66 12.59 0.3 0.56 3 30.81 0.00 C t Qst1 Qst2 Qst H/D Ce Qewt d Qa Z γacqua [KN/m 3 ] Qw pag 9/30
CALCOLO DEL CARICO DOVUTO AL RINTERRO PESO DELL'ACQUA NEL TUBO CARICO IDROSTATICO DELLA FALDA Tratto γ t [KN/m 3 ] B D H s ρ [gradi] ρ [rad] ρ' [gradi] ρ' [rad] TIPOLOGIA TRINCEA K TRINCEA STRETTA TRINCEA LARGA A64-A65 19 1.30 0.38 1.02 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.697 0.00 0.00 0.00 2.71 4.66 12.59 0.3 0.56 3 31.81 0.00 A65-A66 19 1.30 0.38 1.05 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.715 0.00 0.00 0.00 2.79 4.79 12.95 0.3 0.56 3 32.81 0.00 A66-470 19 1.30 0.38 1.05 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.715 0.00 0.00 0.00 2.79 4.79 12.95 0.3 0.56 3 33.81 0.00 SC01-B77 19 1.70 0.74 0.76 0.070 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.418 0.00 0.00 0.00 1.03 1.33 13.81 0.6 2.23 3 34.81 0.00 B77-A78 19 1.70 0.74 0.76 0.070 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.418 0.00 0.00 0.00 1.03 1.33 13.81 0.6 2.23 3 35.81 0.00 A78-ES01 19 1.70 0.74 0.80 0.070 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.437 0.00 0.00 0.00 1.08 1.40 14.59 0.6 2.23 3 36.81 0.00 B75-A76 19 1.70 0.74 0.72 0.070 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.396 0.00 0.00 0.00 0.97 1.24 12.90 0.6 2.23 3 37.81 0.00 A76-SC01 19 1.70 0.74 0.84 0.070 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.456 0.00 0.00 0.00 1.13 1.48 15.41 0.6 2.23 3 38.81 0.00 B74-SC01 19 1.60 0.62 0.92 0.060 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.524 0.00 0.00 0.00 1.48 2.08 15.16 0.5 1.55 3 39.81 0.00 B67-C68 19 1.30 0.38 1.66 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.052 0.00 0.00 0.00 4.41 7.50 20.26 0.3 0.56 3 40.81 0.00 C68-A69 19 1.30 0.38 1.98 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.208 0.00 0.00 0.00 5.24 8.91 24.05 0.3 0.56 3 41.81 0.00 A69-A70 19 1.30 0.38 1.96 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.199 0.00 0.00 0.00 5.19 8.83 23.84 0.3 0.56 3 42.81 0.00 A70-A71 19 1.30 0.38 1.96 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.199 0.00 0.00 0.00 5.19 8.83 23.84 0.3 0.56 3 43.81 0.00 A71-A72 19 1.30 0.38 2.22 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.322 0.00 0.00 0.00 5.90 10.01 27.04 0.3 0.56 3 44.81 0.00 A72-A73 19 1.30 0.38 2.35 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.377 0.00 0.00 0.00 6.23 10.57 28.53 0.3 0.56 3 45.81 0.00 A73-470 19 1.30 0.38 2.64 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.501 0.00 0.00 0.00 7.01 11.88 32.09 0.3 0.56 3 46.81 0.00 A27-A28 19 1.30 0.38 1.03 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.703 0.00 0.00 0.00 2.74 4.70 12.69 0.3 0.56 3 47.81 0.00 A28-A29 19 1.30 0.38 1.03 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.703 0.00 0.00 0.00 2.74 4.70 12.69 0.3 0.56 3 48.81 0.00 A29-A30 19 1.30 0.38 1.09 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.739 0.00 0.00 0.00 2.90 4.98 13.44 0.3 0.56 3 49.81 0.00 A30-A31 19 1.30 0.38 1.51 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.974 0.00 0.00 0.00 4.01 6.84 18.47 0.3 0.56 3 50.81 0.00 A31-A32 19 1.30 0.38 1.51 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.974 0.00 0.00 0.00 4.01 6.84 18.47 0.3 0.56 3 51.81 0.00 A32-A33 19 1.30 0.38 1.73 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.087 0.00 0.00 0.00 4.59 7.82 21.11 0.3 0.56 3 52.81 0.00 A33-A34 19 1.30 0.38 1.70 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.070 0.00 0.00 0.00 4.50 7.66 20.70 0.3 0.56 3 53.81 0.00 A34-A35 19 1.30 0.38 1.70 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.070 0.00 0.00 0.00 4.50 7.66 20.70 0.3 0.56 3 54.81 0.00 A35-A36 19 1.30 0.38 1.69 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.064 0.00 0.00 0.00 4.47 7.61 20.55 0.3 0.56 3 55.81 0.00 C t Qst1 Qst2 Qst H/D Ce Qewt d Qa Z γacqua [KN/m 3 ] Qw pag 10/30
CALCOLO DEL CARICO DOVUTO AL RINTERRO PESO DELL'ACQUA NEL TUBO CARICO IDROSTATICO DELLA FALDA Tratto γ t [KN/m 3 ] B D H s ρ [gradi] ρ [rad] ρ' [gradi] ρ' [rad] TIPOLOGIA TRINCEA K TRINCEA STRETTA TRINCEA LARGA A36-SS01 19 1.30 0.38 0.56 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.400 0.00 0.00 0.00 1.48 2.07 5.60 0.3 0.56 3 56.81 0.00 B37-C38 19 1.30 0.38 1.44 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.935 0.00 0.00 0.00 3.82 6.52 17.60 0.3 0.56 3 57.81 0.00 C38-A39 19 1.30 0.38 1.44 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.935 0.00 0.00 0.00 3.82 6.52 17.60 0.3 0.56 3 58.81 0.00 A39-A40 19 1.30 0.38 1.56 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.001 0.00 0.00 0.00 4.15 7.07 19.08 0.3 0.56 3 59.81 0.00 A40-A41 19 1.30 0.38 1.56 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.001 0.00 0.00 0.00 4.15 7.07 19.08 0.3 0.56 3 60.81 0.00 A41-A25 19 1.30 0.38 0.38 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.277 0.00 0.00 0.00 1.00 1.28 3.45 0.3 0.56 3 61.81 0.00 A01-A02 19 1.30 0.38 1.47 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.949 0.00 0.00 0.00 3.89 6.64 17.92 0.3 0.56 3 62.81 0.00 A02-A03 19 1.30 0.38 1.68 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.059 0.00 0.00 0.00 4.45 7.57 20.44 0.3 0.56 3 63.81 0.00 A03-A04 19 1.30 0.38 1.66 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.053 0.00 0.00 0.00 4.42 7.52 20.30 0.3 0.56 3 64.81 0.00 A04-A05 19 1.30 0.38 1.61 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.026 0.00 0.00 0.00 4.27 7.28 19.66 0.3 0.56 3 65.81 0.00 A05-A06 19 1.30 0.38 1.04 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.705 0.00 0.00 0.00 2.75 4.72 12.74 0.3 0.56 3 66.81 0.00 A06-A07 19 1.30 0.38 0.99 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.676 0.00 0.00 0.00 2.62 4.60 12.42 0.3 0.56 3 67.81 0.00 A07-A08 19 1.30 0.38 0.99 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.676 0.00 0.00 0.00 2.62 4.60 12.42 0.3 0.56 3 68.81 0.00 A08-A09 19 1.30 0.38 1.07 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.723 0.00 0.00 0.00 2.83 4.85 13.10 0.3 0.56 3 69.81 0.00 A09-A10 19 1.30 0.38 1.40 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.913 0.00 0.00 0.00 3.71 6.34 17.11 0.3 0.56 3 70.81 0.00 A10-A11 19 1.30 0.38 1.77 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 1.107 0.00 0.00 0.00 4.70 7.99 21.58 0.3 0.56 3 71.81 0.00 A11-A12 19 1.30 0.38 1.54 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.988 0.00 0.00 0.00 4.08 6.96 18.78 0.3 0.56 3 72.81 0.00 A12-A13 19 1.30 0.38 1.40 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.914 0.00 0.00 0.00 3.72 6.35 17.15 0.3 0.56 3 73.81 0.00 A13-A14 19 1.30 0.38 1.21 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.806 0.00 0.00 0.00 3.21 5.49 14.81 0.3 0.56 3 74.81 0.00 A14-A15 19 1.30 0.38 1.20 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.801 0.00 0.00 0.00 3.18 5.45 14.72 0.3 0.56 3 75.81 0.00 A15-A16 19 1.30 0.38 1.20 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.801 0.00 0.00 0.00 3.18 5.45 14.72 0.3 0.56 3 76.81 0.00 A16-A17 19 1.30 0.38 1.29 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.852 0.00 0.00 0.00 3.42 5.85 15.80 0.3 0.56 3 77.81 0.00 A17-A18 19 1.30 0.38 1.40 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.913 0.00 0.00 0.00 3.71 6.34 17.11 0.3 0.56 3 78.81 0.00 A18-A19 19 1.30 0.38 1.39 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.908 0.00 0.00 0.00 3.69 6.30 17.02 0.3 0.56 3 79.81 0.00 A19-A20 19 1.30 0.38 1.39 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.908 0.00 0.00 0.00 3.69 6.30 17.02 0.3 0.56 3 80.81 0.00 C t Qst1 Qst2 Qst H/D Ce Qewt d Qa Z γacqua [KN/m 3 ] Qw pag 11/30
CALCOLO DEL CARICO DOVUTO AL RINTERRO PESO DELL'ACQUA NEL TUBO CARICO IDROSTATICO DELLA FALDA Tratto γ t [KN/m 3 ] B D H s ρ [gradi] ρ [rad] ρ' [gradi] ρ' [rad] TIPOLOGIA TRINCEA K TRINCEA STRETTA TRINCEA LARGA A20-C21 19 1.60 0.56 0.91 0.031 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.519 0.00 0.00 0.00 1.61 2.33 13.97 0.5 1.55 3 81.81 0.00 C21-A22 19 1.60 0.56 0.91 0.031 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.519 0.00 0.00 0.00 1.61 2.33 13.97 0.5 1.55 3 82.81 0.00 A22-A23 19 1.60 0.56 0.84 0.031 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.481 0.00 0.00 0.00 1.49 2.09 12.55 0.5 1.55 3 83.81 0.00 A23-A24 19 1.60 0.56 0.84 0.031 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.481 0.00 0.00 0.00 1.49 2.09 12.55 0.5 1.55 3 84.81 0.00 A24-A25 19 1.60 0.56 0.99 0.031 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.560 0.00 0.00 0.00 1.75 2.61 15.65 0.5 1.55 3 85.81 0.00 A25-SS01 19 1.60 0.56 1.34 0.031 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.734 0.00 0.00 0.00 2.38 3.99 23.92 0.5 1.55 3 86.81 0.00 B26-C21 19 1.30 0.38 0.79 0.039 15 0.262 15 0.262 trincea larga 0.589 0.554 0.00 0.00 0.00 2.10 3.34 9.02 0.3 0.56 3 87.81 0.00 C t Qst1 Qst2 Qst H/D Ce Qewt d Qa Z γacqua [KN/m 3 ] Qw pag 12/30
Analisi dei carichi dinamici SOVRACCARICHI VERTICALI MOBILI Calcolo del sovraccarico mobile su strada asfaltata CONVOGLIO HT Calcolo del sovraccarico mobile su strade carrarecce ( max tra il carico di un convoglio LT6 ed un mezzo cingolato) Tratto Strada asfaltata P [KN] ϕ σ z [kn/m 2 ] Wl [N/cm] Cd pd [N/m 2 ] φ Wl1 [kn/m] pv [N/m 2 ] Wl2 [kn/m] Wl [N/cm] SC01_1-B42 si 100.00 1.24 41.06 12.89 0.15 49050 1.24 0.0 7426.3 0.0 0.0 B42-A43 si 100.00 1.25 43.62 20.55 0.16 49050 1.25 0.0 8108.0 0.0 0.0 A43-A44 si 100.00 1.19 32.87 14.75 0.11 49050 1.19 0.0 5377.0 0.0 0.0 A44-A45 si 100.00 1.20 35.46 16.11 0.12 49050 1.20 0.0 6002.3 0.0 0.0 A45-A46 si 100.00 1.22 38.81 17.90 0.14 49050 1.22 0.0 6842.4 0.0 0.0 A46-A47 si 100.00 1.22 38.81 17.90 0.14 49050 1.22 0.0 6842.4 0.0 0.0 A47-A48 si 100.00 1.22 38.01 17.47 0.13 49050 1.22 0.0 6638.7 0.0 0.0 A48-B49 si 100.00 1.21 36.50 16.66 0.13 49050 1.21 0.0 6260.2 0.0 0.0 B49-B50 si 100.00 1.16 27.57 12.07 0.09 49050 1.16 0.0 4166.1 0.0 0.0 B50-B51 si 100.00 1.31 54.31 26.79 0.22 49050 1.31 0.0 11145.2 0.0 0.0 B51-A52 si 100.00 1.31 54.31 26.79 0.22 49050 1.31 0.0 11145.2 0.0 0.0 A52-A53 si 100.00 1.31 54.31 26.79 0.22 49050 1.31 0.0 11145.2 0.0 0.0 A53-A54 si 100.00 1.22 38.48 17.72 0.14 49050 1.22 0.0 6758.2 0.0 0.0 A54-A55 si 100.00 1.22 38.48 17.72 0.14 49050 1.22 0.0 6758.2 0.0 0.0 A55-A56 si 100.00 1.21 35.48 16.12 0.12 49050 1.21 0.0 6008.5 0.0 0.0 A56-A57 si 100.00 1.18 31.41 14.00 0.10 49050 1.18 0.0 5033.2 0.0 0.0 A57-A58 si 100.00 1.13 21.65 9.21 0.06 49050 1.13 0.0 2933.4 0.0 0.0 A58-A59 si 100.00 1.11 19.24 8.08 0.05 49050 1.11 0.0 2471.8 0.0 0.0 A59-A60 si 100.00 1.11 17.67 7.36 0.05 49050 1.11 0.0 2185.3 0.0 0.0 A60-A61 si 100.00 1.11 18.97 7.96 0.05 49050 1.11 0.0 2421.3 0.0 0.0 A61-A62 si 100.00 1.12 20.26 8.56 0.05 49050 1.12 0.0 2665.1 0.0 0.0 A62-A63 si 100.00 1.13 21.32 9.05 0.06 49050 1.13 0.0 2870.0 0.0 0.0 A63-A64 si 100.00 1.29 51.54 25.13 0.21 49050 1.29 0.0 10329.3 0.0 0.0 pag 13/30
SOVRACCARICHI VERTICALI MOBILI Calcolo del sovraccarico mobile su strada asfaltata CONVOGLIO HT Calcolo del sovraccarico mobile su strade carrarecce ( max tra il carico di un convoglio LT6 ed un mezzo cingolato) Tratto Strada asfaltata P [KN] ϕ σ z [kn/m 2 ] Wl [N/cm] Cd pd [N/m 2 ] φ Wl1 [kn/m] pv [N/m 2 ] Wl2 [kn/m] Wl [N/cm] A64-A65 si 100.00 1.29 51.54 25.13 0.21 49050 1.29 0.0 10329.3 0.0 0.0 A65-A66 si 100.00 1.28 50.01 24.22 0.20 49050 1.28 0.0 9886.1 0.0 0.0 A66-470 si 100.00 1.28 50.01 24.22 0.20 49050 1.28 0.0 9886.1 0.0 0.0 SC01-B77 si 100.00 1.39 70.08 72.25 0.32 49050 1.39 0.0 16132.9 0.0 0.0 B77-A78 si 100.00 1.39 70.08 72.25 0.32 49050 1.39 0.0 16132.9 0.0 0.0 A78-ES01 si 100.00 1.38 66.78 67.97 0.30 49050 1.38 0.0 15042.4 0.0 0.0 B75-A76 si 100.00 1.42 74.47 78.07 0.35 49050 1.42 0.0 17617.9 0.0 0.0 A76-SC01 si 100.00 1.36 63.69 64.05 0.28 49050 1.36 0.0 14043.5 0.0 0.0 B74-SC01 si 100.00 1.33 57.89 47.64 0.25 49050 1.33 0.0 12224.4 0.0 0.0 B67-C68 si 100.00 1.18 31.05 13.82 0.10 49050 1.18 0.0 4950.7 0.0 0.0 C68-A69 si 100.00 1.15 25.89 11.24 0.08 49050 1.15 0.0 3803.8 0.0 0.0 A69-A70 si 100.00 1.15 26.14 11.37 0.08 49050 1.15 0.0 3856.9 0.0 0.0 A70-A71 si 100.00 1.15 26.14 11.37 0.08 49050 1.15 0.0 3856.9 0.0 0.0 A71-A72 si 100.00 1.13 22.88 9.79 0.07 49050 1.13 0.0 3179.0 0.0 0.0 A72-A73 si 100.00 1.13 21.62 9.19 0.06 49050 1.13 0.0 2927.7 0.0 0.0 A73-470 si 100.00 1.11 19.09 8.02 0.05 49050 1.11 0.0 2444.9 0.0 0.0 A27-A28 si 100.00 1.29 51.07 24.85 0.21 49050 1.29 0.0 10192.9 0.0 0.0 A28-A29 si 100.00 1.29 51.07 24.85 0.21 49050 1.29 0.0 10192.9 0.0 0.0 A29-A30 si 100.00 1.27 48.05 23.08 0.19 49050 1.27 0.0 9329.4 0.0 0.0 A30-A31 si 100.00 1.20 34.26 15.48 0.12 49050 1.20 0.0 5709.6 0.0 0.0 A31-A32 si 100.00 1.20 34.26 15.48 0.12 49050 1.20 0.0 5709.6 0.0 0.0 A32-A33 si 100.00 1.17 29.74 13.15 0.09 49050 1.17 0.0 4650.1 0.0 0.0 A33-A34 si 100.00 1.18 30.36 13.47 0.10 49050 1.18 0.0 4792.2 0.0 0.0 A34-A35 si 100.00 1.18 30.36 13.47 0.10 49050 1.18 0.0 4792.2 0.0 0.0 A35-A36 si 100.00 1.18 30.59 13.58 0.10 49050 1.18 0.0 4844.1 0.0 0.0 pag 14/30
SOVRACCARICHI VERTICALI MOBILI Calcolo del sovraccarico mobile su strada asfaltata CONVOGLIO HT Calcolo del sovraccarico mobile su strade carrarecce ( max tra il carico di un convoglio LT6 ed un mezzo cingolato) Tratto Strada asfaltata P [KN] ϕ σ z [kn/m 2 ] Wl [N/cm] Cd pd [N/m 2 ] φ Wl1 [kn/m] pv [N/m 2 ] Wl2 [kn/m] Wl [N/cm] A36-SS01 si 100.00 1.54 97.50 56.57 0.51 49050 1.54 0.0 26047.6 0.0 0.0 B37-C38 si 100.00 1.21 36.05 16.42 0.12 49050 1.21 0.0 6148.4 0.0 0.0 C38-A39 si 100.00 1.21 36.05 16.42 0.12 49050 1.21 0.0 6148.4 0.0 0.0 A39-A40 si 100.00 1.19 33.09 14.87 0.11 49050 1.19 0.0 5429.3 0.0 0.0 A40-A41 si 100.00 1.19 33.09 14.87 0.11 49050 1.19 0.0 5429.3 0.0 0.0 A41-A25 si 100.00 1.80 146.73 99.39 0.92 49050 1.80 0.0 47138.2 0.0 0.0 A01-A02 si 100.00 1.20 35.38 16.07 0.12 49050 1.20 0.0 5983.7 0.0 0.0 A02-A03 si 100.00 1.18 30.76 13.67 0.10 49050 1.18 0.0 4883.6 0.0 0.0 A03-A04 si 100.00 1.18 30.99 13.79 0.10 49050 1.18 0.0 4937.1 0.0 0.0 A04-A05 si 100.00 1.19 32.06 14.34 0.11 49050 1.19 0.0 5185.7 0.0 0.0 A05-A06 si 100.00 1.29 50.87 24.73 0.20 49050 1.29 0.0 10133.3 0.0 0.0 A06-A07 si 100.00 1.30 53.45 26.27 0.22 49050 1.30 0.0 10889.5 0.0 0.0 A07-A08 si 100.00 1.30 53.45 26.27 0.22 49050 1.30 0.0 10889.5 0.0 0.0 A08-A09 si 100.00 1.28 49.37 23.85 0.20 49050 1.28 0.0 9703.7 0.0 0.0 A09-A10 si 100.00 1.21 37.15 17.01 0.13 49050 1.21 0.0 6423.9 0.0 0.0 A10-A11 si 100.00 1.17 29.05 12.81 0.09 49050 1.17 0.0 4495.5 0.0 0.0 A11-A12 si 100.00 1.19 33.65 15.16 0.11 49050 1.19 0.0 5563.8 0.0 0.0 A12-A13 si 100.00 1.21 37.07 16.97 0.13 49050 1.21 0.0 6403.0 0.0 0.0 A13-A14 si 100.00 1.25 43.32 20.39 0.16 49050 1.25 0.0 8026.6 0.0 0.0 A14-A15 si 100.00 1.25 43.62 20.55 0.16 49050 1.25 0.0 8108.0 0.0 0.0 A15-A16 si 100.00 1.25 43.62 20.55 0.16 49050 1.25 0.0 8108.0 0.0 0.0 A16-A17 si 100.00 1.23 40.44 18.79 0.15 49050 1.23 0.0 7265.3 0.0 0.0 A17-A18 si 100.00 1.21 37.15 17.01 0.13 49050 1.21 0.0 6423.9 0.0 0.0 A18-A19 si 100.00 1.22 37.38 17.13 0.13 49050 1.22 0.0 6480.0 0.0 0.0 A19-A20 si 100.00 1.22 37.38 17.13 0.13 49050 1.22 0.0 6480.0 0.0 0.0 pag 15/30
SOVRACCARICHI VERTICALI MOBILI Calcolo del sovraccarico mobile su strada asfaltata CONVOGLIO HT Calcolo del sovraccarico mobile su strade carrarecce ( max tra il carico di un convoglio LT6 ed un mezzo cingolato) Tratto Strada asfaltata P [KN] ϕ σ z [kn/m 2 ] Wl [N/cm] Cd pd [N/m 2 ] φ Wl1 [kn/m] pv [N/m 2 ] Wl2 [kn/m] Wl [N/cm] A20-C21 si 100.00 1.33 58.56 43.80 0.25 49050 1.33 0.0 12429.8 0.0 0.0 C21-A22 si 100.00 1.33 58.56 43.80 0.25 49050 1.33 0.0 12429.8 0.0 0.0 A22-A23 si 100.00 1.36 63.77 48.72 0.28 49050 1.36 0.0 14069.0 0.0 0.0 A23-A24 si 100.00 1.36 63.77 48.72 0.28 49050 1.36 0.0 14069.0 0.0 0.0 A24-A25 si 100.00 1.30 53.59 39.28 0.22 49050 1.30 0.0 10931.5 0.0 0.0 A25-SS01 si 100.00 1.22 39.00 26.84 0.14 49050 1.22 0.0 6893.0 0.0 0.0 B26-C21 si 100.00 1.38 67.44 35.06 0.30 49050 1.38 0.0 15259.3 0.0 0.0 pag 16/30
VERIFICA STATICA DELLA TUBAZIONE Tratto Carico di rottura di laboratorio Q Coefficiente di posa Ez Carico di rottura in trincea Qr Carico Totale Qt Coefficiente di sicurezza µ Coefficiente di sicurezza minimo µ min VERIFICA SC01_1-B42 48 1.8 86.4 23.57 3.67 1.5 POSITIVA B42-A43 72 1.8 129.6 35.83 3.62 1.5 POSITIVA A43-A44 72 1.8 129.6 34.52 3.75 1.5 POSITIVA A44-A45 72 1.8 129.6 34.55 3.75 1.5 POSITIVA A45-A46 72 1.8 129.6 34.88 3.72 1.5 POSITIVA A46-A47 72 1.8 129.6 34.88 3.72 1.5 POSITIVA A47-A48 72 1.8 129.6 34.78 3.73 1.5 POSITIVA A48-B49 72 1.8 129.6 34.62 3.74 1.5 POSITIVA B49-B50 72 1.8 129.6 35.30 3.67 1.5 POSITIVA B50-B51 72 1.8 129.6 39.48 3.28 1.5 POSITIVA B51-A52 72 1.8 129.6 39.48 3.28 1.5 POSITIVA A52-A53 72 1.8 129.6 39.48 3.28 1.5 POSITIVA A53-A54 72 1.8 129.6 34.84 3.72 1.5 POSITIVA A54-A55 72 1.8 129.6 34.84 3.72 1.5 POSITIVA A55-A56 72 1.8 129.6 34.55 3.75 1.5 POSITIVA A56-A57 72 1.8 129.6 34.61 3.74 1.5 POSITIVA A57-A58 72 1.8 129.6 38.26 3.39 1.5 POSITIVA A58-A59 72 1.8 129.6 40.50 3.20 1.5 POSITIVA A59-A60 72 1.8 129.6 42.46 3.05 1.5 POSITIVA A60-A61 72 1.8 129.6 40.81 3.18 1.5 POSITIVA A61-A62 72 1.8 129.6 39.45 3.29 1.5 POSITIVA A62-A63 72 1.8 129.6 38.52 3.36 1.5 POSITIVA A63-A64 72 1.8 129.6 38.27 3.39 1.5 POSITIVA pag 17/30
VERIFICA STATICA DELLA TUBAZIONE Tratto Carico di rottura di laboratorio Q Coefficiente di posa Ez Carico di rottura in trincea Qr Carico Totale Qt Coefficiente di sicurezza µ Coefficiente di sicurezza minimo µ min VERIFICA A64-A65 72 1.8 129.6 38.27 3.39 1.5 POSITIVA A65-A66 72 1.8 129.6 37.73 3.44 1.5 POSITIVA A66-470 72 1.8 129.6 37.73 3.44 1.5 POSITIVA SC01-B77 80 1.8 144 88.29 1.63 1.5 POSITIVA B77-A78 80 1.8 144 88.29 1.63 1.5 POSITIVA A78-ES01 80 1.8 144 84.80 1.70 1.5 POSITIVA B75-A76 80 1.8 144 93.19 1.55 1.5 POSITIVA A76-SC01 80 1.8 144 81.69 1.76 1.5 POSITIVA B74-SC01 66 1.8 118.8 64.36 1.85 1.5 POSITIVA B67-C68 72 1.8 129.6 34.64 3.74 1.5 POSITIVA C68-A69 72 1.8 129.6 35.86 3.61 1.5 POSITIVA A69-A70 72 1.8 129.6 35.76 3.62 1.5 POSITIVA A70-A71 72 1.8 129.6 35.76 3.62 1.5 POSITIVA A71-A72 72 1.8 129.6 37.39 3.47 1.5 POSITIVA A72-A73 72 1.8 129.6 38.28 3.39 1.5 POSITIVA A73-470 72 1.8 129.6 40.67 3.19 1.5 POSITIVA A27-A28 72 1.8 129.6 38.10 3.40 1.5 POSITIVA A28-A29 72 1.8 129.6 38.10 3.40 1.5 POSITIVA A29-A30 72 1.8 129.6 37.08 3.50 1.5 POSITIVA A30-A31 72 1.8 129.6 34.51 3.76 1.5 POSITIVA A31-A32 72 1.8 129.6 34.51 3.76 1.5 POSITIVA A32-A33 72 1.8 129.6 34.82 3.72 1.5 POSITIVA A33-A34 72 1.8 129.6 34.72 3.73 1.5 POSITIVA A34-A35 72 1.8 129.6 34.72 3.73 1.5 POSITIVA A35-A36 72 1.8 129.6 34.69 3.74 1.5 POSITIVA pag 18/30
VERIFICA STATICA DELLA TUBAZIONE Tratto Carico di rottura di laboratorio Q Coefficiente di posa Ez Carico di rottura in trincea Qr Carico Totale Qt Coefficiente di sicurezza µ Coefficiente di sicurezza minimo µ min VERIFICA A36-SS01 72 1.8 129.6 62.73 2.07 1.5 POSITIVA B37-C38 72 1.8 129.6 34.58 3.75 1.5 POSITIVA C38-A39 72 1.8 129.6 34.58 3.75 1.5 POSITIVA A39-A40 72 1.8 129.6 34.51 3.76 1.5 POSITIVA A40-A41 72 1.8 129.6 34.51 3.76 1.5 POSITIVA A41-A25 72 1.8 129.6 103.40 1.51 1.5 POSITIVA A01-A02 72 1.8 129.6 34.54 3.75 1.5 POSITIVA A02-A03 72 1.8 129.6 34.67 3.74 1.5 POSITIVA A03-A04 72 1.8 129.6 34.65 3.74 1.5 POSITIVA A04-A05 72 1.8 129.6 34.56 3.75 1.5 POSITIVA A05-A06 72 1.8 129.6 38.03 3.41 1.5 POSITIVA A06-A07 72 1.8 129.6 39.24 3.30 1.5 POSITIVA A07-A08 72 1.8 129.6 39.24 3.30 1.5 POSITIVA A08-A09 72 1.8 129.6 37.51 3.46 1.5 POSITIVA A09-A10 72 1.8 129.6 34.68 3.74 1.5 POSITIVA A10-A11 72 1.8 129.6 34.94 3.71 1.5 POSITIVA A11-A12 72 1.8 129.6 34.50 3.76 1.5 POSITIVA A12-A13 72 1.8 129.6 34.67 3.74 1.5 POSITIVA A13-A14 72 1.8 129.6 35.76 3.62 1.5 POSITIVA A14-A15 72 1.8 129.6 35.83 3.62 1.5 POSITIVA A15-A16 72 1.8 129.6 35.83 3.62 1.5 POSITIVA A16-A17 72 1.8 129.6 35.15 3.69 1.5 POSITIVA A17-A18 72 1.8 129.6 34.68 3.74 1.5 POSITIVA A18-A19 72 1.8 129.6 34.70 3.73 1.5 POSITIVA A19-A20 72 1.8 129.6 34.70 3.73 1.5 POSITIVA pag 19/30
VERIFICA STATICA DELLA TUBAZIONE Tratto Carico di rottura di laboratorio Q Coefficiente di posa Ez Carico di rottura in trincea Qr Carico Totale Qt Coefficiente di sicurezza µ Coefficiente di sicurezza minimo µ min VERIFICA A20-C21 60 1.8 108 59.32 1.82 1.5 POSITIVA C21-A22 60 1.8 108 59.32 1.82 1.5 POSITIVA A22-A23 60 1.8 108 62.82 1.72 1.5 POSITIVA A23-A24 60 1.8 108 62.82 1.72 1.5 POSITIVA A24-A25 60 1.8 108 56.48 1.91 1.5 POSITIVA A25-SS01 60 1.8 108 52.31 2.06 1.5 POSITIVA B26-C21 72 1.8 129.6 44.64 2.90 1.5 POSITIVA pag 20/30
282 CAPHolding S.p.A.. Comune di Boffalora Ticino: Estensione della fognatura alla via Folletta e località Magnana nonché alla frazione 3 - Verifica statica di tubazioni flessibili Per la verifica statica delle tubazioni flessibili si possono seguire le indicazioni riportate nella norma AWWA (American Water Works Association) C950/88 che si riferisce a tubi a pressione in resine termoindurenti rinforzate con fibre di vetro, ma che può essere ragionevolmente estesa a tutti i materiali plastici e alle tubazioni flessibili in generale. Le verifiche vengono effettuate considerando le caratteristiche di resistenza a lungo termine dei materiali utilizzati; è noto infatti che i materiali plastici vanno incontro ad un decadimento nel tempo delle loro caratteristiche meccaniche. Le operazioni da effettuarsi nell ambito della verifica statica delle tubazioni flessibili sono le seguenti: valutazione e verifica dell inflessione diametrale a lungo termine valutazione e verifica della massima sollecitazione a flessione della sezione trasversale valutazione e verifica del carico critico di collasso 3.1 - Calcolo del carico dovuto al rinterro Per tubazioni flessibili la letteratura tecnica suggerisce di calcolare il peso del terreno secondo la seguente formula: Qst = γ DH t dove: γt è il peso specifico del terreno, D è il diametro esterno della condotta, H è l altezza della trincea rispetto all estradosso della condotta pag 21/30
282 CAPHolding S.p.A.. Comune di Boffalora Ticino: Estensione della fognatura alla via Folletta e località Magnana nonché alla frazione 3.2 - Calcolo del carico dovuto ai sovraccarichi mobili I sovraccarichi verticali dovuti al passaggio dei veicoli vengono calcolati come descritto per le tubazioni rigide. 3.3 - Calcolo e verifica dell inflessione diametrale L inflessione massima anticipata nella tubazione, con il 95% di probabilità, è fornita dalla seguente espressione: ( D W + W ) K r 3 e c l x y = 3 E ti + 0.061K ae sr + a dove: y è l inflessione diametrale del tubo [cm] D e è il fattore di ritardo d inflessione W c è il carico verticale del suolo per unità di lunghezza [N/cm] W l è il carico mobile sul tubo per unità di lunghezza [N/cm] K x è il coefficiente di inflessione che dipende dalla capacità di sostegno fornita dal suolo all arco d appoggio del tubo R è il raggio medio del tubo, pari a (D-s)/2 [cm] E t modulo elastico della tubazione [N/cm 2 ] I momento d inerzia della tubazione [cm 3 ] E t I è il fattore di rigidità trasversale della tubazione [N*cm] E s è il modulo elastico del terreno [N/cm 2 ] K a, a sono parametri che permettono di passare dall inflessione media (50% di probabilità) all inflessione massima caratteristica (frattile di ordine 0,95 della distrubuzione statica dell inflessione). pag 22/30
282 CAPHolding S.p.A.. Comune di Boffalora Ticino: Estensione della fognatura alla via Folletta e località Magnana nonché alla frazione Tabella 1 - Fattore di ritardo d inflessione De TIPO DI RINTERRO E GRADO DI COSTIPAMENTO Rinterro poco profondo con grado di costipamento da moderato a elevato 2.0 Materiale scaricato alla rinfusa o grado di costipamento leggero 1.5 D e Tabella 2- Coefficiente d inflessione K x TIPO D INSTALLAZIONE Fondo sagomato con materiale di riempimento ben costipato ai fianchi del tubo (densità Proctor 95%) o materiale di letto e rinfianco di tipo ghiaioso leggermente costipato (densità Proctor 70%) Fondo sagomato con materiale di riempimento moderatamente costipato ai fianchi del tubo (densità Proctor 85% e <95%) o materiale di letto e rinfianco di tipo ghiaioso. Fondo piatto con materiale di riempimento sciolto posato ai fianchi del tubo (non raccomandato) ANGOLO EQUVAL. DI LETTO [GRADI] COEFF. K x 180 0.083 60 0.103 0 0.110 Tabella 3- Valori dei parametri K a e a ALTEZZA H DEL RINTERRO a K a H<4.9m 0 0.75 H>4.9m e materiale scaricato alla rinfusa e con leggero grado di costipamento 0.02D 1.0 H>4.9m e materiale con moderato grado di costipamento 0.01D 1.0 H>4.9m e materiale con elevato grado di costipamento 0.005D 1.0 Per tubazioni in PEad ed in PVC l inflessione diametrale a lungo termine non deve superare il 5% del diametro iniziale della condotta. 3.4 - Calcolo e verifica della sollecitazione massima di flessione La sollecitazione massima di flessione che risulta dall inflessione del tubo non deve eccedere la resistenza a flessione a lungo termine del prodotto, ridotta tramite un fattore di sicurezza. In particolare dovrà risultare: σ = y s σlim E ( )( ) D D µ D f t pag 23/30
282 CAPHolding S.p.A.. Comune di Boffalora Ticino: Estensione della fognatura alla via Folletta e località Magnana nonché alla frazione dove: σ è la tensione dovuta alla deflessione diametrale [N/cm 2 ]; σ lim è la tensione limite ultima D f è un fattore di forma i cui valori sono stati parametrizzati in funzione dell indice di rigidezza Et I SN ( SN = dove D 3 m rappresenta il diametro medio della condotta) della tubazione e delle D m caratteristiche geotecniche del rinterro; è un coefficiente di sicurezza, pari a 1.5; Tabella 4- Fattore di forma D f INDICE DI RIGIDEZZA DELLA TUBAZIONE SN [N/m 2 ] TIPO DI MATERIALE DI SOTTOFONDO E RINFIANCO E GRADO DI COSTIPAMENTO Da naturale a leggero GHIAIOSO Da moderato a elevato Da naturale a leggero SABBIOSO Da moderato a elevato 1150 5.5 7.0 6.0 8.0 2300 4.5 5.5 5.0 6.5 4600 3.8 4.5 4.0 5.5 9200 3.3 3.8 3.5 4.5 3.5 - Verifica all instabilità all equilibrio elastico Una tubazione sollecitata da forze radiali uniformemente distribuite e dirette verso il centro di curvatura, dapprima rimane circolare, poi all aumentare delle forze, si inflette ovalizzazione (deformata a due lobi) e progressivamente si ha deformazione a tre lobi, ecc. Il carico critico per unità di superficie vale: p cr = ( n 2 l Et I 1) 3 r dove n l è il numero dei lobi della deformata. pag 24/30
282 CAPHolding S.p.A.. Comune di Boffalora Ticino: Estensione della fognatura alla via Folletta e località Magnana nonché alla frazione Il carico critico che provoca la deformazione a due lobi è quindi pari a: p cr = E I 3 r t 3 La forza critica per unità di lunghezza che provoca l instabilità elastica è: P cr = p cr D Per quanto riguarda le tubazioni interrate, la sollecitazione che determina l instabilità elastica è legata, oltre alle caratteristiche meccaniche della tubazione, anche al modulo elastico E s del suolo che circonda la tubazione. La norma ANSI-AWWA C950/88 propone la seguente espressione per la valutazione della pressione ammissibile (definita anche pressione ammissibile di Buckling ): q a = 1 (32 R FS w B ' E s E I D t ) 1/ 2 3 dove: q a è la pressione ammissibile di buckling [N/cm 2 ] FS è il fattore di progettazione, pari a 2.5 R w è il fattore di spinta idrodinamica della falda eventualmente presente R w = 1 0.33( Hw / H ) con 0 H w H B è il coefficiente empirico di supporto elastico fornito dalla relazione B' = 1/(1 + 4e 0.213H ) H è l altezza di rinterro [cm] H w è l altezza della superficie libera della falda sulla sommità della tubazione [cm] Nel caso in cui la verifica inerente all inflessione diametrale fornisca valori prossimi al limite massimo accettabile si dovrà utilizzare un fattore di progettazione FS=3 in luogo di 2.5. pag 25/30
282 CAPHolding S.p.A.. Comune di Boffalora Ticino: Estensione della fognatura alla via Folletta e località Magnana nonché alla frazione La verifica all instabilità elastica si esegue confrontando la pressione ammissibile q a con la risultante dei carichi esterni applicati. In particolare dovrà risultare: γ + R w w Wc D Wl + D q a L inflessione diametrale, le sollecitazioni e la presione massima ammissibile di buckling in una tubazione flessibile interrata dipendono in maniera determinante dal modulo di elasticità del suolo e quindi dal tipo di terreno utilizzato per letto di posa ed il rinfianco della tubazione e dal grado di costipamento. 3.6 - Risultati dei calcoli sulle tubazioni flessibili Le tabelle che seguono riportano i risultati di verifica del calcolo statico relativo ogni tratto di tubazione flessibile. pag 26/30
Analisi dei carichi CARICO DOVUTO AL RINTERRO Calcolo del sovraccarico mobile su strada asfaltata CONVOGLIO HT SOVRACCARICHI VERTICALI MOBILI Calcolo del sovraccarico mobile su strade carrarecce ( il massimo tra il carico dovuto al transito di un convoglio Lt6 ed un mezzo cingolato) Tratto γ t [KN/m3] H D Qst [N/cm] Strada asfaltata P [KN] ϕ σ z [kn/m 2 ] Wl [N/cm] Cd pd [N/m 2 ] ϕ Wl1 [N/cm] pv [N/m 2 ] Wl2 [N/cm] Wl [N/cm] A77-VAS01 19 1.99 0.63 238.1 si 100.00 1.15 25.72 186.5 0.08 49050 1.15 0.0 3767.5 0.0 0.0 VAS01-VAS02 19 1.08 2.8 572.4 si 100.00 1.28 48.91 1751.5 0.19 49050 1.28 0.0 9574.0 0.0 0.0 SS01_2-CP01 19 0.93 0.11 19.4 si 100.00 1.32 57.04 83.0 0.24 49050 1.32 0.0 11965.6 0.0 0.0 CP01-CP02 19 0.93 0.11 19.4 si 100.00 1.32 57.04 83.0 0.24 49050 1.32 0.0 11965.6 0.0 0.0 CP02-CP03 19 0.93 0.11 19.4 si 100.00 1.32 57.04 83.0 0.24 49050 1.32 0.0 11965.6 0.0 0.0 CP03-CP04 19 0.93 0.11 19.4 si 100.00 1.32 57.04 83.0 0.24 49050 1.32 0.0 11965.6 0.0 0.0 CP04-CP05 19 0.93 0.11 19.4 si 100.00 1.32 57.04 83.0 0.24 49050 1.32 0.0 11965.6 0.0 0.0 CP05-CP06 19 0.93 0.11 19.4 si 100.00 1.32 57.04 83.0 0.24 49050 1.32 0.0 11965.6 0.0 0.0 CP06-CP07 19 0.93 0.11 19.4 si 100.00 1.32 57.04 83.0 0.24 49050 1.32 0.0 11965.6 0.0 0.0 CP07-CP08 19 0.93 0.11 19.4 si 100.00 1.32 57.04 83.0 0.24 49050 1.32 0.0 11965.6 0.0 0.0 CP08-CP09 19 0.93 0.11 19.4 si 100.00 1.32 57.04 83.0 0.24 49050 1.32 0.0 11965.6 0.0 0.0 CP09-CP10 19 0.80 0.11 16.7 si 100.00 1.38 66.78 101.0 0.30 49050 1.38 0.0 15042.4 0.0 0.0 CP10-CP11 19 0.80 0.11 16.7 si 100.00 1.38 66.78 101.0 0.30 49050 1.38 0.0 15042.4 0.0 0.0 CP11-CP12 19 0.57 0.11 11.9 si 100.00 1.53 94.91 159.2 0.50 49050 1.53 0.0 25050.1 0.0 0.0 CP12-SFIATO 19 0.57 0.11 11.9 si 100.00 1.53 94.91 159.2 0.50 49050 1.53 0.0 25050.1 0.0 0.0 SFIATO-CP14 19 0.59 0.11 12.4 si 100.00 1.51 91.39 151.5 0.47 49050 1.51 0.0 23713.7 0.0 0.0 CP14-CP15 19 1.03 0.11 21.5 si 100.00 1.29 51.25 72.8 0.21 49050 1.29 0.0 10245.6 0.0 0.0 CP15-CP16 19 0.99 0.11 20.6 si 100.00 1.30 53.59 76.9 0.22 49050 1.30 0.0 10931.5 0.0 0.0 CP16-CP17 19 0.82 0.11 17.2 si 100.00 1.36 64.66 97.0 0.29 49050 1.36 0.0 14355.1 0.0 0.0 CP17-CP18 19 0.82 0.11 17.2 si 100.00 1.36 64.66 97.0 0.29 49050 1.36 0.0 14355.1 0.0 0.0 CP18-CP19 19 0.93 0.11 19.4 si 100.00 1.32 57.04 83.0 0.24 49050 1.32 0.0 11965.6 0.0 0.0 CP19-SBOCCO 19 0.93 0.11 19.4 si 100.00 1.32 57.04 83.0 0.24 49050 1.32 0.0 11965.6 0.0 0.0 pag 27/30
Verifica all inflessione diametrale VERIFICA STATICA DELLA TUBAZIONE CALCOLO INFLESSIONE DIAMETRALE Tratto De Qst [N/cm] Wl [N/cm] Kx D [cm] s [cm] r [cm] SN [KN/m 2 ] Et [N/cm 2 ] I [cm 3 ] Et*I [N*cm] Es [N/cm 2 ] Ka a [cm] y [cm] y/d y/d lim VERIFICA A77-VAS01 2 238.08 186.49 0.083 63 19.6 21.70 2 3 627.461 1634.9 1380 0.75 0.0 0.87 1.38% 5.00% POSITIVA VAS01-VAS02 2 572.43 1751.47 0.083 280 15.0 132.50 4 2647 281.250 744385.0 1380 0.75 0.0 3.79 1.35% 5.00% POSITIVA SS01_2-CP01 2 19.42 83.00 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.15 1.37% 5.00% POSITIVA CP01-CP02 2 19.42 83.00 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.15 1.37% 5.00% POSITIVA CP02-CP03 2 19.42 83.00 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.15 1.37% 5.00% POSITIVA CP03-CP04 2 19.42 83.00 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.15 1.37% 5.00% POSITIVA CP04-CP05 2 19.42 83.00 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.15 1.37% 5.00% POSITIVA CP05-CP06 2 19.42 83.00 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.15 1.37% 5.00% POSITIVA CP06-CP07 2 19.42 83.00 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.15 1.37% 5.00% POSITIVA CP07-CP08 2 19.42 83.00 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.15 1.37% 5.00% POSITIVA CP08-CP09 2 19.42 83.00 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.15 1.37% 5.00% POSITIVA CP09-CP10 2 16.70 101.04 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.17 1.51% 5.00% POSITIVA CP10-CP11 2 16.70 101.04 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.17 1.51% 5.00% POSITIVA CP11-CP12 2 11.93 159.25 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.23 2.06% 5.00% POSITIVA CP12-SFIATO 2 11.93 159.25 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.23 2.06% 5.00% POSITIVA SFIATO-CP14 2 12.37 151.47 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.22 1.98% 5.00% POSITIVA CP14-CP15 2 21.51 72.82 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.14 1.30% 5.00% POSITIVA CP15-CP16 2 20.61 76.89 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.15 1.33% 5.00% POSITIVA CP16-CP17 2 17.22 97.03 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.16 1.48% 5.00% POSITIVA CP17-CP18 2 17.22 97.03 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.16 1.48% 5.00% POSITIVA CP18-CP19 2 19.42 83.00 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.15 1.37% 5.00% POSITIVA CP19-SBOCCO 2 19.42 83.00 0.083 11 3.9 3.55 50 36 4.943 179.0 1380 0.75 0.0 0.15 1.37% 5.00% POSITIVA pag 28/30
Verifica all instabilità e della sollecitazione di massima flessione VERIFICA STATICA DELLA TUBAZIONE VERIFICA ALL'INSTABILITA' ELASTICA CALCOLO DELLA SOLLECITAZIONE MASSIMA DI FLESSIONE Tratto FS Rw H [cm] B' Hw [cm] qa [N/cm 2 ] Ris [N/cm 2 ] VERIFICA Df σ [N/cm 2 ] σ lim [N/cm 2 ] µ calcolato µ min VERIFICA A77-VAS01 2.5 1.00 198.9 1.00 0.00 6.80 6.74 POSITIVA 3.8 0.0 2000 47071.61 1.5 POSITIVA VAS01-VAS02 2.5 1.00 107.6 1.00 0.00 15.48 8.30 POSITIVA 3.8 7.3 2000 274.35 1.5 POSITIVA SS01_2-CP01 2.5 1.00 92.9 1.00 0.00 30.82 9.31 POSITIVA 3.8 0.7 2000 2994.51 1.5 POSITIVA CP01-CP02 2.5 1.00 92.9 1.00 0.00 30.82 9.31 POSITIVA 3.8 0.7 2000 2994.51 1.5 POSITIVA CP02-CP03 2.5 1.00 92.9 1.00 0.00 30.82 9.31 POSITIVA 3.8 0.7 2000 2994.51 1.5 POSITIVA CP03-CP04 2.5 1.00 92.9 1.00 0.00 30.82 9.31 POSITIVA 3.8 0.7 2000 2994.51 1.5 POSITIVA CP04-CP05 2.5 1.00 92.9 1.00 0.00 30.82 9.31 POSITIVA 3.8 0.7 2000 2994.51 1.5 POSITIVA CP05-CP06 2.5 1.00 92.9 1.00 0.00 30.82 9.31 POSITIVA 3.8 0.7 2000 2994.51 1.5 POSITIVA CP06-CP07 2.5 1.00 92.9 1.00 0.00 30.82 9.31 POSITIVA 3.8 0.7 2000 2994.51 1.5 POSITIVA CP07-CP08 2.5 1.00 92.9 1.00 0.00 30.82 9.31 POSITIVA 3.8 0.7 2000 2994.51 1.5 POSITIVA CP08-CP09 2.5 1.00 92.9 1.00 0.00 30.82 9.31 POSITIVA 3.8 0.7 2000 2994.51 1.5 POSITIVA CP09-CP10 2.5 1.00 79.9 1.00 0.00 30.82 10.70 POSITIVA 3.8 0.7 2000 2713.77 1.5 POSITIVA CP10-CP11 2.5 1.00 79.9 1.00 0.00 30.82 10.70 POSITIVA 3.8 0.7 2000 2713.77 1.5 POSITIVA CP11-CP12 2.5 1.00 57.1 1.00 0.00 30.82 15.56 POSITIVA 3.8 1.0 2000 1992.42 1.5 POSITIVA CP12-SFIATO 2.5 1.00 57.1 1.00 0.00 30.82 15.56 POSITIVA 3.8 1.0 2000 1992.42 1.5 POSITIVA SFIATO-CP14 2.5 1.00 59.2 1.00 0.00 30.82 14.89 POSITIVA 3.8 1.0 2000 2070.43 1.5 POSITIVA CP14-CP15 2.5 1.00 102.9 1.00 0.00 30.82 8.57 POSITIVA 3.8 0.6 2000 3149.84 1.5 POSITIVA CP15-CP16 2.5 1.00 98.6 1.00 0.00 30.82 8.86 POSITIVA 3.8 0.6 2000 3089.10 1.5 POSITIVA CP16-CP17 2.5 1.00 82.4 1.00 0.00 30.82 10.39 POSITIVA 3.8 0.7 2000 2775.08 1.5 POSITIVA CP17-CP18 2.5 1.00 82.4 1.00 0.00 30.82 10.39 POSITIVA 3.8 0.7 2000 2775.08 1.5 POSITIVA CP18-CP19 2.5 1.00 92.9 1.00 0.00 30.82 9.31 POSITIVA 3.8 0.7 2000 2994.51 1.5 POSITIVA CP19-SBOCCO 2.5 1.00 92.9 1.00 0.00 30.82 9.31 POSITIVA 3.8 0.7 2000 2994.51 1.5 POSITIVA pag 29/30
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