PT studo Progetto Terrtoro Programm ompless, progettazone urbansta, progettazone arhtettona Sede legale va ana 8-15076 Ovada - Alessandra - Sed operatve : 15100 Alessandra - va Isonzo 11 tel. 0131.341 15076 Ovada - P.zza XX settembre 53 tel. 0143.86389 e-mal progettoterrtoro@lbero.t Commttente: Comune d Cassne, p.zza Vttoro Veneto, 1 Intervento : RIQUAIFICAZIONE AREA EX OCCIOFIA CASSINESE E RIVITAIZZAZIONE E CENTRO STORICO - OTTO PROGETTO EFINITIVO/ESECUTIVO oalzzazone : Cassne - Al EFINITIVO/ESECUTIVO Relazone geotena n. 5 ata: luglo 016 Progettsta : Ing. Emanuele Rava Studo Carratno ng.no Rava, ng. Emanuele Rava, geom. Nola anza va Grams,15 Ovada -Al-
RIQUAIFICAZIONE AREA EX OCCIOFIA CASSINESE E RIVAUTAZIONE ECENTRO STORICO OTTO 3 PROGETTO ESECUTIVO EE STRUTTURE 1_4 REAZIONE GEOTECNICA Il teno Ing. Emanuele Rava Pag. 1 I 1
REAZIONE GEOTECNICA... 3 NORMATIVE I RIFERIMENTO... 3 CARICO IMITE I FONAZIONI SUPERFICIAI SU TERRENI... 4 VERIFICA A ROTTURA PER SCORRIMENTO I FONAZIONI SUPERFICIAI... 9 ETERMINAZIONE EE TENSIONI INOTTE NE TERRENO... 9 CACOO EI CEIMENTI EA FONAZIONE... 10 SIMOOGIA AOTTATA NEI TAUATI I CACOO... 11 PARAMETRI I CACOO... 14 ARCHIVIO STRATIGRAFIE... 16 ARCHIVIO TERRENI... 16 ATI GEOMETRICI EGI EEMENTI COSTITUENTI E FONAZIONI SUPERFICIAI... 16 VAORI I CACOO EA PORTANZA PER FONAZIONI SUPERFICIAI... 17 Pag. I 1
REAZIONE GEOTECNICA NORMATIVE I RIFERIMENTO In uanto d seguto rportato vene fatto esplto rfermento alle seguent Normatve: - EGGE n 64 del 0/0/1974. "Provvedment per le ostruzon, on partolar presrzon per le zone ssmhe."; -.M..PP. del 11/03/1988. "Norme tenhe rguardant le ndagn su terren e sulle roe, la stabltà de pend natural e delle sarpate, rter general e le presrzon per la progettazone, l'eseuzone e l ollaudo delle opere d sostegno delle terre e delle opere d fondazone."; -.M..PP. del 16/01/1996. "Norme tenhe per le ostruzon n zone ssmhe."; - Crolare Mnsterale.PP. n 65/AA.GG. del 10/04/1997. "Istruzon per l'applazone delle "Norme Tenhe per le ostruzon n zone ssmhe" d u al.m. 16/01/1996."; - Euroode 1 - Parte 1 - "as d alolo ed azon sulle strutture - as d alolo -."; - Euroode 7 - Parte 1 -"Progettazone geotena - Regole general -."; - Euroode 8 - Parte 5 -"Indazon progettual per la resstenza ssma delle strutture - Fondazon, strutture d ontenmento ed aspett geoten -."; -.M. 14/01/008 - NUOVE NORME TECNICHE PER E COSTRUZIONI - Crolare n. 617 del 0/0/008 INAGINI IN SITO E CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA EI TERRENI I FONAZIONE a fnaltà della presente relazone è uella d defnre l omportamento meano del volume d terreno (volume sgnfatvo) nfluenzato, drettamente o ndrettamente, dalla ostruzone d un manufatto e he a sua volta, nfluenza l omportamento strutturale del manufatto stesso. seguto s llustrano rsultat delle ndagn geologhe esegute, nonhè l'nterpretazone de rsultat ottenut. al uadro generale, n tal modo saturto, s defnsono le arattersthe della fondazone da adottare e l modello da utlzzare per le elaborazon relatve alla nterazone sovrastruttura-fondazone e, und, fondazone-terreno. Pag. 3 I 1
CARICO IMITE I FONAZIONI SUPERFICIAI SU TERRENI Per la determnazone del aro lmte del omplesso terreno-fondazone, nteso ome valore asntoto del dagramma aro-edmento, s fa rfermento a due prnpal meansm d rottura: l "meansmo generale" e uello d "punzonamento". Il prmo è aratterzzato dalla formazone d una superfe d sorrmento, l terreno sottostante la fondazone rfluse lateralmente e verso l'alto, n modo he la superfe del terreno rostante la fondazone è nteressato da un meansmo d sollevamento ed emersone della superfe d sorrmento. Il seondo meansmo, è aratterzzato dalla assenza d una superfe d sorrmento ben defnta; l terreno sotto la fondazone s omprme ed n orrspondenza della superfe del terreno rostante la fondazone s osserva un abbassamento generalzzato. Questo ultmo meansmo non onsente una presa ndvduazone del aro lmte, n uanto la urva de edment n funzone del aro applato non raggunge ma un valore asntoto ma rese ndefntamente. Il VESIC ha studato l fenomeno della rottura per punzonamento assmlando l terreno ad un mezzo elasto-plasto e la rottura per aro lmte all'espansone d una avtà lndra. In uesto aso l fenomeno rsulta retto da un nde d rgdezza "I r " osì defnto: G I r =. ' + σ ' tg ( Per la determnazone del modulo d rgdezza a taglo s utlzzeranno le seguent relazon: E 1ν ν k G = ; E = E ; ν 0 ed = ; k0 = 1 sen(. 1ν 1+ k ( 1+ ν ) 0 Inde d rgdezza vene onfrontato on l'nde d rgdezza rto "I r,rt ", avente la seguente espressone: ϕ 3.30.45 tg 45 e I r, rt =. a rottura per punzonamento del terreno d fondazone avvene uando l'nde d rgdezza s mantene mnore d uello rto. Tale teora omporta l'ntroduzone d oeffent orrettv all'nterno della formula trnoma del aro lmte dett "Coeffent d punzonamento" ual sono funzone dell'nde d rgdezza, dell'angolo d'attrto e della geometra dell'elemento d fondazone. a loro espressone è la seguente: - se I r < I r,rt s ha : 3.07 sen ( ) ( ϕ ) log10 ( I r ) 0.6 4.4 tg ϕ + 1 ( ) Ψ = Ψ = + sen ϕ e se = 0 Ψ = Ψ = 1 Ψ = Ψ ϕ 1 Ψ N tg ( se ϕ = 0 Ψ - se I r > I r,rt s ha he ψ = ψ = ψ = 1. Il sgnfato de smbol adottat nelle euazon sopra rportate è l seguente: - E ed è l modulo edometro del terreno sottostante la fondazone; - è l oeffente d Posson del terreno sottostante la fondazone; - k 0 è l oeffente d spnta a rposo del terreno sottostante la fondazone; - è l'angolo d'attrto effae del terreno sottostante l pano d posa; - ' è la oesone n termn d tenson effa; - σ' è la tensone ltostata effettva a profondtà +/; - è la lue delle sngole trav d fondazone; - è la profondtà del pano d posa della fondazone dal pano ampagna; - è la larghezza della trave d fondazone. = 0.3 + 0.1 + 0.6 log 10 efnto l meansmo d rottura s passa al alolo del aro lmte modellando l terreno ome mezzo rgdo perfettamente plasto. 'espressone del aro lmte è la seguente: ult = N s d Ψ + N s d 1 Ψ + N s d Ψ r. ( I ) r Pag. 4 I 1
Il sgnfato de termn present nella relazone trnoma sopra rportata è l seguente: - N, N, N, sono fattor admensonal d portanza funzone dell'angolo d'attrto nterno del terreno; - s, s, s, sono oeffent he rappresentano l fattore d forma; - d, d, d, sono oeffent he rappresentano l fattore dell'approfondmento; -,,, sono oeffent he rappresentano l fattore d nlnazone del aro; - 1 è l peso per untà d volume del terreno sovrastante l pano d posa; - è l peso per untà d volume del terreno sottostante l pano d posa. S dmostra, per fondazon avent larghezza modesta, he l terzo termne non aumenta ndefntamente e per valor elevat d "", seondo sa VESIC he E EER l valore lmte è prossmo a uello d una fondazone profonda. OWES per fondazon d larghezza maggore d.00 metr propone l seguente fattore rduttvo: r = 1 0.5 log10 dove " " va espresso n metr. Questa relazone rsulta partolarmente utle per fondazon larghe on rapporto / basso (platee e sml), aso nel uale l terzo termne dell'euazone trnoma è predomnante. Nel aso d aro eentro, l Meyerhof, onsgla d rdurre le dmenson della superfe d ontatto (A f ) tra fondazone e terreno (, ) n tutte le formule del alolo del aro lmte. Tale rduzone è espressa dalle seguent relazon: = e = e dove e, e sono le eentrtà relatve alle dmenson n esame. rd rd 'euazone trnoma del aro lmte può essere rsolta seondo vare formulazon, d seguto s rportano uelle he sono state mplementate: Formulazone d Hansen (1970) 90 + ϕ ϕ N - se φ 0 s ha: s π tg( ) = tg e N =.5 ( N 1) tg( = 1 + tg ( ( ( 1 sen( )) Θ s = 1 0. 4 1 N = ( N 1) tg( s = 1 + N N d = 1+ tg ϕ d = 1. 0 d = 1+ 0. 4 Θ dove :se 1 Θ = 0.5 H = 1 V + Af a tg( - se φ = 0 s ha: s = 1.0 s = 1. 0 s, se > 1 Θ = artg α = 1 + 0. d = 1.0 d = 1. 0 d = 1+ 0. 4 Θ = 1.0 = 1. 0 Formulazone d Ves (1975) 90 + ϕ π tg( N tg e - se φ 0 s ha: 1 H = 0.5 1 + 1 A f 0.7 H = 1 V + A a tg( = N = ( N + 1) tg( a α 1 = f N 1 N = ( N 1) tg( Pag. 5 I 1
s = 1 + tg ( ( ( 1 sen( )) Θ s = 1 0. 4 s = 1 + N N d = 1+ tg ϕ d = 1. 0 d = 1+ 0. 4 Θ dove :se = 1 V + A dove : m = m - se φ = 0 s ha: 1 Θ = s = 1.0 s = 1. 0 f H a + = 1+ s tg(, se > 1 Θ = artg m = 1 + 0. = 1 V + A + m = m = 1+ d =1.0 d = 1. 0 d = 1+ 0. 4 Θ = 1.0 = 1. 0 = 1 m H A N f a f H a tg( m+ 1 = 1 N 1 Formulazone d rnh-hansen 90 + ϕ ϕ N - se φ 0 s ha: (1 + sen( ) s = 1+ 0.1 (1 sen( ) π tg( ) = tg e N = ( N + 1) tg( ( ( 1 sen( )) Θ d = 1+ tg ϕ d = 1. 0 dove :se 1 Θ = H = 1 V + Af a tg( + dove : m = m = 1+ - se φ = 0 s ha: s = 1.0 s = 1. 0 s s N = ( N 1) tg( (1 + sen( ) = 1+ 0.1 (1 sen( ) d = d, se > 1 Θ = artg m = 1 + 0. = 1 V + A + m = m = 1+ d = 1.0 d = 1. 0 d = 1+ 0. 4 Θ = 1.0 = 1. 0 = 1 m H A N f a f H a tg( s 1 d N tg( m+ 1 (1 + sen( ) = 1+ 0. (1 sen( ) = 1 N 1 Formulazone Euroode 7 90 + ϕ π tg( N tg e = N = ( N 1) tg( N = ( N 1) tg( Pag. 6 I 1
- se φ 0 s ha: s = 1 + ( ) sen ϕ ( ( 1 sen( )) Θ s = 1 0. 3 s s = ( N 1) N 1 d = 1+ tg ϕ d = 1. 0 d = 1+ 0. 4 Θ dove :se 1 Θ = - se H è parallela al lato s ha: 0.7 H = 1 V + A f a tg( - se H è parallela al lato s ha: = 1 V + A f H a tg(, se > 1 Θ = artg 3 = 1 V + A = 1 V + A f 3 H N = f a N 1 H a tg( tg( 1 N 1 = N 1 - se φ = 0 s ha: s = 1.0 s = 1. 0 s = 1 + 0. d =1.0 d = 1. 0 d = 1+ 0. 4 Θ = 1.0 = 1. 0 H = 0.5 1 + 1 A f a S rorda he,per le relazon sopra rportate, nel aso n u φ = 0 => N = 1.0, N = 1.0 e N = +π. Il sgnfato de termn present nelle relazon su desrtte è l seguente: - V omponente vertale del aro agente sulla fondazone; - H omponente orzzontale del aro agente sulla fondazone (sa lungo he lungo ); - a adesone fondazone-terreno (valore varable tra l 60% e 100% della oesone); - α α esponent d potenza he varano tra e 5. Nel aso n u l uneo d fondazone è nteressato da falda dra, l valore d nella formula trnoma assume la seguente espressone: z + sat ( h z) 90 + ϕ = h = tg h dove termn dell'espressone hanno l seguente sgnfato: - è l peso per untà d volume del terreno sottostante l pano d posa; - sat è l peso per untà d volume saturo del terreno sottostante l pano d posa; - z è la profondtà della falda dal pano d posa; - h è l'altezza del uneo d rottura della fondazone. Tutto ò desrtto è valdo nell'potes d terreno on arattersthe geotenhe omogenee. Nella realtà terren osttuent l pano d posa delle fondazon sono uas sempre ompost o omunue rondubl a formazon d terreno omogenee d spessore varable he s sovrappongono (aso d terren stratfat). In ueste ondzon l'algortmo mplementato è l seguente: - vene determnata l'altezza del uneo d rottura n funzone delle arattersthe geotenhe degl strat attraversat, und s determnato l numero degl strat nteressat da esso; - n orrspondenza d ogn superfe d separazone, partendo da uella mmedatamente sottostante l pano d posa della fondazone e fno a raggungere l'altezza del uneo d rottura, vene determnata la apatà portante d ogn sngolo strato ome somma d due valor. Il prmo valore saturse dall'applazone della formula trnoma alla uota esma dello strato, l seondo derva dalla resstenza al punzonamento del terreno sovrastante lo strato n esame; Pag. 7 I 1
- l mnmo de valor ome sopra determnat sarà assunto ome valore massmo della apatà portante della fondazone stratfata. In forma analta l proedmento su esposto può essere formulato nel seguente modo: " " p [ + ] = + ( P K tg( ) + d ) = ' ult ult rest mn ult V s ϕ Af dove termn dell'espressone hanno l seguente sgnfato: - " ult è l aro lmte per un'poteta fondazone posta alla uota dello strato nteressato; - p è l permetro della fondazone; - P V è la spnta vertale del terreno dal pano d posa allo strato nteressato; - K S è l oeffente d spnta laterale del terreno; - d è la dstanza dal pano d posa allo strato nteressato. mn Pag. 8 I 1
VERIFICA A ROTTURA PER SCORRIMENTO I FONAZIONI SUPERFICIAI Se l aro applato alla base della fondazone non è normale alla stessa, bsogna effettuare anhe una verfa per rottura a sorrmento. Rspetto al ollasso per sorrmento la resstenza offerta dal sstema fondale vene valutata ome somma d due omponent, la prma dervante dall'attrto fondazone-terreno, la seonda dervante dall'adesone. In generale oltre alle due omponent ora tate può essere tenuto n onto anhe l'effetto della spnta passva del terreno d roprmento eserta sulla fondazone, uesta però fno ad un massmo del 30%. In forma analta l proedmento su esposto può essere formulato nel seguente modo: T Sd T = N tg(δ ) + A Rd Sd f a + S p f Sp dove termn dell'espressone hanno l seguente sgnfato: - T Sd omponente orzzontale del aro agente sulla fondazone (sa lungo he lungo ); - N Sd omponente vertale del aro agente sulla fondazone; - a adesone fondazone-terreno (valore varable tra l 60% e 100% della oesone); - δ angolo d'attrto fondazone-terreno (valore varable tra l 60% e 100% della oesone); - S p spnta passva del terreno d roprmento della fondazone; - f Sp perentuale d partepazone della spnta passva; - A f superfe d ontatto del pano d posa della fondazone. Va da se he tale tpo d verfa deve essere effettuata sa per omponent taglant parallele al lato della base he per uelle ortogonal. ETERMINAZIONE EE TENSIONI INOTTE NE TERRENO A fn del alolo de edment è essenzale onosere lo stato tensonale ndotto nel terreno a vare profondtà da un aro applato n superfe. Tale determnazone vene eseguta potzzando he l terreno s omport ome un mezzo ontnuo, elasto-lneare, omogeneo e sotopo. Tale assunzone, utlzzata per la determnazone della varazone delle tenson vertal dovuta all'applazone d un aro n superfe, è onfortata dalla letteratura (Morgenstern e Phukan) perhé la non lneartà del materale poo nfluenza la dstrbuzone delle tenson vertal. Per ottenere un proflo vertale d presson s possono utlzzare tre metod d alolo; l prmo è l metodo d oussnes, l seondo è l metodo d Westergaard e nfne l terzo è l metodo d Mndln, tutt basat sulla teora del ontnuo elasto. Il seondo metodo dfferse dal prmo per la presenza del oeffente d Posson "υ", und meglo s adatta a terren stratfat. Il terzo metodo dfferse da prm due per la possbltà d poszonare l aro all'nterno del ontnuo elasto ( prm due pongono l aro eslusvamente sulla frontera), und meglo s presta al aso d fondazon poste a una profondtà d una erta mportanza (l metodo rsulta euvalente a uello d oussnes nel aso d fondazon poste sulla frontera del ontnuo elasto). 'algortmo mplementato, basandos sulle ben note euazon ravate per un aro puntforme, oè: oussnes 3 Q z σ v = π 3 Westergaard σ = 1 ν ν ( ) 5 v 3 π z r + z 1 ν r + ν z dove termn dell'espresson hanno l seguente sgnfato: - Q aro puntforme applato sulla frontera del mezzo; - r proezone orzzontale della dstanza del punto d applazone del aro dal punto n esame; - z proezone vertale della dstanza del punto d applazone del aro dal punto n esame. Q Pag. 9 I 1
Mndln n = r ; σ v = 8 π m = z ; A Q ( 1ν ) = n + (m -1) 3 (1- ν ) (m -1) (1- ν ) (m -1) 3 (m -1) 30 m (m + 1) - + 3 3 5 7 A A 3 (3-4 ν ) m (m + 1) 3 (m + 1) (5 m 1) 5 ; = n + (m + 1) dove termn dell'espresson hanno l seguente sgnfato: - Q aro puntforme applato sulla frontera o all'nterno del mezzo; - proezone vertale della dstanza del punto d applazone del aro dalla frontera del mezzo; - r proezone orzzontale della dstanza del punto d applazone del aro dal punto n esame; - z proezone vertale della dstanza del punto d applazone del aro dal punto n esame. 3 esegue un ntegrazone, delle euazon d u sopra, lungo la vertale d ogn punto notevole degl element fondal, estesa a tutte le aree d aro present sulla superfe del terreno; l tutto al fne della determnazone della varazone dello stato tensonale vertale " σ v ". Una nota esplatva va fatta sul valore da assegnare a "Q", esso va defnto, nel aso d pressone, ome "pressone netta" ossa la pressone n eesso rspetto a uella geostata esstente, he può essere sopportata on surezza alla profondtà "" del pano d posa delle fondazon, uesto perhé edment sono ausat solo da nrement nett d pressone he s aggungono all'esstente pressone geostata. CACOO EI CEIMENTI EA FONAZIONE a determnazone de edment delle fondazon, assume, n speal modo nella fase d eserzo, una rlevanza notevole per l manufatto da realzzars. Nell'evolvers della fase d edmento, l terreno passa da uno stato d sforzo orrente (dovuto al peso propro) a uno nuovo, per effetto del aro addzonale applato. a varazone dello stato tensonale d u sopra, produe una sere d movment d rotolamento e sorrmento relatvo tra granul del terreno nonhé deformazon elasthe è rotture delle partelle osttuent l mezzo, loalzzate n una lmtata zona d'nfluenza a rdosso dell'area d aro. 'nseme d uest fenomen osttuse l edmento, he nel aso n esame è uello vertale. Nonostante he la frazone elasta sa modesta, l'esperenza ha dmostrato he modellare l terreno (a fn del alolo de edment) ome materale pseudoelasto permette d ottenere rsultat soddsfaent. vers sono metod esstent n letteratura per l alolo de edment (s rorda he ualunue sa l metodo d alolo, la determnazone del valore del edmento deve ntenders ome la mglor stma delle deformazon subte dal terreno da attenders all'applazone de arh) uell mplementat vengono d seguto desrtt. Il metodo edometro, he s basa sulla nota relazone: w ed = n = 1 σ E v, ed, z dove termn dell'espresson hanno l seguente sgnfato: - σ v, varazone stato tensonale vertale alla profondtà "z " dello strato -esmo per l'applazone del aro; - E ed, modulo edometro del terreno relatvo allo strato -esmo; - z spessore dello strato -esmo. S rorda he tale metodo s basa sull'potes edometra, und l'approssmazone del rsultato è tanto mglore uanto pù rdotto è l rapporto tra lo spessore dello strato deformable e la dmensone n panta delle fondazon. Tuttava lo stesso è dotato d ottma approssmazone anhe nel aso d strat deformabl d spessore notevole. Il metodo dell'elasttà, he s basa sulle note relazon: Pag. 10 I 1
w Imp. = n = 1 σ E v, z w b. = n = 1 σ E v, 1 ν 1ν dove termn dell'espresson hanno l seguente sgnfato: - w Imp. edmento n ondzon d deformazone laterale mpedta; - w b. edmento n ondzon d deformazone laterale lbera; - σ v, varazone stato tensonale vertale alla profondtà "z " dello strato -esmo per l'applazone del aro; - E modulo elasto del terreno relatvo allo strato -esmo; - z spessore dello strato -esmo. a doppa formulazone adottata onsente d ottenere un ntervallo d valor (valore mnmo per w Imp. e valore massmo per w b. ) del edmento elasto per la fondazone n esame. z SIMOOGIA AOTTATA NEI TAUATI I CACOO seguto, per maggor harezza nella lettura de tabulat d alolo, vene rportata la desrzone de smbol prnpal utlzzat nella stesura degl stess. Per omodtà d lettura la legenda è suddvsa n paragraf on la stessa modaltà n u sono stampat tabulat d alolo. at geometr degl element osttuent le fondazon superfal per tpologe trav e plnt superfal: - Inde Strat. nde della stratgrafa assoata all'elemento; - Prof. Fon. profondtà del pano d posa dell'elemento dal pano ampagna; - ase larghezza della sezone trasversale dell'elemento; - Altezza altezza della sezone trasversale dell'elemento; - ung. Elem. dmensone dello svluppo longtudnale dell'elemento; - ung. Travata nel aso n u l'elemento è un sottonseme d element osttuent lo stesso allneamento, rappresenta la dmensone dello svluppo longtudnale dell'nseme. per tpologa platea: - Inde Strat. nde della stratgrafa assoata all'elemento; - Prof. Fon. profondtà del pano d posa dell'elemento dal pano ampagna; - a. E. dametro del erho euvalente alla superfe dell'elemento; - Spessore spessore dell'elemento; - Superfe superfe dell'elemento; - Vert. Elem. Numero de vert he osttusono l'elemento; - Maro nel aso n u l'elemento è un sottonseme d element osttuent un'una marostruttura, rappresenta l numero dentfatvo della stessa. Nel aso n u s è selto d determnare la portanza anhe per gl element platea vene rportata un ulterore elemento nel uale sono rportate le arattersthe geometrhe del plnto euvalente alla Maro n esame. at d aro degl element osttuent le fondazon superfal per tpologe trav e plnt superfal: - Cmb numero della ombnazone d aro (nel aso he essa sa d S..U. è rportata la tpologa); - Tpologa tpologa della ombnazone d aro; - Ssma flag per l'applazone della rduzone ssma alle arattersthe meanhe del terreno d fondazone per la ombnazone d aro n esame; - E. valore dell'eentrtà del aro Normale agente sul pano d fondazone nella drezone parallela alla sezone trasversale dell'elemento; Pag. 11 I 1
- E. valore dell'eentrtà del aro Normale agente sul pano d fondazone nella drezone parallela allo svluppo longtudnale dell'elemento; - S.Taglo valore dello sforzo d taglo agente sul pano d fondazone nella drezone parallela alla sezone trasversale dell'elemento; - S.Taglo valore dello sforzo d taglo agente sul pano d fondazone nella drezone parallela allo svluppo longtudnale dell'elemento; - S.Normale valore del aro Normale agente sul pano d fondazone; - T.T.mn mnmo valore della dstrbuzone tensonale d ontatto tra terreno ed elemento fondale; - T.T.max massmo valore della dstrbuzone tensonale d ontatto tra terreno ed elemento fondale. per tpologa platea: - Cmb numero della ombnazone d aro (nel aso he essa sa d S..U. è rportata la tpologa); - Tpologa tpologa della ombnazone d aro; - Ssma flag per l'applazone della rduzone ssma alle arattersthe meanhe del terreno d fondazone per la ombnazone d aro n esame; - Press. N1 valore della tensone d ontatto tra terreno e fondazone nel verte n 1 dell'elemento; - Press. N valore della tensone d ontatto tra terreno e fondazone nel verte n dell'elemento; - Press. N3 valore della tensone d ontatto tra terreno e fondazone nel verte n 3 dell'elemento; - Press. N4 valore della tensone d ontatto tra terreno e fondazone nel verte n 4 dell'elemento; - S.Taglo X valore dello sforzo d taglo agente sul pano d fondazone nella drezone parallela all'asse X del rfermento globale; - S.Taglo Y valore dello sforzo d taglo agente sul pano d fondazone nella drezone parallela all'asse Y del rfermento globale. Nel aso n u s è selto d determnare la portanza anhe per gl element platea vene rportata un ulterore elemento nel uale sono rportate le Maro Azon (ntegrale delle azon applate su sngol element platea) del plnto euvalente alla Maro n esame. Valor d alolo della portanza per fondazon superfal - Cmb numero della ombnazone d aro (nel aso he essa sa d S..U. è rportata la tpologa); - Qlm valore della apatà portante totale uale somma d Qlm, Qlm g, Qlm e d Qres T (nel aso n u s oper alle tenson ammssbl orrsponde alla portanza ammssble); - Qlm valore del termne relatvo al sovraaro nella formula trnoma per l alolo della apatà portante (nel aso n u s oper alle tenson ammssbl orrsponde alla relatva parte della portanza ammssble); - Qlm g valore del termne relatvo alla larghezza della base d fondazone nella formula trnoma per l alolo della apatà portante (nel aso n u s oper alle tenson ammssbl orrsponde alla relatva parte della portanza ammssble); - Qlm valore del termne relatvo alla oesone nella formula trnoma per l alolo della apatà portante (nel aso n u s oper alle tenson ammssbl orrsponde alla relatva parte della portanza ammssble); - Qres T valore della apatà portante relatvo alla resstenza al punzonamento del terreno sovrastante lo strato d rottura. Tale valore rsulta non nullo nel aso d terren stratfat dove lo strato d rottura è dverso dal prmo (nel aso n u s oper alle tenson ammssbl orrsponde alla relatva parte della portanza ammssble); - Qmax / Qlm rapporto tra l massmo valore della dstrbuzone tensonale d ontatto tra terreno ed elemento fondale e l valore della apatà portante (verfa postva se l rapporto è < 1.0). - Tlm valore lmte della resstenza a sorrmento nella drezone parallela alla sezone trasversale dell'elemento; - T / Tlm rapporto tra lo sforzo d taglo agente e l valore lmte della resstenza a sorrmento nella drezone parallela alla sezone trasversale dell'elemento (verfa postva se l rapporto è < 1.0); Pag. 1 I 1
- Tlm valore lmte della resstenza a sorrmento nella drezone parallela allo svluppo longtudnale dell'elemento; - T / Tlm rapporto tra lo sforzo d taglo agente e l valore lmte della resstenza a sorrmento nella drezone parallela allo svluppo longtudnale dell'elemento (verfa postva se l rapporto è < 1.0); - Sgm. t. tensone ltostata agente alla uota del pano d posa dell'elemento fondale; Nel aso n u s è selto d determnare la portanza anhe per gl element platea vene rportata un ulterore elemento nel uale sono rportate le verfhe d portanza del plnto euvalente alla Maro n esame. Valor d alolo de edment per fondazon superfal - Cmb numero della ombnazone d aro e tpologa; - Nodo verte dell'elemento n u vene alolato l edmento; - Car. Netto valore del aro netto applato sulla superfe del terreno; - Cedmento/ valore del edmento (nel aso d alolo d edment elast valor rportat sono due, l prmo orrsponde al edmento w Imp., mentre l seondo al edmento w b. ). Pag. 13 I 1
PARAMETRI I CACOO Metod d alolo della portanza per fondazon superfal: - Per terren solt: Ves - Per terren lapde: Terzagh Fattor utlzzat per l alolo della portanza per fondazon superfal : - Rduzone dmenson per eentrtà: s - Fattor d forma della fondazone: s - Fattor d profondtà del pano d posa: s - Fattor d nlnazone del aro: s - Fattor d punzonamento (Ves): s - Fattore rduzone effetto pastra (owles): s - Fattore d rduzone dmensone ase euvalente platea: 0,0 % - Fattore d rduzone dmensone unghezza euvalente platea: 0,0 % Effett nerzal (Paolu-Peker): - Coeff. ssmo orzzontale Kh = 0,05659 - Angolo d'attrto alla uota d fond.= 0,0 - Fattore orrettvo Z = 0,98 - Fattore orrettvo Z = 0,943 Coeffent parzal d surezza per Tenson Ammssbl, SE e S nel alolo della portanza per fondazon superfal: - Coeff. parzale d surezza F (stato):,50 - Coeff. parzale d surezza F (stato):,50 - Coeff. parzale d surezza Fg (stato):,50 - Coeff. parzale d surezza F (ssmo): 3,00 - Coeff. parzale d surezza F (ssmo): 3,00 - Coeff. parzale d surezza Fg (ssmo): 3,00 Combnazon d aro: APPROCCIO PROGETTUAE TIPO - Comb. (A1+M1+R3) Coeffent parzal d surezza per SU nel alolo della portanza per fondazon superfal : I oeff. A1 rsultano ombnat seondo lo shema presente nella relazone d alolo della struttura. - Coeff. M1 per Tan(f) (stato): 1 - Coeff. M1 per ' (stato): 1 - Coeff. M1 per Cu (stato): 1 - Coeff. M1 per Tan(f) (ssmo): 1 - Coeff. M1 per ' (ssmo): 1 - Coeff. M1 per Cu ssmo): 1 - Coeff. R3 apatà portante:,30 - Coeff. R3 sorrmento: 1,10 Parametr per la verfa a sorrmento delle fondazon superfal: - Fattore per l'adesone (6 < Ca < 10): 8 - Fattore per attrto terreno-fondazone (5 < elta < 10): 7 Pag. 14 I 1
- Frazone d spnta passva fsp: 30,00 % Metod e parametr per l alolo de edment delle fondazon superfal: - Metodo d alolo tenson superfal: oussnes - Modaltà d'nterferenza de bulb tensonal: sovrapposzone de bulb - Metodo d alolo de edment del terreno: edment edometr Pag. 15 I 1
ARCHIVIO STRATIGRAFIE Inde / esrzone: 001 / Nuova stratgrafa n. 1 Numero strat: 1 Profondtà falda: assente Strato n. Quota d rfermento Spessore Inde / esrzone terreno Attrto Neg. 1 da 0,0 a -500,0 m 500,0 m terren lmos argllos poo ompatt Assente ARCHIVIO TERRENI Inde / esrzone terreno: terren lmos argllos poo ompatt Comportamento del terreno: ondzone non drenata Peso Spe. P. Spe. Sat. Coes.non dren. Mod.Elast. Mod.Edom. ens.rel. Posson C. Ades. dan/m dan/m dan/m dan/m dan/m % % 1,900 E-3,000 E-3 0,500 150,000 150,000 60,0 0,500 0,50 ATI GEOMETRICI EGI EEMENTI COSTITUENTI E FONAZIONI SUPERFICIAI Elemento Tpologa Id.Strat. Prof. Fon. ase Altezza ung.elem. ung.trav. n. m m m m m Trave n. 153 Trave 001 1.500 40.000 5.000 159.77 159.77 Trave n. 156 Trave 001 1.500 40.000 5.000 159.77 159.77 Trave n. 161 Trave 001 1.500 40.000 5.000 159.77 159.77 Trave n. 70 Trave 001 1.500 40.000 5.000 159.77 159.77 Trave n. 346 Trave 001 1.500 40.000 5.000 159.77 159.77 Trave n. 4 Trave 001 1.500 40.000 5.000 159.77 159.77 Trave n. 498 Trave 001 1.500 40.000 5.000 159.77 159.77 Plnto n. 8 Plnto 001 50.000 10.000 50.000 10.000 10.000 Plnto n. 14 Plnto 001 50.000 10.000 50.000 10.000 10.000 Plnto n. 35 Plnto 001 50.000 10.000 50.000 10.000 10.000 Plnto n. 43 Plnto 001 50.000 10.000 50.000 10.000 10.000 Plnto n. 77 Plnto 001 50.000 10.000 50.000 10.000 10.000 Plnto n. 83 Plnto 001 50.000 10.000 50.000 10.000 10.000 Plnto n. 1 Plnto 001 50.000 10.000 50.000 10.000 10.000 Plnto n. 18 Plnto 001 50.000 10.000 50.000 10.000 10.000 Plnto n. 160 Plnto 001 50.000 10.000 50.000 10.000 10.000 Plnto n. 166 Plnto 001 50.000 10.000 50.000 10.000 10.000 Plnto n. 198 Plnto 001 50.000 10.000 50.000 10.000 10.000 Plnto n. 04 Plnto 001 50.000 10.000 50.000 10.000 10.000 Plnto n. 36 Plnto 001 50.000 10.000 50.000 10.000 10.000 Plnto n. 4 Plnto 001 50.000 10.000 50.000 10.000 10.000 Pag. 16 I 1
VAORI I CACOO EA PORTANZA PER FONAZIONI SUPERFICIAI N.. a relazone è redatta n forma snteta. Verranno rportate le sole ombnazon maggormente gravose per ogn verfa. Elemento: Trave n. 153 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.038 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.589 + 0.0103 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.3617 / 1.69 = 0,85 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 94.6 / 7137.5 = 0,011 Ok (Cmb 7 SV A1 ssm.) T / Tlm = 75.0 / 97.3 = 0,034 Ok (Cmb 11 SV A1 ssm.) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No 0.06 0.601 56.9-3.6-8437.5-0.059-0.3617 011 SV A1 S -0.075 0.77 11.3-75.0-4474.6-0.0507-0.173 07 SV A1 S -0.339 0.453 94.6-44.5-4778.4-0.0505-0.1445 Elemento: Trave n. 156 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.038 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.638 + 0.0103 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.590 / 1.74 = 0,465 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 58.1 / 715.1 = 0,010 Ok (Cmb 9 SV A1 ssm.) T / Tlm = 104.3 / 40.7 = 0,046 Ok (Cmb 14 SV A1 ssm.) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No 0.001 0.835 1.8-0.1-11309.1-0.0363-0.590 014 SV A1 S -0.119 0.517-76.7-104.3-4645.7-0.046-0.149 09 SV A1 S -0.333 0.166 58.1 51.0-5457.8-0.0480-0.1888 Elemento: Trave n. 161 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.038 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.63 + 0.0103 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.638 / 1.735 = 0,490 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 61.0 / 716.0 = 0,010 Ok (Cmb 7 SV A1 ssm.) T / Tlm = 116.9 / 81.6 = 0,05 Ok (Cmb 1 SV A1 ssm.) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No 0.01 0.83 43.4 0.6-11677.0-0.0330-0.638 01 SV A1 S 0.096 0.004-71.5 116.9-6078.6-0.0508-0.167 07 SV A1 S -0.351 0.389 61.0-346. -5111.8-0.0471-0.1745 Elemento: Trave n. 70 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.038 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.639 + 0.0103 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.5985 / 1.743 = 0,470 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 56.5 / 710.9 = 0,009 Ok (Cmb 6 SV A1 ssm.) T / Tlm = 935.9 / 37.3 = 0,04 Ok (Cmb 18 SV A1 ssm.) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No 0.000 0.854 0.0-9. -11388.8-0.0358-0.5985 018 SV A1 S 0.119 0.637-76.6-935.9-4701.8-0.0467-0.153 06 SV A1 S 0.357 0.345-56.5-81.8-514.1-0.0475-0.1745 Elemento: Trave n. 346 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.038 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.638 + 0.0103 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.590 / 1.74 = 0,465 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 58.1 / 7150.5 = 0,010 Ok (Cmb 4 SV A1 ssm.) Pag. 17 I 1
T / Tlm = 104.4 / 45.1 = 0,046 Ok (Cmb 3 SV A1 ssm.) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No -0.001 0.835-1.8-0.1-11309.1-0.0363-0.590 03 SV A1 S -0.114 0.555 76.7-104.4-4640.3-0.046-0.1487 04 SV A1 S -0.335 0.147-58.1 51.1-546.1-0.0480-0.1891 Elemento: Trave n. 4 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.038 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.63 + 0.0103 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.638 / 1.735 = 0,490 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 61.0 / 7119. = 0,010 Ok (Cmb 30 SV A1 ssm.) T / Tlm = 116.7 / 77.7 = 0,05 Ok (Cmb 16 SV A1 ssm.) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No -0.01 0.83-43.4 0.6-11677.0-0.0330-0.638 016 SV A1 S -0.097 0.111-81.7 116.7-6073.7-0.0507-0.163 030 SV A1 S -0.360 0.68-61.0-346. -515.5-0.0470-0.1756 Elemento: Trave n. 498 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.038 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.589 + 0.0103 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.3617 / 1.69 = 0,85 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 94.6 / 7047.7 = 0,011 Ok (Cmb 30 SV A1 ssm.) T / Tlm = 75.0 / 195.8 = 0,034 Ok (Cmb 18 SV A1 ssm.) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No -0.06 0.601-56.9-3.6-8437.5-0.059-0.3617 018 SV A1 S -0.171 0.099-11.4-75.0-449.7-0.0498-0.196 030 SV A1 S -0.49-0.101-94.6-44.5-4831.0-0.0498-0.1491 Elemento: Plnto n. 8 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.0950 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.505 + 0.0413 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.4000 / 1.5618 = 0,56 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 115.7 / 6551.4 = 0,018 Ok (Cmb 35 SV A1 ssm.) T / Tlm = 56.3 / 6646.4 = 0,079 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No -0.78 -.789 90.8 56.3-4848.5-0.800-0.4000 035 SV A1 S -.079 -.583 115.7 168.7-13.4-0.1100-0.1800 Elemento: Plnto n. 14 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.0950 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.51 + 0.0413 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.3900 / 1.565 = 0,50 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 110.4 / 6563.3 = 0,017 Ok (Cmb 5 SV A1 ssm.) T / Tlm = 518.8 / 665.9 = 0,078 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No -0.744.698 91.8-518.8-4817.1-0.800-0.3900 05 SV A1 S -1.987.533 110.4-171.6-107.9-0.1100-0.1800 Elemento: Plnto n. 35 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.0950 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.4769 + 0.0413 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.6800 / 1.518 = 0,448 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 98.4 / 6569.5 = 0,015 Ok (Cmb 5 SV A1 ssm.) Pag. 18 I 1
T / Tlm = 1049.3 / 6667.7 = 0,157 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No -0.061 3.18 11.7-1049.3-8455.6-0.4900-0.6800 05 SV A1 S -1.439.998 98.4-34.8-585.0-0.1400-0.00 Elemento: Plnto n. 43 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.0950 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.4760 + 0.0413 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.6800 / 1.5173 = 0,448 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 103.8 / 6561.0 = 0,016 Ok (Cmb 35 SV A1 ssm.) T / Tlm = 1059.8 / 6666.8 = 0,159 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No -0.061-3.193 11.7 1059.8-8437.5-0.4900-0.6800 035 SV A1 S -1.534-3.005 103.8 34.7-571.0-0.1400-0.00 Elemento: Plnto n. 77 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.0950 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.4816 + 0.0413 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.6500 / 1.59 = 0,47 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 10.6 / 6567.5 = 0,016 Ok (Cmb 34 SV A1 ssm.) T / Tlm = 994.8 / 6673.3 = 0,149 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No -0.004-3.173 0.8 994.8-8031.7-0.4700-0.6500 034 SV A1 S 1.553 -.911-10.6 5.8-508.4-0.1400-0.100 Elemento: Plnto n. 83 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.0950 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.487 + 0.0413 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.6400 / 1.540 = 0,40 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 97.5 / 6585.0 = 0,015 Ok (Cmb 9 SV A1 ssm.) T / Tlm = 98.4 / 6678.1 = 0,147 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No -0.003 3.118 0.8-98.4-8011. -0.4700-0.6400 09 SV A1 S -1.47.784 97.5-4.1-498. -0.1400-0.100 Elemento: Plnto n. 1 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.0950 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.4804 + 0.0413 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.6500 / 1.517 = 0,47 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 10.7 / 6571.7 = 0,016 Ok (Cmb 39 SV A1 ssm.) T / Tlm = 1009.4 / 6673.1 = 0,151 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No 0.000-3.178 0.0 1009.4-810.0-0.4700-0.6500 039 SV A1 S -1.545 -.869 10.7 8.5-51.6-0.1400-0.100 Elemento: Plnto n. 18 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.0950 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.4814 + 0.0413 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.6500 / 1.57 = 0,47 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 97.3 / 6581.1 = 0,015 Ok (Cmb 9 SV A1 ssm.) T / Tlm = 997.5 / 6677.0 = 0,149 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max Pag. 19 I 1
n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No 0.000 3.134 0.0-997.5-8110. -0.4700-0.6500 09 SV A1 S -1.457.844 97.3-6.7-519.4-0.1400-0.100 Elemento: Plnto n. 160 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.0950 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.4816 + 0.0413 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.6500 / 1.59 = 0,47 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 10.6 / 6567.7 = 0,016 Ok (Cmb 39 SV A1 ssm.) T / Tlm = 994.8 / 6673.3 = 0,149 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No 0.004-3.173-0.8 994.8-8031.7-0.4700-0.6500 039 SV A1 S -1.547 -.914 10.6 7.0-518.0-0.1400-0.100 Elemento: Plnto n. 166 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.0950 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.487 + 0.0413 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.6400 / 1.540 = 0,40 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 97.5 / 6585.0 = 0,015 Ok (Cmb 4 SV A1 ssm.) T / Tlm = 98.4 / 6678.1 = 0,147 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No 0.003 3.118-0.8-98.4-8011. -0.4700-0.6400 04 SV A1 S 1.471.785-97.5-4. -499.0-0.1400-0.100 Elemento: Plnto n. 198 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.0950 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.4760 + 0.0413 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.6800 / 1.5173 = 0,448 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 103.8 / 6561.5 = 0,016 Ok (Cmb 38 SV A1 ssm.) T / Tlm = 1059.8 / 6666.8 = 0,159 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No 0.061-3.193-11.7 1059.8-8437.5-0.4900-0.6800 038 SV A1 S 1.58-3.006-103.8 36.4-581.8-0.1400-0.00 Elemento: Plnto n. 04 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.0950 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.4769 + 0.0413 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.6800 / 1.518 = 0,448 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 98.5 / 6569.6 = 0,015 Ok (Cmb 8 SV A1 ssm.) T / Tlm = 1049.3 / 6667.7 = 0,157 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No 0.061 3.18-11.7-1049.3-8455.6-0.4900-0.6800 08 SV A1 S 1.440.997-98.5-34.7-584. -0.1400-0.00 Elemento: Plnto n. 36 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.0950 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.505 + 0.0413 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.4000 / 1.5618 = 0,56 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 115.7 / 6551.4 = 0,018 Ok (Cmb 38 SV A1 ssm.) T / Tlm = 56.3 / 6646.4 = 0,079 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No 0.78 -.789-90.8 56.3-4848.5-0.800-0.4000 038 SV A1 S.079 -.583-115.7 168.7-13.4-0.1100-0.1800 Pag. 0 I 1
Elemento: Plnto n. 4 Rsultat pù gravos: Sgm. t (tens. ltostata) = -0.0950 dan/m Qlm = Qlm + Qlm + Qlm g + Qres P = 1.51 + 0.0413 + 0.0000 + 0.0000 Qmax / Qlm = 0.3900 / 1.565 = 0,50 Ok (Cmb 0 SU STR) T / Tlm = 110.4 / 6563.3 = 0,017 Ok (Cmb 8 SV A1 ssm.) T / Tlm = 518.8 / 665.9 = 0,078 Ok (Cmb 0 SU STR) Solletazon: Cmb Tpologa Ssm. E. E. S. Taglo S. Taglo S. Normale T.T. mn T.T. max n. m m dan dan dan dan/m dan/m 00 SU STR No 0.744.698-91.8-518.8-4817.1-0.800-0.3900 08 SV A1 S 1.987.533-110.4-171.6-107.9-0.1100-0.1800 Pag. 1 I 1