COMUNE DI OLTRESSENDA ALTA

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1 COMUNE DI OLTRESSENDA ALTA PROVINCIA DI BERGAMO PROGETTO: REALIZZAZIONE NUOVO PARCHEGGIO AD USO PUBBLICO IN LOCALITA MOSCHEL PER IL MIGLIORAMENTO DELLA RICEZIONE TURISTICA E ALLARGAMENTO DELLA SEDE STRADALE NEL TRATTO DI STRADA CHE COLLEGA LE LOCALITA VALZURIO E SPINELLI PER LA MESSA IN SICUREZZA ED IL MIGLIORAMENTO DELLA TRANSITABILITA OGGETTO: - PROGETTO DEFINITIVO C A L C O L I D E L L E S T R U T T U R E GEOMETRA SERGIO PEZZOLI VIA V. VENETO, SONGAVAZZO (BG) - Tel. 034/ Fax 034/7577 C.F. PZZ SRG 79S9 C800J - P.IVA 08770

2 INDICE. DESCRIZIONE GENERALE DELL'OPERA.... NORMATIVA DI RIFERIMENTO CARATTERISTICHE RICHIESTE AI MATERIALI IMPIEGATI ANALISI DEI CARICHI CRITERI DI VERIFICA E PROGETTAZIONE CONCLUSIONI... 3

3 . DESCRIZIONE GENERALE DELL'OPERA L opera in oggetto riguarda la realizzazione del uro di sostegno per l allargaento a onte di un tratto della strada counale Valzurio Spinelli, in località Rosso nel Coune di Oltressenda Alta. Il uro sarà realizzato in c.c.a. gettato in opera e rivestito in pietra.. NORMATIVA DI RIFERIMENTO Il progetto di tutte le strutture è stato eseguito assuendo coe Norativa di riferiento la seguente: D.M. 4/0/008: NUOVE NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI. Circolare Min. Infrastrutture e Trasporti n 7 del 0/0/009: Istruzioni per l applicazione delle Nuove nore tecniche per le costruzioni di cui al D.M. 4/0/008. D.M. 7/0/08: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI. 3. CARATTERISTICHE RICHIESTE AI MATERIALI IMPIEGATI Calcestruzzo (C5/30) Legge costitutiva parabola rettangolo Accorciaento ultio a flessione 0,35 % Accorciaento ultio a copressione 0,0 % Coefficiente di sicurezza c =,50 Resistenza caratteristica a copressione R ck = 30,00 N/ Resistenza di progetto copressione f cd = 4, N/ Resistenza di progetto trazione f ctd =,9 N/ Resistenza tangenziale di aderenza f bd =,9 N/ Modulo elastico E c = 3447,00 N/ Acciaio per ceento arato (B450C) Legge costitutiva bilineare Allungaento ultio di progetto,00 % Coefficiente di sicurezza s =,5 Resistenza allo snervaento f yk = 450,00 N/ Resistenza di progetto f yd = 39,30 N/ Modulo elastico E s = 0000,00 N/

4 4. ANALISI DEI CARICHI I valori delle azioni considerati nei calcoli sono quelli previsti dal D.M. 7/0/08; in particolare sono stati considerati i carichi eleentari di seguito riportati: Pesi propri: Peso proprio calcestruzzo = 500 dan/ Peso proprio rivestiento in pietrae = 500 dan/ Sovraccarichi peranenti: terreno a onte del uro = 900 dan/ con angolo d attrito edio Ø = 34 Sovraccarichi variabili: carico neve Hsl = 840 = 0 dan/ Per le spinte provocate dal terreno e dal sovraccarico variabile a onte del uro e per quelle dovute al sisa si faccia riferiento alla verifica del uro di sostegno riportata in allegato. 5. CRITERI DI VERIFICA E PROGETTAZIONE Le verifiche del uro sono eseguite seguendo le indicazioni del Cap. del D.M. 7/0/08 e in particolare seguendo l Approccio cobinazione A+M+R3. L intervento può essere classificato coe TIPO DI COSTRUZIONE (tabella.4.i delle N.T.C.), Costruzioni con livelli di prestazione ordinari, CLASSE D USO II Ponti, opere infrastrutturali, reti viarie non ricadenti in Classe d uso III (par..4. delle N.T.C.). Di conseguenza, i paraetri da utilizzare nel calcolo e nella verifica sono i seguenti: TIPO DI COSTRUZIONE VITA NOMINALE 50 anni CLASSE D USO II COEFFICIENTE D USO Il etodo di calcolo adottato è quello agli Stati liite secondo le Nore tecniche per le costruzioni (D.M. 7/0/08).. CONCLUSIONI I etodi di calcolo seguiti sono in accordo con la Norativa vigente. Dall analisi condotta, le strutture risultano verificate in tutte le loro parti e si certifica che le soluzioni adottate sono idonee a sopportare le sollecitazioni previste da norativa. Di seguito si allega la verifica del uro di sostegno. Albino (Bg), 8/09/08 IL PROGETTISTA Ing. Fabio Telini 3

5 VERIFICA MURO DI SOSTEGNO (tratto dal testo di Bowles..4). (Le verifiche sono eseguite seguende le indicazioni del Cap. del D.M.7/0/08 ed in particolare seguendo l'approccio cobinazione A+M+R3 ) COMBINAZIONE STATICA Paraetri caratteristici del terreno ϕk 34deg ck 0 N c β 9deg ψ 90deg γk 9 kn 3 γw 0.00 kn 3 γclsk 5.00 kn 3 Diensioni del uro: a a a3 a4 a5 a a a a8 a3. h.5 H a4 h a3tan( β) H 3.37 Sovraccarichi: Nperk 0 kn Nvark 0 kn qk. kn ex 5c Peso del uro Wurok a a8 a4 h a5a γclsk Wurok 54.5 kn Peso del terreno a onte a3 Wterrk a3h tan( β) γk Wterrk.49 kn Coefficienti parziali per verifiche allo SLU γq.5 γgfav γgsfav.3 γϕ γrscorr. γrqult.4 γrrib.5 γrvalle.4 Verifica allo scorriento: tan ϕk ϕ atan ( ) ϕ 34deg γϕ ck c c 0 γϕ δ 3 ϕ δ.7 deg q qkγq sin( ψ ϕ) Ka Ka 0.44 sin( ψ) sin( ϕ δ) sin( ϕ β) sin( ψ δ) sin( ψ δ) sin( ψ β) Kp tan ϕ 45deg Kp 3.537

6 Quota di annullaento della pressione zo c Ka qka γkγgfavka zo if ( zo 00 zo) zo 0 Coponente orizzontale e verticale della spinta attiva SAh ( γkγgsfavh q) Ka c Ka ( H zo) cos( δ) γw zo SAv ( γkγgsfavh q) Ka c Ka ( H zo) sin( δ) SAh if zo = 0 qka c Ka ( γkγgsfavh q) Ka c Ka Hcos( δ) SAh SAv if zo = 0 qka c Ka ( γkγgsfavh q) Ka c Ka Hsin( δ) SAv SAh 0.84 kn SAv kn Carico totale sulla fondazione (non si considerano il carico variabile q lungo a3 ed Nvar perchè favorevoli all'equilibrio Ptot ( Wurok Wterrk Nperk) γgfav Ptot 80. kn La spinta è considerata coe azione quindi il coefficiente parziale è applicato direttaente ad essa e non al terreno o al sovraccarico o all'acqua γk γgfav Kp( a4 a5) 4c Kp a5 ( Ptot SAv) tan( ϕ) 0.7c γrvalle Rd Rd 5.04 kn γrscorr Ed SAh Rd ver if ( Rd Ed "verificata" "NON verificata" ) ver "verificata".09 Ed Verifica della capacità portante Moento dovuto alla coponente orizzontale della spinta attiva MSAh if zo 0 ( γkγgsfavh q) Ka c Ka ( H zo) cos( δ) γw zo H 3 zo 0kN B ( γkγgsfavh q) Ka c Ka b qka c Ka MSAh if zo = 0 SAh H B b MSAh MSAh kn 3 B b Moento dovuto alla coponente verticale della spinta attiva MSAv SAv MSAv.8 kn Moento dovuto al peso del uro M γclskγgfav ah a a a8 ( a8 a) h a a8 a a8 a 3 ( ) M kn Moento dovuto al terreno a3 Mterr γkγgfav a3h a3 tan( β) a3 3 Mterr.303 kn Moento dovuto al sovraccarico MN ( Nperkγgsfav Nvarkγq) a a8 a ex MN 0 V Wurokγgfav Wterrkγgfav Nperkγgfav Nvarkγq SAv V 0.0 kn

7 MSAh MN M Mterr MSAv ecc ecc 0.8 V Calcolo della capacità portante (Forula di Hansen) F SAh F 0.84 kn diensioni della fondazione B ecc Nq e πtan( ϕ) tan ϕ 45deg Nq 9.44 ( Nq ) Nc tan( ϕ) Nc 4.4 Nγ.5( Nq ) tan( ϕ) Nγ F iq Bc iq V tan( ϕ) iq ic iq ic 0.49 Nq 3 0.7F iγ Bc iγ 0.4 V tan( ϕ) a4 k k 0.5 k atan a4 k 0. B B a4 k if kk k 0.5 B dc 0.4k dc.08 dq tan( ϕ) ( sin( ϕ) ) k dq.05 dγ dγ qult cncicdc γkγgfava4nqiqdq 0.5( γkγgfav) BNγiγdγ qult.933 N c qultb Rd Rd kn γrqult Rd verp if ( Rd V "verificata" "NON verificata" ) verp "verificata".88 V Verifica al ribaltaento Moento dovuto alla coponente orizzontale della spinta attiva MSAh if zo 0 ( γkγgsfavh q) Ka c Ka ( H zo) cos( δ) γw zo H 3 zo 0kN B ( γkγgsfavh q) Ka c b qka c Ka Ka MSAh if zo = 0 SAh H B b MSAh MSAh kn 3 B b Moento dovuto alla coponente verticale della spinta attiva MSAv SAv MSAv kn Moento dovuto al peso proprio del uro a4 Muro h( a8 a ) a a8 a 3 ( ) ah a a a8 a5a a γclskγgfav Moento dovuto al peso del terreno dietro al uro

8 a3 a3 Mterr a3ha a8 tan( β) a a8 3 a3 γk γgfav ( ) Moento dovuto ai sovraccarico (q non si considera perchè ha effetto favorevole) MN ( Nperk Nvark) ( a a8 a ex) MEd MSAh MEd 70.40kN Muro Mterr MN MSAv MRd MRd 47.7kN γrrib verm if ( MRd MEd "verificata" "NON verificata" ) verm "verificata" Diagraa delle sollecitazioni flettenti sul uro (A - cob. ) MRd MEd.09 Azione di taglio alla base del uro Vh [ γkγgsfav( h a3tan( β) ) q] Ka c Ka ( h a3tan( β) zo) cos( δ) γw zo γk γgsfav Vh if zo = 0 qka c Ka [ ( h a3tan( β) ) q] Ka c Ka ( h a3tan( β) ) cos( δ) SAh Vh 47.5 kn oento flettente alla base del uro se zo=0 ββ() z ( γkγgsfavz q) Ka c Ka b qka c Ka M() z z ( ββ() z b ) zo>0 Mz ( ) if zo 0 if z zo γk γgsfav ( ) Ka ( z zo )3 ( γk γgsfav ) z3 M() z γw zo zo z 3 Mh ( ) kn Calcolo delle pressioni sulla piastra di base Coponente orizzontale e verticale della spinta attiva SAh ( γkγgsfavh q) Ka c Ka ( H zo) cos( δ) γw zo SAv ( γkγgsfavh q) Ka c Ka ( H zo) sin( δ) SAh if zo = 0 qka c Ka ( γkγgsfavh q) Ka c Ka Hcos( δ) SAh SAv if zo = 0 qka c Ka ( γkγgsfavh q) Ka c Ka Hsin( δ) SAv Moento dovuto alla coponente orizzontale della spinta attiva 0.84 kn kn MSAh if zo 0 ( γkγgsfavh q) Ka c Ka ( H zo) cos( δ) γw zo H 3 zo 0kN B ( γkγgsfavh q) Ka c b qka c Ka Ka MSAh if zo = 0 SAh H B b MSAh MSAh kn 3 B b Moento dovuto alla coponente verticale della spinta attiva

9 MSAv SAv MSAv.8 kn Moento dovuto al peso del uro M γclskγgfav ah a a a8 ( a8 a) h a a8 a a8 a 3 ( ) M kn Moento dovuto al terreno a3 Mterr γkγgfav a3h a3 tan( β) a3 3 Mterr.303 kn Moento dovuto al sovraccarico MN ( Nperkγgsfav Nvarkγq) a a8 a ex MN 0 Wtot Wurokγgfav Wterrkγgfav Nperkγgfav Nvarkγq SAv Wtot 0.0 kn MSAh MN M Mterr MSAv ecc ecc 0.8 V σv if ecc Wtot Wtot Wtotecc 3 ecc σv 0.88 kgf c σ if ecc 0 kgf Wtot Wtotecc c σ 0.34 kgf c ao if ecc 3 σ ecc σv σ σt( x) σv x σv ao σt( x) if σt( x) 0 kg c 0 kg c σt( x) Sollecitazioni sulla ensola a valle a Mvalle σt( x) ( a x) 0c a Tvalle σt( x) 0c 4.43 kn Sollecitazioni sulla ensola a onte 37.3 kn a3 Monte γkγgsfavh σt( x) ( x a a8) aa8 Ton γkγgsfavha3 σt( x) aa8 CONDIZIONE DINAMICA kn accelerazione orizzontale assia su suolo di cat. A ag coefficiente di aplificazione stratigrafica ( ) Ss.50 coefficiente di aplificazione topografica St.0 aax agssst 3.57 kn ao 4.7

10 β 0.38 kh kv vedi 7... NTC βaax kh kh kv 0.0 kh θ atan θ 3.09deg kv coefficiente di cobinazione per i carichi variabili (= per sovraccarichi peranenti, =0.3 per carico veicolare) ψc 0.0 per non odificare le forule iposto q ψcq Coefficienti parziali per verifiche allo SLV γq γgfav γgsfav γϕ γrscorr.0 γrqult. γrrib.0 γrvalle. Verifica allo scorriento: tan ϕk ϕ atan ( ) ϕ 34deg γϕ ck c c 0 γϕ δ 3 ϕ δ.7 deg q qkγq sin( ψ ϕ θ) Ka Ka 0.58 cos( θ) sin( ψ) sin( ϕ δ) sin( ϕ β θ) sin( ψ θ δ) sin( ψ θ δ) sin( ψ β) Kp cos( θ) sin( ψ) sin( ψ θ δ) Quota di annullaento della pressione c Ka qka zo γkγgfavka zo if ( zo 00 zo) zo 0 sin( ψ ϕ θ) sin( ϕ δ) sin( ϕ β θ) sin( ψ θ δ) sin( ψ β) Kp 43.8 Coponente orizzontale e verticale della spinta attiva (trascuro kv) SAh ( γkγgsfavh q) Ka c Ka ( H zo) cos( δ) γw zo SAv ( γkγgsfavh q) Ka c Ka ( H zo) sin( δ) SAh if zo = 0 qka c Ka ( γkγgsfavh q) Ka c Ka Hcos( δ) SAh SAv if zo = 0 qka c Ka ( γkγgsfavh q) Ka c Ka Hsin( δ) SAv SAh 0.95 kn SAv kn Carico totale sulla fondazione (non si considerano il carico variabile q lungo a3 ed Nvar perchè favorevoli all'equilibrio Ptot ( Wurok Wterrk Nperk) γgfav Ptot 80. kn La spinta è considerata coe azione quindi il coefficiente parziale è applicato direttaente ad essa e non al terreno o al sovraccarico o all'acqua γk γgfav Kp( a4 a5) 4c Kp a5 ( Ptot SAv) tan( ϕ) 0.7c γrvalle Rd Rd 7.54 kn γrscorr

11 Forza d'inerzia del uro in calcestruzzo a a8 Fipar γclsk ( ) haax Fipar 4.59 kn Fibase γclska4aax Fibase.9 kn Ed SAh Fipar Fibase Ed 8.45 kn ver if ( Rd Ed "verificata" "NON verificata" ) ver "verificata" Rd Ed.045 Verifica della capacità portante (A-cob ) Moento dovuto alla coponente orizzontale della spinta attiva MSAh if zo 0 ( γkγgsfavh q) Ka c Ka ( H zo) cos( δ) zo H 3 0kN B ( γkγgsfavh q) Ka c Ka b qka c Ka MSAh if zo = 0 SAh H B b MSAh 3 B b MSAh 70. kn Moento dovuto alla coponente verticale della spinta attiva MSAv SAv MSAv.77 kn Moento dovuto al peso del uro M γclskγgfav ah a a a8 ( a8 a) a a8 a a8 a 3 M kn Moento dovuto al terreno a3 Mterr γkγgfav a3h a3 β) a3 3 Mterr.303 kn Moento dovuto al sovraccarico MN ( Nperkγgsfav Nvarkγq) a a8 a ex MN 0 Moento dovuto alle forze d'inerzia del uro di calcestruzzo h MI Fipar a4 Fibase a4 V Wurokγgfav Wterrkγgfav Nperkγgfav Nvarkγq SAv V 0.07 kn MSAh MN M Mterr MSAv MI ecc ecc 0.95 V Calcolo della capacità portante (Forula di Hansen) F SAh Fipar Fibase F 8.45 kn diensioni della fondazione B ecc Nq e πtan( ϕ) tan ϕ 45deg Nq 9.44 ( Nq ) Nc tan( ϕ) Nc 4.4 Nγ.5( Nq ) tan( ϕ) Nγ F iq Bc iq V tan( ϕ)

12 iq ic iq ic 0.44 Nq 3 0.7F iγ Bc iγ 0.5 V tan( ϕ) a4 k k 0.34 k atan a4 k 0.3 B B a4 k if kk k 0.34 B dc 0.4k dc.094 dq tan( ϕ) ( sin( ϕ) ) k dq.0 dγ dγ qult cnc icdc γkγgfava4nqiqdq 0.5( γkγgfav) BNγiγdγ 8.59 N c qultb Rd 4.95 kn γrqult Rd verp if ( Rd V "verificata" "NON verificata" ) verp "verificata".498 V Verifica al ribaltaento Moento dovuto alla coponente orizzontale della spinta attiva MSAh if zo 0 ( γkγgsfavh q) Ka c Ka ( H zo) cos( δ) γw zo H 3 zo 0kN B ( γkγgsfavh q) Ka c Ka b qka c Ka MSAh if zo = 0 SAh H B b MSAh MSAh 70. kn 3 B b Moento dovuto alla coponente verticale della spinta attiva MSAv SAv MSAv kn Moento dovuto al peso proprio del uro a4 Muro h( a8 a ) a a8 a 3 ( ) a a aha a8 a5a γclskγgfav Moento dovuto al peso del terreno dietro al uro a3 a3 Mterr a3ha a8 tan( β) a a8 3 a3 γk γgfav ( ) Moento dovuto ai sovraccarico (q non si considera perchè ha effetto favorevole) MN ( Nperk Nvark) γq( a a8 a ex) MEd MSAh MI MEd 78.8kN Muro Mterr MN MSAv MRd MRd 9.34kN γrrib verm if ( MRd MEd "verificata" "NON verificata" ) verm "verificata" Diagraa delle sollecitazioni flettenti sul uro Azione di taglio alla base del uro Vh [ γkγgsfav( h a3tan( β) ) q] Ka c Ka ( h a3tan( β) zo) cos( δ) γw zo γk γgsfav MRd MEd.53 Vh if zo = 0 qka c Ka [ ( h a3tan( β) ) q] Ka c Ka ( h a3tan( β) ) cos( δ) SAh

13 Vh 47. kn oento flettente alla base del uro se zo=0 ββ() z ( γkγgsfavz q) Ka c Ka b qka c Ka M() z z ( ββ() z b ) zo>0 M( z) if zo 0 if z zo γk γgsfav ( ) Ka ( z zo )3 ( γk γgsfav ) z3 M() z γw zo zo z 3 Mh ( ) kn Calcolo delle pressioni sulla piastra di base Coponente orizzontale e verticale della spinta attiva SAh ( γkγgsfavh q) Ka c Ka ( H zo) cos( δ) γw zo SAv ( γkγgsfavh q) Ka c Ka ( H zo) sin( δ) SAh if zo = 0 qka c Ka ( γkγgsfavh q) Ka c Ka Hcos( δ) SAh SAv if zo = 0 qka c Ka ( γkγgsfavh q) Ka c Ka Hsin( δ) SAv 0.95 kn kn Moento dovuto alla coponente orizzontale della spinta attiva MSAh if zo 0 ( γkγgsfavh q) Ka c Ka ( H zo) cos( δ) γw zo H 3 zo 0kN B ( γkγgsfavh q) Ka c Ka b qka c Ka MSAh if zo = 0 SAh H B b MSAh MSAh 70. kn 3 B b Moento dovuto alla coponente verticale della spinta attiva MSAv SAv MSAv.77 kn Moento dovuto al peso del uro a M γclskγgfav ah a a8 ( a8 a) h a a8 a a8 a 3 ( ) M kn Moento dovuto al terreno a3 a3 Mterr γkγgfav a3h tan( β) a3 3 Mterr.303 kn Moento dovuto al sovraccarico MN ( Nperkγgsfav Nvarkγq) a a8 a ex MN 0 Wtot Wurokγgfav Wterrkγgfav Nperkγgfav Nvarkγq SAv Wtot 0.07 kn MSAh MN M Mterr MSAv ecc ecc 0.5 V

14 σv if ecc Wtot Wtot Wtotecc 3 ecc σv 0.84 kgf c σ if ecc 0 kgf Wtot Wtotecc c σ 0.34 kgf c ao if ecc 3 σ ecc σv σ σt( x) σv x σv ao σt( x) if σt( x) 0 kg c 0 kg c σt( x) Sollecitazioni sulla ensola a valle a Mvalle σt( x) ( a x) 0c a Tvalle σt( x) 0c 4.54 kn Sollecitazioni sulla ensola a onte kn a3 Monte γkγgsfavh σt( x) ( x a a8) aa8 Ton γkγgsfavha3 σt( x) aa8.4 kn.75 kn ao 4.4