INTERVENTO 6 - solaio di calpestio piano 1 (stanze 13,14,15) STANZA 13-1 (PORZIONE SOPRA STANZA 4)

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1 INTERENTO 6 - solaio i calpestio piano 1 (stanze 13,14,15) L intervento 6 consiste nel rinforzo con profili metallici elle travi in legno a supporto el solaio i calpestio elle stanze 13,14 e 15. Per gli elementi in legno si consierano sezioni i verifica riotte rispetto alla effettiva geometria e resistenze i progetto riotte rispetto alle tabelle i norma. A tale proposito si vea quanto riportato nel capitolo relativo ai materiali. Trave principale in acciaio (Pi) STANZA 13-1 (PORZIONE SOPRA STANZA 4) k(l1)= 1000 kn/m k(l)= 1111 kn/m Reazione scarica sugli inghisaggi nella muratura Trave a T in acciaio (Ti) Per la eterminazione ella rigiezza alla traslazione ella trave a T, si consiera il caso più gravoso. k(a1)= 1985 kn/m Reazione scarica sulla trave principale in acciaio Trave seconaria in acciaio (Ai) Relazione i calcolo

2 Molle=trave a T in acciaio k= 3333 kn/m Reazione molle scarica sulla trave a T in acciaio Trave in legno (Li) Molle=trave principale in acciaio Reazione molle scarica sulla trave principale in acciaio erifica ei travetti 10x6 in legno i pioppo Allo stato attuale i travetti risulterebbero non verificati con i carichi i progetto, si ecie pertanto i rompitrattarli meiante una trave seconaria che ne spezzi la luce. Lo schema statico più gravoso per il travetto è il seguente. l=1.15m i= 30 cm pp=0.03 kn/m perm = 3.6 kn/m x = 1.1 kn/m acc = 3 x 0.3 = 0.9 kn/m q SLU =.78 kn/m q SLE = kn/m k= 3333 kn/m Reazioni molle R SLU = 3.97 kn R SLE =.85 kn Reazioni appoggi R SLU = 1. kn R SLE = 0.88 kn erifica agli Stati limite ultimi Le sollecitazioni i verifica risultano M S = 0.43 knm T S = 1.98 kn Relazione i calcolo

3 σ m,, fm,, 7.33 N/ = 0.65*13.8 N/ =0.8<1 3 T τ = = 0.49 N/ < fv, = 0.65*1.44= bh Le verifiche gli SLU risultano quini soisfatte. N/ erifica SLE - eformabilità Trattanosi i legno esistente, che ha già scontato le eformazioni viscose sotto i carichi i lunga urata, non si applica la riuzione el moulo elastico meiante il k ef. Si ottiene quini δ=.6 =L/440 Le verifiche gli SLE risultano quini soisfatte. erifica elle trave 1x35 in legno i pioppo Le travi in legno vengono rinforzate meiante la messa in opera i ue profili metallici posti a circa un terzo ella luce ella trave in legno in irezione trasversale. Lo schema statico risulta quini il seguente. k= 1000 kn/m pp=0.34 kn/m 35 (34) 1 (0) q SLU = 1.*/ *0.34=8.57 kn/m q SLE = 0.88*/ =6.0 kn/m Reazioni molle R SLU = 9.05 kn R SLE = 6.55 kn erifica agli Stati limite ultimi Le sollecitazioni i verifica risultano M S = knm T S = kn Relazione i calcolo

4 σ m,, fm,, 3.67 N/ = 0.65*13.8 N/ =0.40<1 3 T τ = = 0.30 N/ < fv, = 0.65*1.44= bh Le verifiche gli SLU risultano quini soisfatte. N/ erifica SLE - eformabilità Trattanosi i legno esistente, che ha già scontato le eformazioni viscose sotto i carichi i lunga urata, non si applica la riuzione el moulo elastico meiante il k ef. Si ottiene quini δ=7.6 =L/695 Le verifiche gli SLE risultano quini soisfatte. Calcolo elle reazioni vincolari ella trave i boro in legno i pioppo Le travi in legno vengono rinforzate meiante la messa in opera i ue profili metallici posti a circa un terzo ella luce ella trave in legno in irezione trasversale. La trave è in prossimità el muro e quini ell appoggio ella trave principale in acciaio, unque scarica irettamente sull appoggio stesso. Lo schema statico risulta quini il seguente. Si analizza solo il caso ella trave con maggiore area i competenza. q SLU = 1./ *0.34=4.51 kn/m Reazioni max appoggi per verifica inghisaggi nella muratura elle travi principali R SLU = 8.77 kn erifica elle travi seconarie in acciaio Le travi seconarie in acciaio vengono poste in irezione longituinale al i sotto ei travetti rompitratta esistenti per iminuire la luce ei travetti e riurre la luce i influenza elle travi in legno esistenti. Le travi seconarie sono caratterizzate a una sezione i questo tipo: A=10 J = W =356 4 M R =6.16 knm R =169 kn Relazione i calcolo

5 pp=0.17kn/m Lo schema statico risulta quini il seguente. k(a1)= 1985 kn/m q SLU = 3.97/ *0.17 = 13.4 kn/m q SLE =.85/ = 9.7 kn/m Reazioni molle R SLU (A1)= 6 kn; R SLE (A1)= kn; M S, =4 knm MS, = 0.65 <1 M R, S =14.1 kn S = 0.08 <1 R erifica i eformabilità freccia max: δ=3 L/585 erifica elle travi a T1 in acciaio Le travi a T in acciaio vengono poste in irezione trasversale al i sotto elle travi seconarie in acciaio tra le travi in legno a circa un terzo ella loro luce. Le travi a T sono caratterizzate a una sezione i questo tipo: A=300 J = W = M R =9.43 knm R =166.3 kn Relazione i calcolo

6 pp=0.18 kn/m Lo schema statico risulta quini il seguente (si analizza la situazione più gravosa). a1=107.5cm, b1=107.5cm R SLU (A1) = 6 kn R SLE (A1)= kn Reazioni estremità R SLU = 13 kn R SLE = 9.1 kn M S, =7.93 knm MS, = 0.84 <1 M R, S =13 kn S = 0.08 <1 R erifica a instabilità laterale M cr =83.9 knm λ LT =0.34 M b,r =8.68 knm MS = 0.91<1 M b, R erifica i eformabilità Trave δ=3.1 L/780 Φ LT =0.6 χ LT =0.9 erifica elle travi principali (tipo 1) in acciaio Le travi principali in acciaio vengono poste in irezione trasversale al i sotto elle travi in legno a circa un terzo ella loro luce per riurne la eformabilità. Le travi principali in acciaio sono caratterizzate a una sezione i altezza variabile ai 15 cm in appoggio ai 5 cm in mezzeria. Relazione i calcolo

7 A=7440 (sezione meia) J = (sezione meia) M R =77.64 knm (sezione max momento sollecitante) R =490 kn (sezione appoggio) pp=0.584kn/m (sezione meia) Lo schema statico risulta quini il seguente. Cautelativamente, si consierano le reazioni trasmesse alle ue travi in legno come uguali tra loro, in realtà il carico applicato a estra ella trave principale risulta inferiore, competenogli una minore area i influenza. R T1,SLU = 13 kn R L,SLU = 9.05 kn R tot,slu = kn R T1,SLE = 9.1 kn R L,SLE = 6.55 kn R tot,sle = 4.97 kn Reazioni appoggio R SLU = kn; M S, =7.1 knm MS, = 0.93 <1 M R, S =38.05 kn S = 0.08<1 R Relazione i calcolo

8 erifica i eformabilità δ=0 L/80 (freccia calcolata consierano la sezione costante a tratti) STANZA 13- (PORZIONE SOPRA STANZA ) Le sezioni egli elementi i rinforzo sono le stesse ella stanza 13-1 ma le luci risultano inferiori. Anche le sezioni egli elementi principali non risultano inferiori rispetto a quelle ella stanza 13-1, pertanto le verifiche i resistenza e eformabilità risulteranno sicuramente soisfatte, esseno meno gravose i quelle svolte al paragrafo preceente. STANZA 14 Per il rinforzo ella stanza 14, a eccezione ell elemento a T, che in questo caso presenta sezione minore, si utilizzano gli stessi profili utilizzati nella stanza 15 ma con luci minori, pertanto le loro verifiche risulteranno sicuramente soisfatte. ci si limita a riportare quini la verifica el solo elemento a T. Trave principale in acciaio (Pi) k(l1)= 3333 kn/m k(l)= 5000 kn/m Reazione scarica sugli inghisaggi nella muratura Trave a T in acciaio (Ti) a1=70cm, b1=70cm k(a1)= kn/m Reazione scarica sulla trave principale in acciaio Trave seconaria in acciaio (Ai) Relazione i calcolo

9 Molle=trave a T in acciaio Reazione molle scarica sulla trave a T in acciaio k= 3333 kn/m Trave in legno (Li) Molle=trave principale in acciaio Reazione molle scarica sulla trave principale in acciaio erifica ei travetti 10x5 in legno i pioppo Allo stato attuale i travetti risulterebbero non verificati con i carichi i progetto, si ecie pertanto i rompitrattarli meiante una trave seconaria che ne spezzi la luce. Lo schema statico più gravoso per il travetto è il seguente. L=0.80 m i= 30 cm k= 3333 kn/m pp=0.03 kn/m perm = 3.6 kn/m x = 1.1 kn/m acc = 3 x 0.3 = 0.9 kn/m q SLU =.84 kn/m q SLE = kn/m Reazioni molle R SLU (A1)=.73 kn R SLE (A1)= 1.96 kn Reazioni appoggi estremità R SLU (A1)= 0.86 kn R SLE (A1)= 0.6 kn erifica agli Stati limite ultimi Le sollecitazioni i verifica risultano M S = 0.3 knm T S = 0.9 kn Relazione i calcolo

10 σ m,, fm,, 5.5 N/ = 0.65*13.8 N/ =0.6<1 3 T τ = = 0.7 N/ < fv, = 0.65*1.44= bh Le verifiche gli SLU risultano quini soisfatte. N/ erifica SLE - eformabilità Trattanosi i legno esistente, che ha già scontato le eformazioni viscose sotto i carichi i lunga urata, non si applica la riuzione el moulo elastico meiante il k ef. Si ottiene quini δ=1. =L/666 Le verifiche gli SLE risultano quini soisfatte. erifica ella trave 3x3 in legno i pioppo Le travi in legno vengono rinforzate meiante la messa in opera i ue profili metallici posti a circa un terzo ella luce ella trave in legno in irezione trasversale. Lo schema statico risulta quini il seguente. k1= 9871 kn/m i= 83cm pp=0.34 kn/m q SLU = *0.86/ *0.34 = 6.18 kn/m q SLE = *0.6/ = 4.47 kn/m Reazioni molle R SLU = kn R SLE = 7.56 kn erifica agli Stati limite ultimi Le sollecitazioni i verifica risultano M S = 4.13 knm T S = 6.50 kn Relazione i calcolo

11 σ m,, fm,, 1.05 N/ = 0.65*13.8 N/ =0.1<1 3 T τ = = 0.11 N/ < fv, = 0.65*1.44= bh Le verifiche gli SLU risultano quini soisfatte. N/ erifica SLE - eformabilità Trattanosi i legno esistente, che ha già scontato le eformazioni viscose sotto i carichi i lunga urata, non si applica la riuzione el moulo elastico meiante il k ef. Si ottiene quini δ=.6 =L/700 Le verifiche gli SLE risultano quini soisfatte. erifica ella trave iametro 5 in legno i pioppo Le travi in legno vengono rinforzate meiante la messa in opera i ue profili metallici posti a circa un terzo ella luce ella trave in legno in irezione trasversale. Lo schema statico risulta quini il seguente. k= 5000 kn/m pp=0.3 kn/m q SLU = *0.86/ *0.34 = 6.18 kn/m q SLE = *0.6/ = 4.47 kn/m Reazioni molle R SLU = kn R SLE = 7.59 kn erifica agli Stati limite ultimi Le sollecitazioni i verifica risultano M S = 4 knm T S = 6.5 kn Relazione i calcolo

12 σ m,, fm,,.6 N/ = 0.65*13.8 N/ =0.30<1 3 T τ = = 0.31 bh N/ < fv, = 0.65*1.44= N/ Le verifiche gli SLU risultano quini soisfatte. erifica SLE - eformabilità Trattanosi i legno esistente, che ha già scontato le eformazioni viscose sotto i carichi i lunga urata, non si applica la riuzione el moulo elastico meiante il k ef. Si ottiene quini δ=1.8 =L/1000 Le verifiche gli SLE risultano quini soisfatte. erifica elle travi seconarie in acciaio Le travi seconarie in acciaio vengono poste in irezione longituinale al i sotto ei travetti rompitratta esistenti per iminuire la luce ei travetti e riurre la luce i influenza elle travi in legno esistenti. Le travi seconarie sono caratterizzate a una sezione i questo tipo: A=10 J = W =356 4 M R =6.16 knm R =169 kn pp=0.17kn/m Lo schema statico risulta quini il seguente. k(a1)= kn/m; i(a1)= 70cm; q SLU =.73/ *0.17= 9.3 kn/m q SLE = 1.96/0.3=6.53 kn/m Relazione i calcolo

13 Reazioni molle R SLU (A1)= 18.7 kn; R SLE (A1)= 13.1 kn; M S, =3.06 knm MS, = 0.50 <1 M R, S =10.3 kn S = 0.06 <1 R erifica i eformabilità δ=.1 L/870 erifica elle travi a T in acciaio Le travi a T in acciaio vengono poste in irezione trasversale al i sotto elle travi seconarie in acciaio tra le travi in legno a circa un terzo ella loro luce. Le travi a T sono caratterizzate a una sezione i questo tipo: A=1400 J = W =517 4 M R =6.58 knm R = kn pp=0.165kn/m Lo schema statico risulta quini il seguente. R SLU (A1)= 18.7 kn; a1=70cm, b1=70cm R SLE (A1)= 13.1 kn Relazione i calcolo

14 Reazioni R SLU (T1)= 9.36 kn R SLE (T1)= 6.56 kn M S, =3.3 knm MS, = 0.50 <1 M R, S =9.36 kn S = 0.07 <1 R erifica a instabilità laterale M cr =107.8 knm λ LT =0.5 M b,r =6.58 knm MS = 0.50<1 M b, R erifica i eformabilità δ=0.3 L/6000 Φ LT =0.53 χ LT =1 erifica elle travi principali i tipo in acciaio Le travi principali in acciaio vengono poste in irezione trasversale al i sotto elle travi in legno a circa un terzo ella loro luce per riurne la eformabilità. Le travi principali in acciaio sono caratterizzate a una sezione i altezza variabile ai 1 cm in appoggio ai 0 cm in mezzeria. Lo schema statico risulta quini il seguente. A=6480 (valore meio) J = (valore meio) M R =50.45 knm (sezione max momento sollecitante) R =381 kn (sezione appoggio) pp=0.508kn/m (valore meio) Relazione i calcolo

15 R L1, SLU = kn R L, SLU = kn R T1, SLU = 9.36 kn R L1, SLE = 7.56 kn R L, SLE = 7.59 kn R T1, SLE = 6.56 kn Reazioni per verifica appoggio e inghisaggio ella trave sulla muratura R SLU = kn; M S, =30.44 knm MS, = 0.7 <1 M R, S =36.66 kn S = 0.1<1 R erifica i eformabilità δ=7.1 L/490 Trave principale in acciaio (Pi) STANZA 15 k(l)= 061 kn/m Reazione scarica sul collegamento nella muratura Trave a T in acciaio (Ti) Relazione i calcolo

16 k(a1)= kn/m Reazione scarica sulla trave principale in acciaio Trave seconaria in acciaio (Ai) Molle=trave a T in acciaio k=1666 kn/m Reazione molle scarica sulla trave a T in acciaio Trave in legno (Li) Molle=trave principale in acciaio Reazione molle scarica sulla trave principale in acciaio erifica ei travetti 5x10 in legno i pioppo Allo stato attuale i travetti risulterebbero non verificati con i carichi i progetto, si ecie pertanto i rompitrattarli meiante una trave seconaria che ne spezzi la luce. Lo schema statico più gravoso per il travetto è il seguente. i= 30 cm l=1.15 pp=0.03 kn/m perm = 3.6 kn/m x = 1.1 kn/m acc = 3 x 0.3 = 0.9 kn/m k=1666 kn/m Relazione i calcolo

17 q SLU =.84 kn/m q SLE = kn/m Reazioni molle R SLU = 3.80 kn R SLE =.73 kn Reazioni appoggi estremità R SLU = 1.30 kn R SLE = 0.93 kn erifica agli Stati limite ultimi Le sollecitazioni i verifica risultano M S = 0.35 knm T S = 1.90 kn σ m,, fm,, 4. N/ = 0.65*13.8 N/ =0.46<1 3 T τ = = 0.57 N/ < fv, = 0.65*1.44= bh Le verifiche gli SLU risultano quini soisfatte. N/ erifica SLE - eformabilità Trattanosi i legno esistente, che ha già scontato le eformazioni viscose sotto i carichi i lunga urata, non si applica la riuzione el moulo elastico meiante il k ef. Si ottiene quini δ=.1 =L/550 Le verifiche gli SLE risultano quini soisfatte. erifica elle trave 3x38 in legno i pioppo Le travi in legno vengono rinforzate meiante la messa in opera i ue profili metallici posti a circa un terzo ella luce ella trave in legno in irezione trasversale. La trave è in prossimità el muro e quini ell appoggio ella trave principale in acciaio, unque scarica irettamente sull appoggio stesso. Lo schema statico risulta quini il seguente. Relazione i calcolo

18 k= 061kN/m pp=0.40 kn/m 38 (37) 3 () q SLU = *1.30/ *0.4 = 9.18 kn/m q SLE = *0.93/ = 6.6 kn/m Reazione molle R SLU = 7.71 kn R SLE = 5.54 kn Reazione appoggio R SLU = 13.1 kn erifica agli Stati limite ultimi Le sollecitazioni i verifica risultano M S = knm T S = 13.0 kn σ m,, fm,, 3.1 N/ = 0.65*13.8 N/ =0.35<1 3 T τ = = 0.4 N/ < fv, = 0.65*1.44= bh Le verifiche gli SLU risultano quini soisfatte. N/ erifica SLE - eformabilità Trattanosi i legno esistente, che ha già scontato le eformazioni viscose sotto i carichi i lunga urata, non si applica la riuzione el moulo elastico meiante il k ef. Si ottiene quini δ=4.1 =L/1080 Le verifiche agli SLE risultano quini soisfatte. Calcolo ella reazioni vincolari elle travi i boro in legno i pioppo Le reazioni ella trave in legno i boro lato esterno evono essere soate a quelle ella trave i rinforzo per il imensionamento egli ancoraggi inghisati. Relazione i calcolo

19 pp=0.40 kn/m q SLU = 1.30/ *0.4 = 4.85 kn/m q SLE = 0.93/ = 3.50 kn/m Reazioni appoggi interni R SLU = Calcolo ella reazioni vincolari ella travi i boro x35 lato arco esistente La trave i boro lato arco in muratura, sostituita con una elle travi ricavate alla rimozione el controsoffitto sovrastante la stanza 4, i imensioni x35, iversamente alle altre travi i boro, viene verificata come trave semplicemente appoggiata su luce l=4.44m. Oltre al carico istribuito trasmesso ai travetti, su i essa agisce la reazione ella trave i rinforzo, così come calcolata nel successivo paragrafo sul collegamento ella trave i rinforzo all arco in muratura. Lo schema a consierare è quini il seguente. pp=0.40 kn/m q SLU = 1.47/ *0.4 = 5.4 kn/m q SLE = 1.06/ = 3.93 kn/m F SLU = 6 kn F SLE = 5.19 kn Sotto l azione ei carichi sopra riportati, le sollecitazioni i verifica risultano M S = 18.7 knm T S = 18.3 kn σ m,, fm,, 4.16 N/ = 0.65*13.8 N/ =0.46<1 Relazione i calcolo

20 3 T τ = = 0.36 N/ < fv, = 0.65*1.44= bh Le verifiche gli SLU risultano quini soisfatte. N/ erifica SLE - eformabilità Trattanosi i legno esistente, che ha già scontato le eformazioni viscose sotto i carichi i lunga urata, non si applica la riuzione el moulo elastico meiante il k ef. Si ottiene quini δ=5.7 =L/780 erifica elle travi seconarie in acciaio Le travi seconarie in acciaio vengono poste in irezione longituinale al i sotto ei travetti rompitratta esistenti per iminuire la luce ei travetti e riurre la luce i influenza elle travi in legno esistenti. Le travi seconarie sono caratterizzate a una sezione i questo tipo: A=10 J = W =356 4 M R =6.16 knm R =169 kn pp=0.17kn/m Lo schema statico risulta quini il seguente. k(a1)= kn/m q SLU =3.80/ *0.17=1.9 kn/m q SLE =.73/ =9.7 kn/m Reazioni molle R SLU (A1)= 8.30 kn R SLE (A1)= 0.50 kn M S, =5.50 knm MS, = 0.89 <1 M R, Relazione i calcolo

21 S =16.55 kn S = 0.1 <1 R erifica i eformabilità δ=9 L/84 erifica elle travi a T1 in acciaio Le travi a T in acciaio vengono poste in irezione trasversale al i sotto elle travi seconarie in acciaio tra le travi in legno a circa un terzo ella loro luce. Le travi a T sono caratterizzate a una sezione i questo tipo: A=300 J = W = M R =9.43 knm R =166.3 kn pp=0.18 kn/m Lo schema statico risulta quini il seguente. Trave T1: a1=115 cm, b1=115 cm R(A1) Reazioni R SLU (T1)=14.15 kn R SLE (T1)= 10.5 kn M S, =8.13 knm MS, = <1 M R, Relazione i calcolo

22 S =14.15 kn S = 0.08 <1 R erifica a instabilità laterale M cr =74.6 knm λ LT =0.36 M b,r =8.18 knm MS = 0.97<1 M b, R erifica i eformabilità Trave T1 δ=.8 L/970 Φ LT =0.66 χ LT =0.87 erifica elle travi principali i tipo in acciaio Le travi principali in acciaio vengono poste in irezione trasversale al i sotto elle travi in legno a circa un terzo ella loro luce per riurne la eformabilità. Le travi principali in acciaio sono caratterizzate a una sezione i altezza variabile ai 1 cm in appoggio ai 0 cm in mezzeria. Lo schema statico risulta quini il seguente. A=6480 (valore meio) J = (valore meio) M R =50.16 knm (sezione max momento sollecitante) R =381 kn (sezione appoggio) pp=0.508kn/m (valore meio) Relazione i calcolo

23 R SLU (T1)=14.15 kn R SLU (L)=7.71 kn F tot,slu = kn R SLE (T1)= 10.5 kn R SLE (L)= 5.54kN F tot,sle = 6.04 kn Reazioni per verifica appoggio e inghisaggio ella trave sulla muratura (a tale valore eve essere soata anche la reazione ella trave in legno i boro). R SLU =.66 kn R SLE = kn M S, =40.8 knm MS, = 0.81 <1 M R, S =1.6 kn S = 0.04<1 R erifica i eformabilità δ=6.8 L/600 UNIONE TRAI PRINCIPALI SU MURATURA erifica unione travi principali alla muratura con barre inghisate La trave principale alle estremità è collegata a un sistema i piastre meiante un perno metallico el iametro i 35. Il perno è collegato a ue piastre i spessore 10 salate con ue coroni i salatura a=8/(^0.5)=5.65 per piastra lunghi 160 alla piastra aerente alla muratura. La piastra aerente alla muratura è vincolata alla muratura con 4 barre Φ4 inserite in fori nella muratura riempiti con resina epossiica. Le piastre e i profili sono realizzati anch essi con acciaio S75. Le azioni i taglio massime che eve essere trasferita vale Stanza 13: R SLU = =46.8 kn; Stanza 14: R SLU = kn; Stanza 15: R SLU = =33.5 kn Per cui si assume: S =46.8 kn. Si riporta uno schema ell unione a realizzare. Relazione i calcolo

24 erifica collegamento con perno min( F F )= 14 kn R = v, R; b, R F F v, R bv, R S R 0.6f = γ tk M 1.5tf = γ M0 = 0.41<1 A = 18 kn k = 110 kn erifica el perno a flessione F = 46.8/ = 3.41 kn b = 1/+10/ = 11 M S = 0.6 knm M R = 1.1 knm M S /M R = 0.4<1 erifica salatura a corone angolo S τ // = = 9.5N/ < 1fk = = 33.75N/ n β al coroni erifica inghisaggio barre nella muratura Secono quanto riportato nel manuale Hilti per ancoranti HIT-HY150 con HAS. n, 0f, f, fβ, = 74kN = R barre R Bv AR Relazione i calcolo

25 S R = 0.63<1 erifica a rifollamento piastra i noo La resistenza a rifollamento ella piastra è eterminata secono la seguente espressione: k α ftk t nb Fb, R = = 660kN γm Dove k=min(.8e / 0-1.7;.5)=.5 α=min(e 1 /3 0 ;f tb /f tk ;1)=1 S = 0.07<1 F b, R Collegamento ella trave i rinforzo stanza 15 sull arco in muratura La trave principale in esame, sul lato interno viene collegata alla muratura e alla trave in legno i boro come riportato nella seguente iagine. ove k=500 kn/m è la rigiezza alla traslazione ella trave in legno i boro lato arco. In testa alla mensola eve quini essere applicata la reazione vincolare ella trave i rinforzo principale, pari a R SLU =.66 kn R SLE = kn Sotto tali azioni si ottiene: M =16.48 knm T = kn f = 1.3 L/800 Relazione i calcolo

26 Reazione molla (a applicare sulla trave in legno) R SLU = 6 kn R SLE = 5.19 kn Reazione incastro R SLU = kn M SLU = 11.7 kn Consierano, cautelativamente la sezione minima el profilo i incastro, pari a quella ella trave i rinforzo in corrisponenza ell appoggio (h=10) si ottiene: M R = 1.71 knm M S /M R = 0.54<1 R = 381kNm S / R = 0.03<1 Le verifiche el profilo i incastro risultano quini soisfatte. Relazione i calcolo