Vi-R. (120 p.l.) EO.R2.16TD8 - Pag. 1/17. Città metropolitana di Genova. Agosto 2017

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1 Cttà metropoltana d Genova (120 p.l.) V-R Agosto 2017 Le verfche sono state effettuate con software SlopeCAD 3.31 n. sere SP lcenzato a Ing. P. Canepa EO.R2.16TD8 - Pag. 1/17

2 Sommaro 1 ANALISI DI STABILITÀ DEI PENDII Normatva ssmca (D.M. 14/01/ NTC 2008) Verfche secondo NTC Coeffcent sulle azon Coeffcent su materal Coeffcent sulla resstenza d verfca Anals d stabltà del pendo Metodo d Fellenus PROGETTO sezone 5 n corrspondenza del fabbrcato Tabella de terren Geometra degl strat Strato n.1, materale sottostante: Ghaa sabbosa con lmo Strato n.2, materale sottostante: argllt d Montoggo Geometra degl ntervent Muro n Muro n Muro n Muro n Trante n Trante n Trante n Trante n Trante n Trante n Geometra de carch Carco n Carco n Carco n Anals d stabltà del pendo (metodo d Fellenus) Assenza d ssma - coeffcente d scurezza FS = Ssma orzzontale e vertcale postv - coeffcente d scurezza FS = Ssma orzzontale postvo e vertcale negatvo - coeffcente d scurezza FS = Ssma orzzontale negatvo e vertcale postvo - coeffcente d scurezza FS = Ssma orzzontale e vertcale negatv - coeffcente d scurezza FS = PROGETTO sezone 8 ad est del fabbrcato Geometra degl strat Strato n.1, materale sottostante: Ghaa sabbosa con lmo Strato n.2, materale sottostante: argllt d Montoggo Geometra degl ntervent Muro n Muro n Muro n Muro n Muro n Trante n Trante n Trante n Anals d stabltà del pendo (metodo d Fellenus) Assenza d ssma - coeffcente d scurezza FS = Ssma orzzontale e vertcale postv - coeffcente d scurezza FS = Ssma orzzontale postvo e vertcale negatvo - coeffcente d scurezza FS = Ssma orzzontale negatvo e vertcale postvo - coeffcente d scurezza FS = Ssma orzzontale e vertcale negatv - coeffcente d scurezza FS = STATO ATTUALE Pendo ad est del fabbrcato Geometra degl strat Anals d stabltà del pendo (metodo d Fellenus) Ssma orzzontale e vertcale postv coeffcente d scurezza FS= FONDAZIONI DEL FABBRICATO VOLUMI DI SCAVO E RIPORTO EO.R2.16TD8 - Pag. 2/17

3 1 ANALISI DI STABILITÀ DEI PENDII 1.1 Normatva ssmca (D.M. 14/01/ NTC 2008) In presenza d ssma vene condotta una anals pseudo-statca secondo NTC 2008, paragrafo , secondo cu l azone ssmca è rappresentata da un azone statca equvalente, proporzonale al peso del volume d terreno nstable ed a coeffcent ssmc orzzontale e vertcale: Dove: kh = βs (amax/g) kv = ± 0.5 kh amax = SS ST ag βs è l coeffcente d rduzone dell accelerazone massma attesa al sto; amax è l accelerazone orzzontale massma attesa al sto, n funzone della zona ssmca; g è l accelerazone d gravtà; SS è l coeffcente d amplfcazone stratgrafca, n funzone de terren del sto; ST è l coeffcente d amplfcazone topografca, n funzone della forma del pendo; ag è l accelerazone orzzontale massma attesa su sto d rfermento rgdo. I valor d βs sono rportat nella normatva n Tab I, n funzone della categora d sottosuolo e della accelerazone orzzontale massma ag. Il coeffcente Ss d amplfcazone stratgrafca è funzone de terren del sto ed ha valore untaro sul terreno d rfermento; valor mnm e massm d SS sono rportat nella normatva n Tab. 3.2.V. Il coeffcente ST d amplfcazone topografca è maggore d 1 per strutture su pend con nclnazone maggore d 15 e dslvello superore a 30m, mentre è untaro negl altr cas; valor massm d ST sono rportat nella normatva n Tab. 3.2.VI, n funzone della categora topografca della superfce. Il margne d scurezza alla stabltà del pendo ottenuto deve essere valutato e motvato dal progettsta Verfche secondo NTC 2008 Questa normatva prevede che le verfche d scurezza sano condotte allo stato lmte ultmo, n cu le azon d progetto Ed vengono ncrementate da opportun coeffcent d scurezza parzale (coeff. del gruppo A), mentre le caratterstche de materal vanno decrementate (coeff. del gruppo M); n verfca è po possble consderare una resstenza d progetto Rd ulterormente decrementata (coeff. del gruppo R). La verfca è soddsfatta se n generale s verfca la condzone Ed<Rd. Nel caso de pend natural la normatva non specfca coeffcent parzal da usare; nel caso delle Opere d materal scolt e front d scavo specfca nvece che le verfche devono essere effettuate nel caso statco secondo l Ap-procco 1, combnazone 2, coè (A2+M2+R2). Nel caso ssmco le verfche SLU devono essere effettuate ponendo par a 1 coeffcent parzal sulle azon e mpegando parametr geotecnc e le resstenze d progetto, ovvero con valore rdotto rspetto a quello caratterstco Coeffcent sulle azon La crcolare applcatva precsa che al peso dell untà d volume della massa potenzalmente nstable va applcato l coeffcente A2 rportato nella colonna GEO della Tabella 2.6.I delle NTC (γg1 = 1.0); pes de terren vanno qund lascat nalterat, sa nel caso statco che ssmco. Rguardo a carch applcat al pendo coeffcent del gruppo A2 sono untar per carch permanent, par ad 1.3 per varabl Coeffcent su materal Il gruppo d coeffcent M2 rduce nvece le caratterstche de materal, n partcolare la tangente dell angolo d attrto nterno (γm2 = 1.25), la coesone effcace C (γm2 = 1.25), la coesone non drenata Cu (γm2 = 1.4) Coeffcent sulla resstenza d verfca Il programma calcola la resstenza lungo la superfce d scvolamento, con valor d progetto nsert, e trova un fattore d scurezza defnto dal rapporto FS=Rd/Ed; tale fattore d scurezza non nclude nessuna rduzone sulla resstenza d verfca (γr = 1). Volendo consderare una ulterore rduzone sulla resstenza d verfca (ad esempo γr2 = 1.1) bsogna dvdere la resstenza Rd trovata per l relatvo coeffcente parzale; l raggungmento della condzone generale d verfca Ed<Rd, applcando tale rduzone alla Rd, equvale al raggungmento d un fattore d scurezza mnmo FS del pendo par appunto al valore d rduzone che s vuole applcare. Ad esempo, volendo consderare una rduzone della resstenza d verfca γr2 = 1.1 la condzone generale d verfca dventa Rd/Ed>1.1; con l programma questo equvale al raggungmento della condzone FS>1.1. Rguardo al valore mnmo da raggungere la normatva non prescrve un valore unvoco ma precsa che In ogn caso l margne d scurezza alla stabltà del pendo ottenuto deve essere valutato e motvato dal progettsta ; nel ns. caso s verfcano coeffcent d scurezza ampamente maggor d 1. EO.R2.16TD8 - Pag. 3/17

4 1.2 Anals d stabltà del pendo Metodo d Fellenus S assume che la superfce d scvolamento possa essere assmlata ad un arco d crconferenza. S consdera la massa nteressata dallo scvolamento suddvsa n n conc vertcal. Su ogn conco agsce l propro peso W e, alla base del conco, la coesone c e l eventuale pressone neutra u. Non s tene conto delle forze mutue. S pone che la forza effettva normale alla base d ogn elemento sa par alla dfferenza tra la componente del peso normale alla base e la pressone neutra rsultante lungo la superfce d scorrmento. La pressone neutra rsultante è uguale alla pressone neutra meda moltplcata per la lunghezza della superfce d scorrmento. S conclude che la resstenza massma dsponble n questa sezone d superfce è con α = nclnazone alla base del conco; l = lunghezza della base del conco; φ = angolo d attrto nterno alla base del conco. S = c l +(W cosα u l) tanφ Il massmo momento resstente rsultante è la somma d tal forze S moltplcate per l raggo r della superfce crcolare assunta come superfce d rottura: M r n S S 1 Il momento rbaltante può essere defnto come la sommatora de prodott tra pes de conc e bracc de rspettv barcentr rspetto al centro del cercho d scorrmento: dove b = r sn α M R n 1 W b Imponendo l fattore d scurezza come rapporto tra l momento resstente e rbaltante: FS= MS /MR s ottene: FS n 1 c l ( W n 1 cos u W sn l ) tan 2 PROGETTO sezone 5 n corrspondenza del fabbrcato 2.1 Tabella de terren Vengono assunt seguent valor d calcolo de parametr geotecnc de terren nteressat, utlzzando un coeffcente rduttvo M2= 1,25 per corrspondent valor ndcat alle pagne 13 e 14 della Relazone geologca e geotecnca del a frma Dr. Geol. Fantn e consderat come caratterstc. N Denomnazone Gamma sat Gamma nat Ang.attrto Coesone dan/m 3 dan/m 3 grad dan/cm² 1 Ghaa sabbosa con lmo ( M2=1.25) ,60 0,000 2 argllt d Montoggo ( M2=1.25) ,00 0, Geometra degl strat Vengono mostrate n forma tabellare le sequenze d punt che costtuscono le polgonal d separazone degl strat d terreno. EO.R2.16TD8 - Pag. 4/17

5 2.2.1 Strato n.1, materale sottostante: Ghaa sabbosa con lmo N. X [cm] Y [cm] Strato n.2, materale sottostante: argllt d Montoggo N. X [cm] Y [cm] Geometra degl ntervent Muro n. 1 Punto d nsermento: X: 5108 cm Y: 1228 cm Resstenza al taglo: 6,00 Altezza muro: 550 cm Larghezza suola: 200 cm Pede snstro: 150 cm Pede destro: 0 cm Dsassamento: 75 cm Muro n. 2 Punto d nsermento: EO.R2.16TD8 - Pag. 5/17

6 X: 4333 cm Y: 837 cm Resstenza al taglo: 6,00 Altezza muro: 440 cm Larghezza suola: 220 cm Pede snstro: 170 cm Pede destro: 0 cm Dsassamento: 85 cm Muro n. 3 Punto d nsermento: X: 1774 cm Y: 204 cm Resstenza al taglo: 6,00 Altezza muro: 280 cm Larghezza suola: 160 cm Pede snstro: 110 cm Pede destro: 0 cm Dsassamento: 55 cm Muro n. 4 Punto d nsermento: X: 2207 cm Y: 457 cm Resstenza al taglo: 6,00 Altezza muro: 430 cm Larghezza suola: 200 cm Pede snstro: 60 cm Pede destro: 90 cm Dsassamento: -15 cm Trante n.1 Punto d nsermento: X: 2218 cm Y: 822 cm Angolo: 20,00 grad Dametro: 15 cm Lunghezza: 1000 cm Ancoraggo: 300 cm Tro: 80 dan Trante n.2 Punto d nsermento: X: 5208 cm Y: 1548 cm Angolo: 20,00 grad Dametro: 15 cm Lunghezza: 1000 cm Ancoraggo: 300 cm Tro: 200 dan Trante n.3 Punto d nsermento: X: 5207 cm Y: 1744 cm Angolo: 20,00 grad Dametro: 15 cm Lunghezza: 1000 cm Ancoraggo: 300 cm Tro: 100 dan Trante n.4 Punto d nsermento: X: 2219 cm Y: 652 cm Angolo: 20,00 grad Dametro: 15 cm Lunghezza: 1000 cm Ancoraggo: 300 cm Tro: 300 dan Trante n.5 Punto d nsermento: Punto d nsermento: X: 4449 cm Y: 1213 cm Angolo: 20,00 grad Dametro: 15 cm Lunghezza: 1000 cm Ancoraggo: 300 cm Tro: 100 dan Trante n.6 Punto d nsermento: X: 4448 cm Y: 1044 cm Angolo: 20,00 grad Dametro: 15 cm Lunghezza: 1000 cm Ancoraggo: 300 cm Tro: 100 dan A fn de calcol d stabltà del pendo, senza entrare nel merto del progetto strutturale delle opere d sostegno (parata e relatv trant) l programma fa rfermento al tro, espresso n dan, agente su un conco d profondtà untara n drezone Z locale (par a 1 centmetro), essendo X e Y gl ass local della sezone vertcale sopra rportata; l tro effettvo con l quale saranno carcat trant dpenderà dall nterasse scelto per gl stess e s otterrà moltplcando l tro untaro per centmetr d nterasse (p.es.: se l Trante 1 vene realzzato con nterasse d 200 cm sulla parata, l tro sarà: = dan = 16 ton. 2.4 Geometra de carch Fabbrcato dmenson n panta L1= 54 m L2= 20 m altezza H= 21,5 m n= 7 pan peso solao g= 0,600 t/m² Gs= 4536,0 t sovraccarco varable q= 0,400 t/m² Qs= 3024,0 t muro permetrale gm= 1,000 t/m pano Gm= 1036,0 t peso propro edfco G= 5572,0 t peso totale edfco T= 8596,0 t Fondazon svluppo S= 222 m larghezza lf= 1,60 m superfce Su= 355,2 m² pressone meda G pg= 15,69 t/m² pg= 1,57 dan/cm² pressone meda T pt= 24,20 t/m² pt= 2,42 dan/cm² pressone meda var pv= 8,51 t/m² pv= 0,85 dan/cm² Le coordnate e le component de carch stampate n questo paragrafo sono rferte al sstema d rfermento relatvo alla sezone trasversale, dove gl ass X e Y local concdono rspettvamente con gl ass X e Z global. EO.R2.16TD8 - Pag. 6/17

7 L'asse Y globale s svluppa nella profondtà del muro. Tutte le tpologe d carco, esclusa quella puntuale, hanno component e coordnate dverse da zero solo lungo gl ass local X e Y. Nel caso d carch puntual vene ndcata anche la poszone n profondtà (P), rferta rspetto alla sezone trasversale nzale dell'ntervento e qund lungo l'asse Y globale Carco n.1 Tpo d carco: dstrbuto Punto d nsermento: X (asse X globale): 3427 cm Y (asse Z globale): 840 cm Ampezza: 160 cm Valore nzale: -2,42 dan/cm² Valore fnale: -2,42 dan/cm² Carco n.2 Tpo d carco: dstrbuto Punto d nsermento: X (asse X globale): 4036 cm Y (asse Z globale): 888 cm Ampezza: 160 cm Valore nzale: -2,42 dan/cm² Valore fnale: -2,42 dan/cm² Carco n.3 Tpo d carco: dstrbuto Punto d nsermento: X (asse X globale): 2567 cm Y (asse Z globale): 520 cm Ampezza: 160 cm Valore nzale: -2,42 dan/cm² Valore fnale: -2,42 dan/cm² 2.5 Anals d stabltà del pendo (metodo d Fellenus). Normatva adottata per l ssma: D.M. 14/01/2008 Norme tecnche per le costruzon NTC Accelerazone relatva Ag/g massma attesa al suolo: 0.12 g Categora del suolo d fondazone: B Coeffcente d amplfcazone stratgrafca: 1.2 Coeffcente d amplfcazone topografca: 1.2 Coeffcente d rduzone dell'accelerazone massma per l sto (Beta s): 0.24 Il mnor coeffcente d scurezza rscontrato nel masso d rporto d progetto è determnato n corrspondenza della pù crtca superfce d rottura, ndcata dall arco d cercho gallo, ed ammonta a 1,15 ovvero accettable, tanto pù se s consderano le modeste caratterstche d resstenza del terreno d rempmento, assunte nelle verfche, e par a quelle della coltre naturale n stu. In realtà tale terreno presenterà caratterstche assa mglor, soprattutto n termn attrtv, essendo costtuto dalla rocca provenente dagl scav a monte. In effett, ncrementando l angolo d attrto d crca 2 per volta (qund 28 e 30 ), l coeffcente mnmo passa da 1,15 a 1,28 ( =28 ) e qund 1,39 ( =30 ), con aument rspettvamente dell 11% e del 21%. EO.R2.16TD8 - Pag. 7/17

8 Smbol usat nella tabella de rsultat: alfa = angolo alla base del conco n grad l = lunghezza della base del conco C = coesone alla base del conco f = angolo d'attrto alla base del conco n grad Xg = ascssa del barcentro del conco Yg = ordnata del barcentro del conco b = bracco relatvo al peso del conco Peso = peso complessvo alla base Pssma = peso complessvo alla base con ssma Pvert = carco vertcale complessvo agente sul conco Press = pressone d falda Mstab = momento stablzzante complessvo MstabS = momento nstablzzante complessvo Untà d msura utlzzate nella tabella de rsultat: dan,cm Mnmo coeffcente d scurezza calcolato FS = Caratterstche del cercho che comporta l mnmo coeffcente d scurezza: Ascssa del centro X = Ordnata del centro Y = Raggo del cercho R = 597 cm Caratterstche della massa nteressata dallo scvolamento: Volume = cmc/cm Peso = 371 dan/cm Permetro d scvolamento = 1043 cm Assenza d ssma - coeffcente d scurezza FS = Conco alfa l C Tgf Xg Yg b Peso Pvert Ptot Press Mstab Mnstab Ssma orzzontale e vertcale postv - coeffcente d scurezza FS = Conco alfa l C Tgf Xg Yg b Peso Pvert Ptot Press Mstab Mnstab Ssma orzzontale postvo e vertcale negatvo - coeffcente d scurezza FS = Conco alfa l C Tgf Xg Yg b Peso Pvert Ptot Press Mstab Mnstab EO.R2.16TD8 - Pag. 8/17

9 Ssma orzzontale negatvo e vertcale postvo - coeffcente d scurezza FS = Conco alfa l C Tgf Xg Yg b Peso Pvert Ptot Press Mstab Mnstab Ssma orzzontale e vertcale negatv - coeffcente d scurezza FS = Conco alfa l C Tgf Xg Yg b Peso Pvert Ptot Press Mstab Mnstab EO.R2.16TD8 - Pag. 9/17

10 3 PROGETTO sezone 8 ad est del fabbrcato Vengono assunt seguent valor d calcolo de parametr geotecnc de terren nteressat, utlzzando un coeffcente rduttvo M2= 1,25 per corrspondent valor ndcat alle pagne 13 e 14 della Relazone geologca e geotecnca del a frma Dr. Geol. Fantn e consderat come caratterstc. N Denomnazone Gamma sat Gamma nat Ang.attrto Coesone dan/m 3 dan/m 3 grad dan/cm² 1 Ghaa sabbosa con lmo ,60 0,000 2 argllt d Montoggo ,00 0, Geometra degl strat Vengono mostrate n forma tabellare le sequenze d punt che costtuscono le polgonal d separazone degl strat d terreno Strato n.1, materale sottostante: Ghaa sabbosa con lmo N. X [cm] Y [cm] Strato n.2, materale sottostante: argllt d Montoggo N. X [cm] Y [cm] EO.R2.16TD8 - Pag. 10/17

11 3.2 Geometra degl ntervent Muro n. 1 Punto d nsermento: X: 3694 cm Y: 1437 cm Resstenza al taglo: 6,00 Altezza muro: 140 cm Larghezza suola: 100 cm Pede snstro: 50 cm Pede destro: 0 cm Dsassamento: 25 cm Muro n. 2 Punto d nsermento: X: 2898 cm Y: 1131 cm Resstenza al taglo: 6,00 Altezza muro: 360 cm Larghezza suola: 220 cm Pede snstro: 170 cm Pede destro: 0 cm Dsassamento: 85 cm Muro n. 3 Punto d nsermento: X: 1884 cm Y: 247 cm Resstenza al taglo: 6,00 Altezza muro: 300 cm Larghezza suola: 160 cm Pede snstro: 110 cm Pede destro: 0 cm Dsassamento: 55 cm Muro n. 4 Punto d nsermento: X: 2169 cm Y: 520 cm Resstenza al taglo: 6,00 Altezza muro: 670 cm Larghezza suola: 200 cm Pede snstro: 60 cm Pede destro: 90 cm Dsassamento: -15 cm Muro n. 5 Punto d nsermento: X: 3867 cm Y: 1528 cm Resstenza al taglo: 6,00 Altezza muro: 180 cm Larghezza suola: 100 cm Pede snstro: 50 cm Pede destro: 0 cm Dsassamento: 25 cm Trante n.1 Punto d nsermento: X: 2179 cm Y: 960 cm Angolo: 20,00 grad Dametro: 15 cm Lunghezza: 1300 cm Ancoraggo: 400 cm Tro: 150 dan Trante n.2 Punto d nsermento: X: 2179 cm Y: 760 cm Angolo: 20,00 grad Dametro: 15 cm Lunghezza: 1000 cm Ancoraggo: 400 cm Tro: 300 dan Trante n.3 Punto d nsermento: X: 1964 cm Y: 394 cm Angolo: 20,00 grad Dametro: 15 cm Lunghezza: 700 cm Ancoraggo: 300 cm Tro: 300 dan A fn de calcol d stabltà del pendo, senza entrare nel merto del progetto strutturale delle opere d sostegno (parata e relatv trant) l programma fa rfermento al tro, espresso n dan, agente su un conco d profondtà untara n drezone Z locale (par a 1 centmetro), essendo X e Y gl ass local della sezone vertcale sopra rportata; l tro effettvo con l quale saranno carcat trant dpenderà dall nterasse scelto per gl stess e s otterrà moltplcando l tro untaro per centmetr d nterasse (p.es.: se l Trante 1 vene realzzato con nterasse d 200 cm sulla parata, l tro sarà: = dan = 60 ton. 3.3 Anals d stabltà del pendo (metodo d Fellenus) Normatva adottata per l ssma: D.M. 14/01/2008 Norme tecnche per le costruzon NTC Accelerazone relatva Ag/g massma attesa al suolo: 0.12 g Categora del suolo d fondazone: B Coeffcente d amplfcazone stratgrafca: 1.2 Coeffcente d amplfcazone topografca: 1.2 Coeffcente d rduzone dell'accelerazone massma per l sto (Beta s): 0.24 Smbol usat nella tabella de rsultat: alfa = angolo alla base del conco n grad l = lunghezza della base del conco C = coesone alla base del conco f = angolo d'attrto alla base del conco n grad Xg = ascssa del barcentro del conco Yg = ordnata del barcentro del conco b = bracco relatvo al peso del conco Peso = peso complessvo alla base Pssma = peso complessvo alla base con ssma EO.R2.16TD8 - Pag. 11/17

12 Pvert = carco vertcale complessvo agente sul conco Press = pressone d falda Mstab = momento stablzzante complessvo MstabS = momento nstablzzante complessvo N.B.: La superfce d rottura con mnor coeffcente d scurezza, causata dall ntervento n progetto, è ndcata n gallo e ammonta a 1,68; pertanto l ntervento n progetto ncde sulla stabltà globale del versante con un ampo margne d scurezza. Untà d msura utlzzate nella tabella de rsultat: dan,cm Mnmo coeffcente d scurezza calcolato FS = Caratterstche del cercho che comporta l mnmo coeffcente d scurezza: Ascssa del centro X = Ordnata del centro Y = Raggo del cercho R = 1213 cm Caratterstche della massa nteressata dallo scvolamento: Volume = cmc/cm Peso = 859 dan/cm Permetro d scvolamento = 2258 cm Assenza d ssma - coeffcente d scurezza FS = Conco alfa l C Tgf Xg Yg b Peso Pvert Ptot Press Mstab Mnstab EO.R2.16TD8 - Pag. 12/17

13 Ssma orzzontale e vertcale postv - coeffcente d scurezza FS = Conco alfa l C Tgf Xg Yg b Peso Pvert Ptot Press Mstab Mnstab Ssma orzzontale postvo e vertcale negatvo - coeffcente d scurezza FS = Conco alfa l C Tgf Xg Yg b Peso Pvert Ptot Press Mstab Mnstab Ssma orzzontale negatvo e vertcale postvo - coeffcente d scurezza FS = Conco alfa l C Tgf Xg Yg b Peso Pvert Ptot Press Mstab Mnstab EO.R2.16TD8 - Pag. 13/17

14 Ssma orzzontale e vertcale negatv - coeffcente d scurezza FS = Conco alfa l C Tgf Xg Yg b Peso Pvert Ptot Press Mstab Mnstab STATO ATTUALE Pendo ad est del fabbrcato Per confronto vene esamnato l pendo nella stessa sezone d cu al precedente, nelle condzon attual ovvero ante progetto. Partendo dalle medesme potes (cfr. 3), s ottengono rsultat sotto rportat. 4.1 Geometra degl strat Sezone d pendo d cu al 3, nello stato attuale ovvero senza le opere d sostegno prevste dal progetto. EO.R2.16TD8 - Pag. 14/17

15 4.2 Anals d stabltà del pendo (metodo d Fellenus) Normatva adottata per l ssma: D.M. 14/01/2008 Norme tecnche per le costruzon NTC Accelerazone relatva Ag/g massma attesa al suolo: 0.12 g Categora del suolo d fondazone: B Coeffcente d amplfcazone stratgrafca: 1.2 Coeffcente d amplfcazone topografca: 1.2 Coeffcente d rduzone dell'accelerazone massma per l sto (Beta s): 0.24 Smbol usat nella tabella de rsultat: alfa = angolo alla base del conco n grad l = lunghezza della base del conco C = coesone alla base del conco f = angolo d'attrto alla base del conco n grad Xg = ascssa del barcentro del conco Yg = ordnata del barcentro del conco b = bracco relatvo al peso del conco Peso = peso complessvo alla base Pssma = peso complessvo alla base con ssma Pvert = carco vertcale complessvo agente sul conco Press = pressone d falda Mstab = momento stablzzante complessvo MstabS = momento nstablzzante complessvo Untà d msura utlzzate nella tabella de rsultat: dan,cm Caratterstche del cercho che comporta l mnmo coeffcente d scurezza: Ascssa del centro X = Ordnata del centro Y = Raggo del cercho R = 2447 cm Caratterstche della massa nteressata dallo scvolamento: Volume = cmc/cm Peso = 821 dan/cm Permetro d scvolamento = 2528 cm S rporta d seguto la sola condzone d anals con mnor coeffcente d scurezza, consderato che tutte le altre condzon presentano coeffcente d scurezza comunque mnore d Ssma orzzontale e vertcale postv coeffcente d scurezza FS= Conco alfa l C Tgf Xg Yg b Peso Pvert Ptot Press Mstab Mnstab EO.R2.16TD8 - Pag. 15/17

16 Le superfc d scvolamento crcolar a pù basso coeffcente d scurezza rguardano la coltre superfcale del pendo e appaono tutte n apparente equlbro nstable, con coeffcente d scurezza nferore a 1: dal momento che, nvece, l pendo rsulta attualmente stable e non manfesta affatto segn d nstabltà (cfr. Relazone Geologca e Geotecnca allegata al progetto), s deduce che parametr geotecnc caratterstc assunt (rdott col fattore d scurezza M2= 1,25) rsultano eccessvamente cautelatv e comportano una sensble sottostma della reale stabltà del pendo. D conseguenza coeffcent d scurezza FS determnat nelle anals d stabltà d cu a 2 e 3 per le vare condzon, ssmche e non, rsultano anch ess sottostmat ancorché comunque accettabl. S dmostra nfne che le opere prevste aumentano l coeffcente d scurezza del versante, l quale passa da 0,79 a 1,68 (condzone d ssma orzzontale e vertcale postv - 3 e 4), con un ncremento par al 112%, ovvero pù che un raddoppo; cò s gustfca consderando che le nuove opere creano un confnamento effcace del pendo, rducendo gl effett negatv della notevole acclvtà del sto sull equlbro della massa terrosa. 5 FONDAZIONI DEL FABBRICATO La costruzone della struttura n oggetto è prevsta su un area paneggante da rcavare medante le opere d sostegno d cu a precedent; n base alle rsultanze della relazone della dr. Fantn d Genova rguardante la zona nteressata dal progetto, s consderano seguent parametr geotecnc med, assunt come caratterstc, afferent al pano d posa delle fondazon (Argllt d Montoggo): = 35 c= 64 kpa n= 26 kn/m³ Da cu, secondo l approcco d cu alle NTC2008, s desumono parametr d calcolo: = 29,2 c= 51 kpa n= 26 kn/m³ La valutazone della capactà portante del terreno d fondazone vene fatta con la formula d Terzagh: qr =k1 B N w +k2 c Nc +k3 D Nq w dove: q r = capactà portante o carco d rottura. k = coeffcent correttv relatv alla forma planmetrca della fondazone (nel nostro caso assunta nastrforme, coè relatva a fondazone contnua). = peso specfco apparente del terreno. B = larghezza della fondazone. N, N c, N q = coeffcent d Terzagh w', w" = coeffcent rduttv che tengono conto dell eventuale presenza d falda acqufera (n questo caso assente). c = coesone del terreno. D = profondtà della fondazone rspetto al pano campagna. EO.R2.16TD8 - Pag. 16/17

17 angolo d attrto effcace: = 29,2 [ ] coesone del terreno d fondazone: c= 5,10 [t/m²] peso d volume del terreno: = 2,60 [t/m³] larghezza della fondazone: B= 1,40 [m] profondtà della fondazone: D= 0,70 [m] sovraccarco sul p.c.: g= 0,00 [t/m²] coeffcent rdott d Terzagh: Nc= 17,02 Nq= 7,01 N = 4,64 FONDAZIONE A STRISCIA: capactà portante o carco d rottura: qr = 106,1 [t/m²] Il carco d rottura q r è pertanto assunto par a 106 t/m² ~ 1,0 MPa; essendo lo schema delle fondazon assmlable a un gratcco d trav rovesce su cu nod sorgono plastr della struttura, la superfce complessva delle suole d dette trav ammonta a 355 m² crca, con un peso propro della struttura par a G = t (cfr. 2.4) e un carco totale (comprensvo dunque de sovraccarch d legge) par a T=8.596 t; la pressone d contatto p dell edfco ammonta pertanto a: pg= / ( ) = 1,57 dan/m² = 0,16 Mpa pt= / ( ) = 2,42 dan/m² = 0,24 MPa con un coeffcente d scurezza mn par a qr/pt = 1,06/0,24 ~ 4,4 rspetto al carco d rottura sopra determnato e dunque ampamente accettable. Le fondazon del fabbrcato n corrspondenza della faccata a valle, per la parte che non nsste drettamente sul muro d contenmento, saranno da realzzare necessaramente su palfcazon, n modo da mantenere par rgdezza del pano d posa dell edfco su tutta la superfce d appoggo: a monte, nfatt, le fondazon nssteranno drettamente su rocca, mentre a valle sul rporto effettuato per la sstemazone dell area. 6 VOLUMI DI SCAVO E RIPORTO I volum d scavo e rporto sono determnat n sede d modellazone 3D del terreno eseguta con AutoCAD 2015 mplementando su un foglo d calcolo l metodo delle sezon ragguaglate (n. 9 sezon vertcal ad nterasse d crca 10 metr). CALCOLO VOLUMI SCAVI-RIPORTI passo sezon: 10,31 [m] SEZIONI SCAVO RIPORTO Aree [m²] Volum [m³] Aree [m²] Volum [m³] S1 S2 S3 S TO T V R1 R2 R3 S TO T V 1 50, ,9675 0,1879 0, ,6 9, , ,9182 1,6012 1, ,6 27,7 3 0, , ,8906 1,5559 1,6012 0,6172 3, ,5 60,5 4 0, , ,3217 1,2334 6,3512 0,3711 7, ,0 122,1 5 0, , ,0992 2, , , ,3 226,8 6 54, , , , ,2 350,5 7 23, , ,6286 2, , ,3 459,4 8 0,217 0,217 49, ,3993 1,2 255,4 9 0,0249 0,0249 0,1431 0,1431 0,1 0, ,8 1512,4 DIFFERENZA RIPORTO - SCAVO: -4098,4 [m] L ntervento n progetto rchede lo smaltmento a dscarca d un volume d terra/rocca scavata par a crca 4100 m³. EO.R2.16TD8 - Pag. 17/17