7,20 7,65 2/4/ ,70 15,15 25/27/29

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2 D seguto vengono proposte le verfche d stabltà globale delle morfologe rappresentate nelle Sezon d Coltvazone, per quanto attene allo Stato Attuale, a quello d Coltvazone ed nfne a quello d Rprstno. In corrspondenza dell Area C Progetto Inert Cocc Srl, autorzzato con ttolo n 139/2011 è stato eseguto nel Marzo 2011, un sondaggo a carotaggo contnuo fnalzzato alla conoscenza de caratter gacmentologc del locale banco ghaoso-sabboso e de caratter geotecnc delle dverse untà ltotecnche: lm sabbos ( cappellacco ) e ghae sabbose (banco oggetto d escavazone). Detta parametrzzazone geotecnca è permessa, attraverso opportune correlazon, dall acquszone de rsultat delle prove SPT esegute n foro a 7,20 m dal p.c. e a 14,70. L angolo d attrto s rcava nfatt, solo per le sabbe mede fno a sabbe ghaose estendbl cautelatvamente anche a materal lapde, dalla formula d Sho-Fukun 1982: φ = 15 + (N SPT X 15) Prof. U.L. nel sondaggo eseguto nel Marzo 2011 SPT N SPT φ Lm sabbos - cappellacco - 7,20 7,65 2/4/ Ghae sabbose - banco - 14,70 15,15 25/27/29 Verrà consderato cautelatvamente 39,5 un valore d 40 Nel presente paragrafo verrà anche presentata la parametrzzazone del terreno per le verfche d stabltà da esegure ne confront degl stat ultm (stabltà globale del fronte d scavo e de versant prevst dal rprstno). Per la valutazone della stabltà de front d scavo n fase d coltvazone e delle morfologe resdual n fase d rprstno, le verfche saranno esegute n condzon drenate. Per le sopractate verfche verranno utlzzat valor de coeffcent parzal dell Approcco 1 Combnazone 2 (A2+M2+R2). Tabella 6.2.I delle N.T.C. Carch Coeffcente parzale A1 A2 permanent γ G1 1,3 1,0

3 Tabella 6.2.II delle N.T.C. Grandezza alla quale Parametro applcare l coeffcente Coeffcente parzale M1 M2 parzale Angolo d attrto tgφ k γ φ 1,0 1,25 Coesone effcace c k γ c 1,0 1,25 Coesone non drenata c uk γ cu 1,0 1,40 Peso dell untà d volume γ γ γ 1,0 1,0 Tabella 6.4.I delle N.T.C. Coeffcente Coeffcente Coeffcente Verfca parzale parzale parzale R1 R2 R3 Capactà portante γ R = 1,0 γ R = 1,8 γ R = 2,3 Scorrmento Stabltà globale γ R = 1,0 γ R = 1,1 γ R = 1,1 PARAMETRI DI PROGETTO approcco 1 combnazone 2 Applcando coeffcent parzal d rduzone corrspondent all Approcco 1 combnazone 2 (A2+M2+R2), s ottengono seguent parametr geotecnc d progetto: Untà Ltotecnca φ p γ' P Lm sabbos - cappellacco - (stmato) 21,3 1,75 t/mc Ghae sabbose - banco - 33,4 1,85 t/mc Il terreno d copertura utlzzato ne rprstn deve essere consderato rmaneggato, qund geotecncamente rotto : parametr da utlzzare nel caso delle verfche d stabltà allo stato d rprstno sono quell resdu. Ne rsulta che: γ' Untà Ltotecnca φ P p Lm sabbos (stmato) PER IL RIPRISTINO 2/3 x tg(21,3 ) -> 14,6 1,75 t/mc - cappellacco - Ghae sabbose - banco - 33,4 1,85 t/mc

4 Defnzone Per pendo s ntende una porzone d versante naturale l cu proflo orgnaro è stato modfcato da ntervent artfcal rlevant rspetto alla stabltà. Per frana s ntende una stuazone d nstabltà che nteressa versant natural e convolgono volum consderevol d terreno. Introduzone all'anals d stabltà La rsoluzone d un problema d stabltà rchede la presa n conto delle equazon d campo e de legam costtutv. Le prme sono d equlbro, le seconde descrvono l comportamento del terreno. Tal equazon rsultano partcolarmente complesse n quanto terren sono de sstem multfase, che possono essere rcondott a sstem monofase solo n condzon d terreno secco, o d anals n condzon drenate. Nella maggor parte de cas c s trova a dover trattare un materale che se saturo è per lo meno bfase, cò rende la trattazone delle equazon d equlbro notevolmente complcata. Inoltre è pratcamente mpossble defnre una legge costtutva d valdtà generale, n quanto terren presentano un comportamento non-lneare gà a pccole deformazon, sono ansotrop ed noltre l loro comportamento dpende non solo dallo sforzo devatorco ma anche da quello normale. A causa delle suddette dffcoltà vengono ntrodotte delle potes semplfcatve: (a) S usano legg costtutve semplfcate: modello rgdo perfettamente plastco. S assume che la resstenza del materale sa espressa uncamente da parametr coesone ( c ) e angolo d resstenza al taglo (ϕ), costant per l terreno e caratterstc dello stato plastco; qund s suppone valdo l crtero d rottura d Mohr-Coulomb. (b) In alcun cas vengono soddsfatte solo n parte le equazon d equlbro. Metodo equlbro lmte (LEM) Il metodo dell'equlbro lmte consste nello studare l'equlbro d un corpo rgdo, costtuto dal pendo e da una superfce d scorrmento d forma qualsas (lnea retta, arco d cercho, sprale logartmca); da tale equlbro vengono calcolate le tenson da taglo (τ) e confrontate con la resstenza dsponble (τ f ), valutata secondo l crtero d rottura d Coulomb, da tale confronto ne scatursce la prma ndcazone sulla stabltà attraverso l coeffcente d scurezza F = τ f / τ. Tra metod dell'equlbro lmte alcun consderano l'equlbro globale del corpo rgdo (Culman), altr a causa della non omogenetà dvdono l corpo n conc consderando l'equlbro d cascuno (Fellenus, Bshop, Janbu ecc.). D seguto vengono dscuss metod dell'equlbro lmte de conc. Metodo de conc La massa nteressata dallo scvolamento vene suddvsa n un numero convenente d conc. Se l numero de conc è par a n, l problema presenta le seguent ncognte: n valor delle forze normal N agent sulla base d cascun conco; n valor delle forze d taglo alla base del conco T (n-1) forze normal E agent sull'nterfacca de conc; (n-1) forze tangenzal X agent sull'nterfacca de conc; n valor della coordnata a che ndvdua l punto d applcazone delle E ; (n-1) valor della coordnata che ndvdua l punto d applcazone delle X ; una ncognta costtuta dal fattore d scurezza F. Complessvamente le ncognte sono (6n-2). mentre le equazon a dsposzone sono: Equazon d equlbro de moment n Equazon d equlbro alla traslazone vertcale n Equazon d equlbro alla traslazone orzzontale n Equazon relatve al crtero d rottura n Totale numero d equazon 4n

5 Il problema è statcamente ndetermnato ed l grado d ndetermnazone è par a = (6n-2)-(4n) = 2n-2. Il grado d ndetermnazone s rduce ulterormente a (n-2) n quando s fa l'assunzone che N sa applcato nel punto medo della strsca, cò equvale ad potzzare che le tenson normal total sano unformemente dstrbute. I dvers metod che s basano sulla teora dell'equlbro lmte s dfferenzano per l modo n cu vengono elmnate le (n-2) ndetermnazon. Metodo d BISHOP (1955) Con tale metodo non vene trascurato nessun contrbuto d forze agent su blocch e fu l prmo a descrvere problem legat a metod convenzonal. Le equazon usate per rsolvere l problema sono: ΣF v = 0, ΣM 0 = 0, Crtero d rottura. Σ F = { c b + (W - u b + X ) tan ϕ } ΣW snα secα 1+ tanα tanϕ / F I valor d F e d X per ogn elemento che soddsfano questa equazone danno una soluzone rgorosa al problema. Come prma approssmazone convene porre X= 0 ed terare per l calcolo del fattore d scurezza, tale procedmento è noto come metodo d Bshop ordnaro, gl error commess rspetto al metodo completo sono d crca 1 %. VALUTAZIONE DELL AZIONE SISMICA Nelle verfche agl Stat Lmte Ultm la stabltà de pend ne confront dell azone ssmca vene eseguta con l metodo pseudo-statco. Per terren che sotto l azone d un carco cclco possono svluppare presson nterstzal elevate vene consderato un aumento n percento delle presson neutre che tene conto d questo fattore d perdta d resstenza. A fn della valutazone dell azone ssmca, nelle verfche agl stat lmte ultm, vengono consderate le seguent forze statche equvalent: F = K W H FV = K v W Essendo: F H e F V rspettvamente la componente orzzontale e vertcale della forza d nerza applcata al barcentro del conco; W: peso conco Ko: Coeffcente ssmco orzzontale Kv: Coeffcente ssmco vertcale. Calcolo coeffcent ssmc Le NTC 2008 calcolano coeffcent K o e K v n dpendenza d var fattor: Con K o = βs (a max /g) o K v =±0,5 K o βs coeffcente d rduzone dell accelerazone massma attesa al sto; a max accelerazone orzzontale massma attesa al sto; g accelerazone d gravtà.

6 Tutt fattor present nelle precedent formule dpendono dall accelerazone massma attesa sul sto d rfermento rgdo e dalle caratterstche geomorfologche del terrtoro. a max = S S S T a g S S (effetto d amplfcazone stratgrafca): 0.90 Ss 1.80; è funzone d F 0 (Fattore massmo d amplfcazone dello spettro n accelerazone orzzontale) e della categora d suolo (A, B, C, D, E). S T (effetto d amplfcazone topografca). Il valore d S T vara con l varare delle quattro categore topografche ntrodotte: T1(S T = 1.0) T2(S T = 1.20) T3(S T =1.20) T4(S T = 1.40). Quest valor sono calcolat come funzone del punto n cu s trova l sto oggetto d anals. Il parametro d entrata per l calcolo è l tempo d rtorno dell evento ssmco che è valutato come segue: T R =-V R /ln(1-pvr) Con V R vta d rfermento della costruzone e PVR probabltà d superamento, nella vta d rfermento, assocata allo stato lmte consderato. La vta d rfermento dpende dalla vta nomnale della costruzone e dalla classe d uso della costruzone (n lnea con quanto prevsto al punto delle NTC). In ogn caso V R dovrà essere maggore o uguale a 35 ann. Rcerca della superfce d scorrmento crtca In presenza d mezz omogene non s hanno a dsposzone metod per ndvduare la superfce d scorrmento crtca ed occorre esamnarne un numero elevato d potenzal superfc. Nel caso vengano potzzate superfc d forma crcolare, la rcerca dventa pù semplce, n quanto dopo aver poszonato una magla de centr costtuta da m rghe e n colonne saranno esamnate tutte le superfc avent per centro l generco nodo della magla m n e raggo varable n un determnato range d valor tale da esamnare superfc cnematcamente ammssbl. STATO ATTUALE scarpata lato EST Anals d stabltà de pend con: BISHOP (1955) Normatva NTC 2008 Numero d strat 3,0 Numero de conc 10,0 Grado d scurezza rtenuto accettable 1,3 Coeffcente parzale resstenza 1,1 Anals Condzone drenata Superfce d forma crcolare Coeffcent ssmc [N.T.C.] Dat general Tpo opera: 2 - Opere ordnare Classe d'uso: Classe II Vta nomnale: 50,0 [ann] Vta d rfermento: 50,0 [ann]

7 Parametr ssmc su sto d rfermento Categora sottosuolo: Categora topografca: C T2 Stato lmte TR Tempo rtorno [ann] ag F0 TC* O. 30,0 0,48 2,55 0,26 D. 50,0 0,57 2,58 0,27 V. 475,0 1,35 2,41 0,3 C. 975,0 1,7 2,43 0,31 Coeffcent ssmc orzzontal e vertcal Opera: Stabltà de pend e Fondazon Stato lmte amax beta kh kv O. 0,864 0,2 0,0176 0,0088 D. 1,026 0,2 0,0209 0,0105 V. 2,43 0,24 0,0595 0,0297 C. 2,9524 0,24 0,0723 0,0361 Coeffcente azone ssmca orzzontale 0,0176 Coeffcente azone ssmca vertcale 0,008 8 Coeffcent parzal per parametr geotecnc del terreno Tangente angolo d resstenza al taglo 1,0 Coesone effcace 1,0 Coesone non drenata 1,0 Rduzone parametr geotecnc terreno No ======================================================================= = Stratgrafa c: coesone; cu: coesone non drenata; F: Angolo d attrto; G: Peso Specfco; Gs: Peso Specfco Saturo; K: Modulo d Wnkler Strato c cu F ( ) G Gs K (Kg/cm³) Cappellacco ,00 Banco ghaoso sabboso ,00 Arglle ,00 Rsultat anals pendo [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs mnmo ndvduato 1,32 Ascssa centro superfce 29,21 m Ordnata centro superfce 10,82 m Raggo superfce 31,55 m B: Larghezza del conco; Alfa: Angolo d nclnazone della base del conco; L: Lunghezza della base del conco; W: Peso del conco; U: Forze dervant dalle presson neutre; N: forze agent normalmente alla drezone d scvolamento; T: forze agent parallelamente alla superfce d scvolamento; F: Angolo d attrto; c: coesone.

8 (ID=1) xc = 29,207 yc = 10,819 Rc = 31,551 Fs=1,325 Nr. B Alfa L W Kh W Kv W c F U N' T m ( ) m (Kg) (Kg) (Kg) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) 1 2,42 5,3 2,43 313,12 0,0 2,76 0,0 33,4 0,0 153,71735,2 2 1,85 9,2 1,87 269,46 0,0 2,37 0,0 33,4 0,0 60,71311,4 3 3,03 13,7 3, ,01 0,0 47,17 0,0 33,4 0,0 4497,44176,1 4 2,37 18,8 2, ,76 0,0 94,64 0,0 33,4 0,0 9335,25944,5 5 1,65 22,7 1, ,21 0,0 92,23 0,0 33,4 0,0 9120,85353,5 6 3,19 27,6 3, ,5 0,0 217,24 0,0 33,4 0, ,012188,6 7 2,94 34,1 3, ,72 0,0 220,93 0,0 33,4 0, ,912369,8 8 1,89 39,6 2, ,41 0,0 131,24 0,0 33,4 0, ,57597,0 9 1,39 43,6 1, ,65 0,0 79,76 0,0 33,4 0,0 7868,34878,3 10 3,44 50,2 5, ,3 0,0 95,52 0,0 21,3 0, ,23433,5

9 STATO ATTUALE scarpata lato NORD Anals d stabltà de pend con: BISHOP (1955) Lat./Long. 43, /11, Normatva NTC 2008 Numero d strat 3,0 Numero de conc 10,0 Grado d scurezza rtenuto accettable 1,3 Coeffcente parzale resstenza 1,1 Anals Condzone drenata Superfce d forma crcolare Coeffcent ssmc [N.T.C.] Dat general Tpo opera: 2 - Opere ordnare Classe d'uso: Classe II Vta nomnale: 50,0 [ann] Vta d rfermento: 50,0 [ann] Parametr ssmc su sto d rfermento Categora sottosuolo: Categora topografca: C T2 Stato lmte TR Tempo rtorno [ann] ag F0 TC* O. 30,0 0,48 2,55 0,26 D. 50,0 0,57 2,58 0,27 V. 475,0 1,35 2,41 0,3 C. 975,0 1,7 2,43 0,31 Coeffcent ssmc orzzontal e vertcal Opera: Stabltà de pend e Fondazon Stato lmte amax beta kh kv O. 0,864 0,2 0,0176 0,0088 D. 1,026 0,2 0,0209 0,0105 V. 2,43 0,24 0,0595 0,0297 C. 2,9524 0,24 0,0723 0,0361 Coeffcente azone ssmca orzzontale 0,0176 Coeffcente azone ssmca vertcale 0,008 8 Coeffcent parzal per parametr geotecnc del terreno Tangente angolo d resstenza al taglo 1,25 Coesone effcace 1,25 Coesone non drenata 1,4 Rduzone parametr geotecnc terreno No ======================================================================= =

10 Stratgrafa c: coesone; cu: coesone non drenata; F: Angolo d attrto; G: Peso Specfco; Gs: Peso Specfco Saturo; K: Modulo d Wnkler Strato c cu F ( ) G Gs K (Kg/cm³) Cappellacco ,00 Banco ghaoso sabboso ,00 Arglle ,00 Rsultat anals pendo [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs mnmo ndvduato 1,33 Ascssa centro superfce 35,41 m Ordnata centro superfce 19,11 m Raggo superfce 34,46 m (ID=9) xc = 35,409 yc = 19,111 Rc = 34,458 Fs=1,328 Nr. B Alfa L W Kh W Kv W c F U N' T m ( ) m (Kg) (Kg) (Kg) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) 1 2,2-5,5 2,21 499,69 8,79 4,4 0,0 33,4 0,0 902,34186,3 2 0,59-3,1 0, ,54 28,29 14,15 0,0 33,4 0,0 1707,41778,6 3 1,97-1,0 1, ,75 161,55 80,77 0,0 33,4 0,0 9313,87568,7 4 2,05 2,3 2, ,22 267,17 133,59 0,0 33,4 0, ,410183,3 5 2,74 6,3 2, ,51 497,31 248,66 0,0 33,4 0, ,016717,0 6 2,04 10,4 2, ,57 463,77 231,89 0,0 33,4 0, ,914454,3 7 1,36 13,2 1, ,57 346,94 173,47 0,0 33,4 0, ,110416,5 8 1,35 15,6 1, ,9 373,17 186,59 0,0 33,4 0, ,110948,7 9 1,34 17,9 1, ,63 398,33 199,17 0,0 33,4 0, ,811476, ,68 41,5 26, ,3 6456,093228,05 0,0 33,4 0, , ,8

11 STATO DI COLTIVAZIONE fase B Anals d stabltà de pend con: BISHOP (1955) Lat./Long. 43, /11, Normatva NTC 2008 Numero d strat 3,0 Numero de conc 10,0 Grado d scurezza rtenuto accettable 1,3 Coeffcente parzale resstenza 1,1 Anals Condzone drenata Superfce d forma crcolare Coeffcent ssmc [N.T.C.] Dat general Tpo opera: 2 - Opere ordnare Classe d'uso: Classe II Vta nomnale: 50,0 [ann] Vta d rfermento: 50,0 [ann] Parametr ssmc su sto d rfermento Categora sottosuolo: Categora topografca: TR Stato lmte Tempo rtorno ag C T2 F0 TC* [ann] O. 30,0 0,48 2,55 0,26 D. 50,0 0,57 2,58 0,27 V. 475,0 1,35 2,41 0,3 C. 975,0 1,7 2,43 0,31 Coeffcent ssmc orzzontal e vertcal Opera: Stabltà de pend e Fondazon Stato lmte amax beta kh kv O. 0,864 0,2 0,0176 0,0088 D. 1,026 0,2 0,0209 0,0105 V. 2,43 0,24 0,0595 0,0297 C. 2,9524 0,24 0,0723 0,0361 Coeffcente azone ssmca orzzontale 0,0176 Coeffcente azone ssmca vertcale 0,008 8 Coeffcent parzal per parametr geotecnc del terreno Tangente angolo d resstenza al taglo 1,25 Coesone effcace 1,25 Coesone non drenata 1,4 Rduzone parametr geotecnc terreno No ======================================================================= =

12 Stratgrafa c: coesone; cu: coesone non drenata; F: Angolo d attrto; G: Peso Specfco; Gs: Peso Specfco Saturo; K: Modulo d Wnkler Strato c cu F ( ) G Gs K (Kg/cm³) Cappellacco ,00 Banco ghaoso sabboso ,00 Arglle ,00 Rsultat anals pendo [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs mnmo ndvduato 1,22 Ascssa centro superfce 20,08 m Ordnata centro superfce 49,16 m Raggo superfce 21,06 m (ID=3) xc = 20,08 yc = 49,162 Rc = 21,056 Fs=1,222 Nr. B Alfa L W Kh W Kv W c F U N' T m ( ) m (Kg) (Kg) (Kg) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) 1 2,27-6,6 2,28 679,02 11,95 5,98 0,0 33,4 0,0 848,81435,7 2 2,27-0,4 2, ,35 22,09 11,05 0,0 33,4 0,0 1265,91633,7 3 2,27 5,8 2,28 802,55 14,12 7,06 0,0 33,4 0,0 669,41346,3 4 1,5 11,0 1, ,02 205,01 102,5 0,0 33,4 0, ,95938,2 5 3,03 17,4 3, ,38 562,89 281,44 0,0 33,4 0, ,215478,3 6 2,27 25,2 2, ,21 344,95 172,47 0,0 33,4 0, ,49541,9 7 2,73 33,0 3, ,58 457,8 228,9 0,0 33,4 0, ,412639,8 8 1,81 40,7 2, ,7 425,77 212,89 0,0 33,4 0, ,311756,8 9 2,27 48,6 3, ,51 385,84 192,92 0,0 33,4 0, ,011433,1 10 2,27 59,4 4, ,39 158,42 79,21 0,0 33,4 0,0 7826,45826,0

13 STATO DI COLTIVAZIONE fase C Anals d stabltà de pend con: BISHOP (1955) Lat./Long. 43, /11, Normatva NTC 2008 Numero d strat 3,0 Numero de conc 10,0 Grado d scurezza rtenuto accettable 1,3 Coeffcente parzale resstenza 1,1 Anals Condzone drenata Superfce d forma crcolare Coeffcent ssmc [N.T.C.] Dat general Tpo opera: 2 - Opere ordnare Classe d'uso: Classe II Vta nomnale: 50,0 [ann] Vta d rfermento: 50,0 [ann] Parametr ssmc su sto d rfermento Categora sottosuolo: Categora topografca: TR Stato lmte Tempo rtorno ag C T2 F0 TC* [ann] O. 30,0 0,48 2,55 0,26 D. 50,0 0,57 2,58 0,27 V. 475,0 1,35 2,41 0,3 C. 975,0 1,7 2,43 0,31 Coeffcent ssmc orzzontal e vertcal Opera: Stabltà de pend e Fondazon Stato lmte amax beta kh kv O. 0,864 0,2 0,0176 0,0088 D. 1,026 0,2 0,0209 0,0105 V. 2,43 0,24 0,0595 0,0297 C. 2,9524 0,24 0,0723 0,0361 Coeffcente azone ssmca orzzontale 0,0176 Coeffcente azone ssmca vertcale 0,008 8 Coeffcent parzal per parametr geotecnc del terreno Tangente angolo d resstenza al taglo 1,25 Coesone effcace 1,25 Coesone non drenata 1,4 Rduzone parametr geotecnc terreno No ======================================================================= =

14 Stratgrafa c: coesone; cu: coesone non drenata; F: Angolo d attrto; G: Peso Specfco; Gs: Peso Specfco Saturo; K: Modulo d Wnkler Strato c cu F ( ) G Gs K (Kg/cm³) Cappellacco ,00 Banco ghaoso sabboso ,00 Arglle ,00 Rsultat anals pendo [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs mnmo ndvduato 1,17 Ascssa centro superfce 23,17 m Ordnata centro superfce 63,44 m Raggo superfce 35,5 m (ID=2) xc = 23,171 yc = 63,442 Rc = 35,496 Fs=1,166 Nr. B Alfa L W Kh W Kv W c F U N' T m ( ) m (Kg) (Kg) (Kg) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) 1 3,68-6,2 3, ,15 30,01 15,01 0,05 33,4 0,0 1984,92466,2 2 3,68-0,3 3, ,56 55,12 27,56 0,05 33,4 0,0 3146,03054,8 3 3,68 5,7 3,7 1942,88 34,19 17,1 0,05 33,4 0,0 1720,32328,7 4 2,31 10,6 2, ,62 229,04 114,52 0,05 33,4 0, ,27047,2 5 2,04 14,2 2, ,39 568,86 284,43 0,05 33,4 0, ,315898,7 6 6,7 21,7 7, ,3 2176,0 1088,0 0,05 33,4 0, ,059138,7 7 3,68 31,0 4, ,29 888,37 444,18 0,05 33,4 0, ,824415,0 8 3,68 38,3 4, ,69 693,28 346,64 0,05 33,4 0, ,519657,7 9 2,11 44,5 2, ,36 451,69 225,85 0,05 33,4 0, ,613054,3 10 5,26 54,1 8, ,21 648,51 324,26 0,0 21,3 0, ,113456,3

15 STATO DI RIPRISTINO nell ambto dell assa blando pendo d rprstno per la verfca d stabltà è stata selezonata la porzone caratterzzata dalle relatvamente maggor pendenze Anals d stabltà de pend con: BISHOP (1955) Lat./Long. 43, /11, Normatva NTC 2008 Numero d strat 3,0 Numero de conc 10,0 Grado d scurezza rtenuto accettable 1,3 Coeffcente parzale resstenza 1,1 Anals Condzone drenata Superfce d forma crcolare Coeffcent ssmc [N.T.C.] Dat general Tpo opera: 2 - Opere ordnare Classe d'uso: Classe II Vta nomnale: 50,0 [ann] Vta d rfermento: 50,0 [ann] Parametr ssmc su sto d rfermento Categora sottosuolo: Categora topografca: TR Stato lmte Tempo rtorno ag C T2 F0 TC* [ann] O. 30,0 0,48 2,55 0,26 D. 50,0 0,57 2,58 0,27 V. 475,0 1,35 2,41 0,3 C. 975,0 1,7 2,43 0,31 Coeffcent ssmc orzzontal e vertcal Opera: Stabltà de pend e Fondazon Stato lmte amax beta kh kv O. 0,864 0,2 0,0176 0,0088 D. 1,026 0,2 0,0209 0,0105 V. 2,43 0,24 0,0595 0,0297 C. 2,9524 0,24 0,0723 0,0361 Coeffcente azone ssmca orzzontale 0,0176 Coeffcente azone ssmca vertcale 0,008 8 Coeffcent parzal per parametr geotecnc del terreno Tangente angolo d resstenza al taglo 1,25 Coesone effcace 1,25 Coesone non drenata 1,4 Rduzone parametr geotecnc terreno No

16 Stratgrafa c: coesone; cu: coesone non drenata; F: Angolo d attrto; G: Peso Specfco; Gs: Peso Specfco Saturo; K: Modulo d Wnkler Strato c cu F ( ) G Gs K (Kg/cm³) Terreno d rporto ,00 Ghae sabbose ,00 Arglle ,00 Rsultat anals pendo [NTC 2008: [A2+M2+R2]] Fs mnmo ndvduato 3,83 Ascssa centro superfce 27,6 m Ordnata centro superfce 81,93 m Raggo superfce 53,95 m (ID=211) xc = 27,604 yc = 81,926 Rc = 53,953 Fs=3,826 Nr. B Alfa L W Kh W Kv W c F U N' T m ( ) m (Kg) (Kg) (Kg) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) 1 0,26-25,0 0,29 109,68 1,93 0,97 0,0 21,3 0,0 143,5 48,0 2 8,31-20,2 8, ,99 991,8 495,9 0,0 21,3 0, ,36846,3 3 3,43-13,6 3, ,23 887,13 443,57 0,0 21,3 0, ,25343,3 4 10,97-5,9 11, ,8 3724,971862,48 0,0 21,3 0, ,821221,7 5 5,74 3,1 5, ,4 2059,751029,88 0,0 21,3 0, ,511483,5 6 4,71 8,6 4, , ,74 821,37 0,0 21,3 0, ,29182,5 7 6,77 14,9 7, ,8 2151,671075,83 0,0 21,3 0, ,712250,0 8 5,74 21,9 6, , ,06 740,03 0,0 21,3 0, ,88803,7 9 5,74 28,7 6, , ,24 507,62 0,0 21,3 0, ,76536,5 10 5,74 35,9 7, ,43 380,08 190,04 0,0 21,3 0, ,33103,8

17 D seguto un prospetto rassuntvo: Fs mnmo n condzon ssmche STATO ATTUALE SCARPATA LATO EST 1,32 STATO ATTUALE SCARPATA LATO NORD 1,33 STATO DI COLTIVAZIONE FASE B 1,22 STATO DI COLTIVAZIONE FASE C 1,17 STATO DI RIPRISTINO 3,83 Arezzo, Agosto 2013 DOTT. GEOL. LORENZO SEDDA