Corso d aggiornamento sulla normativa sismica OPCM n.3274/2003 LE STRUTTURE IN ACCIAIO. Rimini, 15 maggio 2004 Antonio Perretti, PhD

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1 Corso d aggornamento sulla normatva ssmca OPC n.3274/2003 LE STRUTTURE IN ACCIAIO Rmn, 15 maggo 2004 Antono Perrett, PhD 1

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5 LE TIPOLOGIE STRUTTURALI (6.3) Strutture n accao Strutture ntelaate Strutture con controvent concentrc Strutture con controvent eccentrc Strutture a mensola od a pendolo nvertto Strutture ntelaate controventate Defnzon (6.3.1) Strutture ntelaate: le forze orzzontal sono prncpalmente sopportate da element sollectat prevalentemente a flessone. In tal strutture le zone dsspatve sono prncpalmente poszonate alle estremtà delle trav n prossmtà de collegament trave-colonna e l energa vene dsspata per mezzo della flessone cclca plastca. 2. Strutture con controvent concentrc: sstema strutturale n cu le forze orzzontal sono prncpalmente sopportate da element sollectat a sforzo normale. In tal strutture le zone dsspatve sono prncpalmente poszonate nelle dagonal tese. I controvent retcolar concentrc possono essere dstnt n tre categore: - Controvent con dagonale tesa attva: le forze orzzontal vengono assorbte solo dalle dagonal tese trascurando quelle compresse. - Controvent a V: le forze orzzontal devono essere assorbte consderando sa le dagonal tese che quelle compresse. Il punto d ntersezone delle dagonal gace su d una membratura orzzontale che deve essere contnua. - Controvent a K: le forze orzzontal devono essere assorbte consderando sa le dagonal tese che quelle compresse. Il punto d ntersezone delle dagonal gace su d una colonna. Questa categora non deve essere consderata dsspatva poché l meccansmo d collasso convolge la colonna (q = 1.0). 3. Strutture con controvent eccentrc:. sstema strutturale n cu le forze orzzontal sono prncpalmente sopportate da element sollectat prevalentemente a sforzo normale. Graze all eccentrctà de controvent l energa è dsspata per flessone e/o taglo cclco. 5

6 4. Strutture a mensola o pendolo nvertto: costtute da membrature presso-nflesse n cu le zone dsspatve sono collocate alla base. 5. Strutture ntelaate controventate: le azon orzzontal sono assorbte da tela che controvent agent nel medesmo pano. 6

7 TIPOLOGIE DI TELAI IN ACCIAIO SISO-RESISTENTI Telao resstente a flessone oment Resstant Frame - RF Preg: elevata duttltà Dfett: eccessva deformabltà lo SLE è condzonante nel progetto nel caso d ssma severo c è un danneggamento dffuso Telao resstente per azon assal dagonal convergent ne nod Concentrcally Braced Frame - CBF Preg: elevata rgdezza laterale danneggamento localzzato Dfett: rsposta steretca nstable bassa duttltà Telao resstente a flessone/azon assal dagonal eccentrche Eccentrcally Braced Frame - EBF Preg: garantsce contemporaneamente rgdezza e duttltà danneggamento localzzato 7

8 PRINCIPALI TIPI DI EBF Schem base "classc" D-BRACED SPLIT-K BRACED V-BRACED Varazon d dubba effcaca KNEE-BRACED Proposta d Engelhardt Popov Dfett: Dfett: collegament sulle colonne poch lnk lnk cort e lungh "spars" Varazon mgloratve TIED TRUSSED Preg: collegament asscurano la contemporanea plastczzazone de lnk evtando la formazone d meccansm parzal 8

9 Strutture metallche 9

10 FATTORE DI STRUTTURA (6.3.3) Strutture metallche 10

11 ESEPIO DI TELAI EBFs 11

12 FATTORE DI STRUTTURA (6.3.3) Il comportamento degl edfc ssmo-resstent n accao può essere non dsspatvo o dsspatvo. Nel prmo caso lo spettro d progetto và determnato assumendo un fattore d struttura untaro. Nel secondo, nvece, l fattore d struttura (>1.0) và determnato come segue q = q o ψ R dove : q o ψ R valore base del fattore d struttura, dpendente dalla tpologa strutturale e da crter d dmensonamento adottat (classe d duttltà) fattore rduttvo che tene conto delle rsorse d duttltà locale delle membrature mpegate q o VALORE BASE DEL FATTORE DI STRUTTURA Tpologa Bassa duttltà Alta duttltà Strutture ntelaate 4 5 α u /α y Controvent retcolar concentrc 4 4 Controvent eccentrc 4 5 α u /α y Strutture a mensola 2 2 Sono stat ndcat n tabella con smbol α y e α u : α y moltplcatore delle forze orzzontal corrspondente al prmo raggungmento della resstenza flessonale n uno qualunque degl element della struttura (formazone della prma cernera plastca) α u moltplcatore delle forze orzzontal corrspondente alla formazone d cernere plastche n un numero d tal da rendere la struttura lable. 12

13 CALCOLO DEL RAPPORTO α u /α y Il rapporto α u /α y può essere calcolato utlzzando due approcc alternatv: Per va dretta, valutando moltplcator α u ed α y attraverso un anals statca non lneare (anals pushover) e calcolandone l rapporto. Comunque deve essere α u /α y 1.5 Senza effettuare alcuna anals, utlzzando valor fornt dalla normatva n funzone della tpologa strutturale a cu appartene l edfco n esame attraverso la seguente tabella: Valor del rapporto α u /α y Tpologa strutturale α u /α 1 Edfc a telao ad un solo pano 1.1 Edfc a telao a pù pan con una sola campata 1.2 Edfc a telao con pù pan e pù campate 1.3 Edfc con controvent eccentrc

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15 COPORTAENTO DELLE STRUTTURE DISSIPATIVE (6.5) Strutture con zone dsspatve devono essere progettate n modo tale che queste zone s svluppno n quelle part della struttura n cu plastczzazon o l nstabltà locale o altr fenomen dovut al comportamento steretca non nfcno la stabltà globale della struttura. Le part struttural delle zone dsspatve devono avere adeguata duttltà e resstenza. La resstenza deve essere verfcata con la normatva vgente. Le part non dsspatve ed collegament delle part dsspatve al resto della struttura devono possedere una suffcente sovraresstenza per consentre lo svluppo della plastczzazone cclca delle part dsspatve. tab. 1 Coeffcent d smorzamento relatvo al crtco REGOLE PER STRUTTURE DISSIPATIVE (6.5) Al fne d asscurare l comportamento strutturale desderato le strutture dsspatve n accao la normatva mpone l rspetto d una sere d regole denomnate regole d dettaglo. 15

16 REGOLE DI DETTAGLIO COUNI A TUTTE LE TIPOLOGIE (6.5.3) Part compresse delle membrature ( ) Suffcente duttltà locale delle membrature o d membrature soggette a compressone deve essere asscurata lmtando rapport larghezzaspessore b / t delle part che compongono la sezone. In funzone della loro capactà d deformazone plastca, le membrature s dstnguono n tre categore d duttltà: Duttl: quando l nstabltà locale delle part compresse della sezone s svluppa n campo plastco ed è suffcentemente rtardata n manera tale che la membratura sa n grado d svluppare grand deformazon plastche n regme ncrudente sena sgnfcatve rduzon della capactà portante. Plastche: quando l nstabltà locale s svluppa n campo plastco, ma rapport larghezza-spessore non sono tal da consentre deformazon plastche sgnfcatve. Snelle: quando l nstabltà locale avvene n campo elastco, senza consentre l nzo delle plastczzazon. Nel caso d profl a doppo T, nfless o presso-nfless, con rfermento agl usual acca da carpentera, la suddetta classfcazone può essere effettuata n funzone del parametro s come segue: s = λ f u f y b f 2 f λ 2 w è la tensone ultma è la tensone d snervamento è la larghezza delle flange 1 b L L* è la dstanza tra l punto d nullo del dagramma del momento e la cernera plastca λ f e λ w sono parametr d snellezza delle flange e dell anma dpendent da rapport b / t. f * f f u y 16

17 Classfcazone delle sezon e determnazone del fattore ψ R s 1.2 sezon duttl ψ R = < s 1.2 sezon plastche ψ R = 0.75 s 1.0 sezon snelle ψ R =

18 REGOLE DI DETTAGLIO COUNI A TUTTE LE TIPOLOGIE Determnazone de parametr d snellezza b f f y λ f = snellezza delle flange 2 t E f d t f w, c y λ w = snellezza dell anma c E E è l modulo d elastctà dell accao f y è la tensone d snervamento t f è lo spessore delle flange t w è lo spessore dell anma d w,c è la parte compressa dell anma par a: d d w A A w ρ d 2 w w, c = 1+ A A w ρ d w è l altezza dell anma è l area della sezone è l area dell anma è l rapporto tra lo sforzo normale d progetto e lo sforzo normale plastco. 18

19 Prospetto Rapport massm larghezza-spessore per element compress (a) Anma (element ntern perpendcolar all asse d flessone): Classe Anma soggetta a flessone Anma soggetta a compressone d = h 3 t ( t = t = ) f t w Anma soggetta a flessone e compressone Dstrbuzone tenson negl e- lement (compressone postva) 1 d/t w 72 ε d/t w 33 ε 2 d/t w 83 ε d/t w 38 ε Quando α > 0,5: d/t w 396 ε/(13 α-1) Quando α < 0,5: d/t w 36 ε/α Quando α > 0,5: d/t w 456 ε /(13 α 1) Quando α < 0,5: d/t w 41,5 ε / α Dstrbuzone tenson negl e- lement (compressone postva) ε = 3 d/t w 124 ε d/t w 42 ε 235 f y Quando ψ > -1: d/t w 42 ε/(0,67+0,33 ψ) Quando ψ -1: d / 62 ε (1 ψ) ( ψ) f y ε 1 0,92 0,81 t w 19

20 Prospetto Rapport massm larghezza-spessore per element compress c) Al sporgent: Classe Sezon lamnate Tpo della sezone Sezon saldate Ala soggetta a compressone e flessone Ala soggetta a compressone Bordo compresso Bordo teso Dstrbuzone delle tenson nell elemento (compressone postva) 1 2 Lamnata Saldata Lamnata Saldata c/t f 10ε c/t f 9ε c/t f 11ε c/t f 10ε c / t f c / t f c / t f c / t f 10ε α 9ε α 11ε α 10ε α c / t f 10ε α α 9ε c / t f α α 11ε c / t f α α 10ε c / t f α α Dstrbuzone delle tenson nell elemento (compressone postva) 3 ε = 235 f y Lamnata Saldata c/t f 15ε c / t f 23ε k σ Per k σ vedere l prospetto c / t f 21ε k c/t f 14ε σ f y ε 1 0,92 0,81 20

21 REGOLE DI DETTAGLIO COUNI A TUTTE LE TIPOLOGIE Part tese delle membrature ( ) Nel caso d membrature o d part d membrature tese, la resstenza plastca d progetto deve rsultare nferore alla resstenza ultma d progetto nella sezone netta n corrspondenza de for per dspostv d collegamento. Cò rchede l rspetto della relazone seguente: A A net f u f y A net 1.25 f f y u è la tensone ultma è la tensone d snervamento è l area netta n corrspondenza de for Collegament n zone dsspatve ( ) I collegament n zone dsspatve devono avere suffcente sovraresstenza per consentre la plastczzazone delle part collegate. S rtene che l requsto della sovraresstenza sa soddsfatto nel caso d saldature d prma classe a completa penetrazone. Nel caso d collegament con saldature a cordone d angolo o collegament bullonat, deve essere soddsfatta la seguente condzone: R d R y R s d R y è la resstenza d progetto del collegamento è la resstenza plastca della membratura collegata 1.0 s f u / f y è l fattore utlzzato per la classfcazone delle membrature duttl, plastche e snelle l quale tene conto che la tensone nell accao può superare l valore d snervamento Nel caso d collegament bullonat soggett a taglo, l collasso per rfollamento deve precedere l collasso a taglo de bullon. 21

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24 REGOLE DI DETTAGLIO PER STRUTTURE INTELAIATE (6.5.4) Al fne d consegure un comportamento duttle, tela devono essere progettat n manera che le cernere plastche s formno alle estremtà delle trav puttosto che alle estremtà delle colonne. Questo requsto non è rchesto con rfermento alle sezon d base del telao, alle sezon n testa alle colonne dell ultmo pano degl edfc multpano e nel caso d edfc monopano. Tale obettvo può essere conseguto n manera pù o meno estesa attraverso l ntroduzone d opportun crter d progettazone. A tal rguardo tela vanno dstnt n due class d duttltà ( ): tela a bassa duttltà tela ad alta duttltà SOLLECITAZIONI DI PROGETTO Tela a bassa duttltà ( ) Trav Colonne omento flettente Taglo omento flettente Sforzo normale Taglo S ottengono dall anals della struttura combnando nella manera pù gravosa gl effett de carch agent Tela ad alta duttltà ( ) Trav omento flettente S ottene dall anals della struttura Taglo Colonne omento flettente S determnano utlzzando l crtero d gerarcha delle resstenze 24

25 Sforzo normale Taglo 25

26 CRITERIO DI GERARCHIA DELLE RESISTENZE omento flettente d Progetto delle colonne La resstenza flessonale assegnata alle colonne deve essere tale che, n corrspondenza d ogn nodo moment plastc d progetto delle colonne che convergono nel nodo sano maggor delle sollectazon flessonal che s possono verfcare nelle stesse nell potes che le trav abbano raggunto la loro resstenza flessonale ultma (s b,rd ). Sollectazon nodal per un terremoto con PGA par al valore d progetto a g omento da carch Sd, G vertcal, omento da ssma Sd E 2 c, Sd, E 2 c, Sd, G 1 b, Sd, E 1 b, Sd, G 2 b, Sd, G 2 b, Sd, E 1 c, Sd, G 1 c, Sd, E Sollectazon nodal per un terremoto con PGA par ad α a g α 2 c, Sd, E 2 c, Sd, G α b 1, Sd, E 1 b, Sd, G 2 b, Sd, G α 2 b, Sd, E 1 c, Sd, G α c 1, Sd, E Imponendo l equlbro n condzon ultme ( + α s ) ed ntroducendo un coeffcente d b, Sd, G b, Sd, E = b, Rd 26

27 scurezza par a 1.20 s rcava l momento d progetto della generca colonna convergente nel nodo. 27

28 CRITERIO DI GERARCHIA DELLE RESISTENZE omento flettente d Progetto delle colonne ( ) ( + ) c, Sd = c, Sd, G α c, Sd, E α s = α = max b, Rd b, Sd, E 2 ( α 1, α ) b, Sd, G Rd G, momento da carch vertcal della generca trave/colonna convergente nel nodo Rd, E momento da ssma della generca trave/colonna convergente nel nodo, momento plastco della generca trave convergente nel nodo b Rd 1.0 s f u / f y è l fattore utlzzato per la classfcazone delle membrature duttl, plastche e snelle l quale tene conto che la tensone nell accao può superare l valore d snervamento Sforzo normale d Progetto delle colonne ( ) Il valore dello sforzo normale d progetto della generca colonna convergente al nodo s calcola come segue: N c, Sd = N c, Sd, G + α N c, Sd, E α coeffcente amplfcatv delle sollectazon ssmche rcavato al punto precedente N c Rd, G, sforzo normale da carch vertcal della colonna N c Rd, G, sforzo normale da ssma della colonna 28

29 VERIFICHE DI RESISTENZA (Per entrambe le class d duttltà) Verfche delle trav ( ) Con rfermento alle cernere plastche nelle trav, è necessaro verfcare che la resstenza flessonale plastca e la capactà rotazonale non sano rdotte dalla contemporanea azone d sforzo normale e taglo. A tale scopo, nelle sezon n cu è attesa la formazone delle cernere plastche devono essere verfcate le seguent relazon: Sd pl, Rd N Sd 0.15 N pl, Rd V g, Rd + V ; Rd 0. 5 V pl, Rd, è l valore della Resstenza plastca a flessone pl Rd N, è l valore della Resstenza plastca assale pl Rd V, è l valore della Resstenza plastca a taglo (nelle sezon a doppo T pl Rd g Rd concde con l valore del taglo che determna la plastczzazone dell anma V, è la sollectazone d taglo d progetto dovuta alle azon non ssmche V, Rd è la forza d taglo dovuta all applcazone de moment resstent pl,rd alle estremtà della trave, con segno tale da produrre un dagramma de moment ntreccato 29

30 Verfche delle colonne Presso-flessone Il momento flettente d progetto Sd delle colonne deve soddsfare la seguente condzone: Sd c, Rd, Re d pl, Rd è l valore della Resstenza flessonale della sezone rdotta per effetto dello sforzo normale d progetto N Sd Taglo ( ) Il taglo d progetto delle colonne deve soddsfare la seguente condzone: V Sd 0.5 V pl, Rd 30

31 REGOLE DI DETTAGLIO (Per entrambe le class d duttltà) Pannell nodal ( ) I pannell nodal de collegament trave colonna devono essere progettat n manera tale da escludere la loro plastczzazone a taglo. Tale requsto s rtene soddsfatto quando la seguente relazone rsulta verfcata: pl, Rd hb t f V wp, Rd 1 hb t f H h pl Rd b, è la somma de moment plastc delle trav che convergono nel nodo h b H è l altezza della sezone della trave è l altezza d nterpano wp Rd V, è l valore della Resstenza plastca del pannello nodale, calcolata assumendo come area resstente a taglo: Per colonne n proflo lamnato vc c fc fc fc ( t r ) A = A 2 b t + t + 2 wc c A c b fc e t fc t wc r c è l area della colonna sono rspettvamente la larghezza e lo spessore delle flange della colonna è lo spessore dell anma della colonna è l raggo del raccordo flanga-anma della colonna Per colonne n proflo saldato L area dell anma 31

32 REGOLE DI DETTAGLIO PER CONTROVENTI CONCENTRICI (6.5.5) Al fne d conferre agl schem struttural con controvent concentrc la capactà d svluppare un comportamento dsspatvo è necessaro progettarl n manera che, la plastczzazone delle dagonal tese abba luogo prma della plastczzazone o dell nstabltà delle trav e delle colonne. Il raggungmento del comportamento desderato è nfluenzato da crter d dmensonamento adottat e dalla tpologa d controvento.. A tal rguardo s dstnguono due class d duttltà ( ): controvent concentrc a bassa duttltà tutt gl schem d controvento n cu l punto d ntersezone delle dagonal gace su d una trave, ndpendentemente dal crtero d dmensonamento controvent concentrc a croce d S. Andrea, quando l dmensonamento d trav e colonne non vene effettuato sulla base del crtero d gerarcha delle resstenze controvent concentrc ad alta duttltà controvent concentrc a croce d S. Andrea, quando l dmensonamento d trav e colonne vene effettuato sulla base del crtero d gerarcha delle resstenze SOLLECITAZIONI DI PROGETTO Controvent concentrc a bassa duttltà ( ) Dagonal Trav S ottengono dall anals della struttura combnando nella manera pù gravosa gl effett de carch agent Colonne Controvent concentrc ad alta duttltà ( ) 32

33 Dagonal Trav Colonne S ottengono dall anals della struttura S determnano utlzzando l crtero d gerarcha delle resstenze 33

34 Comportamento de tela CBF nel terremoto d KOBE

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37 CRITERIO DI GERARCHIA DELLE RESISTENZE Sforzo Normale d Progetto d trav e colonne ( ) ( N + N ) N Sd = 1.20 Sd, G α Sd, E α = f f u y N N pl, Rd Sd ( α ) α = max per tutt dagonal d controvento N, sforzo normale da carch vertcal della trave o colonna Sd G N, sforzo normale da ssma della trave o colonna Sd E f u f y è la tensone ultma è la tensone d snervamento VERIFICHE DI RESISTENZA (Per entrambe le class d duttltà) Poché tute le membrature sono soggette prevalentemente a sollectazon assal bsognerà verfcare che: N Sd N Rd ( ) Sd ( ) Rd Sd N è l valore della Resstenza all nstabltà dell asta n questone, rdotta per l eventuale presenza del momento flettente Sd rcavato dall anals della struttura 37

38 REGOLE DI DETTAGLIO ( ) (Per entrambe le class d duttltà) Le dagonal d controvento devono essere dmensonate n manera tale che ad ogn pano la struttura esbsca, n ogn drezone controventata, varazon d rgdezza laterale, sotto nversone delle forze ssmche, nferor al 2.5% La snellezza dmensonale delle dagonalλ, data dal rapporto fra la snellezza λ e la snellezza al lmte elastco λ y, deve essere nferore ad 1.5 allo scopo d prevenre l nstabltà n campo elastco. La progettazone de collegament delle dagonal alle altre par struttural deve garantre l rspetto del seguente requsto d sovraresstenza: f u R j, d N pl, Rd f y R, resstenza d progetto del collegamento j d N, resstenza plastca d progetto della dagonale collegata pl Pl f u f y è la tensone ultma è la tensone d snervamento Le pastre d nodo delle membrature d controvento devono essere progettate n manera tale da sopportare la resstenza d progetto a compressone delle stesse, senza nstabltà locale del fazzoletto. Nelle trav con controvent a V, le trav ntersecate dalle membrature d controvento devono essere n grado d sostenere carch vertcal assumendo che l controvento non sa presente. 38

39 RIGIDEZZA DEGLI SCHEI EBF COPORTAENTO ELASTICO DELLA AGLIA ELEENTARE La rgdezza vara al varare d: h/l e/l I b /I c numero delle dagonal p e/l 0,2 l rrgdmento è m nmo p er e/l 0,4 la controventatura è superflua 39

40 REGOLE DI DETTAGLIO PER CONTROVENTI ECCENTRICI (6.5.6) Anals comparatve basate su: 1. energa dsspata 2. problem tecnologc 3. cost Lo schema (e) presenta una rchesta d duttltà mnore degl altr ma presenta maggor problem tecnologc e cost elevat. Lo schema (b) concla meglo d ogn altro fattor consderat. 40

41 I tela con controvent eccentrc devono essere progettat n modo tale che specfc element, defnt lnk, sano n grado d dsspare energa attraverso la formazone d cernere plastche a flessone e/o a taglo. I lnk vengono denomnat ( ): Cort Intermed Lungh se dsspano energa per plastczzazone. essenzalmente da taglo se l meccansmo plastco è governato da taglo e flessone se dsspano energa per plastczzazone. essenzalmente da flessone e 1.6 l, Rd V l, Rd 1.6 e V e 3.0 V l, Rd l, Rd 3.0 l, Rd l, Rd V l, Rd l, Rd, resstenza flessonale plastca del lnk l Rd V, resstenza plastca a taglo del lnk l Rd Il sstema deve essere progettato perché s abba una omogenea dsspazone n tutt lnk della struttura, mentre deve essere evtato l nsorgere d deformazon plastche o fenomen d nstabltà nelle colonne e ne dagonal. Tale obettvo può essere conseguto n manera pù o meno estesa attraverso l ntroduzone d opportun crter d progettazone. A tal rguardo tela vanno dstnt n due class d duttltà ( ): controvent eccentrc a bassa duttltà controvent eccentrc ad alta duttltà 41

42 SOLLECITAZIONI DI PROGETTO Controvent eccentrc a bassa duttltà ( ) Lnk Trav (fuor da lnk) Colonne S ottengono dall anals della struttura combnando nella manera pù gravosa gl effett de carch agent Dagonal Controvent eccentrc ad alta duttltà ( ) Lnk S ottene dall anals della struttura Trav (fuor da lnk) Colonne S determnano utlzzando l crtero d gerarcha delle resstenze Dagonal 42

43 CRITERIO DI GERARCHIA DELLE RESISTENZE ( ) Sforzo Normale d Progetto d trav e colonne e dagonal ( N + N ) N Sd = 1.20 Sd, G α Sd, E N, sforzo normale da carch vertcal della trave o colonna o dagonale Sd G N, sforzo normale da ssma della trave o colonna o dagonale Sd E α fattore d amplfcazone α α V = = u V V u Sd, E Sd, G Sd, E ( α ) Sd, G α = max per tutt lnk V Sd, G, Sd G V Sd, E, Sd E, taglo e momento flettente da carch vertcal del lnk, taglo e momento flettente da ssma del lnk V u, u valor ultm della resstenza a taglo e della resstenza flussonale del lnk per e 1.6 l, Rd Vl, Rd lnk cort u = 0.75 e V l, Rd V u = 1.5 V l, Rd per e 3.0 l, Rd lnk lungh u = 1.5 l, Rd Vl, Rd Vu = 2.0 l, Rd / e per lnk ntermed s procede nterpolando lnearmente tra valor precedent 43

44 VERIFICHE DI RESISTENZA (Per entrambe le class d duttltà) Poché tute le membrature sono soggette prevalentemente a sollectazon assal bsognerà verfcare che: N Sd N Rd ( ) Sd N Rd ( Sd ) è l valore della Resstenza all stabltà dell asta n questone, rdotta per l eventuale presenza del momento flettente Sd rcavato dall anals della struttura REGOLE DI DETTAGLIO ( ) (Per entrambe le class d duttltà) La modaltà d collasso de lnk cort è rappresentata dall nstabltà nelastca dell anma. Pertanto al fne d conferre all elemento una adeguata duttltà locale devono essere dspost rrgdment d anma l cu nterasse a deve soddsfare le seguent lmtazon: a a a 29 t d / 5 per = 0.09 rad w w w γ p 38 t d / 5 per = 0.06 rad γ p 56 t d / 5 per = 0.03 rad γ p t γ w p spessore dell anma massma deformazone plastca del lnk La modaltà d collasso de lnk lungh è rappresentata dall nstabltà locale della flanga compressa. Pertanto devono essere dspost rrgdment dstant 1.5 b f (larghezza della flanga) dall estremtà del lnk. 44

45 ODALITA' REALIZZATIVE DEI LINK (Per garantre l comportamento ottmale) Cclo steretco senza rrgdment Cclo steretco con rrgdment DALLE NORE AISC Lnk corto Lnk ntermedo Lnk lungo 45

46 E [kn m] ENERGIE DISSIPATE 4 Pan Ener-damp Ener-lnk Ener-beam EBF TBF - TrBF E [kn m] e/l EBF 8 Pan E [kn m] e/l TBF 12 Pan e/l TRF lnk cort dsspano per taglo; lnk lungh dsspano per flessone ne tela pù alt (8,12 pan) gl EBF dsspano molto meno energa d TBF e TrBF lnk cort dsspano per taglo; lnk lungh dsspano per flessone ne tela pù alt (8,12 pan) gl EBF dsspano molto meno energa d TBF e TrBF 46

47 FATTORI DI COPORTAENTO q q Pan EBF TBF TRBF 0 q e/l 8 Pan q e/l 12 Pan e/l lnk ntermed hanno n genere un comportamento peggore de lnk cort e lungh per tela bass s hanno valor accettabl del fattore d struttura (da 4 a 5.5) che decresce tra 2.4 e 3.6 per quell alt. tela TBF e TrBF hanno nvece fattor d struttura tra 6 ed 8 per tela bass tra 6 e 10 per tela a 12 pan 47

48 POSSIBILE SPIEGAZIONE DEL COPORTAENTO SISICO Tela EBF standard: la plastczzazone d un lnk aumenta notevolmente la deformabltà al pano corrspondente cò nflusce sul comportamento dnamco, anche se solo per l breve tempo n cu l lnk è plastczzato n manera analoga a quanto provocato dalla presenza d un pano soffce o dalla formazone d un meccansmo d pano n un telao RF, s hanno fort deformazon plastche local mentre le altre part del telao sono meno sollectate solo alcun lnk rescono a plastczzars e a dsspare energa (e cò dventa tanto pù rlevante quanto pù alto è l telao) Tela EBF con te o truss: la presenza d un elemento pendolare mpedsce la deformazone sopra dsegnata ed evta la rduzone d rgdezza al pano lnk sono costrett a deformars tutt della stessa quanttà e qund dsspano notevole energa 48

49 CONCLUSIONI SUL COPORTAENTO DEGLI EBFs La rcerca svolta fno ad ogg: ha confermato vantagg che tela a controvent eccentrc presentano a fn dell rrgdmento delle strutture ha esamnato n dettaglo la metodologa progettuale per tela a controvent eccentrc, ndcando utl accorgment per l ottmzzazone della progettazone e del comportamento ha confermato con anals push-over le capactà plastche de tela con lnk ha messo n luce medante anals dnamche la forte nfluenza (negatva) del numero d pan sulla capactà dsspatva globale de tela EBF standard ha mostrato come semplc accorgment, qual l ntroduzone d collegament pendolar vertcal o nclnat, rescano a garantre l convolgmento globale de lnk del telao e la pena capactà dsspatva dello schema 49