Dalle tensioni ammissibili agli stati limite alla luce del nuovo Testo Unico

Transcript

1 Dalle tenioni ammiiili agli tati limite alla lue del nuovo Teto Unio Dalle tenioni ammiiili agli tati limite: un approio unitario Silvi arina, 28 maggio 2005 Aurelio Gheri Evoluzione della normativa (imia) A partire dal R.D. 10/1/1907: verifia in termini tenionali (metodo T.A.) Con la legge 1089/71 e il D.. 30/5/72: onentita anhe la verifia agli tati limite (S.L.) ma non in zona imia Con il D.. 16/1/96: onentito l uo di S.L. anhe in zona imia Con l ordinanza 3274 del 20/3/2003: in zona imia è oligatorio l uo di S.L. 1

2 2005 Teto Unio Norme tenihe per le otruzioni Impotazione generale agli tati limite Conente verifia in termini tenionali olo in ai limitati In partiolare, è oligatorio l uo di S.L. per Tutte le otruzioni in zona imia 1 e 2 Cotruzioni di lae 2, per qualunque zona imia Per otruzioni di lae 1 in zona imia 3 e 4 è diutiile e e ome appliare il metodo T.A Teto Unio Norme tenihe per le otruzioni Impotazione generale Verifihe agli tati limite alle tenioni Conentite per Conente verifia in opere termini di tenionali lae 1 oppure olo in ai limitati opere in materiali on modeto In partiolare, è oligatorio omportamento l uo di platio S.L. per on Tutte le otruzioni in zona imia 1 e 2 azioni he i areono Cotruzioni di lae linearmente 2, per qualunque zona imia Per otruzioni di lae 1 in zona imia 3 e 4 è diutiile e e ome appliare il metodo T.A. 2

3 2005 Clai di importanza delle otruzioni Clae 1 Cotruzioni il ui uo prevede normale affollamento, enza ontenuti perioloi o funzioni pulihe eenziali vita utile 50 anni periodo di ritorno ima 500 anni Clae 2 Cotruzioni il ui uo prevede affollamenti ignifiativi, oppure on ontenuti perioloi o funzioni pulihe eenziali vita utile 100 anni periodo di ritorno ima 1000 anni Progettazione trutturale in zona imia Prima del 1996 Tenioni Ammiiili Dal 2005 Stati Limite Coa amia? 3

4 Conettuali Differenze S.L. T.A. Divero uo dei oeffiienti di iurezza Non linearità del legame otitutivo del materiale Sono quelle he più paventano molti profeioniti Sotanziali Divero peo relativo di arihi vertiali ed azioni orizzontali Coniderazione della duttilità trutturale Sono quelle he prinipalmente inidono ul oto trutturale Stati limite e tenioni ammiiili Due mondi ompletamente diveri? Due approi diveri, ma on molte analogie Da eaminare in maniera unitaria In modo da evidenziare: he non amia otanzialmente il modo di proedere, né le formule da utilizzare quali riultati amiano (e perhé) e quali retano invee inalterati 4

5 Quali ono gli oiettivi della progettazione trutturale? Una truttura deve eere progettata e otruita in modo he: Con aettaile proailità rimanga adatta all uo per il quale è previta, tenendo nel dovuto onto la ua vita preuppota e il uo oto Con adeguati livelli di aettailità ia in grado di opportare tutte le azioni o influenze, ui poa eere ottopota durante la ua realizzazione e il uo eerizio, e aia adeguata durailità in relazione ai oti di manutenzione Euroodie 2, punto 2.1 Valutazione della iurezza La norma parla di aettaile proailità, adeguato livello di aettailità. Perhé? Perhé ia la reitenza del materiale he le azioni ulla truttura non ono definite on ertezza, quindi dovreero eere analizzate in maniera proailitia. 5

6 Inertezza ulla reitenza provino f y [Pa] Portando a rottura 100 provini i ottengono riultati fortemente diveri 430 Pa A quale fare riferimento? f yk Valore aratteritio frattile 5% valore al di otto del quale riade il 5% dei dati perimentali Inertezza ui arihi olaio q [kn/m 2 ] Eaminando il ovraario maimo in 100 olai per aitazione i trovano valori fortemente diveri A quale fare riferimento? 2.0 kn/m 2 q k Valore aratteritio frattile 95% valore al di otto del quale riade il 95% dei dati perimentali 6

7 E poiile fare il alolo utilizzando i valori aratteritii della reitenza e delle azioni? No, perhé la poiilità di avere reitenza inferiore o azioni uperiori porta ad un rihio di rollo non uffiientemente ao E neeario appliare oeffiienti di iurezza In he modo? Prima poiilità: appliare un oeffiiente di iurezza alla reitenza Diagrammi perimentali f k f uk f yk σ Caletruzzo σ Aiaio f tk Si oniderano ammiiili valori delle tenioni molto ridotti ripetto a quelli di rottura f f k yk σ σ σ σ γ γ 7

8 Prima poiilità: appliare un oeffiiente di iurezza alla reitenza Diagrammi di alolo f k f uk f yk σ Caletruzzo σ Aiaio f tk Per valori delle tenioni inferiori a quelli ammiiili il legame tenioni-deformazioni è lineare E poiile quindi appliare tutte le formule della teoria di elatiità lineare, il prinipio di ovrappoizione degli effetti, e. e. Prima poiilità: appliare un oeffiiente di iurezza alla reitenza max etodo delle Verifia tenioni ammiiili La verifia onite nel alolare la tenione maima (prodotta dalle azioni, pree ol valore aratteritio) max σ max F k e ontrollare he ia inferiore a quella ammiiile σ max σ 8

9 Seonda poiilità: appliare un oeffiiente di iurezza ai arihi Diagrammi perimentali f k f uk f yk Caletruzzo Aiaio f tk F u Uando i legami otitutivi perimentali, i valuta il ario he porta a ollao la truttura Seonda poiilità: appliare un oeffiiente di iurezza ai arihi Diagrammi Calolo perimentali a rottura f k f uk f yk Caletruzzo Aiaio f tk F u Si onidera aettaile un ario ridotto ripetto a quello di ollao F k F γ u ovvero γ Fk F u 9

10 Terza poiilità: appliare oeffiienti di iurezza ia alla reitenza he ai arihi Si parte da oniderazioni proailitihe Si dimotra he per avere una aa proailità di ollao oorre fare riferimento a valori di arihi e reitenza orripondenti a differenti proailità di oorrenza Terza poiilità: appliare oeffiienti di iurezza ia alla reitenza he ai arihi provino f y [Pa] f yd 430 Pa frattile 5% Si ua ome valore di alolo un frattile più ao (0.5%) f yk Si paa dal valore aratteritio al valore di alolo appliando un opportuno oeffiiente di iurezza f yd f γ yk 10

11 Terza poiilità: appliare oeffiienti di iurezza ia alla reitenza he ai arihi olaio q [kn/m 2 ] Si paa dal valore aratteritio al valore di alolo appliando un opportuno oeffiiente di iurezza 2.0 kn/m 2 frattile 95% q d q k q Si ua ome valore di alolo un frattile più alto (99.5%) d γ q q k Terza poiilità: appliare oeffiienti di iurezza ia alla reitenza he ai arihi Verifia La verifia onite nel alolare le aratteritihe di olleitazione, prodotta da azioni maggiorate (ripetto a quelle aratteritihe) Sd Sd F k F d e ontrollare he iano inferiore a quelle reitenti, determinate on una reitenza ridotta (ripetto a quella ultima) Sd Rd 11

12 Terza poiilità: appliare oeffiienti di iurezza ia alla reitenza he ai arihi Verifia allo Verifia tato limite ultimo Le aratteritihe di olleitazione prodotte dai arihi poono eere valutate on analii non lineare, ma più omunemente i ua un analii lineare Le aratteritihe di olleitazione he la ezione può opportare devono eere valutate tenendo onto della non linearità del legame otitutivo Sd Rd f k f uk f yk α f d Caletruzzo f yd Aiaio f tk Terza poiilità: appliare oeffiienti di iurezza ia alla reitenza he ai arihi f k Ripetto alle tenioni ammiiili: Verifia allo tato limite ultimo I arihi Le aratteritihe di ono olleitazione inrementati prodotte dai arihi poono eere valutate arihi on vertiali, analii non del lineare, 40% o 50% ma più omunemente i ua un analii lineare Le reitenze Le aratteritihe di ono olleitazione inrementate he la ezione può opportare devono eere valutate tenendo onto dal 30% al 50% della non linearità del legame otitutivo Non i può dire a priori oa ia più gravoo f uk f yk Sd Rd α f d Caletruzzo f yd Aiaio f tk 12

13 Tornando agli oiettivi etodo degli tati limite Sopportare tutte le azioni... ioè evitare il ollao... Verifia allo tato limite ultimo (SLU) Rimanere adatta all uo... ovvero limitare: deformazioni, feurazione (per.a.) Verifia allo tato limite di eerizio (SLE) danneggiamento (in ao di ima) Verifia allo tato limite di danno (SLD) Un po più in generale i modelli utilizzati per il materiale i valori dei oeffiienti di iurezza dipendono dal prolema he i affronta e dal modo in ui lo i affronta Ad eempio, per il emento armato... 13

14 Legami otitutivi del materiale Legami perimentali f k f uk f yk Caletruzzo Aiaio f tk odelli di omportamento 1 per deformazioni e tenioni molto ae: omportamento elatio lineare aletruzzo reitente anhe a trazione Uato olo per ituazioni partiolari Ad eempio: feurazione Legami otitutivi del materiale Legami perimentali f k f uk f yk σ Caletruzzo σ Aiaio f tk odelli di omportamento 2 per deformazioni e tenioni maggiori: omportamento elatio lineare aletruzzo non reitente a trazione Uato per il metodo delle tenioni ammiiili a anhe per verifihe S.L.E. 14

15 Legami otitutivi del materiale Legami perimentali f k f uk f yk α f d Caletruzzo f yd Aiaio f tk odelli di omportamento 3 per deformazioni e tenioni anora maggiori: omportamento non lineare aletruzzo non reitente a trazione Uato per le verifihe allo tato limite ultimo Relazione tra R k ef k Provino uio Piatto della mahina di prova R k il provino, ompreo, i aoria e i dilata per attrito tra piatto e provino naono forze traverali La preenza di quete forze ridue il rihio di rottura Aumenta la reitenza 15

16 Relazione tra R k ef k Provino ilindrio Piatto della mahina di prova f k f k 0.83 R k f k < R k La preenza delle forze non influie ul rihio di rottura il provino, ompreo, i aoria e i dilata; naono forze traverali ma la rottura avviene lontano dagli etremi La reitenza è minore Legame otitutivo di alolo del aletruzzo Per valutare la reitenza della ezione α f d σ on η u 3 u paraola - rettangolo σ 2 ( 2 η η ) α f d σ αf d EC2, punto

17 Legame otitutivo di alolo del aletruzzo Valore di alolo della reitenza α f d σ on γ γ f d f γ k EC2, punto NAD per trutture in.a. ordinario per trutture in.a.p u Coeffiiente he tiene onto della riduzione di reitenza per arihi di lunga durata α Legame otitutivo di alolo del aletruzzo Eempio Caletruzzo di lae R k 25 Pa f k Pa 11 α f d Pa σ f d Pa u α f d Pa Si riorda he σ 8.5 Pa 17

18 Legame otitutivo di alolo dell aiaio Poiili alternative f uk σ 1 - Legame elatioperfettamente platio, on limite 10 x 10-3 f yk f yd Aiaio 2 - Legame elatoplatio on inrudimento, on yd u limite 10 x Legame elatioperfettamente platio, enza limiti In molti ai può emplifiare la trattazione EC2, punto Legame otitutivo di alolo dell aiaio Valore di alolo della reitenza f uk f yk σ f yd f γ yk f yd Aiaio on γ 1.15 yd u EC2, punto

19 Legame otitutivo di alolo dell aiaio Eempio f uk σ Aiaio Fe B 44 k f yk 430 Pa 430 f yd 1.15 Aiaio Fe B 38 k Pa f yk 374 f Pa yd yd u Aiaio f yk 375 Pa 375 f yd Pa 1.15 Confronto tenioni ammiiili tato limite ultimo Sforzo normale 19

20 Verifia tenioni ammiiili σ σ n σ n 15 σ σ σ. 7 0 σ altrimenti la ezione non può portare alun momento flettente Nmax 0.7 σ (A + n A ) Verifia tato limite ultimo α f d σ σ α f d σ f yd aletruzzo u σ f yd N α f A + f Rd d d N A Rd + yd A la ezione non può portare alun momento flettente α f f A yd (onigliata) aiaio yd 1 20

21 Verifia - onfronto TA N max 0.7 σ A + n 0.7 σ A Formule otanzialmente analoghe Camiano i oeffiienti SLU α f d N A Rd f yd A Verifia - onfronto Si ipotizza he N Sd (SLU) 1.45 N (TA) TA N max 0.7 σ A + n 0.7 σ A Steo rapporto dei arihi vertiali SLU α f d N A Rd f yd A Rapporto molto maggiore Caletruzzo di lae R k 25 Pa Aiaio Fe B 44 k 21

22 Verifia - onfronto Si ipotizza he N Sd (SLU) 1.45 N (TA) TA N max 0.7 σ A + n 0.7 σ A Allo tato limite ultimo, l aiaio ompreo onta molto di più SLU 8.8 α f d N A Rd f yd A Caletruzzo di lae R k 25 Pa Aiaio Fe B 44 k Progetto tenioni ammiiili σ 0.7 σ La norma impone A ρ A n 15 N max 0.7 σ A (1 + n ρ) Si determina la ezione di aletruzzo A N σ e poi l armatura A A 22

23 Progetto tato limite ultimo 1 La norma impone he l armatura porti almeno il 15% dello forzo normale 0.85 N Sd α f d N A Rd f yd 0.15 N Sd A Si determina la ezione 0.85 NSd A di aletruzzo α f /1. 25 d e l armatura 0.15 N A f yd Sd Progetto tato limite ultimo Coniglio (tenendo onto della 3274) 1 Si determina la ezione di aletruzzo e poi l armatura La norma impone he l armatura porti almeno il 15% dello forzo normale 0.85 N Sd α f d N A Rd NSd A α f d A A f yd 0.15 N Sd A 23

24 Progetto - onfronto TA A N σ A A Formule otanzialmente analoghe Camiano i oeffiienti SLU (on 3274) NSd A α f d A A Progetto - onfronto Si ipotizza he N Sd (SLU) 1.45 N (TA) TA La ezione non amia molto (14% in meno allo SLU) A N σ 6.66 N N A A L armatura allo SLU potree riduri (ma aumenta per la 3274) SLU (on 3274) NSd A α f d 11.0 A A Caletruzzo di lae R k 25 Pa Aiaio Fe B 44 k 24

25 Confronto tenioni ammiiili tato limite ultimo omento flettente Progetto tenioni ammiiili n x σ x σ ξ d σ + σ / n h d σ / n A 1 - Si aegna il diagramma di tenioni he i vuole avere nella ezione 25

26 Progetto tenioni ammiiili h d n x σ N β x β 0.5 κ σ κ x z A σ / n 2 - Si impone l equilirio alla rotazione ripetto all armatura N z β ξ d σ ( d κ ξ d) N raio della oppia interna z d κ x Progetto tenioni ammiiili h d n x A σ σ / n 2 - Si impone l equilirio alla rotazione ripetto all armatura N z β ξ d σ ( d κ ξ d) Si ottiene: d 2 r on: r 2 d r 1 β ξ ( 1 κ ξ ) σ 26

27 Progetto tenioni ammiiili n x σ N κ x h d z A σ / n N A σ z d κ x 3 - Si impone l equilirio alla rotazione ripetto alla riultante N N z A z σ A 0. 9 d σ Progetto tenioni ammiiili h d n x A u A σ σ / n x σ d σ + σ / n σ ' x σ d x σ / n A Analogamente per ezione a doppia armatura r dipende da u (e da /d) d r' A 0. 9 d σ 27

28 Progetto tato limite ultimo h d n A u A x u α f d ξ x d u + u u A u 1 - Si aegna il diagramma di deformazioni he i vuole avere nella ezione Il valore elto per ondiziona la duttilità della ezione Buona duttilità on u 10 x 10-3 Progetto tato limite ultimo n x u α f d N h d A u 2 - Dall equilirio alla rotazione ripetto all armatura i ottiene on: d r r N 1 βξ( 1 κξ) α f d 28

29 Progetto tato limite ultimo n A u A x u α f d N N h d A u N ovvero, in preenza di doppia armatura d r' Progetto tato limite ultimo n A u A x u α f d N N h d A u N 3 - Dall equilirio alla rotazione ripetto alla riultante di ompreione i ottiene A 0. 9 d f yd 29

30 Progetto - onfronto TA d r' A 0. 9 d σ Formule perfettamente orripondenti Camia olo il valore di r SLU d r' Sd Sd A 0. 9 d f yd Progetto - onfronto Si ipotizza he Sd (SLU) 1.45 (TA) TA d r' A 0. 9 d σ Per ezione a emplie armatura non amia quai niente (5% in meno allo SLU) SLU d r' Sd Sd A 0. 9 d f yd Caletruzzo di lae R k 25 Pa Aiaio Fe B 44 k 30

31 Progetto - onfronto Si ipotizza he Sd (SLU) 1.45 (TA) TA d r' A 0. 9 d σ Per ezione on armatura omprea i può ridurre un po l altezza 14% in meno allo SLU per u0.25 SLU d r' Sd Sd A 0. 9 d f yd Caletruzzo di lae R k 25 Pa Aiaio Fe B 44 k Progetto - onfronto Si ipotizza he Sd (SLU) 1.45 (TA) TA d r' A 0. 9 d σ Per ezione on armatura omprea i può ridurre un po l altezza 25% in meno allo SLU per u0. 50 SLU d r' Sd Sd A 0. 9 d f yd Caletruzzo di lae R k 25 Pa Aiaio Fe B 44 k 31

32 Progetto - onfronto Si ipotizza he Sd (SLU) 1.45 (TA) TA d r' A 0. 9 d σ L armatura tea rimane la tea σ f yd SLU d r' Sd Sd A 0. 9 d f yd Caletruzzo di lae R k 25 Pa Aiaio Fe B 44 k Confronto tenioni ammiiili tato limite ultimo Preo o tenofleione 32

33 Domini di reitenza tenioni ammiiili Dominio di reitenza, o urva di interazione inieme delle oppie -N per ui σ max è uguale a σ Per riavare una oppia -N del dominio ezione i aegna un diagramma σ σ i alolano ed N N σ da σ y da Domini di reitenza tenioni ammiiili Dominio di reitenza, o urva di interazione inieme delle oppie -N per ui σ max è uguale a σ Per riavare una oppia -N del dominio i alolano ed N N N σ da σ y da e i riporta la oppia N nel diagramma 33

34 Domini di reitenza tenioni ammiiili Dominio di reitenza, o urva di interazione inieme delle oppie -N per ui σ max è uguale a σ Ripetendo on tutti i poiili diagrammi N i ottiene il dominio ompleto Domini di reitenza tenioni ammiiili Ogni punto orriponde a un divero diagramma di tenioni N 34

35 Domini di reitenza tenioni ammiiili σ 0 σ σ σ σ σ σ σ σ σ 0 σ 0 σ. 7 σ σ N Domini di reitenza tenioni ammiiili Camiando l armatura, i ottengono tanti diagrammi A 0 N 35

36 Domini di reitenza tato limite ultimo Dominio di reitenza, o urva di interazione inieme delle oppie -N per ui max è uguale a lim Per riavare una oppia -N del dominio ezione i aegna un diagramma di di σ u σ α f d i alolano ed N N σ da σ y da Domini di reitenza tato limite ultimo Dominio di reitenza, o urva di interazione inieme delle oppie -N per ui max è uguale a u Per riavare una oppia -N del dominio i alolano ed N N N σ da σ y da e i riporta la oppia N nel diagramma 36

37 Domini di reitenza tato limite ultimo Dominio di reitenza, o urva di interazione inieme delle oppie -N per ui max è uguale a u Ripetendo on tutti i poiili diagrammi N i ottiene il dominio ompleto Domini di reitenza tato limite ultimo Ogni punto orriponde a un divero diagramma di tenioni N 37

38 Domini di reitenza tato limite ultimo A u B 0 B A u C C C u yd C D u 0 u D E N 1 E u Domini di reitenza tato limite ultimo Camiando l armatura, i ottengono tanti diagrammi A 0 N 38

39 Domini: onfronto tra TA e SLU Il onfronto può eere effettuato ovrapponendo i domini riavati per TA e SLU Poihé i arihi allo SLU ono maggiori (di ) di quelli alle TA, il dominio relativo alle TA deve eere opportunamente alato (ad eempio x 1,45) Domini: onfronto tra TA e SLU Senza armatura TA SLU N Differenze aatanza modete 39

40 Domini: onfronto tra TA e SLU SLU Con armatura TA N Neuna differenza in trazione Differenze molto forti in ompreione Formule di progetto Col metodo delle Tenioni Ammiiili Non eitono formule emplii per: otruire il dominio -N progettare l armatura dimenionare la ezione 40

41 Formule di progetto Per lo Stato Limite Ultimo Eitono formule emplii he derivono il dominio -N e quindi onentono di: verifiare la ezione progettare l armatura dimenionare la ezione Le formule ono valide per ezione rettangolare (on A A ) e ezione irolare Dominio -N allo SLU L andamento delle urve è in più tratti paraolio A tratti paraolii A 0 N 41

42 Dominio -N allo SLU I punti fondamentali poono eere individuati mediante pohi parametri A maimo momento flettente,max,max A 0 N,max maima trazione ν N,max N,max N maima ompreione (olo l) Dominio -N allo SLU I punti fondamentali poono eere individuati mediante pohi parametri ez. ret tan golare ez. irolare N,max N,max ν A α f d A, tot f 0.48 yd,max,max A h α tot f d 0. 5 A, ( h 2) f yd A h α 0. 3 A, ( h 2. 4) f tot f d yd 42

43 Formulazione analitia omento reitente: Rd (,max +,max ) 1 N Rd 0.48 N 0.48 N,max + N,max,max m ez. ret tan golare ez. irolare m N 1 / N + 3,max,max N 1 / N,max,max N poitivo e ompreione Formulazione analitia Verifia di reitenza:,max Sd +,max + N Sd 0.48 N 0.48 N,max + N,max,max m 1 N poitivo e ompreione 43

44 Formulazione analitia Progetto dell armatura: ez. ret tan golare A ' A z f eq Sd yd A ez. irolare,tot 2 z f eq Sd yd z eq h 2 0.9d z eq 0.6(h 2.4) Sd Sd,max N 0.48 N Sd N,max,max 2 N poitivo e ompreione Formulazione analitia Progetto della ezione: h r'' per ezione rettangolare Il oeffiiente r è in queto ao dipendente da: - forzo normale adimenionalizzato ν N Sd /N,max - perentuale meania di armatura he i vuole diporre ω tot A,tot f yd /A α f d - aratteritihe dei materiali 44

45 Confronto tenioni ammiiili tato limite ultimo Taglio Verifia tenioni ammiiili Per deidere e: non alolare l armatura a taglio non diporre armatura a taglio (olai) τ max V 0.9 d τ 0 V 0.9 τ 0 d 45

46 Verifia tato limite ultimo Per deidere e: non alolare l armatura a taglio non diporre armatura a taglio (olai) (modello a pettine) V Sd k( ρ ) τ l Rd d Verifia - onfronto TA V 0.9 τ 0 d Formule otanzialmente analoghe Camiano i oeffiienti SLU V Sd k( ρ ) τ l Rd d 46

47 Verifia - onfronto Si ipotizza he V Sd (SLU) 1.45 V (TA) TA V 0.9 τ 0 d 0.48 Allo tato limite ultimo può eere neearia armatura per un taglio minore Prolemi per i olai SLU V Sd k ( ρ ) τ l Rd d Caletruzzo di lae R k 25 Pa Aiaio Fe B 44 k Verifia tenioni ammiiili Per deidere e: la ezione è aettaile τ max V 0.9 d τ 1 V 0.9 τ 1 d 47

48 Verifia tato limite ultimo Per deidere e: la ezione è aettaile (traliio di örh, on inlinazione θ variaile) ν f ot θ d 1 + ot θ VSd d 1 ot θ 2 Verifia - onfronto TA V 0.9 τ 1 d Formule otanzialmente analoghe Camiano i oeffiienti SLU ν f ot θ d 1 + ot θ VSd d 48

49 Verifia - onfronto Si ipotizza he V Sd (SLU) 1.45 V (TA) TA V 0.9 τ 1 d SLU 1.52 La reitenza della ezione allo tato limite ultimo ree più del rapporto dei arihi ν f ot θ d 0.9 d 1 + ot θ VSd 2 Caletruzzo di lae R k 25 Pa Aiaio Fe B 44 k Progetto armatura tenioni ammiiili Se l armatura è otituita da taffe: (traliio di örh) A t V n z σ 49

50 Progetto armatura tato limite ultimo Se l armatura è otituita da taffe: (traliio di örh, on inlinazione θ variaile) A t n z f V yd ot θ 1 ot θ 2 Progetto armatura - onfronto TA A t V n z σ Stee formule La differenza è data da otθ SLU A t n z f V yd ot θ 50

51 Progetto armatura - onfronto Si ipotizza he V Sd (SLU) 1.45 V (TA) TA A t V n z σ Allo tato limite ultimo l armatura può eere dimezzata V 1.45 V σ f yd 1 ot θ 2 SLU A t n V Sd z f yd ot θ Caletruzzo di lae R k 25 Pa Aiaio Fe B 44 k Confronto tenioni ammiiili tato limite ultimo Conluioni 51

52 Conluioni Con un po di tudio ed un minimo di appliazioni i i può aituare ad uare il metodo degli tati limite e i poono rireare gli ordini di grandezza he oorre avere anhe per aettare i riultati forniti da programmi di alolo Biliografia: Aurelio Gheri Il emento armato. Dalle tenioni ammiiili agli tati limite: un approio unitario Flaovio, 2005 FINE Prime diapoitive preparate ex-novo Il eguito è tratto, on ampie modifihe, dalle preentazioni Spoleto 1, Spoleto 2 Spoleto 3, Spoleto 4 Spoleto 5, Spoleto - 6 Per queta preentazione: oordinamento A. Gheri realizzazione A. Gheri ultimo aggiornamento 24/05/