ANALISI DELLA SICUREZZA STRUTTURALE DI UN EDIFICIO DI C.A. SITO IN PERUGIA

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1 ANALISI DELLA SICUREZZA STRUTTURALE DI UN EDIFICIO DI C.A. SITO IN PERUGIA Annbale Lug MATERAZZI Straordnaro d Progetto d Strutture Dpartmento d Ingegnera Cvle e Ambentale. Unverstà d Peruga Marco BRECCOLOTTI Dottorando Dpartmento d Ingegnera Cvle e Ambentale. Unverstà d Peruga Gulano ROGARI Coordnatore reggente per la consulenza tecnca per l edlza dell Umbra INAIL, Peruga SOMMARIO Vengono llustrat rsultat delle ndagn teorco-spermental esegute su un edfco d cemento armato sto a Peruga, allo scopo d valutarne le condzon attual d scurezza. Metod d ndagne non dstruttv, accompagnat da prelevo d campon d calcestruzzo hanno consentto d determnare le caratterstche meccanche de materal. Le anals d scurezza sono state esegute sulla base delle nformazon d progetto dsponbl, ntegrate con rlevazon geometrche specfche. SUMMARY The results of feld and numercal nvestgatons on a R.C. buldng located n Peruga are presented. Non destructve technques have been appled, along wth concrete core samplng, n order to estmate concrete n-stu strength. The assessment of safety has been carred out usng the avalable desgn nformaton, supplemented by specfc geometrc survey of the buldng. 1. INTRODUZIONE L edfco oggetto delle ndagn d cu s rfersce nel presente lavoro, s trova a Peruga, tra Pazza Partgan e Va Caccator delle Alp, ed è d propretà dell INAIL (fg.1). La costruzone è stata realzzata nel 1948 ed è composta da due pan nterrat, quattro pan fuor terra ed un sottotetto pratcable. L altezza complessva è d 5.0 m, mentre la sola parte fuor terra msura m. In panta l edfco ha forma d L nclusa n un rettangolo d lat x 0.01 m (fg. ). La struttura portante è costtuta da un telao d cemento armato con sola n latero-cemento gettat n opera. Una parte dell edfco è stata per lungo tempo sede degl uffc INAIL della cttà. In partcolare l pano semnterrato era adbto ad archvo, mentre pan superor osptavano ambulator ed uffc. Dal 1998 la costruzone è n dsuso, n attesa d rstrutturazone. Il pano terra ospta nvece alcun esercz commercal. Tenuto conto della data d costruzone l opera ha gà maturato una vta d servzo d oltre cnquanta ann,

2 durata che vene comunemente ndcata come valore d rfermento per l progetto delle strutture d cemento armato. Lo studo volto alla valutazone della scurezza attuale della struttura, è stato promosso dall Ente propretaro dell mmoble nell ntenzone d modfcare la destnazone d uso dell edfco. Tal ndagn sono state rpetute su sola, dove è stato possble esegure sagg n profondtà. La terza fase delle ndagn è stata dedcata alla caratterzzazone della qualtà de materal, con partcolare attenzone al caso del calcestruzzo. A tale scopo sono state esegute msure della durezza superfcale medante lo sclerometro, msure della veloctà d propagazone d ultrasuon, prove d pull-out e prelevo d carote. La quarta fase è stata nfne dedcata alla stma della scurezza, condotta eseguendo le verfche delle vare membrature utlzzando le propretà de materal dentfcate sulla base delle prove spermental ed carch d servzo prescrtt dalla vgente normatva. A supporto de rsultat ottenut sono state anche esegute prove d carco su sola e su scale. 3. RILIEVO GEOMETRICO FIG. 1- Vsta dell edfco.. METODOLOGIA UTILIZZATA PER L ANA- LISI DELLA SICUREZZA Le ndagn sulla struttura sono state artcolate n quattro fas consecutve. Nella prma fase è stata acqusta la documentazone d progetto dsponble, che è stata ntegrata con rlev geometrc specfc, al fne d rcostrure dsegn d carpentera. Nella seconda fase sono state esegute ndagn vsve su materal, rmuovendo a campone le lastre d rvestmento de plastr o gl ntonac ed esponendo n poszone localzzate le barre d armatura, preva rmozone de coprferr. Le ndagn prelmnar non hanno consentto d reperre la documentazone orgnara d progetto, come non d rado accade per le opere progettate e realzzate prma dell entrata n vgore della Legge n 1086 del 1971, che ha mposto l deposto degl elaborat d progetto presso l Uffco del Geno Cvle competente per terrtoro. All epoca della realzzazone dell opera era nvece ancora n vgore l R.D. 16 novembre 1939 n 9, che, come è noto, prescrveva uncamente l deposto del certfcato d collaudo presso la Prefettura. Gl unc document rsultat dsponbl sono state alcune tavole del progetto archtettonco, mentre non è stato possble rntraccare dsegn esecutv del progetto strutturale, né certfcat comprovant le caratterstche meccanche de materal mpegat. Sono stat pertanto esegut rlev geometrc che hanno condotto alla determnazone della carpentera. FIG. - Panta dell edfco. 55

3 4. INDAGINI SPERIMENTALI SUI MATERIALI 4.1 Tpo ed ubcazone delle prove Le prove non dstruttve sono state esegute su 11 plastr (element 1 6, 8 1) ed una trave (elemento 7), ubcat a pan semnterrato, prmo e secondo. Il motvo per cu la quas totaltà delle msure non dstruttve sono state condotte su plastr è che gl element vertcal sono generalmente pù crtc delle trav dal punto d vsta della scurezza. Su cascun elemento oggetto delle ndagn sono state esegute le seguent prove: - 40 msure sclerometrche per gl element da 1 a 6, che sono rsultat pù dsomogene, e 10 msure sclerometrche per restant element da 7 a 1 che hanno presentato una omogenetà maggore; - 6 msure ultrasonche a trasmssone dretta (o per trasparenza). Secondo questa modaltà, trasduttor vengono applcat su due facce opposte dell elemento da saggare o su due facce contgue, n modo che l percorso delle onde elastche sa completamente contenuto nel materale da esamnare al fne d avere la massma trasmssone d energa alla sonda rcevente e qund la massma sensbltà; - 3 prove d estrazone (pull-out) per elemento. Su plastr crcolar 10 e 11, n consderazone del loro esguo dametro e dell ostacolo costtuto dalle armature vertcal, non sono state effettuate prove d pull-out. Le msure sono state esegute seguendo le rspettve procedure ndcate dalle norme UNI 954/89, 9189/88, 10157/9. Allo scopo d ottenere una valutazone dretta della resstenza del calcestruzzo e d convaldare rsultat delle prove non dstruttve sono state noltre prelevate 6 carote del dametro d 100 mm e lunghe 00 mm dagl element struttural, 3, 4, 8, 9 e 1 ortogonalmente alla drezone del getto. Le operazon d prelevo sono state effettuate medante carotaggo contnuo a crcolazone d acqua, con corona damantata, preva ndvduazone con metod magnetc delle barre d armatura present all nterno della massa d calcestruzzo. 4. Attrezzatura mpegata Per la esecuzone delle ndagn non dstruttve e per quelle parzalmente dstruttve, sono state mpegate le attrezzature seguent: sclerometro Schmdt tpo PROCEQ tpo N-34; appareccho per ultrasuon tpo CEBTP AU 91, caratterzzato da: - vsualzzazone del segnale su osclloscopo dotato d funzon zoom; - frequenza d lavoro: 35 KHz; - msurazone de temp manuale con marker sull osclloscopo, con fondo scala commutable da 400 a 800 ms; - rsoluzone d msura de temp par a 0.1 ms; apparecchatura per prove d estrazone (pull-out) consstente nelle seguent attrezzature: - martnetto draulco con pompa a pedale; - manometro con ndcatore d massma (fondo scala 50 KN); - tub rnforzat con attacch rapd; - anello d contrasto (dametro nterno 70 mm); - trant snodat n accao con testne flettate per tassell; - tassell FISCHER ZYCON FZA 14x40 M10/5, dametro 14 mm, lunghezza 40 mm; - trapano con punte adatte a tassell d cu sopra; - pachometro PROCEQ Profometer 3. Le carote sono state prelevate utlzzando una carotatrce tpo HILTI DCM 1.5 e qund, rettfcate, sono state portate a rottura. 4.3 Rsultat delle prove spermental e stma della resstenza del calcestruzzo I rsultat delle prove spermental sono consegnat n forma completa nelle tabelle I-III. Tab. I - Rsultat delle prove non dstruttve sugl element del pano semnterrato Elemento Sclerometro Ultrasuon Pull-Out N. Tpo N V P (nd. rmb.) (m/s) (kn) 1 plastro plastro plastro plastro plastro plastro Mnmo Massmo Meda 37,0 3135,0,5 Devazone Std.,08 475,47 1,1 Coeff. Var. % 5,6 15,17 4,98 553

4 Tab. II - Rsultat delle prove non dstruttve sugl element del prmo pano Elemento Sclerometro Ultrasuon Pull-Out N. Tpo N V P (nd. rmb.) (m/s) (kn) 8 plastro plastro pl. crc pl. crc plastro Mnmo Massmo Meda 4,0 397,0 3,0 Devazone Std. 4,60 76,31,16 Coeff. Var. % 10,95 3,1 9,39 Tab. III - Rsultat delle prove non dstruttve sugl element del secondo pano Elemento Sclerometro Ultrasuon Pull-Out N V P N. Tpo (nd. rmb.) (m/s) (kn) 7 trave Sulla base de rsultat spermental la resstenza del calcestruzzo è stata qund stmata utlzzando dfferent metodologe: medante l metodo sclerometrco la resstenza è stata stmata utlzzando correlazon d lbrera tra ndce d rmbalzo N e la resstenza R N ; medante l metodo ultrasonco la resstenza è stata valutata utlzzando correlazon d lbrera tra la veloctà degl ultrasuon V e la resstenza R V ; medante l metodo d pull-out la resstenza è stata valutata utlzzando correlazon d lbrera tra la forza d estrazone P e la resstenza R P ; medante l metodo combnato Sonreb è stata determnata la resstenza R N-V ; sulle carote prelevate n stu è stata valutata n laboratoro la resstenza R car. Le resstenze R N, R V, R P, R N-V, desunte da prm quattro metod, sono state ntese come ndcatve: nfatt le correlazon utlzzate, desunte dalla letteratura e relatve ad uno specfco calcestruzzo d rfermento, non possono essere estese drettamente a calcestruzz dvers, partcolarmente quando, come nel caso n esame, l calcestruzzo presenta un età consderevole. La resstenza del calcestruzzo degl element struttural da cu non sono state prelevate carote, R N-V-P, è stata stmata utlzzando una correlazone spermentale tra la resstenza R car del calcestruzzo, rcavata dalle prove su carote, ed parametr non dstruttv V, N e P rlevat nelle zone d msura dalle qual sono state successvamente estratte le carote stesse. Tale correlazone è stata dedotta medante anals statstca multregressva, utlzzando come varable dpendente la resstenza R car e, come varabl ndpendent, parametr non dstruttv. Per 6 element struttural n corrspondenza de qual sono state prelevate le carote, erano not parametr non dstruttv N, V, P e la resstenza a compressone R car, valutata portando a rottura le carote stesse. Con rfermento alla relazone: R car = A + B x N + C x V + D x P (1) sono state determnate le costant A, B, C, D utlzzando l metodo de mnm quadrat e coè rsolvendo le: χ A χ B χ C χ D = σ y = σ y = σ y = σ y n = 1 n = 1 n = 1 n = 1 ( R pot N ( R V ( R P ( R pot pot pot A BxN A BxN A BxN A BxN CxV DxP ) = 0 CxV DxP ) = 0 CxV DxP ) = 0 CxV DxP ) = 0 Cò ha permesso d stmare la resstenza a compressone anche per quegl element n cu essa non è stata valutata drettamente medante prelevo d carote, ma esclusvamente medante prove non dstruttve. Sosttuendo valor msurat nelle equazon precedent, s sono determnat coeffcent d correlazone e qund l espressone della resstenza del calcestruzzo, R N-V-P, che è rportata n tabella IV. Tab. IV Resstenza a compressone del calcestruzzo. N.B.: la R car è la resstenza cubca. Elemento R N R V R P R N-V R N-V-P R car N. Tpo (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) 1 plastro 9,89 6,66 17,6 3,68 7,01 plastro 6,54 4,9 17,6 17,4,40 3,30 3 plastro 8,18,53 14,95 14,73 15,08 13,37 4 plastro 35,33 5,89 14,95 4,4 1,83 19,66 5 plastro 4,94 18,54 14,95 8,1 7,56-6 plastro 4,94 17,7 13,85 7,9 3,91-7 trave 67,4 4,54 40,03 3,05 61,9-8 plastro 33,46 3,00 13,85 17,34 14,9 17,58 9 plastro 8,19 17,0 19,69 7,30 14,6 14,48 10 pl. crc. 47,71 30,09-43, pl. crc. 49,97 30,07-44, plastro 9,89 18,51 14,95 9,17 8,07 6,69 554

5 4.4 Commento a rsultat ottenut Esamnando rsultat ottenut s osserva, nnanztutto, che valor med rlevat nelle sngole zone sono assa dspers ed n partcolare: gl ndc d rmbalzo N sono compres tra 35 e 55; le veloctà d propagazone degl ultrasuon V sono comprese tra 400 e 400 m/s; le forze d estrazone d pull-out P sono comprese tra 1 e 40 KN; le resstenze a compressone sono molto dsperse, presentando un valore medo d crca 0 N/mm. Per quanto rguarda le msure sclerometrche rsultat ottenut permettono d rtenere che l calcestruzzo n esame sa d meda qualtà, secondo la classfcazone contenuta n [1]. I valor molto alt dell ndce d rmbalzo negl element 10 e 11 al pano prmo appaono anomal e sono forse dovut alla carbonatazone de calcestruzz conseguente all esposzone atmosferca (sono nfatt plastr estern). La dspersone de rsultat delle msure, specalmente al pano prmo nterrato, mette n evdenza una dsomogenetà del calcestruzzo dovuta probablmente alla presenza d vuot. Il valore pù alto del coeffcente d varazone s presenta per l elemento al pano semnterrato con l %. Anche valor delle msure ultrasonche evdenzano una qualtà meda del calcestruzzo, secondo la classfcazone contenuta n [1], con una dspersone de rsultat probablmente dovuta alla presenza d vuot. Il valore pù alto del coeffcente d varazone s presenta per l elemento 6 al pano semnterrato con l %. A concluson analoghe portano le anals delle msure d pull-out n base alle qual l valore pù alto del coeffcente d varazone s presenta per l elemento 9 al pano prmo con l %. Le stme della resstenza sono anch esse molto dsperse, con un coeffcente d varazone del % sul totale delle msure esegute. Tale coeffcente s rduce notevolmente consderando separatamente l pano nterrato e l pano prmo, per qual s ha rspettvamente l % e l.89 %, cfre che, n ogn caso, evdenzano grand dsperson. In generale le prove non dstruttve mettono n evdenza un calcestruzzo d meda qualtà, scarsamente unforme forse a causa d una nsuffcente compattazone al momento del getto e/o carenza d assortmento granulometrco degl nert costtuent e con fenomen d carbonatazone n atto. Sulla base de rsultat ottenut, la resstenza meda cubca è stata stmata n 0 N/mm. 5. INDAGINI SUI SOLAI 5.1 Rlev geometrc e sagg Medante sagg dstruttv ed endoscopc è stata rlevata la geometra de sola, ubcat rspettvamente, al prmo pano, al secondo pano ed al pano terra. I sola sono rsultat d tpo Stmp, un tpo d solao n latero-cemento formato da nervature d cemento armato monodrezonal e cassetton d laterzo (fg. 3). In tutt e tre sola non è stata rscontrata la presenza d zone pene. FIG. 3 - Sezone tpca de sola. Le caratterstche geometrche de sola sono rsultate le seguent: Solao 1 (prmo pano): nterasse de travett: 70 cm; altezza de travett: 9.5 cm; larghezza de travett: 7 cm; armatura de travett: 1 φ φ 18 lsc n mezzera; spessore della soletta: 3 cm spessore della nervatura ortogonale a travett: 3 cm; spessore del massetto: 10 cm. Solao (secondo pano): nterasse de travett: 70 cm; altezza de travett: 17 cm; larghezza de travett: 7 cm; armatura de travett: 1 φ φ lsc n mezzera; spessore della soletta: 3 cm spessore della nervatura ortogonale a travett: 3 cm; spessore del massetto: 10 cm. Solao 3 (terra pano): nterasse travett: 70 cm; altezza travett: 4 cm; larghezza travett: 7 cm; armatura travett: φ lsc n mezzera; spessore della soletta: 3 cm spessore della nervatura ortogonale a travett: 3 cm; 555

6 spessore del massetto: 10 cm. 5. Verfca d scurezza delle sezon La verfca delle sezon è stata condotta applcando la normatva attualmente vgente ed utlzzando per materal la resstenza determnata per va spermentale. Per l accao è stato assunto l valore della tensone ammssble prevsto dal Rego Decreto 9/39, n vgore all epoca della costruzone, par a 140 N/mm. Per quanto rguarda l calcestruzzo, consderando come resstenza l valore medo ndcato dalle prove spermental (crca 0 N/mm ), s ottene, applcando le norme vgent, un valore d tensone ammssble par a: 7.5 N/mm. E stata, peraltro, consderata la dspersone rscontrata nelle resstenze spermental, rducendo n va prudenzale la tensone ammssble a compressone a non pù d 6 N/mm e quella tangenzale, τ c0, a 0.47 N/mm. L anals delle sezon, condotta applcando sovraccarch accdental prevst dalla normatva vgente, ha condotto alla determnazone d valor d tensone nell accao superor a quelle ammssbl. Per l solao 1 s è calcolato σ s = N/mm, per l solao σ s = 18.4 N/mm e per l solao 3 σ s = N/mm, a fronte d una tensone ammssble par a N/mm. Per l calcestruzzo s sono rscontrate, nvece, tenson normal compatbl con le caratterstche meccanche spermental (R c = 0 N/mm ) : solao 1 - σ c = 3.3 N/mm ; solao - σ c = 4.97 N/mm ; solao 3 - σ c = 3.83 N/mm. A gustfcazone de valor anomal rscontrat relatvamente alle tenson nell accao, occorre consderare la possbltà che, n sede d progetto, fossero stat consderat sovraccarch accdental nferor rspetto a quell attual. Per quanto rguarda le tenson tangenzal, la mancanza d zone pene n prossmtà degl appogg, ha condotto alla determnazone d tenson superor a quelle ammssbl: per l solao 1 s ha τ = 0.86 N/mm, per l solao τ = 1.60 N/mm e per l solao 3 τ = 1.00 N/mm. punt d msura degl abbassament; FIG. 4 Ubcazone della prova d carco sul solao Prove d carco Le prove d carco sono state esegute n quattro zone dstnte: - del solao 1 è stata carcata la zona ndcata n fg. 4, nella quale è anche rappresentata la dsposzone de punt d msura degl abbassament; - del solao è stata carcata la zona ndcata n fg. 5, nella quale è anche rappresentata la dsposzone de 556

7 FIG. 5 Ubcazone della prova d carco sul solao. 6. ANALISI DELLA SICUREZZA DI TRAVI E PILASTRI 6.1 Modello numerco adottato per l anals della rsposta strutturale Sulla base della geometra rlevata e con rfermento a sovraccarch prevst dalla attuale normatva, è stata eseguta l anals della rsposta della struttura. Partcolare attenzone è stata dedcata alla rsposta ssmca n quanto, all epoca della costruzone, l comune d Peruga non era nserto, come è ogg, nell elenco delle zone dcharate ssmche. Applcando l metodo degl element fnt è stato messo a punto un modello numerco della struttura, come s può vedere n fg. 7. FIG. 6 Ubcazone della prova d carco sul solao 3. - del solao 3 è stata carcata la zona ndcata n fg. 6, nella quale è anche rappresentata la dsposzone de punt d msura degl abbassament; - è stata, nfne, carcata la rampa d scale ndcata n fg. 5, nella quale è anche rappresentata la dsposzone de punt d msura degl abbassament. Per l solao 1 è stato consderato un carco d eserczo par a.00 KN/m, mentre per sola e 3, l sovraccarco è stato d 3.00 KN/m. Per le scale è stato consderato, nvece, un sovraccarco d 4.00 KN/m. Le prove d carco hanno evdenzato valor delle frecce molto nferor a quell dedott da una parallela anals teorca. Dfatt le frecce massme spermental valgono 0.17 mm, contro un valore teorco d 1.93 mm, per l solao 1, 0.69 mm contro 8.43 mm per l solao e 0.30 mm contro 4.78 mm per l solao 3. Tale comportamento può essere attrbuto a dvers fattor, qual la collaborazone del massetto e de laterz. La deformazone percentuale resdua allo scarco è rsultata par al 5.9 % per l solao 1, al 73.9 % per l solao ed al 10.3 % per l solao 3. Tuttava l valore eccessvo del resduo plastco allo scarco per l solao è apparso nattendble ed è stato attrbuto all errore ntrodotto dal valore estremamente esguo degl abbassament. La deformazone resdua allo scarco è stata probablmente dovuta a scorrmento degl acca lsc e a scorrmento fra soletta e massetto sovrastante. Tal resdu plastc costtuscono un elemento negatvo dal punto d vsta del gudzo sulla scurezza de sola. FIG. 7 Modello numerco adottato per l anals della rsposta strutturale. 6. Rsultat salent dell anals strutturale L anals strutturale è stata condotta, con rfermento al modello numerco descrtto, consderando pes propr delle strutture ed carch d servzo prescrtt dalla attuale normatva sulle azon. L anals ssmca è stata eseguta utlzzando la tecnca dell anals modale e dello spettro d rsposta. Come lvello delle azon ssmche è stato consderato quello prevsto per le zone ssmche d II categora. Nella tabella seguente sono rportat valor de perod propr e de coeffcent d partecpazone de prm 1 mod d vbrazone della struttura. L andamento delle prme tre forme modal è nvece rappresentato nelle fgure 9, 10 ed

8 TAB. V Perod propr d vbrazone e coeffcent d partecpazone della struttura. N. T (sec) M part,x (%) M part,y (%) armatura γ prevst nel suddetto decreto. Per plastr d area mnore d 000 cm, γ è l 0.80% della sezone d conglomerato strettamente necessara, per quell d area superore d 8000 cm γ = 0.50%, per quell d area ntermeda la percentuale mnma d armatura è stata determnata medante nterpolazone lneare. Le armature così ndvduate sono state confrontate con dat ottenut da esplorazon condotte medante msure d permeabltà magnetca (pachometro) e sono state nfne convaldate da sagg esploratv svolt a campone rmuovendo localmente coprferr. A ttolo d esempo n fg. 8 è rportato l dsegno delle armature d una trave tpca. 6.3 Rcostruzone della dsposzone delle armature In mancanza della documentazone orgnara d progetto, è stato necessaro rcostrure la dsposzone delle armature prma d poter effettuare verfche d scurezza sotto carch attual ed anche n condzon ssmche. A tale scopo è stato prelmnarmente eseguto l progetto condzonato delle armature utlzzando le regole contenute nella norma del 1939, untamente a carch presumblmente consderat all epoca. In tale operazone sono stat utlzzat schem d calcolo semplfcat, qual trav contnue estratte da tela e plastr sottopost a compressone semplce, secondo metodologe dffuse all epoca della progettazone dell edfco. S è tenuto conto, noltre, de valor mnm d FIG. 9 Andamento del prmo modo d vbrazone. FIG. 8 Rcostruzone dell armatura d una trave tpca. 558

9 omogenezzazone n=10, prevsto dalla norma del 1939, a quello attuale (n=15), ha avuto l effetto d rdurre le tenson nel calcestruzzo. Ugualmente le percentual mnme d armatura metallca prevste dalla norma del 1939 hanno contrbuto ad assorbre le sollectazon d pressone eccentrca dovuta a carch vertcal. Nel caso delle condzon d carco comprendent le azon ssmche le verfche a pressone eccentrca non rsultano sempre soddsfatte. Tale rsultato era peraltro prevedble per l fatto che le azon ssmche non erano state consderate al momento del progetto. 7. CONSIDERAZIONI CRITICHE SULLA VALU-TAZIONE DELLA SICUREZZA DELLE COSTRUZIONI ESISTENTI FIG. 10 Andamento del secondo modo d vbrazone. FIG. 11 Andamento del terzo modo d vbrazone. 6.4 Verfca delle sezon Per quanto rguarda le trav s è rscontrato che le tenson d compressone nel calcestruzzo non superano valor ammssbl. Cò è probablmente dovuto al generoso dmensonamento delle carpentere a suo tempo adottato. Per quanto rguarda la scurezza a taglo, le armature metallche present rsultano sollectate da tenson che superano d poco valor ammssbl. Dverso è l caso de plastr. Per ess valor ammssbl non vengono superat per la condzone d carco che comprende pes propr e sovraccarch accdental. In tal senso l passaggo dal coeffcente d La procedura d valutazone della scurezza delle costruzon esstent ha lo scopo d determnare l valore del coeffcente d scurezza rspetto alla rottura, quando su d esse agscano carch d progetto, ottenut amplfcando carch d servzo medante opportun coeffcent parzal. Il gudzo è postvo quando tale coeffcente sa almeno untaro. In tal senso la msura della scurezza è assocata al concetto d dstruzone della struttura, poché solo allo stato lmte ultmo è possble valutare quale relazone ntercorra tra domanda d prestazone d progetto e capactà d prestazone ultma. Il contrbuto che a questo quadro conosctvo possono dare le prove d carco esegute utlzzando carch d servzo è soltanto margnale. Poché, evdentemente, è mpratcable l dea d valutare la scurezza d un opera esstente medante la sua dstruzone, la procedura deve essere modfcata sosttuendo alla prova a rottura reale una prova a rottura smulata medante metod analtc o numerc. Cò consste nell esegure anals sulle sezon e sulle membrature utlzzando metod della Tecnca delle Costruzon, applcando, ad esempo, l metodo agl stat lmte. In sostanza s tratta d esegure verfche dello stesso tpo d quelle che s eseguono per le nuove costruzon con la varante, però, che, per le caratterstche de materal, debbono essere consderate quelle effettvamente present n stu al momento attuale e le carpentere e le armature delle membrature debbono essere quelle effettve. Propro nel repermento de dat su materal e sulle sezon s anndano, n genere, le maggor dffcoltà operatve. Per quanto rguarda materal metod non dstruttv dsponbl, opportunamente ntegrat con ndagn parzalmente dstruttve, qual prelevo d campon e carote, pur se d complessa esecuzone e 559

10 delcata nterpretazone, sono n grado d fornre nformazon suffcentemente affdabl. Il problema pù dffcle da rsolvere è quello della conoscenza delle armature metallche. Non d rado nfatt, per gl edfc progettat e realzzat prma dell entrata n vgore della Legge n 1086 del 1971, è dffcle reperre la documentazone orgnale d progetto, che non è stata oggetto d una sstematca procedura d deposto e conservazone. Ma, per d pù, la eventuale dsponbltà de dsegn esecutv non è suffcente a garantre la conoscenza della effettva dsposzone delle armature, n quanto possono essere ntervenut, al momento della costruzone, varant non documentate oppure ver e propr error d dsposzone. L esperenza mostra che propro queste varant e quest error possono essere causa d problem struttural. Allo stato attuale delle conoscenze le unche metodologe dsponbl per accertare quanttà e dsposzone delle armature sono basate su sagg localzzat, gudat dall mpego d dspostv magnetc d rlevamento, qual però, da sol, non sono n grado d fornre nformazon complete ed affdabl. S osserva qund che la determnazone delle armature può dvenre un tpo d spezone partcolarmente nvasva ed onerosa, certamente non adatta alla valutazone sstematca della scurezza d tutte le costruzon d cemento armato esstent. In questo senso è auspcable che le procedure d controllo prevste dal Fasccolo del fabbrcato, d cu s dbatte attualmente [], sano charamente suddvse n due categore: una prma categora da applcars a tutt gl edfc e dedcata esclusvamente alla raccolta d tutte le nformazon dsponbl, compres eventual segnal d percolo, ma non fnalzzata alla formulazone d un gudzo sulla scurezza ed una seconda categora, rstretta a cas d evdente necesstà, n cu la scurezza vene analzzata n modo completo, utlzzando tutte le rsorse e le attvtà specalstche necessare. 8. OSSERVAZIONI CONCLUSIVE Nel presente lavoro sono stat presentat rsultat delle ndagn teorco-spermental esegute su un edfco d cemento armato sto n Peruga, allo scopo d valutarne la scurezza resdua dopo oltre 50 ann d vta d servzo. La metodologa seguta è stata quella d verfcare le membrature d cemento armato applcando procedure che la normatva vgente prescrve per la progettazone delle nuove costruzon, utlzzando, però, le effettve caratterstche de materal ed carch prevst dalla attuale normatva sulla azon. La scelta d mpegare le norme attual è stata gudata dalla consderazone che esse rflettano punt d vsta pù aggornat n tema d garanza della scurezza e d tutela della pubblca ncolumtà. Le tecnche dsponbl per la valutazone della resstenza de materal n stu, pur se laborose e certamente delcate, sa n fase d esecuzone che n fase d nterpretazone de rsultat, s sono dmostrate del tutto adeguate allo scopo. Vceversa s sono ncontrate dffcoltà nella determnazone della dsposzone delle armature, n quanto la documentazone d progetto dsponble è rsultata molto lacunosa n proposto. L esperenza mostra che tale stuazone s presenta non d rado nel caso d opere progettate e realzzate prma della entrata n vgore delle Legge n 1086 del 1971, che ha mposto l deposto sstematco de progett. La ncertezza crca le nformazon sul quanttatvo e sulla dsposzone delle armature può talvolta mpedre a metod d anals perfezonat attualmente dsponbl per l controllo delle costruzon esstent d esplcare appeno le propre potenzaltà. BIBLIOGRAFIA [1] C.E.B., Dagnoss and Assessment of Concrete Structures, Bull. d nf. N 19, [] RADOGNA E.F., Rflesson su Problem della Scurezza Strutturale d Edfc Esstent, con Rfermento alle Fnaltà del Fasccolo del Fabbrcato, L Industra Italana del Cemento n. 4, 000. [3] ALLEN D. E., Safety Crtera for the Evaluaton of Exstng Structures, IABSE Colloquum Remanng Structural Capacty, Copenhagen, marzo [4] C.E.B., Strateges for Testng and Assessment of Concrete Structures, Bull. d nf. N 43, [5] ISO/FDIS, Bases for Desgn of Structures Assessment of Exstng Structures, Internatonal Organzaton for Standardsaton, n 138, 000. [6] ACI, In-Place Methods to Estmate Concrete Strength, ACI SP- 8.1R,